Trong phạm vi bài viết, dựa vào kết quả thí nghiệm thực của Koizumi (1967) và O’Neill (1982) cho một số đài cọc, các tác giả đã: So sánh điều kiện thí nghiệm và các giả thiết của mô hình, so sánh, đánh giá kết quả tính toán từ phương pháp SDF với kết quả thí nghiệm.
SO SÁNH ĐÁNH GIÁ MƠ HÌNH TÍNH LƯN CHO NHĨM CỌC CÓ XÉT ĐẾN PHÂN BỐ CỦA MA SÁT DỌC THÂN CỌC (SDF) VÀ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM DƢƠNG DIỆP TH Y, PH M QU NG HƢNG, LÊ THIẾT TRUNG* Compare a model for pile group settlement considering distribution of friction along pile (SDF) and full – scale pile groups test Abstract: There are many methods for pile foundation settlement prediction The method for piles proup settlement prediction in consideration of lateral fricion distribution along pile length (SDF) is used a little in Vietnam The paper presents SDF method and compares the settlement calculated from SDF and from full-scale pile group test for some pile foundation with different number of piles Conclusion is that for the elastic zone the settlement value is almost the same and for the plastic zone - not the same Keywords: Settlement, pile group, f-w, q-w, full-scale GIỚI THIỆU * Hiện nay, có nhiều mơ hình tính tốn dự báo độ lún nhóm cọc từ đơn giản đến phức tạp Trong đó, phương pháp dự báo độ lún sử dụng Việt Nam giới kể đến như: 1) Phương pháp thực nghiệm, nửa thực nghiệm (Meyerhof, 1976; Vesic, 1977); 2) Phương pháp móng khối quy ước (SNiP 2.02.03-85 - tiêu chuẩn móng cọc Nga; Terzaghi – Peck 1967; Poulos, 1993; Fellenius, 1991 2009); 3) Phương pháp sử dụng độ lún cọc đơn kết hợp với hệ số tương tác cọc (Poulos & Davis, 1980; Zhang & Lee, 2010); 4) Phương pháp số (Chow, 1986)… * Trường ĐH Xây dựng 55 Giải Phóng, Hai Bà Trưng, Hà Nội DĐ: 0982139388 ; 0979048886 ; 0982251377 Email: thuyxd0582@gmail.com, phamquanghung@gmail.com lethiettrung@gmail.com 22 Dương Diệp Thúy cộng (2014) đề xuất phương pháp tính lún có kể đến phân bố ma sát dọc thân cọc (SDF) Phương pháp đưa thành phần ma sát bên sức kháng mũi vào mơ hình tính dựa đường cong f-w q-w thể quan hệ ma sát đơn vị huy động (f) sức kháng mũi đơn vị huy động (q) với chuyển vị (w) Mơ hình tính mơ hình chiều dựa vào khoảng cách bố trí cọc theo phương x, y chiều sâu chôn cọc để xem xét đầy đủ tương tác cọc Trong phạm vi báo, dựa vào kết thí nghiệm thực Koizumi (1967) O’Neill (1982) cho số đài cọc, tác giả đã: 1) So sánh điều kiện thí nghiệm giả thiết mơ hình; 2) So sánh, đánh giá kết tính tốn từ phương pháp SDF với kết thí nghiệm GIỚI THIỆU PHƢƠNG PHÁP SDF Dương Diệp Thúy cộng (2014) đề xuất phương pháp tính lún có xét đến phân bố ma sát dọc thân cọc (SDF) sau: 2.1 Các giả thiết mơ tả phƣơng pháp tính ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 4-2015 P P0 = P/m Fi Fi Fi Pt Pt Pt bt a) b) gl c) Hình Mơ hình tính lún cho nhóm/bè cọc Các bước tính tốn sau: 1) Xác định lực tác dụng lên cọc P0 2) Chia cọc thành n đoạn cọc nhỏ có chiều dài dh (dh = L/n) 3) Phân phối lực dọc thân cọc lực Fi (tổng hợp lực ma sát đoạn cọc) lực kháng mũi Pt (hình 1b) Trong P0 Fi Pt 4) Từ lực tập trung phân phối cọc dựa vào khoảng cách bố trí cọc để mơ hình lực tập trung đặt lòng đất (hình 1c) 5) Tính tốn ứng suất mặt phẳng vng góc với mặt phẳng mũi cọc trọng tâm đài với chiều sâu tính từ mũi cọc trở 6) Sau có biểu đồ phân bố ứng suất đất (dưới mũi cọc), tính lún theo phương pháp sử dụng 2.2 Phân phối lực dọc thân cọc ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 4-2015 Phân phối lực P0 cọc thành thành phần ma sát dọc thân cọc Fi sức kháng mũi Pt mũi cọc (hình 1b) dựa đường cong f-w q-w thể quan hệ ma sát đơn vị huy động sức kháng mũi đơn vị huy động với chuyển vị Các bước để phân phối ma sát dọc thân cọc Fi sức kháng mũi Pt mũi cọc sau: Xác định đường cong f-w q-w cho lớp đất (có thể sử dụng mơ hình lý thuyết thực nghiệm có có số liệu đo thực tế) – hình 2a Chia cọc thành n đoạn nhỏ đảm bảo đoạn cọc nằm phạm vi lớp đất (hình 2b) Giả thiết chuyển vị nhỏ đầu cọc w1 dựa vào đường cong f-w xác định sức kháng mũi Pn ứng với chuyển vị w1 P1,t = p1,t At (1) Trong đó: pt = sức kháng mũi đơn vị huy động (lấy từ đường cong q-w) At = diện tích mũi cọc Chú ý: Chuyển vị nhỏ w1 ban đầu phụ thuộc vào kích thước cọc, lực tác dụng vào đầu cọc P0 Nếu giá trị P0 nhỏ giá trị w1 tiến tới có nghĩa đầu cọc khơng có dịch chuyển khơng huy động sức kháng mũi cọc P0 P0 P0 0 0 f–z P1 Fi P1 1 1 f– z Mặt đoạn cọc Mặt đoạn cọc P2 … - Đài móng tuyệt đối cứng đảm bảo phân bố tải trọng lên cọc - Giả thiết cọc chịu tồn tải trọng cơng trình đất đài cọc không tham gia chịu lực Như vậy, với P lực tác dụng lên đài móng lực tác dụng lên cọc đài P0 = P/m với m số lượng cọc đài Pn f– z n n Pt a) Đoạn mũi cọc Pt b) c) Hình Phân phối lực dọc thân cọc 23 Giả thiết biến dạng đoạn cọc xét không đổi Từ chuyển vị w1 dựa vào đường cong f-w cho đoạn mũi cọc xác định thành phần ma sát fn Lực ma sát xác định theo công thức: F1,n = fn.U.dh (2) Trong đó: U = chu vi cọc, dh = chiều dài đoạn cọc xét fn = ma sát đơn vị cọc đất tương ứng với chuyển vị tương đối cọc đất P1,n = P1,t + F1,n (3) Trong đó: P1,t P1,n sức kháng mũi lực mặt đọan cọc thứ n tương ứng với chuyển vị w1 Chuyển vị đoạn cọc bên (thứ n-1) chuyển vị giả thiết cộng thêm biến dạng đàn hồi Từ chuyển vị dựa vào đường cong f-w để xác định thành phần ma sát tính lực P1,n-1 Lặp lại q trình tính tính lực tác dụng lên đầu cọc ứng với chuyển vị f1 P1,0 So sánh giá trị P1,0 với giá trị P0 ban đầu + Nếu P 1,0 < P tăng chuyển vị giả thiết lên w lặp lại từ bước đến bước tìm giá trị P i,0 P kết thúc vòng lặp Lấy giá trị thành phần ma sát kháng mũi bước thứ i i-1 Nội suy để lấy thành phần ma sát ứng với lực P + Nếu từ chuyển vị w1 mà P 1,0 > P0, giả thiết lại chuyển vị w1 w1 nhỏ mà P 1,0 lớn P0, lúc bỏ qua sức kháng mũi tính với thành phần ma sát đoạn cọc loại bỏ thành phần ma sát đoạn cọc tìm vị trí mà P 1,0 P Trường hợp xảy lực tác dụng lên cọc nhỏ, thành phần ma sát lớp đất bên huy động đủ phần ma sát mũi bên không làm việc Kết bước cho ta lực tập trung Fi đặt trọng tâm đoạn cọc sức kháng mũi Pt đặt mũi cọc (hình 2c) 24 2.3 Tính ứng suất gây lún nhóm cọc gây Sau xác định thành phần ma sát Fi đặt trọng tâm đoạn cọc chia lực tập trung Pt mũi cọc (hình 1b) tính ứng suất gây lún Dựa vào tọa độ m cọc móng để mơ hình khơng gian hình 1c Tính ứng suất mặt phẳng mũi cọc tới hết chiều sâu chịu nén đất với lực đặt đất theo Mindlin (1936) với giả thiết đất bán không gian đàn hồi z m n 8 (1 ) (F P i , j ,1 Fi, j ,2 Fi, j ,3 Fi, j ,4 Fi, j ,5 ) (4) i 1 j 1 Trong đó: Các giá trị Fi,j,1 đến Fi,j,5 xác định theo Minlin (1936) tương ứng với cọc thứ i đoạn cọc thứ j SO SÁNH VỚI KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM Các mơ hình so sánh thí nghiệm với điều kiện: - Đài cọc đặt cách mặt đất khoảng đủ để đảm bảo đất bên không tiếp nhận tải trọng; - Đài cọc tuyệt đối cứng để đảm bảo tải trọng từ đài cọc truyền tồn xuống cọc Với điều kiện thí nghiệm đưa hoàn toàn phù hợp với giả thiết phương pháp SDF 3.1 Kết từ mô hình thí nghiệm Yasunori Koizumi Koizumi (1967) thí nghiệm phân tích ảnh hưởng đất xung quanh hạ cọc so sánh độ lún cọc đơn nhóm cọc Cọc đơn thí nghiệm cách nhóm cọc 4,2m Các cọc thí nghiệm cọc thép có đường kính 300mm dày 1,6mm chiều dài 5,5m Khoảng cách cọc bố trí 900mm từ tâm đến tâm (3D) Tải trọng nhóm cọc đặt đài coi tuyệt đối cứng Đài cọc cách mặt đất 1,3m để đảm bảo tải trọng truyền toàn lên cọc Cọc đơn có số hiệu 1, cọc lại đài đánh số từ đến 10 hình ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 4-2015 3d 3d 30 4.2 m 25 3d f (kPa) 20 3d 15 10 f -w độ sâu 4,5m - 5,5m 10 0 Cát bụi 20 Hình 4: Mơ hình f-w độ sâu 4,5m đến 5,5m 40 35 30 40 kPa 30 kPa 25 f (kPa) 3.8m 15 24 kPa 24 kPa Bùn sét 10 Chuyển vị w (mm) 20 kPa 1.7m max (kPa) 1.3m 20 15 25 kPa f -w độ sâu 3,5m - 4,5m 10 0 10 15 20 Chuyển vị w (mm) ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 4-2015 35 30 25 f (kPa) Từ số liệu khảo sát hố khoan, địa tầng khu vực thí nghiệm bao gồm lớp đất: lớp đất cát bụi dày 1,7m, lớp sét bụi dày 13,5m lớp cuội sỏi bên Các vị trí thí nghiệm cách 1m theo chiều sâu tương ứng ranh giới phân chia lớp để tính toán Số liệu sức kháng cắt lớn lấy lớp giá trị trung bình Sức kháng mũi mũi cọc 40 kPa Hệ số Poisson sử dụng để tính tốn 0,5 Lựa chọn mơ hình f-w p-w Sử dụng mơ hình f-w Vijayvergiya (1977), Heydinger & O’Neill (1986) mơ hình sức kháng mũi theo Vijayvergiya (1977) Từ hình đến hình đường cong xác định phạm vi 1m giá trị fu – ma sát bên đơn vị lớn lấy giá trị trung bình phạm vi chiều dày lớp đất xét với chuyển vị lớn zmax 5mm Sức kháng mũi từ kết thí nghiệm Koizumi (1967) 40 kPa Đường cong p-w mơ tả hình 10 với chuyển vị lớn 3% đường kính cọc Hình 5: Mơ hình f-w độ sâu 3,5m đến 4,5m 20 15 10 f -w độ sâu 2,5m - 3,5m 0 10 15 20 Chuyển vị w (mm) Hình 6: Mơ hình f-w độ sâu 2,5m đến 3,5m 30 25 20 f (kPa) Hình 3: Mặt bố trí cọc theo Koizumi (1967) 15 10 f -w độ sâu 1,5m - 2,5m 0 10 15 20 Chuyển vị w (mm) Hình 7: Mơ hình f-w độ sâu 1,5m đến 2,5m 25 25 f (kPa) 20 Phân bố ma sát bên cọc (kN) 1260 kN 15 1200 kN 10 900 kN 600 kN f -w độ sâu 0,5m - 1,5m 300 kN 10 15 20 Độ sâu (m) Chuyển vị w (mm) Hình 8: Mơ hình f-w độ sâu 0,5m đến 1,5m 25 f (kPa) 20 15 10 Hình 11: Ph n bố ma sát b n hu đ ng cọc f -w độ sâu 0m - 0,5m Lực dọc cọc (Tấn) 0 10 15 20 Hình 9: Mơ hình f-w độ sâu 0m đến 0,5m 10 15 Chuyển vị w (mm) 45 40 Độ sâu (m) 35 q(kPa) 30 25 20 300 kN 15 p-w độ sâu 5,5m 10 600 kN 900 kN 1200 kN 0 10 15 20 1260 kN Chuyển vị w (mm) Hình 10: Đường cong q-w Kết tính tốn Tính tốn với chuyển vị mũi giả thiết 0,01mm, số lượng bước nhảy chuyển vị 8000 Đoạn cọc chia 0,1m Sử dụng Visual Basic Aplication (VBA) Excel viết chương trình tính nhỏ để tính tốn Do tọa độ cọc trùng với trọng tâm đáy móng nên tính ứng suất chọn vị trí cách trọng tâm móng 10-4 mm Sau tính tốn ứng suất phân bố đáy móng bên mũi cọc có lớp nên độ lún tính tốn theo phương pháp Berardi & Lancellotta (1991) 26 Hình 12: Phân bố lực dọc cọc So sánh đánh giá Hình 13: Ph n bố ma sát b n hu đ ng cọc ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 4-2015 Kết tính lún theo phương pháp SDF sử dụng mơ hình f-w hoàn toàn theo Vijayvergiga (1977) kết hợp sử dụng mơ hình f-w Heydinger & O’Nell (1986) cho đất dính, Vijayergiya (1977) cho đất rời thể hình 13 Các kết tính tốn từ mơ hình SDF so sánh với số liệu đo từ thí nghiệm Koizumi (1967) kết cho thấy rằng: - Ở giai đoạn đàn hồi kết từ phương pháp SDF (sử dụng hai mơ hình f-w) phù hợp với kết đo thực tế độ lún nhóm cọc Tuy nhiên sử dụng mơ hình f-w kết hợp Heydinger & O’Neill (1986) cho đất sét Vijayvergiga (1977) cho kết gần xác với kết đo từ thực tế - Khi cấp tải trọng cao có sai khác phương pháp SDF kết đo lún nhóm cọc Kết thu từ mơ hình thường cho chuyển vị nhỏ so với kết Koizumi (1967) Sự sai khác giả thiết mô hình f-w q-w giai đoạn biến dạng dẻo - Với phương pháp SDF cho kết tải trọng lớn tác dụng lên cọc khoảng 140 kN (tương đương khoảng 1260 kN lên nhóm cọc) cọc huy động tồn ma sát bên sức kháng mũi Phương pháp SDF chưa tính toán giai đoạn biến dạng dẻo tải trọng tiếp tục tăng giữ nguyên tải trọng ứng xử nhóm cọc thay đổi Do mơ hình f-w sử dụng giả thiết huy động toàn ma sát bên sức kháng mũi chuyển vị tăng tải trọng khơng đổi 3.2 Kết từ mơ hình thí nghiệm O’Neill, M.W 1982 O’Neill (1982) làm thí nghiệm với cọc đơn nhóm cọc 3x3 cọc tổ hợp nhóm 3x3 để nhóm cọc cọc Sơ đồ bố trí cọc thể hình 14 Với cọc thép có đường kính 273mm chiều dày 9,25 mm Chín cọc bố trí theo hình vng Cọc hạ xuống độ sâu 13,1 m Đài cọc cứng cao 1,3 m cách mặt đất 0,92 m Thí nghiệm tiến hành đại học Houston (Houston – Tex) ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 4-2015 Điều kiện đất sơ đồ bố trí cọc thể hình 14 Với lớp đất, lớp lớp sét cứng dày 2,4m; lớp lớp sét pha cứng với chiều dày 1,3m; lớp lớp sét cứng dày 4,2m; lớp lớp sét pha cứng dày 6,4m; lớp lớp cát lẫn sét hạt nhỏ trạng thái chặt chặt dày 4m lớp lớp sét cứng với chiều dày chưa xác định 3d 3d 3d 3d m 0.92 Sét cứng 2.4 3.7 Sét pha cứng Sét cứng 7.9 Sét pha cứng 14.3 Cát 18.3 Sét cứng Hình 14: Mặt bố trí cọc theo O’Neill (1982) Kết ứng suất cắt khơng nước thể hình 15 Do kết thí nghiệm sức kháng cắt khơng nước Su độ sâu khác tính tốn xác định đường cong f-w giá trị Su lấy trung bình phạm vi lớp phân tố xét Sau thí nghiệm xong với nhóm cọc, cọc góc tách khỏi đài để làm thí nghiệm với nhóm cọc Cuối cùng, cọc tách để làm thí nghiệm với nhóm cọc Sơ đồ bố trí hình vẽ 27 cọc trùng với trọng tâm đáy móng nên tính tốn ứng suất chọn vị trí cách trọng tâm móng 10-4 mm Sau tính tốn ứng suất phân bố mặt phẳng mũi cọc đất bên có nhiều lớp đất khác nên độ lún xác định theo phương pháp cộng lún lớp Kết thể hình 17 đến 20 Ứng suất cắt khơng nước (kPa) 100 200 300 Độ sâu (m) 10 12 14 Sự phân bố ma sát bên cọc (kN) 16 18 20 3d 3d 3d 3d 3d Chiều sâu (m) Hình 15: Sức kháng cắt khơng nước đất khu vực thí nghiệm 650 kN 600 KN 500 kN 400 kN 300 kN 3d 200 kN 10 3d 3d 3d 3d 4,2d 3d 4,2d 12 3d 14 Hình 17: Ph n bố ma sát b n hu đ ng cọc Hình 16: Sơ đồ bố trí cọc cho đài 9, cọc Lực dọc cọc (kN) 100 200 300 400 500 600 700 28 Độ sâu (m) Lựa chọn mơ hình f-w p-w Sử dụng mơ hình f-w q-w theo Vijayvergiya (1977) Sức kháng cắt khơng nước đất khoảng tính tốn lấy giá trị trung bình khoảng lớp đất Theo O’Neill (1982) giá trị ma sát bên đơn vị lớn bề mặt cọc – đất lấy 1/2 giá trị sức kháng cắt khơng nước đất Tuy nhiên O’Neill (1982) khơng giải thích rõ ngun nhân lấy giá trị Mơ hình f-w xác định với giá trị chuyển vị lớn zmax = 5mm Đường cong q-w xác định với chuyển vị lớn 3% đường kính cọc Tính tốn với chuyển vị mũi giả thiết 0,01mm với tải trọng 20 trở lên riêng với tải trọng nhỏ chuyển vị mũi giả thiết khoảng 0,0001mm lực mũi bé với giả thiết chuyển vị mũi lớn phản lực mũi lớn tải trọng đầu cọc Số lượng bước nhảy chuyển vị khoảng 8000 Đoạn cọc chia 0,1m Với tọa độ 10 kN 20 kN 30 kN 40 kN 10 50 kN 60 kN 65 kN 12 14 Hình 18: Phân bố lực dọc cọc Kết tính lún theo phương pháp SDF sử dụng mơ hình Vijayergiya (1977) thể hình 19 đến 21 Các kết so sánh với số liệu đo từ thí nghiệm O’Neill (1982) ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 4-2015 100 Tải trọng (kN) 300 400 200 500 600 700 Chuyển vị - mm Kết đo theo O’Neill (1982) Phƣơng pháp đề xuất sử dụng t-z Vijayvergiya (1977) 10 12 Hình 19: Mơ hình thí nghiệm cọc 50 100 150 Tải trọng (kN) 200 250 300 350 400 Chuyển vị - mm Kết đo theo O'Neill (1982) Tính toán theo phƣơng pháp đề xuất sử dụng t-z Vijayvergiya (1977) 10 Hình 20: Mơ hình thí nghiệm cọc 50 100 Tải trọng (kN) 150 200 250 300 Chuyển vị - mm Kết đo theo O'Neill (1982) Tính tốn theo phƣơng pháp đề xuất sử dụng t-z Vijayvergiya (1977) 10 Hình 21: Mơ hình thí nghiệm cọc Dựa vào kết tính tốn ta thấy rằng: - Ở giai đoạn đàn hồi với tải trọng bé tính tốn theo phương pháp SDF kết thí nghiệm theo O’Neill (1982) sát - Với cấp tải cao kết có sai khác Với nhóm cọc có cọc chuyển vị cấp tải cao theo tính tốn nhỏ so với kết thí nghiệm Tuy nhiên với nhóm cọc cọc chuyển vị cấp tải cao theo tính tốn lại lớn kết thí nghiệm - Với mơ hình thí nghiệm O’Neill (1982) khơng có kết thí nghiệm khuyến cáo cho sức kháng mũi nên sức kháng mũi xác định dựa vào công thức thực nghiệm Kết sai khác nhiều so với mơ hình Koizumi (1967) KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Từ tính tốn phân tích trên, tác giả đến số kết luận kiến nghị sau: a Điều kiện thí nghiệm hồn tồn phù hợp với giả thiết phương pháp SDF đài cọc tuyệt đối cứng đảm bảo truyền toàn tải trọng xuống cọc b Kết tính tốn theo phương pháp SDF cho kết sát với thí nghiệm giai đoạn đàn hồi với cấp tải nhỏ c Ở giai đoạn biến dạng dẻo kết thí nghiệm phương pháp SDF có sai khác Nguyên nhân chủ yếu việc xác định mơ hình f-w p-w Đặc biệt mơ hình f-w q-w hầu hết tác giả giả thiết thành phần ma sát đơn vị lớn sức kháng mũi đơn vị lớn không thay đổi chuyển vị lớn chuyển vị lớn Điều chưa mơ tả hồn tồn làm việc cọc giai đoạn biến dạng dẻo d Mơ hình SDF đưa vào đầy đủ thành phần ma sát đến độ lún nhóm cọc dựa đường cong f-w q-w Tuy nhiên mơ hình hạn chế chưa xem xét ảnh hưởng đài cọc đất đài cọc đến độ lún nhóm cọc TÀI LIỆU TH M KHẢO Dương Diệp Thúy, Phạm Quang Hưng, Lê Thiết Trung (2014) Một mơ hình tính lún cho nhóm cọc có xét đến phân bố ma sát dọc thân cọc Tạp chí địa k thuật Việt Nam, ISSN -0868-279X năm thứ mười tám số 1-2014 Trang 42-49 Heydinger, A.G., and O’Neill (1986) “Analysis of axial pile-soil interaction in clay,” International Journal for Numerical and Analytical Methods in Geomechanics 10(4), 367-381 Koizumi Y, Ito K Field tests with regard to pile driving and bearing capacity of piled foundations Japanese Geotechnical Society Soil Found 1967;7(3):30–53 Mindlin, R D Force at a Point in the interior of a semi-infinite solid Physic 8, 195, 1936 O’Neill, M W., Hawkins, R.A., and Mahar, L.J, 1982 Load transfer mechanisms in piles and pile groups Journal of the Geotechnical Engineering Division, ASCE, 108(GT12): 1605-1623 Roberto C, Enrico C Settlement analysis of pile groups in layered soils Can Geotech J 2006;43:788–801 Vijayvergiya, V.N “Load-movement characteristics of piles”, Proceedings, Ports 77, American Society of Civil Engineers, Vol II, 269-286, 1977 Người phản biện: PGS, TS NGUYỄN VĂN DŨNG ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 4-2015 29 ... Koizumi Koizumi (1967) thí nghiệm phân tích ảnh hưởng đất xung quanh hạ cọc so sánh độ lún cọc đơn nhóm cọc Cọc đơn thí nghiệm cách nhóm cọc 4,2m Các cọc thí nghiệm cọc thép có đường kính 300mm... phạm vi lớp phân tố xét Sau thí nghiệm xong với nhóm cọc, cọc góc tách khỏi đài để làm thí nghiệm với nhóm cọc Cuối cùng, cọc tách để làm thí nghiệm với nhóm cọc Sơ đồ bố trí hình vẽ 27 cọc trùng... độ lún tính tốn theo phương pháp Berardi & Lancellotta (1991) 26 Hình 12: Phân bố lực dọc cọc So sánh đánh giá Hình 13: Ph n bố ma sát b n hu đ ng cọc ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 4-2015 Kết tính lún theo