Đang tải... (xem toàn văn)
Đồ án thiết kế chân vịt Đồ án thiết kế chân vịt Đồ án thiết kế chân vịt Đồ án thiết kế chân vịt Đồ án thiết kế chân vịt Đồ án thiết kế chân vịt Đồ án thiết kế chân vịt Đồ án thiết kế chân vịtĐồ án thiết kế chân vịt
ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN Mục lục: Giới thiệu chung: .3 Hệ thống kết cấu, khoảng sườn, phân khoang: Kết cấu khoang hàng: Dàn đáy khoang hàng: 11 Dàn mạn khoang hàng: .24 Dàn boong khoang hàng: 32 Kết cấu vùng đặc biệt: 38 Kết cấu khoang máy: 38 Kết cấu bệ máy: 43 Kết cấu khoang đuôi: 51 SVTH: Võ Văn Quý MSSV: 1651070030 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN Nhận xét giảng viên: SVTH: Võ Văn Quý MSSV: 1651070030 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN Đề Tài: Thiết kế tàu hàng khơ Vùng biển hoạt động khơng hạn chế Tàu có kích thước: L = 118.1m B = 16.2m D = 11.2m d = 7.3m I.Giới Thiệu Chung Tàu thiết kế tàu hàng khô, võ thép kết cấu hàn, Hoạt động vùng biển khơng hạn chế Vật liệu đóng tàu thép cấp A có giới hạn chảy REH= 235 Mpa ( Theo quy phạm phân cấp 2015/BGTVT) Tàu có kích thước chủ yếu sau: L = 118.1m B = 16.2m D = 11.2m d = 7.3m Với thông số tàu ta dùng QUY PHẠM PHÂN CẤP VÀ ĐÓNG TÀU BIỂN VỎ THÉP TCVN 6259 2A: 20015 II HỆ THỐNG KẾT CẤU, KHOẢNG, SƯỜN, PHÂN KHOANG: a Hệ thống kết cấu: Vùng tàu (Vùng khoang hàng): Dàn đáy kết cấu theo hệ thống dọc Dàn mạn kết cấu theo hệ thống ngang Dàn boong kết cấu theo hệ thống dọc Vách bố trí phẳng: nẹp đứng, sống đứng, sống nằm Vùng buồng máy: Dàn đáy kết cấu hệ thống ngang SVTH: Võ Văn Quý MSSV: 1651070030 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN Dàn mạn kết cấu hệ thống ngang Dàn boong kết cấu hệ thống ngang Dàn vách kết cấu vách phẳng gồm nẹp đứng, có nẹp đứng khỏe , sống nằm Vùng đuôi: Dàn đáy kết cấu hệ thống ngang Dàn mạn kết cấu hệ thống ngang Dàn boong kết cấu hệ thống ngang b Khoảng sườn: Khoảng sườn thực: Theo điều 5.2.1 ta có: Khoảng cách chuẩn (a) cấu ngang: a = 2L + 450= 2.118,1 + 450= 686,2 mm Chọn a = 700 mm Theo điều 5.2.2: Khoảng cách chuẩn (S) cấu dọc: S= 2L + 550= 2.118,1 + 550= 786,2 mm Chọn S= 800 mm Khoang mũi khoang đuôi không 610 mm Phân khoang: Số lượng vách kín nước tối thiểu: 6( Theo điều 11.1.4) Khoang đuôi: Từ sườn đến sườn 13 dài 79.3m Khoang máy: từ sườn 13 đến sườn 36 dài 14.03m Khoang hàng 1: từ sườn 36 đến sườn 73 dài 25.84m Khoang hàng 2: từ sườn 73 đến sườn 111 dài 25.84m Khoang hàng 3: từ sườn 111 đến sườn 144 dài 22.44m Khoang hàng 4: từ sườn 144 đến sườn 181 dài 25.16m Khoang mũi: từ sườn181 đến sườn 195 dài 8.54m SVTH: Võ Văn Quý MSSV: 1651070030 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN III Kết cấu khoang hàng: III.1 Dàn vách: III.1 Dàn vách khoang hàng: Sơ đồ kết cấu: SVTH: Võ Văn Q MSSV: 1651070030 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN III.1.1 Tơn vách: Theo điều 11.2.1 chiều dày tôn vách (t) không nhỏ trị số tính theo cơng thức sau: t = 3.2 + 2.5 (mm) Trong S: Khoảng cách nẹp (m) S= 0.7m h: Khoảng cách thẳng đứng đo từ cạnh tôn vách đến boong vách đường tâm tàu (m) Khoảng cách không nhỏ 3.4m Tấm 1: Theo điều 11.2.2 mục 1: Chiều dày dải tơn vách phải lớn mm so với chiều dày tính tốn từ cơng thức trên: → Chiều dày t1 = 3.2.+ 2.5 + (mm) h1 = D + B/50 = 9.724 (m) → Lấy h1 =9.5 (m) → t1 = 13.36 mm → Chọn t1 = 14 (mm) Theo điều 11.2.2 mục đoạn đáy đôi, dải tơn vách phải lên đến 610 mm cao mặt tôn đáy theo điều 4.2.2 chiều cai tiêt diện sống khơng nhỏ B/16, trừ trường hợp đăng kiểm chấp nhận đặc biệt Chiều cao đáy đôi: d0 = max (B/16; 700) = max (1012; 700)= 1012 (mm) Chọn d0 = 1100 (mm) Chiều rộng b1 ≥ B/16 + 610 = 1622.5 (mm) Chọn b1 = 2000 (mm) = (m) Tấm 2: h2 = h1 – b1 = 7.5 (m) → t2 = 8.64 (mm) → Chọn t2 = (mm) Chiều rộng tôn b2 2000 (mm) Tấm 3: SVTH: Võ Văn Q MSSV: 1651070030 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN h3 = h2 – b2 = 5.5 (m) → t3 = 7.75 (mm) → Chọn t3 = (mm) Chiều rộng tôn b3 2000 (mm) Tấm 4: h4 = h3 –b3 = 3.5 (m) → t4 = 6.69 (mm) → Chọn t4 = (mm) Chiều rộng tôn b4 2000 (mm) Tấm 5: h5 = h4 –b4 = 1.5 (m) → t5 = 5.24 (mm) → Chọn t5 = (mm) Chiều rộng tôn b5 2000 (mm) Ta có bảng kích thước tơn sau: STT Tấm tôn thứ Tấm tôn thứ Tấm tôn thứ Tấm tôn thứ Tấm tôn thứ B (mm) 2000 2000 2000 2000 2000 t (mm) 14 III.1.2 Nẹp vách: Kết cấu vách ngang khoang hàng Nẹp đứng Theo điều 11.2.3: Moomen chống uống kể mép kèm xác định theo cơng thức: Z = 2,8CSh () Trong đó: SVTH: Võ Văn Q MSSV: 1651070030 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN l: Chiều dài nhịp nẹp đo đế lân cận nẹp kể chiềudài liên kết (m) Nếu có sống vách l khoảng cách từ chân liên kết mút đến sống thứ khoảng cách sống vách S: Khoảng cách nẹp (m) h: Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm I, nẹp đứng, từ trung điểm S với nẹp nằm, đến đỉnh boong vách đo đường tâm tàu (m) Nếu khoảng cách thẳng đứng nhỏ 6,0 mét h lấy 1,2 mét cộng với 0,8 khoảng cách thẳng đứng thực C: :Hệ số phụ thuộc liên kết mút nẹp (bảng 2A/11.2) Ta có C = 0.8 l: nhịp nẹp (m) l= 3.5 (m) S: khoảng cách nẹp gia cường cho vách (m) S= 0.7 (m) h: khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm l, nẹp đứng đến đỉnh boong vách đo tâm tàu (m) h= 1.2+ 0.8*3.5= (m) Vậy Z = 2.8*0.8*0.7*4*(3.5)2 = 76.832 (cm3) Chọn thép: Chọn thép có quy cách: Thép chữ L Mép kèm: b= min( 0.2l;S)= min(700;700)= 700 (mm) Chiều dày mép kèm: t = tmin(tôn vách khoang hàng chính) →t= (mm) Vậy kích thước mép kèm là: b*t= 700*6 (mm) SVTH: Võ Văn Quý MSSV: 1651070030 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY STT ∑ 700*6 90*90*8 GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN Fi (cm2) Zi (cm) 42 10.2 52.2 0.3 4.8 Fi Fi Zi(cm3) Zi2(cm4) 12.6 135.66 148.26 3.78 1804.3 i0 (cm4) 166.6 1974.66 e= B/A= 2.8 (cm) Zmax= 4.8 (cm) J=C-e2.A= 452.64 (cm4) W= J/Zmax= 94.3 (cm4) Sai sô mô men chống uốn (%): 10.24% Kết luận: Cơ cấu thỏa mãn quy phạm Vậy chọn nẹp đứng có quy phạm: L90×90 ×8 (mm) Sống nằm Theo điều 11.2.3: Mô men chống muống kể mép kèm xác định theo biểu thức: Z = 4,75Shl2 Trong đó: SVTH: Võ Văn Quý MSSV: 1651070030 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN l: Chiều dài nhịp nẹp chiều cao boong (m) → l= 3.5 (m) S: Chiều rộng vùng sống phải đỡ (m) → S= 0.8 (m) h: Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm l1 đến đỉnh boong vách đo tâm tàu (m) → h= 1.2+ 0.8*3.5= (m) Vậy Z= 4.75*0.8*4*42= 243.2 (cm3) Chọn thép làm vách có quy cách thép chữ T Mép kèm: b=min( 0.2l;S)=min(700;700)= 700 (mm) Chiều dày mép kèm : t=tmin (tôn vách khoang hàng chính) →t= 6(mm) Vậy kích thước mép kèm là: b*t= 700*6 (mm) STT ∑ 700*6 430*24 1200*24 Fi (cm2) Zi (cm) 42 260 130 302 0.3 4.3 5.5 Fi Zi(cm3) Fi Zi2(cm4) i0 (cm4) 12.6 2158 1703 2170.6 3.78 17911 22309 1125 19040.2 e= B/A= 7.2 (cm) Zmax= 14.7 (cm) J=C-e2.A= 3439.17 (cm4) W= J/Zmax= 234 (cm4) Sai sô mô men chống uốn (%): 3.8 % Kết luận: Cơ cấu thỏa mãn quy phạm Vậy chọn sống nằm có quy phạm: T SVTH: Võ Văn Q MSSV: 1651070030 10 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN Sai sơ mô men chống uốn (%): 2.434 Kết luận: cấu thoả mãn quy phạm Vậy chọn nẹp vách có quy cách: T (mm) Xà ngang boong khoẻ: W=0.484l(lbh+kw) (cm3) Trong đó: l: nhịp xà ngang boong khoẻ (m) l = 0.628 (m) b: khoảng cách xà ngang khoẻ (m) b= 1.6 (m) W=0.484l(lbh+kw)= 6151.91 (cm3) Chọn thép: có quy cách thép chữ T Mép kèm: b=min( 0.2l;S)= 610 (mm) Chiều dày mép kèm t=tmin t= (mm) Vậy kích thước mép kèm là: b* t= 610*6 (mm) STT 610*6 600*80 SVTH: Võ Văn Quý Fi (cm2) Zi (cm) Fi Zi(cm3) Fi Zi2(cm4) 36.63 480 0.3 17.8 12.6 8544 3.78 152083 MSSV: 1651070030 i0 (cm4) 144000.0 53 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY ∑ 750*20 150 666.63 e = B/A= 25.3 (cm) GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN 65.3 8295 16852 458714 754800.5 Zmax= 55.3 (cm) J=C-e2.A= 397279.85 (cm4) W= J/Zmax6083.9 (cm4) Sai sô mô men chống uốn (%): 1.105 Kết luận: cấu thoả mãn quy phạm Vậy chọn nẹp vách có quy cách: T (mm) IV.2 )Khoang đuôi: Kết cấu vách đuôi (1) : 2.250 2.250 Sống đứng 1.000 (2) : Nẹp nằm Nẹp nằm (‘Tính cho nẹp chịu lực lớn nhất) Mơmen chống uốn nẹp vách phải không nhỏ trị số tính theo cơng thức sau : Z = 2,8.C.S.h.l2 = 2,8.0,9.0,65.7,07.2,252 =54.73 [cm3] Trong : l : Chiều dài nhịp đo đế lân cận nẹp kể chiều dài liên kết [m ] SVTH: Võ Văn Q MSSV: 1651070030 54 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN l = 2,25 (m) S : Khoảng cách nẹp [m] ; S = 0,65 (m) h : áp suất tính tốn tính khoảng cách từ trung điểm nhịp nẹp đến đỉnh boong mặt phẳng dọc tâm ; h = 7,07 (m) C : Hệ số phụ thuộc vào liên kết nẹp Tra bảng 2A/11.2 ta được: C =0,9 * Mép kèm : b×t - Chiều dày mép kèm : t =10 [mm] - Chiều dày dải mép kèm b = Min (0,2l ; 0,5S ) = Min(450 ; 325)= 325 mm Chọn thép STT L.100 × 63 × Quy cách kết cấu Mép kèm bxt Thép 325 100x 63x6 A =42,09 [cm2] e= B A Zi Fi.Zi Fi.Zi2 Io(cm4) Yo 32,5 0,5 16,25 8,125 2,71 9,59 7,77 74,5 578,97 98,3 3,23 B = 90,76 [cm3] = 2,1 [cm] I = C – e2.A =492,38 [cm4] ∆ 10 Fi(cm2) ; C =688,11 [cm4] ZMax = 8,8 W = I/Zmax = 55,68 [cm] [cm3] W= 1,7 % SVTH: Võ Văn Quý MSSV: 1651070030 55 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN 325x10 100x63x6 Sống đứng vách :(điều 11.2.6 ) _ Mô đun chống uốn tiết diện sống vách phải khơng nhỏ trị số tính theo cơng thức sau: Z = 4,75Shl2 = 4,75.2,25.2,8.4,92 = 718,5 [cm3] S: Chiều rộng vùng mà sống phải đỡ S =2,25 m l: Chiều dài nhịp gối tựa lân cận sống l = 4,9 m h (m) : Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm l đến đỉnh boong vách đo đường tâm tàu : h = 2,8 m + Mơ men qn tính cuả tiết diện sống phải không nhỏ hơn: Io = 10hl4 = 10.2,8.4,94 =16141,4 (cm4) + Chiều cao tiết diện sống: h > 2,5d1 = 2,5.110 =275 (mm) Với d1 = 110 (mm): Chiều cao lỗ khoét để nẹp chui qua Chọn h = 300 mm + Chiều dày thành phải không nhỏ hơn: t = 10S1 + 2,5 = 10.0,3 + 2,5 = 5,5 (mm) S1 = min(0,65;0,3) => S1 = 0,3 m Chọn t = mm SVTH: Võ Văn Quý MSSV: 1651070030 56 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN + Chiều dày thành đoạn mút dài 0,2l(l: chiều dài nhịp sống )khơng nhỏ trị số tính theo cơng thức sau : C.S h.l t = 0,0417 + 2,5 1 d0 C.S h.l.S12 + 2,5 t2 = 1, 74 d0 t1 = 3,5 mm ; t2 = 4,7 mm Chọn t = mm •Chọn thép: * Mép kèm : b×t = 980 × 10 - Chiều dày mép kèm chiều dày tiết diện tính tốn t = 10 [mm] - Chiều dày dải mép kèm b = Min (0,2l ; 0,5S ) = =Min(1130 ; 980) T Thép làm sống đứng thép chữ STT 350 × 250 × Quy cách kết cấu Fi(cm2) Zi Fi.Zi Fi.Zi2 Io(cm4) Mép kèm bxt 980 10 98 0,5 49 24,5 8,17 Bản thành 250 15 13,5 202,5 2733,75 781,25 Bản cánh 350 28 26,4 739,2 19514,88 1,49 lỗ khoét 110 6,6 6,5 42,9 278,85 66,55 SVTH: Võ Văn Q MSSV: 1651070030 57 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY A =134,4 [cm2] e= B A B = 947,8 [cm3] C =22718,6 [cm4] = 7,05 [cm] ZMax = 19,7[cm] I = C – e2.A =16034,67 ∆ GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN [cm4] W = I/Zmax =19,7 [cm3] W= 13 % 110 980x10 250x6 350x8 T Vậy ta chọn thép 350 × 250 × Dàn boong vùng đuôi tàu: Dàn boong khu vực đuôi tàu kết cấu theo hệ thống ngang với khoảng cách xà ngang boong a =610 mm sống dọc boong kéo từ khoang máy sang Chiều dày tôn boong: 10 (mm) SVTH: Võ Văn Quý MSSV: 1651070030 58 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN Theo điều (8.3.3), giá trị mơđun chống uốn tiết diện xà ngang boong thường không nhỏ giá trị tính theo cơng thức sau : W = 0,43S.h.l2 (cm3) Trong : S: Khoảng cách xà ngang boong (m), S = 0,61 (m) h: Tải trọng boong theo bảng 3.5.1, h = 96.25 (KN/m2) l: Khoảng cách nằm ngang, tính từ đỉnh mã xà đến sống dọc boong sống dọc boong (m), l = 2.9 (m) W = 0,43S.h.l2 = 212.32 (cm3) Chọn thép: có quy cách thép chữ L Mép kèm: b=min( 0.2l;S)= 610 (mm) Chiều dày mép kèm t=tmin t= (mm) STT ∑ 610*6 90*90*80 Fi (cm2) Zi (cm) Fi Zi(cm3) Fi Zi (cm4) 36.63 13.9 50.53 0.3 9.7 12.6 134.83 147.43 3.78 1307.9 i0 (cm4) 1077.5 2389.2 e = B/A= 2.9 (cm) Zmax= 9.7 (cm) J=C-e2.A= 1959.02 (cm4) W= J/Zmax= 202 (cm4) Sai sô mô men chống uốn (%): 4.879 Kết luận: cấu thoả mãn quy phạm SVTH: Võ Văn Quý MSSV: 1651070030 59 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN Vậy chọn thép có quy cách: L90x90x8 (mm) Kích thước sống dọc boong: +Chiều cao tiết diện sống boong d0 ≥2,5d1 = 2,5 x 100 = 250 mm Chiều cao lỗ khoét: d1 = 90+10 = 100 (mm) +Chiều dày mép sống boong phải không nhỏ chiều dày thành +Chiều rộng mép phải không nhỏ trị số tính theo cơng thức sau đây: 85,4 d 0l = 85,4 0, 25 × 12 =147,9 (mm) _Mơ đun chống uốn tiết diện sống phải không nhỏ trị số tính theo cơng thức sau: Z = 0,484 l(lbh + kw) = 2447,89 (cm3) Trong đó: l = 12 (m) b = 2,25 (m) :Chiều dài sống :Khoảng cách trung điểm hai nhịp kề xà đỡ sống h = 15,61 (KN/m2) :Tải trọng boong kw = _Mơ men qn tính tiết diện sống dọc boong phải không nhỏ trị số tính theo cơng thức sau: I = CZl = 4,5 x 2447,89 12 = 132186 (cm4) C = 4,5 •Chọn thép: _Mép kèm: Chiều dày MK SVTH: Võ Văn Quý t =10 (mm) MSSV: 1651070030 60 ĐAMH: TÍNH TOÁN TK KC TÀU THỦY Chiều rộng MK GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN b = ( l/5 ; S/2 ) = ( 2400 ; 1125) = 1125 (mm) Kích thước mép kèm bxt = 1125x10 Chọn thép làm sống dọc boong thép T STT 400 × 10 600 × Quy cách kết cấu Fi Zi Fi.Zi Fi.Zi2 Io Mép kèm b.t 112,5 112,5 0,5 56,25 28,13 9,4 60 0,8 48 31 1488 46128 14400 45 45 61,5 2767,5 170201 3,75 lỗ khoét 10 0,8 48 288 66,67 100 1125x10 400x10 600x8 Vậy chọn thép làm sống dọc boong thép ghép có quy cách T 400 × 10 600 × Dàn mạn vùng tàu Dàn mạn vùng đuôi tổ chức theo hệ thống ngang, chiều dày tôn mạn t= 10 (mm) Điều 5.6.3 quy định giá trị môđun chống uốn tiết diện ngang sườn mạn lớn giá trị: W = 8.Shl2 (cm3) Trong : SVTH: Võ Văn Quý MSSV: 1651070030 61 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN S: Khoảng cách sườn, S = 0,61(m) l: Khoảng cách gối tựa sườn, l = (m) h: Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm l đến điểm d + 0,044.L - 0,54 (m) cao mặt tôn đáy d + 0,044.L - 0,54 = 11.96 (m) W = 8.Shl2= 233.46 (cm3) Chọn thép: có quy cách thép chữ L Mép kèm: b=min( 0.2l;S)= 610 (mm) Chiều dày mép kèm t=tmin t= (mm) Fi (cm2) Zi (cm) Fi Zi(cm3) Fi Zi (cm4) 36.63 13.9 50.53 e = B/A= 4.9 (cm) 0.3 16.9 12.6 234.91 247.51 3.78 3970 STT ∑ 610*6 160*160*12 i0 (cm4) 1077.5 5051.3 Zmax= 16.9 (cm) J=C-e2.A= 3838.93 (cm4) W= J/Zmax= 227.157 (cm4) Sai sô mô men chống uốn (%): 2.7 Kết luận: cấu thoả mãn quy phạm Vậy chọn thép có quy cách: L160*160*12 (mm) Sườn khoẻ Kích thước sườn khoẻ phải khơng nhỏ trị só tính theo cơng thức sau: _mơ đun chống uốn: Z = 8.S h.l2 = 494,3 [cm3] SVTH: Võ Văn Q MSSV: 1651070030 62 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN _Chiều rộng thành: b = max(0,2.l ; 0,0025L ; 2,5d1) = 0,36 m Chọn b = 360 mm _Chiều dày thành: 0, 042 +t1 = Shl + 2,5 d0 t = max( t1 ; t2) [mm] +t2 = 11 d (t1 − 2.5) k +2.5 [mm] Thay số : t1 = 6,5 mm ; t2 = 6,5 mm Chọn t = mm Trong đó: l:Khoảng cách nằm ngang đế tựa sống mạn.[m] l = 1,8 m S:Khoảng cách sống [m] S = m h Khoảng cách thẳng đứng từ trung điểm S đến điểm nằm cao tôn đáy khoảng 0, 12L h > 0,06L [m] ; h = 9,536 m d0 :Chiều cao tiết diện sườn khoẻ k = 10,2 Hệ số tra bảng 2-A/7.1 phụ thuộc vào tỉ số S1/d0 S1 : Khoảng cách mã chống vặn ; S1 = m _Mép kèm: Chiều dày mép kèm: t =12 (mm) Chiều rộng mép kèm : b = min(l/5 ; S/2) = min( 360 ; 1000) =360 SVTH: Võ Văn Quý MSSV: 1651070030 63 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY Kích thước mép kèm STT GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN bxt = 360x12 Quy cách kết cấu Fi(cm2) Zi Fi.Zi Fi.Zi2 Io(cm4) 15,552 5,18 Mép kèm b.t 360 12 43,2 0,6 25,92 Bản thành 360 28,8 19,2 552,96 10616,83 3110,4 Bản cánh 200 10 20 37,7 A =92 [cm2] 754 28425,8 1,67 B = 1332,88[cm3] C =42175,4 e = 14,48 [cm] ZMax = 23,7 [cm] W = 964,26 [cm3] ∆ I =22864,9 [cm4] W = 95,5 % 150 360x12 360x8 200x10 Vậy chọn nẹp đứng thép 200 × 10 360 × Dàn đáy: Dàn đáy phía tàu kết cấu theo hệ thống ngang có đà ngang đáy dâng cao đặt khoảng sườn với khoảng cách sườn S =610 (mm) Đà ngang : Chiều dày đà ngang : (theo 2-A/7.2.2) t ≥ 0, L + = 10,37( mm) Chọn t = 12 (mm) SVTH: Võ Văn Quý MSSV: 1651070030 64 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN Chọn chiều cao thành đà ngang sống phù hợp với tuyến hình tàu (4m) +Diện tích tiết diện mép đà ngang: F = 45cm2 _Chiều dày thành sống : t = 0,85(0,065L+5,2) = 10,026 (mm) Chọn t = 12 (mm) Chiều dày mép sống : t = 14 (mm) Chiều rộng mép sống : b = 0,8(16,6L -200) = 1338 (mm) Chọn b = 1400 (mm) Quy cách đà ngang : T 450 ×14 4000 × 12 Quy cách sống : T 1400 × 14 4000 × 12 Kết cấu sống tàu: Trụ đỡ trục chân vịt Chiều dày sống ụ đỡ trục chân vịt vị trí mặt phẳng dọc tâm đỡ trục chân vịt xác định công thức : t = 0,9L + 10 = 116.29 (mm) Chọn t = 120 (mm) Trụ đỡ chân vịt sống đuôi tàu Trụ đỡ chân vịt sống đuôi làm thép đúc có kích thước xác định theo công thức sau : w= 2,20L + 88 = 347.82 (mm) t = 0,18L +15 = 36.258 (mm) R = 0,40L + 16= 63.24 (mm) SVTH: Võ Văn Q MSSV: 1651070030 65 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN T R 1,3T Sống đuôi phải gia cường mã ngang, phần gót (thân trước sống đi) phải kéo dài phía đoạn khơng nhỏ lần khoảng sườn, tức : lsđ ≥ 3.0,50 =1,5(m) Chọn lsđ =2 (m) Phần đuôi phải kéo lên hàn chắn với đà ngang vòm có chiều dày tính theo cơng thức : t ≥ 0,035L + 8,5= 11,64965 (mm) Chọn t =12 mm SVTH: Võ Văn Q MSSV: 1651070030 66 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN HẾT SVTH: Võ Văn Quý MSSV: 1651070030 67 ... TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN Đề Tài: Thiết kế tàu hàng khô Vùng biển hoạt động không hạn chế Tàu có kích thước: L = 118.1m B = 16.2m D = 11.2m d = 7.3m I.Giới Thiệu Chung Tàu thiết kế. .. TK KC TÀU THỦY GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH TUYỂN III Kết cấu khoang hàng: III.1 Dàn vách: III.1 Dàn vách khoang hàng: Sơ đồ kết cấu: SVTH: Võ Văn Q MSSV: 1651070030 ĐAMH: TÍNH TỐN TK KC TÀU THỦY GVHD:... thông số tàu ta dùng QUY PHẠM PHÂN CẤP VÀ ĐÓNG TÀU BIỂN VỎ THÉP TCVN 6259 2A: 20015 II HỆ THỐNG KẾT CẤU, KHOẢNG, SƯỜN, PHÂN KHOANG: a Hệ thống kết cấu: Vùng tàu (Vùng khoang hàng): Dàn đáy kết cấu