Đang tải... (xem toàn văn)
MỤC LỤC MỞ ĐẦU 10 CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU VỀ KHÍ THẢI KHI ĐỐT DẦU FO VÀ NHỮNG ẢNH HƯỞNG ĐẾN MÔI TRƯỜNG 1.1 Tác hại của tro, bụi 1.2. Tác hại của khí SO2 1.3. Tác hại của khí NO2 1.4. Tác hại của khí CO CHƯƠNG 2: LỰA CHỌN CÔNG NGHỆ 2.1 Cơ sở lí thuyết các phương pháp xử lí 2.1.1 Sơ lược về phương pháp hấp thụ. 2.1.2. Sơ lược về phương pháp hấp phụ 2.1.3. Sơ lược về phương pháp đốt. 2.2. Lựa chọn phương pháp 2.2.1.Tháp phun rỗng. 2.2.2. Tháp rửa khí có đệm. 2.2.3. Thiết bị lọc bụi kiểu sủi bọt. CHƯƠNG 3: ĐỀ XUẤT VÀ LỰA CHỌN QUY TRÌNH XỬ LÝ 3.1 Hấp thụ khí SO2 bằng nước 3.2. Hấp thụ khí SO2 bằng đá vôi (CaCO3) hoặc vôi nung (CaO) 3.3. Phương pháp magiê oxit (MgO) 3.3.1. Magiê oxit kết hợp với potos (kali cacbonat) 3.3.2 Magiê oxit không kết tinh 3.3.3 Magiê sủi bọt 3.3.4. Magiê oxit “kết tinh” theo chu trình 3.4 Phương pháp kẽm 3.4.1 Phương pháp dùng kẽm oxit đơn thuần 3.4.2 Phương pháp dùng kẽm oxit kết hợp với natri sunfit 3.5. Xử lý khí SO2 bằng amoniac 3.5.1 Xử lý SO2 bằng amoniac có chưng áp 3.5.2 Xử lý khí SO2 bằng amoniac và vôi 3.6 Xử lí khí SO2 bằng các chất hấp thụ hữu cơ ....................................................... 33 3.7. Xử lí khí SO 2 bằng các chất hấp phụ thể rắn ...................................................... 34 3.8 Xử lý khí SO 2 bằng sữa vôi (Ca(OH) 2 ) ................................................................ 34 CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN THIẾT BỊ VÀ CÔNG NGHỆ XỬ LÝ ....................... 37 4.1. CÂN BẰNG VẬT CHẤT ................................................................................... 37 4.1.1. Khí đầu vào: ..................................................................................................... 37 4.1.2. Khí đầu ra ......................................................................................................... 37 4.2. TÍNH TOÁN LƯỢNG Ca(OH)2 cho quá trình hấp thu Đường cân bằng ........ 38 4.3. PHƯƠNG TRÌNH LÀM VIỆC .......................................................................... 39 4.4. ĐƯỜNG KÍNH THÁP HẤP THỤ ..................................................................... 41 4.5. CHIỀU CAO LỚP VẬT LIỆU HẤP THỤ ......................................................... 44 4.5.1. Xác định số đơn vị truyền khối ........................................................................ 44 4.5.2. Xác định chiều cao tương đương 1 đơn vị truyền khối .................................... 47 4.6. Tính trở lực .......................................................................................................... 52 4.6.1.Tổn thất áp suất đệm khô k p : ......................................................................... 52 4.6.2.Trở lực của tháp ................................................................................................ 53 4.6.3. Chiều cao mực chất lỏng ở đáy tháp ................................................................ 53 4.7. Tính toán cơ khí .................................................................................................. 53 4.7.1.Tính bề dày thân tháp ........................................................................................ 54 4.7.2. Tính đáy và nắp ................................................................................................ 56 4.7.3. Tính đường kính ống dẫn khí ........................................................................... 57 4.7.4 Tính đường ống dẫn lỏng .................................................................................. 58 4.7.5. Tính bích .......................................................................................................... 58 4.8.Tính các thiết bị phụ trợ khác .............................................................................. 59 4.8.1. Cửa tháo đệm ................................................................................................... 59 4.8.2. Lưới đỡ đệm ..................................................................................................... 59 4.8.3.Bộ phận phân phối lỏng .................................................................................... 60 4.8.4.Ống nhập liệu .................................................................................................... 60 4.8.5.Chân đỡ ............................................................................................................. 60 4.9. Tính bơm quạt ống khói ................................................................................... 64 4.9.1. Bơm .................................................................................................................. 64 4.9.2. Quạt .................................................................................................................. 65 4.9.3. Ống khói CHƯƠNG 5. TÍNH TOÁN GIÁ THÀNH KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ TÀI LIỆU THAM KHẢO
TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT TP HỒ CHÍ MINH KHOA CƠNG NGHỆ HĨA HỌC& THỰC PHẨM BÁO CÁO ĐỒ ÁN MÔN HỌC ĐỀ TÀ I: Thiết kế hệ thống xử lý khí thải SO2 phát sinh từ lò dùng nguyên liệu dầu FO, suất (tấn/h) với dung dịch hấp thu Ca(OH)2 nồng độ 10% GVHD: TS Trần Anh Khoa Nhóm Phạm Xuân Huy 16150067 Phạm Thị Minh Nguyệt 16150128 Mai Thuận Triều Tp.HCM, ngày 20 tháng 12 năm 2018 16150 LỜI CẢM ƠN LỜI CAM ĐOAN MỤC LỤC MỞ ĐẦU .10 CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU VỀ KHÍ THẢI KHI ĐỐT DẦU FO VÀ NHỮNG ẢNH HƯỞNG ĐẾN MÔI TRƯỜNG 16 1.1 Tác hại tro, bụi .16 1.2 Tác hại khí SO2 16 1.3 Tác hại khí NO2 17 1.4 Tác hại khí CO 17 CHƯƠNG 2: LỰA CHỌN CÔNG NGHỆ 19 2.1 Cơ sở lí thuyết phương pháp xử lí 19 2.1.1 Sơ lược phương pháp hấp thụ 19 2.1.2 Sơ lược phương pháp hấp phụ 20 2.1.3 Sơ lược phương pháp đốt .21 2.2 Lựa chọn phương pháp .22 2.2.1.Tháp phun rỗng 22 2.2.2 Tháp rửa khí có đệm 22 2.2.3 Thiết bị lọc bụi kiểu sủi bọt 23 CHƯƠNG 3: ĐỀ XUẤT VÀ LỰA CHỌN QUY TRÌNH XỬ LÝ 24 3.1 Hấp thụ khí SO2 nước 24 3.2 Hấp thụ khí SO2 đá vơi (CaCO3) vôi nung (CaO) 25 3.3 Phương pháp magiê oxit (MgO) 26 3.3.1 Magiê oxit kết hợp với potos (kali cacbonat) 27 3.3.2 Magiê oxit không kết tinh 28 3.3.3 Magiê sủi bọt .28 3.3.4 Magiê oxit “kết tinh” theo chu trình 29 3.4 Phương pháp kẽm .29 3.4.1 Phương pháp dùng kẽm oxit đơn 30 3.4.2 Phương pháp dùng kẽm oxit kết hợp với natri sunfit 31 3.5 Xử lý khí SO2 amoniac 31 3.5.1 Xử lý SO2 amoniac có chưng áp 32 3.5.2 Xử lý khí SO2 amoniac vôi 32 3.6 Xử lí khí SO2 chất hấp thụ hữu .33 3.7 Xử lí khí SO2 chất hấp phụ thể rắn 34 3.8 Xử lý khí SO2 sữa vơi (Ca(OH)2) 34 CHƯƠNG 4: TÍNH TỐN THIẾT BỊ VÀ CÔNG NGHỆ XỬ LÝ .37 4.1 CÂN BẰNG VẬT CHẤT 37 4.1.1 Khí đầu vào: .37 4.1.2 Khí đầu 37 4.2 TÍNH TỐN LƯỢNG Ca(OH)2 cho q trình hấp thu- Đường cân 38 4.3 PHƯƠNG TRÌNH LÀM VIỆC 39 4.4 ĐƯỜNG KÍNH THÁP HẤP THỤ .41 4.5 CHIỀU CAO LỚP VẬT LIỆU HẤP THỤ 44 4.5.1 Xác định số đơn vị truyền khối 44 4.5.2 Xác định chiều cao tương đương đơn vị truyền khối 47 4.6 Tính trở lực 52 4.6.1.Tổn thất áp suất đệm khô pk : 52 4.6.2.Trở lực tháp 53 4.6.3 Chiều cao mực chất lỏng đáy tháp 53 4.7 Tính tốn khí 53 4.7.1.Tính bề dày thân tháp 54 4.7.2 Tính đáy nắp 56 4.7.3 Tính đường kính ống dẫn khí 57 4.7.4 Tính đường ống dẫn lỏng 58 4.7.5 Tính bích 58 4.8.Tính thiết bị phụ trợ khác 59 4.8.1 Cửa tháo đệm 59 4.8.2 Lưới đỡ đệm .59 4.8.3.Bộ phận phân phối lỏng 60 4.8.4.Ống nhập liệu 60 4.8.5.Chân đỡ .60 4.9 Tính bơm- quạt- ống khói 64 4.9.1 Bơm 64 4.9.2 Quạt 65 4.9.3 Ống khói 66 CHƯƠNG TÍNH TỐN GIÁ THÀNH 68 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ .69 TÀI LIỆU THAM KHẢO 70 DANH MỤC BẢNG DANH MỤC HÌNH DANH MỤC TỪ VIẾT TẮT MỞ ĐẦU TỔNG QUAN VÀ CÔNG DỤNG CỦA DẦU FO Với phát triển mạnh kinh tế công nghiệp việc khai thác nguồn nhiên liệu đốt khác để cung cấp đầy đủ lượng phục vụ cho đời sống sinh hoạt, sản xuất người ngày gia tăng Các nguồn nhiên liệu đốt thông dụng than đá, than củi, dầu FO… Phần lớn nhà máy thường sử dụng dầu FO làm nhiên liệu đốt lò để cung cấp lượng cho hoạt động sản xuất công nghiệp nhà máy Bên cạnh đó, khí thải từ lị đốt dầu FO chứa chất khí độc hại với nồng độ cao, vượt quy chuẩn xả thải cho phép không xử lý đạt chuẩn gây ô nhiễm môi trường không khí nghiêm trọng, gây ảnh hưởng xấu đến sức khỏe người dân xung quanh 1.1 Tính chất dầu FO Dầu FO hay cịn gọi dầu mazut thành phần trình chưng cất dầu mỏ áp xuất khí , cặn chưng cất trình chế biến sâu phân đoạn nguyên liệu dầu thô, phân tách chiết tỏng công nghệ sản xuất dầu nhờn truyền thốn…Thành phần chủ yếu gồm nhóm hydrocarbon phức hợp, có cấu trúc phân tử lớn, nhiệt độ sơi 350◦C loại nhựa alphaten tồn cặn dầu Ngồi dầu FO cịn có hợp chất dị nguyên tố, chủ yếu lưu huỳnh (S) Nhiệt trị dầu FO 10.75 (kcal/kg) (tương đương với 4.26*107 J/kg) tỉ trọng 0.7-0.97 kg/l Dầu FO chia làm loại: + Dầu FO hàn hải: loại dầu dùng nồi tàu hàng hải quân loại F-5 F-12 Liên Xô cũ dùng nước ta thời trước +Dầu FO đốt lò: thường nặng dầu FO hải quân, dùng nồi hơi, lò nung công ngệ sứ, thủy tinh, luyện gang thép, dệt nhộm, nhiên liệu đốt lò sấy nghành công nghiệp thực phẩm… cho thiết bị động lực tàu thủy… 1.2 Phân loại dầu FO Theo TCVN 6239:2002, vào độ nhớt động học hàm lượng lưu huỳnh, nhiên liệu đốt lò (FO) phân loại sau: Áp suất cho phép thân thiết bị bề dày S = (mm) P h S Ca Dt S Ca 146,67 0,95 (8 1) 0,97( N / mm ) P 2000 (8 1) Vậy thân tháp hấp thu có bề dày S = mm thoả mãn điều kiện bền áp suất làm việc 4.7.2 Tính đáy nắp Vì áp suất làm việc P=0,156 (N/mm2) => ta chọn đáy nắp tháp elip Chọn vật liều làm đáy nắp thiết bị với vật liệu làm thân tháp Các thông số đã biết - Nguyên liệu: thép X18H10T - C=3,35 mm - 146,67( N / mm2 ) Áp suất làm việc phần thân P=0,156505585 (N/mm2) Đường kính tháp D=2000 mm Tỷ số: ht/Dt=0,25 - Dt2 20002 Rt 2000(mm) ht (2000 0,25) Hệ số bền mối hàn h = 0,95 146,67 Tính tỉ số h 0,95 890,2973 50 P 0,156 Bề dày tối thiểu nắp là: S ' Dt P 2000 0,156 1,123(mm) h 146,67 0, 95 Bề dày thực tế đáy (nắp) S=S’+C= 4,5 (mm) Nhận xét: chọn bề dày đáy= bề dày nắp bề dày thân tháp =8 mm S Ca 0,003175 0,125 Dt 2000 Áp suất cho phép ứng với bề dày S=8mm P h S Ca Dt S Ca 146,67 0,95 (8 1) 0,97( N / mm ) P 2000 (8 1) Vậy bề dày đáy nắp S = (mm) Chọn đáy nắp elip có gờ, chiều cao gờ h = 25 mm Theo bảng XIII.10 XIII.11- trang 382, 383, 384- SỔ tay trình thiết bị, thông số đáy sau D (mm) 2000 Ht (mm) 500 Bề mặt Thể tích Đường Khối Khối riêng đáy (m3) phần (m2) kính phơi lượng riêng lượng 4,48 2398 7930 283 1095 4.7.3 Tính đường kính ống dẫn khí Vận tốc khí ống vào khồng 10-30 m/s Chọn vận tốc ống dẫn khí vào vận tốc ống dẫn khí v=20m/s Ống dẫn khí vào: Lưu lượng khí đầu vào Gd 10580,738(m3 / h) 2,939(m3 / s) Đường kính ống vào vào d Gd 2,939 0,4326(m) v 3,14 20 Chọn đường kính ống d = 400 mm Bề dày ống b = (mm) Vật liệu làm thép không gỉ Theo bảng XIII.32- trang 434- Sổ tay thiết bị hố chất tập chiều dài đoạn ống nối (ứng với đường kính ống 4500 mm) 150 mm Để đảm bảo phân phối khí tháp ta sử dụng đĩa đục lỗ (lỗ có đường kính 20mm, bước lỗ 20mm, đĩa đục lỗ dày mm) Ống dẫn khí ra: Lưu lượng khí đầu ra: Gd 10580,738(m3 / h) 2,939(m3 / s) Đường kính ống vào vào d Gd 2,93909 0,432(m) v 3,14 20 Chọn đường kính ống d = 450 mm Bề dày ống b = (mm) 4.7.4 Tính đường ống dẫn lỏng Vận tốc lỏng khoảng 1-3 (m/s) Ống dẫn lỏng vào Chọn vận tốc lỏng ống v = 2,5 m/s Lưu lượng chất lỏng đầu vào: Ld Đường kính ống lỏng vào d 49,726(kg / s) 0,04973 (m3 / s) 1000(kg / m ) Ld 0,04973 0,2 (m) v 2,5 Chọn d = 200 (mm) Bề dày ống b = (mm) Vật liệu làm nhựa PVC Ống dẫn lỏng hàn vào thiết bị, bên ngồi có lắp mặt bích Theo bảng XIII.32- trang 434- sách Sổ tay QTTB chiều dài đoạn ống nối 130mm Ống dẫn lỏng Chọn vận tốc v4 = 1,5 (m/s) Lưu lượng chất lỏng đầu d Ld 0,04973 0,2 (m) v 2,5 Chọn d= 200 (mm) Bề dày ống b=6(mm) Vật liệu làm ống nhựa PVC 4.7.5 Tính bích Bích dùng để ghép nắp với thân thiết bị, đáy với thân thiết bị để nối phần thiết bị với Chọn kiểu bích liền áp suất thấp nhiệt độ làm việc không cao Vật liệu thép X18H10T Chọn kiểu I bảng XIII.27, trang 417- Sổ tay QTTB tập 2, với áp suất làm việc lấy (N/m2).Các thơng số đo bích sau P* Dt D Db Dl D0 Đường Số kính bulong bulong mm 200 2141 2090 2060 2015 M20 h mm 44 32 4.8.Tính thiết bị phụ trợ khác 4.8.1 Cửa tháo đệm Chọn kích thước tháo đệm 0,8×0,8m Vật liệu thép khơng gỉ X18H10T, ống tháo đệm hàn vào thân thiết bị, bên có lắp mặt bích Theo bảng tra => chiều dài đoạn ống nối 150 mm 4.8.2 Lưới đỡ đệm Chọn đường kính lưới đỡ đệm theo bảng IX.22- Sổ tay QTTB tập Các thông số lưới Đường kính tháp (m) Đường kính lưới Chiều rộng bước b 2000 1165 20 Lưới đỡ đệm cấu tạo từ phần vỉ không gỉ ghép nối lại với Bên có hàn lỗ tay để cầm nắm tháo lắp Bề mặt lưới cấu tạo thép khơng gỉ có kích thước b×h=5×15mm Kích thước đệm : 50×50×5 (mm) Thể tích tự 0,79 m2/m3 Khối lượng riêng vật liệu đệm 500 kg/m3 Đường kính tháp D=2m Chiều cao lớp đệm hd=2,127480628m Khối lượng lớp đệm md D2 hd d Vt 22 2,13 500 0,79 2638,714(kg) Khối lượng dung dịch đệm (tính cho trường hợp ngập lụt) mdd D2 hd d Vt 22 2,13 1000 0,79 5283,68(kg) Tổng khối lượng mà lưới đỡ phải chịu Diện tích bề mặt lưới đỡ đệm S m m Dl2 d mdd 7925,52(kg) 1,1652 1,06542(m2 ) 4.8.3.Bộ phận phân phối lỏng Chọn theo tiêu chuẩn thép X18H10T: dùng đĩa phân phối loại bảng IX.22 trang 230- Sổ tay trình thiết bị tập Đường kính tháp Đĩa phân phối loại Đường kính đĩa Dd Ống dẫn chất lỏng dxS Số lượng lỗ (loại 2) t mm 2000 750 Chiếc 44,5x2,5 70 70 Bề dày ống mm Đường kính lỗ 44,5 mm Bước lỗ (khoảng cách lỗ) = 70 mm 4.8.4.Ống nhập liệu Ta chọn kích thước ống nhập liệu giống ông tháo đệm Sử dụng đường kính quan sát để theo dõi q trình vận hành Đường kính kính quan sát d = 800mm Chiều dày đoạn ống nối l = 150 mm 4.8.5.Chân đỡ Để chọn chân đỡ thích hợp, trước tiên ta phải tích tải trọng tồn tháp Chọn vật liệu làm chân đỡ thép CT3 - Khối lượng riêng thép: 0 7,85 103 kg / m3 - Khối lượng riêng thép không gỉ X18H10T 1,01 0 7,93 103 kg / m3 Theo bảng XIII.9 trang 364- Sổ tay QTTB tập 2, ta có thép dày 8mm có khối lượng 62,8kg/m2 Khối lượng thân mt V D n Dt2 H 2 (2 103 )2 5,7 7,93 103 4 2,23 103 (kg) Khối lượng nắp đáy Theo bảng XIII.11 trang 384, ta có khối lượng đáy nắp là: md mn 283(kg) Khối lượng dung dịch thấm qua đệm D D2 mddd hd hd Vt l 2 22 hd 2,13 0,79 1000 1670,1(kg) Trong D = (m) hd = 2,13 (m) chiều cao lớp đệm Vt = 0,75 (m3/m3) thể tích tự vật chêm l 1000(kg / m ) khối lượng riêng pha lỏng Khối lượng đệm md D2 hd d Vt 22 2,13 500 0,79 2638,7(kg) Bộ phận phân phối lỏng: không đáng kể Khối lượng lưới đỡ đệm md D2 htb 1,1652 0,005 7930 42,3(kg) Trong htb = 0,005 (m): chiều dày trung bình d= 1165 (mm) đường kính lưới đỡ đệm 1,01 0 7,93 103 kg / m3 khối lượng riêng thép Khối lượng bích Tính bích nối đáy tháp với thân, chọn bích liền thép để nối thiết bị: Đường kính ngồi Dn = 2000 (m) Đường kính Dt = 2000 – 2×8 = 1984 (mm) Tra bảng XIII.27 trang 417 sổ tay QTTB tập 2, ta có: Đường kính ngồi bích: D = 2130mm Đường kính tâm bulon: Db = 2060mm Đường kính mép vát: Dl = 2000mm Đường kính bulon: db = M8 Số bulon: z = 48 Chiều cao bích: h = 50mm Khối lượng bích: m1 (D Dn ) H (2,1302 22 ) 0,05 7930 1,7 102 (kg) Tính mặt bích nối ống dẫn vào thiết bị Ống dẫn lỏng vào d=200mm Chọn loại bích liền kim loại đen để nối Theo bảng XIII.26 trang 409 sổ tay QTTB tập ta có Đường kính ngồi D = 219mm Đường kính ngồi bích: Dn =290mm Đường kính tâm bulon: Dz =255mm Đường kính mép vát: DI=232mm Đường kính bulon: db=M16 Số bulon: z=8 Chiều cao bích: h=16mm Khối lượng bích m2 (D Dn ) h (0,292 0,2192 ) 0,016 7930 3, 6(kg) Ống dẫn lỏng d=200mm Chọn loại bích liền kim loại đen để nối Theo bảng XIII.26 trang 409 sổ tay QTTB tập ta có Đường kính ngồi D = 219mm Đường kính ngồi bích: Dn =290mm Đường kính tâm bulon: Dz =255mm Đường kính mép vát: DI=232mm Đường kính bulon: db=M16 Số bulon: z=8 Chiều cao bích: h=16mm Khối lượng bích m3 (D Dn ) h (0,292 0,2192 ) 0,016 7930 3, 6(kg) Ống dẫn khí vào ra: D=400mm Chọn loại bích liền kim loại đen để nối Theo bảng XIII.26 trang 409 sổ tay QTTB tập ta có Đường kính ngồi D = 426mm Đường kính ngồi bích: Dn =715mm Đường kính tâm bulon: Dz =620mm Đường kính mép vát: DI=558mm Đường kính bulon: db=M48 Số bulon: z=16 Chiều cao bích: h=44mm Khối lượng bích m4 (D Dn ) h (0,7152 0,4262 ) 0,044 7930 90,3(kg) Tổng khối lượng bích: mb m1 m2 m3 m4 1,04 103 (kg) Khối lượng toàn tháp: m 11500(kg) Tải trọng toàn tháp: G g m 9, 81 11900 116739(N) Ta chọn chân đỡ gồm chân 116739 38800( N ) 3 Theo bảng XIII.35 trang 437- sổ tay QTTB tập Tải trọng chân: G Bề mặt đỡ: 514 x 104 (m2) Tải cho phép mặt đỡ: 0,78 x 106 (N/m2) Các thông số chân đỡ trình bày bảng sau: L B B1 B2 H h s l d 225 16 100 27 mm 260 200 225 330 400 4.9 Tính bơm- quạt- ống khói 4.9.1 Bơm Dựa vào đặc tính q trình có áp suất khơng cao nên chọn bơm ly tâm Hơn bơm ly tâm loại bơm sử dụng rộng rãi nhiều ngành công nghiệp hố chất ưu điểm Theo trang 493- Sổ tay QTTB tập 1, công suất bơm tính sau N Q H g 0,049725885 20 1000 9,81 12,45(kW) 1000 1000 Trong Q: lưu lượng lỏng đầu vào thiết bị, Q=Ld=49,72588539 (kg/s)= 0,049725885(m3/s) H: Chiều cao cột áp bơm Chọn H = 20 (mH2O) : hiệu suất bơm Theo bảng II.32 trang 439- sổ tay QTTB tập ta chọn Hệ suất số loại bơm 0 d ck Bơm pittong - 0,8-0,94 0,9-0,95 Bơm ly tâm 0,85-0,96 0,8-0,85 0,95-0,96 >0,8 >0,7 >0,9 0,7-0,9 - - Bơm xoắn ốc Bơm khía Ta có: 0 d ck 0,96 0,85 0,96 0,78336 Hệ số dự trữ Nđc 50 1,1 Chọn hệ số dự trữ = 1,175 Công suất bơm: Nb N 1,175 12,45432332 14,6338299(kW ) Chọn bơm có cơng suất 15 (kW) 4.9.2 Quạt Cơng suất quạt: N Q P tr q 1000 Q 10580,73782(m3 / s) : lưu lượng khí đầu vào thiết bị P 428,9883207 N / m2 trở lực toàn phần thiết bị tr : lắp trực tiếp với động điện q =0,535: tra theo đồ thị đặc tuyến quạt ly tâm N Q P 10580,73782 428,99 2,357(kW ) tr q 1000 3600 1 0,535 1000 Cơng suất thực tế phải tính thêm hệ số dự trữ, chọn hệ số dự trữ 1,1 Công suất thực tế quạt N = 1,1 x 2,357 = 2,592(kW) Chọn quạt có cơng suất 3kW 4.9.3 Ống khói Đường kính ống khói Chọn vận tốc khí ống khói v = 12 (m/s) D Qra 10574,94514 0,56 m 0,785 v 0,785 3600 12 Chiều cao ống khói Ta có T 40 30 10 C :hiệu số nhiệt độ khí thải nhiệt độ khí Đây nguồn nóng Chiều cao ống khói tối thiểu đảm bảo nồng độ khí sát mặt đất giới hạn cho phép xác định theo công thức sau : H A M F mn N (Ccf Cnen ) T L Với A=200: Hệ số phụ thuộc phân bố nhiệt độ theo chiều cao khí quyển, chọn cho điều kiện khí tượng nguy hiểm, phần lớn địa phương Việt Nam Cnền = Xem nơi xây dựng nhà máy có địa hình rộng rãi chưa có nhà khác Ccp = 300mg/m3 Tiêu chuẩn thải SO2 M = Gc = 3,43 (kg/s) = 3,43x103 (g/s): Tải lượng chất ô nhiễm đầu L= 10580,73782 (m3/h) = 2,939093839 (m3/s) lưu lượng khí thải N=1 lưu lượng nguồn thải F hệ số vơ thứ ngun tính đến vận tốc lắng chất nhiễm khí Đối với chất nhiễm thể khí F=1 m, n hệ số thứ nguyên tính đến điều kiện khí thải từ ống khói Chọn m n A M F mn N 200 3,43 103 1 27,22(m) (Ccf Cnen ) T L (300 0) 10 2,94 H Chọn H = 28 (m) m, n xác định theo công thức f 103 v D 103 122 0,558 3,294 H T 27,2232 10 m (0,67 0,1 f 0,34 f )1 0,67 0,1 3,294 0,34 3,294 )1 0,737 Vm 0,65 L T 10580,738 10 0,65 0,667 H 3600 27,223 Có 0,5 Vm n 3 V m 0,3 4,36 Vm 1,836 Tính lại H theo m n 200 3,43 103 1 0,737 1,836 H 31,662(m) (300 0) 10 2,94 Chọn H = 32 (m) Kiểm tra: 32 28 100 12,5% 5% 32 Chọn H = 32 (m) CHƯƠNG TÍNH TOÁN GIÁ THÀNH Bộ phận–chi tiết Loại quy cách Số lượng Thân, đáy, nắp tháp Thép X18H10T 11500 kg Đĩa phân phối lỏng Thép X18H10T Bộ phận đỡ đệm Thép X18H10T Đơn giá (VNĐ) Thành tiền (VNĐ) 60 000/kg 690 000 1000 000 000 000 1000 000 000 000 Bích Thép CT3 1050 kg 10 000/kg 10.500 000 Đường ống dẫn khí Thép CT3 10 m 30 000/m 300 000 Đường ống dẫn lỏng Thép X18H10T 15 m 30 000/m 450 000 Cửa nạp đệm Thép X18H10T tháo đệm 200 000 400 000 Bulông M20 Thép 100 5000 500 000 Bulông M16 Thép 20 4000 48 000 Bulông M24 Thép 16 6000 96 000 Bulong M48 Thép 16 12000 192000 400 000 Thép CT3 140kg 10 000/kg Vòng sứ Rasig 12600 2500 đồng/cái 31 500 000 Quạt 2000 000 000 000 Bơm 2000 000 000 000 Chân tháp Vật liệu đệm Tiền gia công chế tạo Tổng tiền 50 000 000 56.356.000 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ TÀI LIỆU THAM KHẢO ... 0,70 329 3 3 158 , 729 0,037 856 0, 82 050 9 3048, 654 0,043 656 0,9377 25 29 64,4 75 0,049338 1, 054 94 29 02, 23 0, 055 014 1,1 72 156 2 859 ,188 0,06078 1 ,28 9371 28 33 , 52 5 0,066 727 1,40 658 7 28 24,136 0,0 729 48 1 , 52 38 02 2830 ,51 5... 1,0198 75 29 02, 23 1,1 72 156 0,000474 4,9667 62 0,0944 1 ,24 1949 2 859 ,188 1 ,28 9371 0,00 050 1 5, 463438 0,1 128 17 1,48 421 7 28 33 , 52 5 1,40 658 7 0,00 0 52 9 5, 960114 0,1 32 7 52 1,746 428 28 24,136 1 , 52 38 02 0,00 055 6... 6, 456 79 0, 154 186 2, 028 353 28 30 ,51 5 1,641018 0,00 058 4 6, 953 466 0,1771 05 2, 329 7 85 2 8 52 ,71 1, 758 23 4 0,000611 7, 450 1 42 0 ,20 1494 2, 650 533 28 91,314 1,8 754 49 0,000638 7,946818 0 ,22 734 2, 990419 29 47 ,51 1