Đồ án bê tông cốt thép 2

PHẦN 1: LÊN MẶT BẰNG CỘT – DẦM – SÀN I. CHỌN VẬT LIỆU: Bê tông: Mác 250 (B20). Thép: CI, CII. II. CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC: 1. SÀN: Chọn sơ bộ bề dày sàn theo công thức: + . + . Với : + lt là chiều dài theo phương cạnh ngắn của ô bản ( chọn ô có kích thước lớn nhất để tính). + m = 40 ÷ 45.  Chọn hs = 100 (mm) 2. DẦM CHÍNH: a) Dầm chính theo phương dọc nhà: + Chiều cao dầm chính:  Chọn hdc = 300 (mm) + Bề rộng dầm chính :  Chọn bdc = 200 (mm) Vậy kích thước dầm chính chạy theo phương dọc nhà là: 200x300 (mm) b) Dầm chính theo phương ngang nhà: + Chiều cao dầm chính:  Chọn hdc = 300 (mm)

ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ PHẦN 1: LÊN MẶT BẰNG CỘT – DẦM – SÀN I CHỌN VẬT LIỆU: II - Bê tông: Mác 250 (B20) Thép: CI, CII CHỌN SƠ BỢ KÍCH THƯỚC: SÀN: Chọn sơ bợ bề dày sàn theo công thức: + hs  + lt 3750  �97(mm) m 40 hs �80(mm) Với : + lt là chiều dài theo phương cạnh ngắn của ô bản ( chọn ô có kích thước lớn nhất để tính) + m = 40 ÷ 45  Chọn hs = 100 (mm) DẦM CHÍNH: a) Dầm chính theo phương dọc nhà: + Chiều cao dầm chính: hdc  lt 3900  �(325 �488)(mm �12 �  Chọn hdc = 300 (mm) 1 + Bề rộng dầm chính : bdc  ( � )hdc  Chọn bdc = 200 (mm) Vậy kích thước dầm chính chạy theo phương dọc nhà là: 200x300 (mm) b) Dầm chính theo phương ngang nhà: + Chiều cao dầm chính: hdc  lt 3750  �(313 �470)(mm) �12 �  Chọn hdc = 300 (mm) NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ 1 + Bề rộng dầm chính : bdc  ( � )hdc  Chọn bdc = 200 (mm) Vậy kích thước dầm chính chạy theo phương ngang nhà là: 200x300 (mm) DẦM PHỤ : + Chiều cao dầm phụ: hd  lt 3500  �(194 �)( mm)  �18  �  Chọn hd = 200 (mm) 1 + Bề rộng dầm : bdp  ( � ) hdp  Chọn bd = 200 (mm) Vậy kích thước dầm phụ là: 200x200 (mm) CỘT:  Chọn cột – B để tính toán:  Diện tích tiết diện ngang cột được chọn sơ bộ sau: A k N (mm2); Trong đó: Rb - k: Hệ sớ, chọn từ (1,1÷1,3) đới với cợt giữa ( 1,3÷1,5) đới với cợt biên Với cợt – B , ta chọn k=1.3; - Rb = 11,5 (Mpa) : Cường độ chịu nén của bê tông M250 (B20) - N: Lực dọc tác dụng lên cột - B: N  q.�Asan + Kinh nghiệm: q  (1,1 �1, 4)(T / m ) ; Chọn q = 1.1 (T/m2) + Diện tích phần sàn ( tầng ) mà cột chịu tải: Asan  ( 3,75 3,55 3,9 2,  )(  )  11,5( m ) 2 2 NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP  �A san GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ  5.11,5  57,5( m )  N  1,1.57.5  63.25(T ) 1,3.63, 25.104  A  71500(mm ) 11,5  Chọn cột: 250x250 (mm) với Acot  62500( mm )  Tiết diện Cột biên: 200x200 (mm) PHẦN 2: LÊN MÔ HÌNH TẢI TRỌNG 1.1 Tĩnh tải tác dụng lên sàn 1.1.1 Tải trọng các lớp cấu tạo (Sdead) Vật liệu Gạch Ceramic Hồ dầu Vữa lót Vữa trát ME & Trần treo δ mm 15 30 15 γ kG/m3 2000 1800 1800 1800 gtc kG/m2 30 54 27 30 150 1.1.2 Tải trọng tường ngăn dầm Tầng 1F 2F, 3F 4F Ht γ δt hd gtc m kG/m3 m m T/m 3.6 3.6 3.6 3.3 3.3 3.3 3 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 1800 0.2 0.1 0.1 0.2 0.1 0.1 0.2 0.1 0.1 0.3 0.3 0.2 0.3 0.3 0.2 0.3 0.3 0.1 1.188 0.594 0.612 1.08 0.54 0.558 0.972 0.486 0.522 NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ 1.1.3 Tải trọng các lớp cấu tạo mái δ mm 15 30 30 15 Vật liệu Gạch lá nem Hồ dầu Vữa lót Bê tông chống thấm Vữa trát γ kG/m3 2000 1800 1800 2500 1800 Tổng tải 1.2 gtc kG/m2 30 54 75 27 195 Hoạt tải tác dụng lên sàn ptc kG/m2 Loại phòng Phòng ngủ, phòng ăn, WC, Phòng giặt 150 Sảnh, Hành lang Ban công Sàn mái 300 200 75 TẢI GIĨ Cơng trình NHÀ PHỐ Hạng mục WIND LOAD Vùng áp lực gió Áp lực gió tiêu chuẩn Wo IIA 0.083 Dạng địa hình C Chiều cao 13.2 Số tầng a (T/m2) (Bị che chắn) (m) Gió tĩnh Giá trị tiêu chuẩn của thành phần tĩnh: Wj = Wok(zj)c đó: c - hệ số khí động NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP STORY RF GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ c = 0.8 + 0.6 = 1.4 k(zj) - hệ số tính đến sự thay đổi áp lực gió theo chiều cao Wj zj (m) k(zj) Bx (m) (T/m2) 13.20 0.709 0.082 Gió tĩnh By (m) Fx (T) Fy (T) 7.25 1.79 1.48 4F 10.20 0.660 0.077 12.4 7.25 1.84 3.14 3F 6.90 0.592 0.069 12.4 7.25 1.64 2.81 2F 3.60 0.493 0.057 12.4 7.25 1.50 2.56 1F 0.00 0.000 0.000 11.2 7.25 0.00 0.00 MÔ HÌNH TÍNH TỐN Hình Mơ hình tính toán kết cấu (Etabs) NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ MẶT BẰNG TÍNH TỐN Hình Mặt tải trọng tầng trệt (Tải hoàn thiện) Hình Mặt tải trọng tầng trệt (Hoạt tải) NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ Hình Mặt tải trọng tầng 2, 3, (Tải hoàn thiện) Hình Mặt tải trọng tầng 2, 3, (Hoạt tải) NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỚT THÉP GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ Hình Mặt tải trọng tầng mái (Tải hoàn thiện) Hình Mặt tải trọng tầng mái (Hoạt tải) NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TƠNG CỚT THÉP GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ Hình Tải trọng tường tầng 1F Hình Tải trọng tường tầng 2F, 3F NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ Hình 10 Tải trọng tường tầng 4F KIỂM TRA SƠ BỘ TIẾT DIỆN a Kiểm tra độ võng sàn NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang 10 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Tải trọng tác dụng: 4.1 Tĩnh tải: GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ Chiều dày Trọng lượng riêng Tải trọng tiêu chuẩn Hệ số vượt tải Tải trọng tính toán δ (mm) γ (T/m3) gtc (T/m2) n gtt (T/m2) Tải trọng tiêu chuẩn ứng với n =1.1 Gạch ceramic 15 2.0 0.03 1.1 0.033 0.033 Hồ dầu 1.8 0.009 1.2 0.0108 0.01 Vữa lót 30 1.8 0.054 1.2 0.0648 0.059 Vữa trát 10 1.8 0.018 1.2 0.0216 0.02 0.143 1.1 0.165 0.143 Lớp cấu tạo Gạch xây Tổng tải ( chưa kể TLBT bản thang ) - 0.254 0.265 Xác định tải trọng gạch xây tác dụng lên bản thang:  Trọng lượng bậc gạch xây: b �h 0.25 �0.185 G1btc   gx �V   gx � �a1  2.0 � �0.95  0.044(T) 2  Tổng trọng lượng gạch vế: G btc  (9  1) �G1btc  �0.044  0.352(T)  Tải gạch xây phân bớ lên bản thang: NHĨM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang 27 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP G tcb 0.352 tc g gx    0.143(T / m ) 2 L �a1 2.0  1.65 �0.95 4.2 4.3 GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ Hoạt tải: Hoạt tải tác dụng được xác đinh theo công sử dụng của ô bản, lấy theo TCVN 2737:1995, ta được: Loại P tc (T / m ) n P tt (T / m ) Cầu thang 0.3 1.2 0.36 Tải trọng tác dụng lên bản thang, chiếu nghỉ và chiếu tới: - Tĩnh tải tác dụng lên bản thang vế: tc tc tc g bn  (g Gtc  g hd  g tcvl  g tcvt  g gx ) �a1  0.265 �0.95  0.252(T / m) - Tĩnh tải tác dụng lên bản chiếu nghỉ vế: tc tc g bcn  (g cntc  g gx ) �a1  0.122 �0.95  0.116(T / m) - Ta quy đổi hoạt tải tác dụng lên bản nghiêng sau: P cos   � P1  P �cos  P 1650 tc � P1bn  P1 �cos  �a1  0.3 � �0.95  0.235(T / m) 2000 - Hoạt tải tác dụng lên bản chiếu nghỉ: tc tc P1bcn  P1bct  P tc �a1  0.3 �0.95  0.285(T / m) Tính toán bản chiếu nghỉ: 5.1 Tĩnh tải: - Sơ đồ tính: tc tc  (g Gtc  g hd  g tcvl  g tcvt ) �a  (0.033  0.01  0.059  0.02) �0.7  0.0854(T / m) Ta có: q bcn  Phản lực : R O1  q bcn �d 0.0854 �0.3   0.0128(T) 2 NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang 28 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ Tĩnh tải phần a truyền qua bản chiếu nghỉ của vế thang 1: R �a R 0.0128 tc g 2bcn  O1  O1   0.0183(T / m) a �a a2 0.7 5.2 Hoạt tải: - Sơ đồ tính: tc tc Ta có: Pbcn  P �a  0.3 �0.7  0.21(T / m)  Phản lực : R O1  - Pbcn �d 0.1�0.3   0.0315(T) 2 Hoạt tải phần a truyền qua bản chiếu nghỉ của vế thang 1: R �a R 0.0315 tc P2bcn  O1  O1   0.045(T / m) a �a a2 0.7 Tính toán bản chiếu tới: 6.1 Tĩnh tải: Tính toán tương tự, ta cũng được: - tc  0.0183(T / m) Tĩnh tải phần b truyền qua bản chiếu nghỉ của vế thang 1: g 2bct 6.2 Hoạt tải: Tính toán tương tự, ta cũng được: - tc Hoạt tải phần b truyền qua bản chiếu nghỉ của vế thang 1: P2bct  0.045(T / m) Gán tải trọng lên sơ đồ tính: 7.1 Tĩnh tải ( chưa kể trọng lượng bản thân bản thang ) - Tĩnh tải của bản chiếu nghỉ và chiếu tới: tc tc tc q bcn  g1bcn  g 2bcn  0.0116  0.0183  0.1343(T / m) tc tc tc q bct  g1bct  g 2bct  0.0116  0.0183  0.1343(T / m) - Tĩnh tải tác dụng lên bản thang: NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang 29 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP tc g bn  0.252(T / m) 7.2 GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ Hoạt tải: NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang 30 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP - GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ Hoạt tải tác dụng lên bản chiếu nghỉ và chiếu tới: tc tc tc Pbcn  P1bcn  P2bcn  0.285  0.045  0.33(T / m) - Tĩnh tải tác dụng lên bản thang: Pbntc  0.235(T / m) Xác định nội lực: - Biểu đồ momen: (Đơn vị: kN.m) - Biểu đồ lực cắt: (Đơn vị: kN) NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang 31 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Tính toán cốt thép cho bản thang: 9.1 Cốt thép dọc: - Ta xem bản thang là cấu kiện chịu ́n có tiết diện hình chữ nhật:   b �h    950 �120  - GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ  mm  Chọn a = 20 (mm)  Chiều cao làm việc của tiết diện:  h o  h  a  120  20  100  mm  - Bê tông B20:  R b  11.5(MPa) ;  R bt  0.9(MPa) - Thép CII:  R s  280(MPa) - Thép CI:  R sw  175(MPa) Ta có bảng tính sau: Tiết diện Nhịp (kN.m) αm ξ Ast Chọn cốt thép (mm2) Ø Asc μ (%) (mm2) 16.22 0.165 0.181 637 Ø10a100 785 0.67 Chiếu nghỉ 10.17 0.103 0.109 384 Ø10a150 550 0.40 Chiếu tới 11.17 0.114 0.121 425 Ø10a150 550 0.45 319 Ø10a200 393 0.34 (bản thang) Tại gối 10 M Ast (gối) = 50% Ast (nhịp) Tính toán dầm chiếu nghỉ: NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang 32 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 10.1 Tải trọng tác dụng: - - - - GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ Phản lực tại gối: R = 1.78 (T) Tải phân bố cầu than truyền vào dầm : R 1.78 q vethang    1.874(T / m) a1 0.95 Tải tường xây dầm chiếu nghỉ: q tuong  n � t �t �(0.5 �h tan g  h d )  1.2 �1.8 �0.1�(0.5 �3.3  0.3)  0.292(T / m) Tải trọng bản thân dầm chiếu nghỉ: q dam  n � bt �bd �h d  1.1�2.5 �0.2 �0.3  0.165(T / m)  Tổng tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ: g  q vethang  q tuong  q dam  1.874  0.292  0.165  2.331(T / m) 10.2 Sơ đồ tính: - Dầm chiếu nghỉ gối lên cột, ta tính toán với sơ đồ dầm đơn giản - Momen lớn nhất tại nhịp: M max g �l2 2.331�2.42    1.678(T.m) 8 NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang 33 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Lực cắt lớn nhất tại gối: g �l 2.331�2.4 Vmax    2.797(T) 2 GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ 10.3 Tính cốt thép dọc: - Hệ số điều kiện làm việc: γb = 0.9 - Chọn a = 40 (mm) =>  h o  h  a  120  20  100  mm  M Tiết diện (T.m) Tại nhịp 1.678 αm 0.12 ξ Ast Chọn cốt thép (mm2) Ø 246 2Ø14 0.128 Asc μ (%) (mm2) 308 0.47 10.4 Tính cốt đai: - Điều kiện để tính cốt đai: Q ≤ Qmax Khả chống cắt của bê tông không có cốt đai:  Q  0.6 �R bt �b �h o  0.6 �0.9 �200 �260  28080(N)  28.08(kN) Vì Q = 28.08 (kN) > Qmax = 27.97 (kN) Ta không cần tính cốt đai - Bố trí theo cấu tạo: Chọn Ø6 nhánh, bước đai s = 250 (mm) cho đoạn giữa nhịp (L/2) bước đai s = 150 (mm) cho đoạn gần gối (L/4) PHẦN 7: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC ĐẶT TRƯNG VẬT LIỆU Mác bê tông:  M250 (kg/cm2) Rb = 115 (kg/cm2) Rbt = Eb = 270000 (kg/cm ) = 0.767 R = 0.633 R = 0.433 CII-AII Mác thép: Rs = 2800 (kg/cm2) Rsc = 2800 (kg/cm2) Rsw = 2250 (kg/cm ) Es = 2E+06 (kg/cm ) NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang 34 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ = 0.90 (Hệ số điều kiện làm việc bê tông) CHỌN SƠ BỘ TIẾT DIỆN - Chọn phương án móng băng, chiều sâu chôn móng Df = 1.5 m, Rtc = 15 T/m2 - Chiều dài móng: L = 7.25 m bcột hcột bs hs m m m m 0.25 0.25 0.3 0.6 �N tc  33.6  61.1  34.2  129 T - Tổng tải trọng chân cột: - Bề rộng móng được chọn từ điều kiện ổn định �N tc 129 B�   1.52 m tc L�( R   tb D f ) 7.25 �(15  2.2 �1.5) Chọn B = 1.6 m KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN XUYÊN THỦNG - Chọn chiều cao móng h = 0.45 m, a = 50 mm - Chiều cao làm việc ho = 0.45 – 0.05 = 0.4 m - Cột biên có: N = 38 T - Điều kiện xuyên thủng Pxt ≤ Pcx = 0.75Rbtx(bc + ho + 2x(hc + 0.5ho))ho Pxt  38 T �Pcx  0.75 �0.9 �10 � 0.25  0.4  �(0.25  0.5 �0.4)  �0.4  41.85 T - Cột giữa: N = 68.22 T - Điều kiên xuyên thủng Pxt ≤ Pcx = 0.75xRbtx4(bc + ho)ho Pxt  68.22 T �Pcx  0.75 �0.9 �102 �4 � 0.25  0.4  �0.4  70.2 T Vậy chiều cao chọn thỏa mãn điều kiện xuyên thủng Hệ số nền: k = 40FSqa = 40x2x15 = 1200 T/m3 (Rtc = 15 T/m2) KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ỔN ĐỊNH CỦA ĐẤT NỀN Ptcmax = 17.11 T/m2 ≤ 1.2Rtc = 1.2x15 = 18 T/m2 Ptcmin = 8.33 T/m2 > NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang 35 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Ptbtc  tc max P P tc  GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ 17.11  8.33  12.72 T/m �Rtc  15 T/m 2 Thỏa mãn điều kiện ổn định đất nền Hình 17 Ứng śt max (T/m2) NHĨM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang 36 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ Hình 18 Ứng suất (T/m2) Hình 19: Moment dầm móng (tổ hợp EU) Tm NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang 37 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ Hình 20 Moment dải theo phương X (EU-max) Tm Dầm móng Beam M b h agt ho   As  Tm cm cm cm cm - - cm2 % n1  7.01 3.40 7.26 3.52 0.425 0.206 0.440 0.213 3 20 16 20 16 Nhịp AB 10.17 Gối 5.09 Nhịp BC 10.52 Gối 5.26 Bản móng: Strip CSA1 30 30 30 30 60 60 60 60 5 5 TRỤC 0.108 0.115 0.054 0.056 0.112 0.119 0.056 0.058 55 55 55 55 M b h a ho   Mác thép Rs Tm cm cm cm cm - - - 30.85 725 45 40 0.023 0.023 CII-AII M b h agt Tm cm Comb EU Chọn thép n2  0 0 16 20 16 20 + + + + Chọn thép As As  (kg/cm2) cm2 cm2/m %  s 2800 27.87 3.84 0.096 10 200 Dầm giằng: Beam ho   As  cm cm cm - - cm2 % Chọn thép n1  n2 G1 NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang 38  ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Gối B -0.97 20 30 25 0.075 0.078 Nhịp 1.26 20 30 25 0.097 0.103 G2 Gối C -1.54 20 30 25 0.119 0.127 Nhịp 1.21 20 30 Gối C Nhịp -2.22 1.19 20 20 30 30 5 25 0.094 0.098 G3 25 0.172 0.190 25 0.092 0.097 1.44 1.90 GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ 0.288 14 + 16 0.379 14 + 20 2.35 0.470 14 + 25 1.82 0.364 14 + 20 3.50 1.79 0.701 0.357 2 16 14 + + 0 25 20 MỤC LỤC PHẦN 1: LÊN MẶT BẰNG CỘT – DẦM – SÀN I CHỌN VẬT LIỆU II CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC 1 SÀN DẦM CHÍNH DẦM PHỤ CỘT PHẦN 2: LÊN MÔ HÌNH TẢI TRỌNG 3 1.1 Tĩnh tải 1.2 Hoạt tải TẢI GIÓ MƠ HÌNH TÍNH TỐN NHĨM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang 39 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP MẶT BẰNG TÍNH TOÁN GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ KIỂM TRA SƠ BỘ TIẾT DIỆN 10 PHẦN 3: TÍNH TỐN CỐT THÉP CỢT 12 ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU 12 KẾT QUẢ TÍNH TỐN 12 PHẦN 4: TÍNH TOÁN CỐT THÉP SÀN 13 ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU 16 KẾT QUẢ TÍNH TỐN 16 PHẦN 4: TÍNH TOÁN CỐT THÉP DẦM 20 ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU 20 KẾT QUẢ TÍNH TỐN 20 PHẦN 6: THIẾT KẾ CẦU THANG 24 Mặt kết cấu cầu thang 24 Thông số tính toán cầu thang 24 Chọn sơ bộ kích thước bản thang 25 Sơ đồ tính 25 Tải trọng tác dụng 26 Tính toán bản chiếu nghi 27 Tính toán bản chiếu tơi 28 Gán tải trọng lên sơ đồ tính 28 Xác định nội lực 30 10 Tính toán cốt thép cho bản thang 30 11 Tính toán dầm chiếu nghỉ 31 PHẦN 7: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 33 ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU 33 CHỌN TIẾT DIỆN 33 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN XUYÊN THỦNG 34 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN ỔN ĐỊNH CỦA ĐẤT NỀN 34 NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang 40 ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: Th.S HUỲNH THẾ VĨ NHÓM 22: PHẠM TRƯỜNG TAM - ĐINH VĂN HÀ – TRẦN ANH TÀI Trang 41 ... 0.005 CI-AI 22 50 0.17 0.19 0. 024 20 0 2. 51 0.314 CSA2 EU -0.39 87.5 10 0.061 0.063 CI-AI 22 50 2. 24 2. 56 0. 320 150 3.35 0.419 CSA2 EU 0 .28 87.5 10 0.043 0.044 CI-AI 22 50 1.59 1. 82 0 .22 7 20 0 2. 51 0.314... 22 50 1 .28 1. 42 0.167 20 0 2. 51 0 .29 6 CSB 12 EU -0.48 90 10 1.5 8.5 0.064 0.066 CI-AI 22 50 2. 60 2. 88 0.339 150 3.35 0.394 CSB 12 EU 0 .21 90 10 1.5 8.5 0. 028 0. 028 CI-AI 22 50 1.11 1 .24 0.146 20 0 2. 51... 0.056 CI-AI 22 50 2. 00 2. 29 0 .28 6 20 0 2. 51 0.314 CSA8 EU -0.34 87.5 10 0.053 0.054 CI-AI 22 50 1.94 2. 22 0 .27 7 20 0 2. 51 0.314 CSA8 EU 0.00 87.5 10 0.000 0.000 CI-AI 22 50 0.00 0.00 0.000 20 0 2. 51 0.314