Tinh toán xử lý khí thải

Bảo Vệ Mơi Trường Khí Và Chống Ồn Phần I: Tính tốn lượng nhiên liệu cần cho lò nung Các số liệu cho - Công suất 80000 tấn/năm (310 ngày) - Địa điểm: Thái Nguyên, t = 28,6oC, → d = 20 g/kg - Kích thước ống khói: H = 150m, D = 4m, tkhói = 145oC - Thành phần nhiên liệu: + Bột than: Cp = 53,4%, Hp = 6%, Op = 8%, Np = 2%, Sp = 0,6%, Ap = 24%, Wp = 6% + Dầu FO: Cp = 83,4%, Hp = 10%, Op = 0,3%, Np = 0,2%, Sp = 2%, Ap = 1,2%, Wp = 1% - Tính lượng than, dầu cần cho lò nung theo định mức 1150 kcal/kg clinke 55% nhiệt than cung cấp 45% dầu FO cung cấp - Tính tải lượng chất nhiễm Ta có: 80000 clinke/ năm = 10753 kg clinke/h Nhiệt lượng cần thiết 1h theo định mức : 10753 x 1150 = 12365950 kcal/h Lượng lượng than cung cấp 1h là: 12365950 x 55% = 6801272,5 (kcal/h) Lượng lượng dầu cung cấp 1h là: 12365950 x 45% = 5564677,5 (kcal/h) Nhiệt than: Qpthan = 81Cp + 246Hp – 26(Op – Sp) – Wp = 81 x 53,4 + 246 x – 26(8 – 0,6) – x = 5573 (kcal/kgNL) Nhiệt dầu: Qpdầu = 81Cp + 246Hp – 26(Op – Sp) – Wp = 81 x 83,4 + 246 x 10 – 26(0,3 – 2) – x = 9253,6 (kcal/kgNL) Lượng than cần dùng cho lò nung là: 6801272,5 : 5573 = 1220,4 (kg/h) Lượng dầu FO cần dung cho lò nung là: 5564677,5 : 9253,6 = 601,4 (kg/h) 2014 Page Bảo Vệ Môi Trường Khí Và Chống Ồn Phần II: Tính tải lượng chất ô nhiễm ST T 10 2014 Đại lượng tính tốn Đơn vị Lượng khơng khí khơ lý thuyết cần cho q trình cháy Lượng khơng khí ẩm lýt huyết cần cho trình cháy (ở t =28,6oC ; φ =83.6%  d=30g/kg ) Lượng khơng khí ẩm thực tế với hệ số thừa khơng khí α = 1,2 – 1,6 chọn = 1.5 Lượng khí SO2 sản phẩm cháy Cơng thức tính m3chuẩn/kg NL Vo = 0,089Cp + 0,264Hp 0,0333(Op - Sp) m3chuẩn/kg NL Va = ( 1+ 0,0016d)Vo m3chuẩn/kg NL Vt = αVa m3chuẩn/kg NL VSO2 = 0,683×10-2 Sp Lượng khí CO sản phẩm cháy với hệ số cháy khơng hồn tồn m3chuẩn/kg hóa học học η (η = 0,01 - 0,05 ) NL chọn η = 0,03 m3chuẩn/kg Lượng khí CO2 sản phẩm cháy NL m3chuẩn/kg Lượng nước sản phẩm cháy NL m3chuẩn/kg Lượng khí N2 sản phẩm cháy NL m3chuẩn/kg Lượng khí O2trong khơng khí thừa NL a) Lượng khí NOx sản phẩm kg/h Page Bột than Dầu FO 6,09018 10,12 16,21018 10,606 16,988 9,573 15,909 25,482 4,098 x 10-3 0,014 0,0181 0,047 0,077 1,5 2,46 1,886 3,086 12,57 20,147 1,113 1,783 6,382 VCO = 1,865×10-2×η×Cp 0,03 VCO2 = 1,853×10-2(1- η) × Cp 0,96 VH2O = 0,111Hp + 0,0124Wp + 0,0016 dVt 1,2 VN2 = 0,8×10-2×Np + 0,79×Vt 7,577 VO2 = 0,21(α - 1) ×Va 0,67 - Đốivớinhiênliệurắn: MNOx = 4,564 Tổng Bảo Vệ Môi Trường Khí Và Chống Ồn ST T Đại lượng tính tốn Đơn vị c) Thể tích khí N2tham gia vào phản ứng NOx d) Thể tích khí O2 tham gia vào phản ứng NOx 11 Lượng SPC tổng cộng điều kiện tiêu chuẩn Bột than 3,953×10-8 × (B×Qp)1,18 - Đốivớinhiênliệulỏng: MNOx = 1,723×10-3 × B1,18 (B: lượngnhiênliệuđốt, kg/h Qp: nhiệtnăngcủanhiênliệu, kcal/kg) cháy (xemnhư NO2 : ρNO2 = 2,054 kg/ m3chuẩn b) Quy đổi m3chuẩn/ kgNL Công thức tính m3chuẩn/kg NL m3chuẩn/kg NL m3chuẩn/kg NL m3chuẩn/kg NL VNOx = MNOx / (B x ρNOx) 1,82 x 10-3 VN2 (NOx) = 0,5×VNOx 0,91 x 10-3 VO2 (NOx) = VNOx 1,82 x 10-3 Dầu FO Tổng 3,279 7,843 2,654 x 10-3 1,327 x 10-3 2,654 x 10-3 4,474x103 2,237x103 4,474x103 VSPC = VSO2 + VCO + VCO2 + VH2O + VN2 + VO2 + 10VNOx - 10VN2 (NOx) 10VO2 (NOx) 10,432 17,116 27,548 m3/ s LT = x 5,415 4,378 9,793 12 Lưu lượng khói (SPC) điều kiện thực tế (tkhói= 1450C) 13 Tải lượng khí SO2 với ρSO2 = 2,926 kg/m3chuẩn g/s MSO2 = 4,065 6,843 10,908 14 Tải lượng khí CO với ρCO = 1,25 kg/m3chuẩn g/s MCO = 12,7125 9,814 22,5265 15 Tải lượng khí CO2với ρCO2 =1,977 kg/m3chuẩn g/s MCO2 = 643,395 495,403 1138,738 16 Tải lượng khí NOx g/s MNOx = 1,268 0,916 2,184 2014 Page Bảo Vệ Mơi Trường Khí Và Chống Ồn ST T Đại lượng tính tốn Đơn vị 17 Tải lượng tro bụi với hệ số tro bay theo khói a = 0,1 – 0,85 chon a= 0,5 g/s 18 Nồng độ phát thải chất ô nhiễm khói: a) Khí SO2 b) Khí CO c) Khí CO2 d) KhíNOx e) Bụi g/m3 Cơng thức tính Mbụi = CSO2 = MSO2 / LT CCO = MCO / LT CCO2 = MCO2 / LT CNOx = MNOx / LT Cbụi = Mbụi / LT Theo QCVN 23:2009/BTNMT: - Công suất nhà máy 80000 tấn/năm: Kp = 1,2 - Thái Nguyên đô thị loại I, chọn khu vực nhà máy ngoại thành: Kv = 0,8 Cmax = C x Kp x Kv Lưu lượng khói (SPC) điều kiện 25oC là: - Bột than: LT(25) = x = x = 3,86 Dầu FO : LT(25) = x = x = 3,121 Nồng độ phát thải chất ô nhiễm khói là: - Bột than : CSO2 = MSO2 / LT(25) CCO = MCO / LT(25) CCO2 = MCO2 / LT(25) CNOx = MNOx / LT(25) 2014 1,193 3,293 166,682 0,328 Page Bột than Dầu FO Tổng 40,68 0,92 41,6 0,751 2,35 118,817 0,234 7,512 1,563 2,241 113,157 0,209 0,21 2,314 4,591 231,157 0,443 7,722 Bảo Vệ Mơi Trường Khí Và Chống Ồn - - CSO2 CCO CCO2 CNOx Cbụi Cbụi = Mbụi / LT(25) 10,539 CSO2 = MSO2 / LT(25) CCO = MCO / LT(25) CCO2 = MCO2 / LT(25) CNOx = MNOx / LT(25) Cbụi = Mbụi / LT(25) 2,193 3,144 158,732 0,293 0,295 Dầu FO : Tổng nồng độ phát thải : 3,386 6,437 Theo QCVN 23:2009/BTNMT, tra nồng độ C thơng số nhiễm khí thải sản xuất xi măng 325,414 bảng 1, lấy cột B1, kết hợp với số liệu tính tốn ta có bảng so sang sau: 0,621 10,834 STT Chất ô nhiễm Cmax=C.Kp.Kv Số liệu tính tốn Nhận xét C (mg/Nm3) (mg/Nm ) Với Kp =1,2 Kv = 0,8 192 10834 Cần xử lý Bụi tổng 200 CO 1000 960 6437 Cần xử lý 480 3386 Cần xử lý SO2 500 NOx(tínhtheo 960 621 Đạt yêu cầu 1000 NO2) Qua bảng so sánh ta thấy nồng độ phát thải chất nhiễm khói bao gồm Bụi, CO, SO vượt nhiều so với quy chuẩn cho phép nên cần xử l 2014 Page Bảo Vệ Mơi Trường Khí Và Chống Ồn Phần III: Tính tốn thiết bị lọc bụi Tính tốn thiết bị lọc bụi cách lắp đặt xiclon chùm • Giả thiết nhiệt độ ban đầu vào xử lý khí t = 150oC Ltổng = 9,91 ( m3/s ) = 35676 ( m3/h ) Chọn xiclon gang, đường kính quy ước Dqư= 250 mm với cánh hướng dòng α loại trục vít cánh = 25o thép Lưu lượng cực đại xiclon Lqư = 730 m3/h • Số lượng xiclon là: n= Lt 35676 = = 48,87 Lqu 730 Chọn 49 • Tổ hợp 49 xiclon thành dãy, dãy Lúc kích thước cạnh tiết diện ngang hình vng xiclon chùm K = 2020 mm Bề cao ống dẫn khí vào nhận vvào= 11 m/s I= Lt 35676 = ≈ 1(m) v vào [ (M-d1 )n+0,06] 3600.11.[ (0,28 - 0,159) + 0,06] Trong đó: L (m3/s) n : Số lượng xiclon M d1 kích thước tra bảng 7.10 7.8 • Vận tốc quy ước khí qua 49 xiclon có đường kính quy ước Dqư=250mm Trong đó: L (m3/h) n: số lượng xiclon Dqư: Đường kính quy ước xiclon (m) • Xác định sức cản thủy lực qua xiclon chùm Tại 150oC: γk = • 2014 1, 293 = 0,83 150 1+ 273 pa Xác định hiệu suất lọc xiclon chùm Page Bảo Vệ Môi Trường Khí Và Chống Ồn Đường kính hạt µm bụi, Phần trăm khối 0-5 5-10 10-20 20-40 40-60 > 60 16 33 25 12 90 95 99 99 100 100 θ (i) lượng Hiệu suất lọc η( i ) , % • • Lượng bụi lại dòng khí thải khỏi xiclon chùm là: C = Cbụi – Cbụi = 7,63 – 98,41% x 7,63 = 0,121 g/m3 = 121 mg/m3 So sánh với QCVN 23:2009/BTNMT Cbụi lại thấp Cmax theo QCVN 23:2009/BTNMT 192 mg/m3 nên đạt yêu cầu, khơng cần xử lý cấp Tính tốn thiết kế buồng đốt CO Tính tốn lượng nhiệt cần thiết để tăng nhiệt độ dòng thải từ nhiệt độ đầu đến nhiệt độ làm việc buồng đốt Q = Lk γ k Ck ∆ t Trong : Q: Lượng nhiệt cần thiết (Kcal/h) Lk : Lưu lượng khí thải đưa vào (m3/h) γ : Khối lượng riêng khí thải đưa vào (kg/m3) Ck : Nhiệt dung riêng thải đưa vào (Kcal/kgoC) k ∆ t: Độ tăng nhiệt độ Lk = Lt.than bột + Lt.dầu FO = 9,68 (m3/s)= 34848 (m3/h) o γ Tại 140 C k = 0,85 Ck = 1015,82 J/(kg.K)= 0,242 (Kcal/kgoC) ∆ t = tđ - tk = 750 – 140 = 610oC Q = 34848 0,85 0,242 610 = 4372622,5 (Kcal/h) • Tính tốn lượng nhiên liệu cần thiết Lnl = Q/q = 4372622,5 / 9000 = 485,8 m3/h 2014 Page Bảo Vệ Mơi Trường Khí Và Chống Ồn q : Năng suất tỏa nhiệt nhiên liệu ( khí gas ) (Kcal/m3) q= 9000 Kcal/m3 • Tính tốn lưu lượng thể tích hỗn hợp khí đưa vào buồng đốt Lhh = Lk + Lnl + Lkk = 34848 + 485,8+ 5582,1 = 40915,9 (m3/h) Lấy Lkk = 11,5Lnl= 5587,3 (m3/h) Quy đổi lưu lượng thể tích hỗn hợp khí đk đầu vào sang đk bên buồng đốt m3/h = 28,1 m3/s • Tính tốn kích thước buồng đốt Chiều dài buồng đốt Chọn v = m/s t = 0,5 s F= Lt 28,1 = = 3,5 V m2 ường kính buồng 4F × 3,5 = = 2,1 π 3,14 D= m Kiểm tra tỉ số L ≈2 D thỏa mãn Tính tốn thiết kế tháp hấp thụ  Thơng số biết - Lưu lượng dòng khí thải Lthực(175℃)= Lthan + Ldầu= 10,5 m3/s = 37800 m3/h - Nồng độ SO2 dòng khí thải vào tháp hấp thụ CCO2= 2252 mg/m3 - Nhiệt độ khói vào khỏi tháp hấp thụ t1 t2 : t1=175℃, t2=145℃ Nồng độ SO2 theo qui chuẩn cho phép CSO2(QCVN)= 480 mg/m3 Vận tốc dòng khí thải qua tháp hấp thụ ωk=1.5 (ωk nằm khoảng vận tốc kinh tế 0.5-1,5 m/s) - Hàm lượng SO2 dung dịch hấp thụ trước sau tiếp xúc với dòng khí thải giả thiết X1 X2  Yêu cầu: - Xác định kích thước tháp hấp thụ - Lượng dung dịch hấp thụ - Tổn thấp áp suất dòng khí thải qua tháp hấp thụ  Tính toán - 2014 Hiệu suất yêu cầu xử lý SO2 khí thải Page Bảo Vệ Mơi Trường Khí Và Chống Ồn CCO − CCO ( QCVN ) CCO η= x 100% = x100%= 78,67 % η: hiệu suất yêu cầu xử lý SO2 khí thải CCO2 : nồng độ khí CO2 dòng khí thải vào tháp hấp thụ (mg/m3) CCO2(QCVN): nồng độ khí CO2 dòng khí thải theo quy chuẩn (mg/m ) - xác đinh lực chuyển hấp thụ trung bình - Giả thiết áp suất riêng phần SO2 khí thải ban đầu p’k=5mm Hg áp suất riêng phần SO2 khỏi thiết bị p’’k=(1- η).p’k p’’k= 5(1- 78,67%) = 1,07 mm Hg p’L p’’L áp suất cân SO2 bị hấp thụ bề mặt dịch thể - giả thiết sử dụng Ca(OH)2 khơng có SO2 hòa tan p’L =0 p’’L =0 - ∆p = == 2,55 mm Hg Thể tích khí SO2 bị hấp thụ p’k − p’'k p’ ln k p ''k VSO2 = L × ( pk' − pk'' ) 37800 × (5 − 1, 07) = = 195, 47 760 760 m3/h Trong đó: L : Lưu lượng dòng khí thải nhiệt độ thực tế khí thải vào tháp hấp thụ (m3/h) - Lượng khí SO2 bị hấp thụ GSO2 = VSO2 × M SO2 21,89 = 195, 47 × 64, 07 = 572,12 21,89 Trong đó: MSO2: khối lượng phân tử SO2, MSO2 = 64,07 2014 Page Bảo Vệ Mơi Trường Khí Và Chống Ồn 21,89 : thể tích kmol khí SO2 - Diện tích tiết diện ngang tháp hấp thụ Fth = L × (273 + tk ) 37800 × (273 + 160) = = 11,1 3600 × 273 × ωk 3600 × 273 ×1,5 m2 , Suy Dth = 3,76 m Trong đó: L : Lưu lượng dòng khí thải nhiệt độ thực tế khí thải vào tháp hấp thụ (m3/h) tk : Nhiệt độ trung bình khí thải tháp (0C); tk = (t1 + t2)/2 = Tk= (t1+t2)/2 = (175+145)/2=160℃ : Vận tốc dòng khí thải qua tháp hấp thụ 0.5-1.5 (m/s) - Tỉ lệ tiết diện thoáng ô đệm d= d2 20 = = 0, 625 2d1 + d 2 × + 20 d1 chiều dày đệm mm ( 5÷8 mm) d2 khoảng rỗng đệm 20mm (18÷22 mm) - Vận tốc dòng khí qua tiết diện thống đệm ω = ωk/d=1.5/0.625 = 2,4 m/s số lượng ô đệm 1m tiết diện ngang tháp hấp thụ có kích thước 1m = 1000mm n= - 1000 1000 = = 31, 25 2d1 + d 2 × + 20 Chọn 32 ô Số lượng bề mặt tiếp xúc n ô đệm: f = 2n = x 105 = 210 mặt Suy ra, số lượng ô đệm 11,1 m2 = 11,1 x 32 = 355,2 Số lượng bề mặt tiếp xúc n ô đệm: f = x n = x 355,2 = 710,4 Đường kính tương đương đệm: d td = × - d 0,56 = 4× = 0, 0035 f 710, Hệ số hấp thụ K tính theo cơng thức: K= 0, 0017 × M SO2 × ω 0,75 × (0, 0011× T − 0,18)0,25 (13, + M SO2 ) × dtd0,25 Trong đó: MSO2 – Khối lượng phân tử SO2, MSO2 = 64,07 2014 Page 10 Bảo Vệ Mơi Trường Khí Và Chống Ồn ω – Vận tốc dòng khí qua tiết diện thống đệm, ω = 2,4 m/s T – Nhiệt độ tuyệt đối khí thải, T = tk + 273 = 448K dtđ – Đường kính tương đương ô đệm (cm) →K = - 0, 0017 × 64, 07 × 2, 0,75 × (0, 0011 × 448 − 0,18) 0,25 = 0, 03 (13, + 64, 07) × 0, 00350,25 (kg/m2.h.mmHg) Xác định diện tích bề mặt hấp thụ (bề mặt tiếp xúc dung dịch hấp thụ & dòng khí thải): F= GSO2 K × ∆p = 572,12 = 7478, 0, 03 × 2,55 (m2) GSO2 : Lượng khí SO2 bị hấp thụ (kg/h) K : hệ số hấp thụ (kg/m2.h.mmHg) Δp : lực chuyển hấp thụ trung bình (mm Hg) Vơd = - F 7478, = = 10,53 f 710, Xác định thể tích đệm cần thiết: m3 Trong đó: F : Diện tích bề mặt hấp thụ (m2) f : Số lượng bề mặt tiếp xúc n (thanh) m3 ô đệm H od = Vod 10,53 = ≈ 0,95 Fth 11,1 Xác định chiều cao lớp vật liệu đệm: m Trong đó: Vơ.đ : Thể tích đệm cần thiết (m3) Dth : Đường kính tháp (m) - Nồng độ SO2 sau khỏi tháp hấp thụ: Y2 = Y1 (1- η)= 2,252 x (1 – 0,7867) = 0,48 (g/l) Trong đó: Y1 : Nồng độ SO2 dòng khí thải vào tháp hấp thụ (g/l) Y2 : Nồng độ SO2 dòng khí khỏi tháp hấp thụ (g/l) η : Hiệu suất yêu cầu xử lý SO2 khí thải - - Lượng dung dịch hấp thụ (sữa vơi) cần thiết: Vdd = L × Y1 − Y2 (2252 − 480) ×10−6 = 37800 × = 13, X1 − X 5−0 m3/h Trong đó: L: Lưu lượng dòng khí thải nhiệt độ thực tế khí thải vào tháp hấp thụ (m3/h) 2014 Page 11 Bảo Vệ Mơi Trường Khí Và Chống Ồn X1 : Hàm lượng SO2 dung dịch hấp thụ sau tiếp xúc với dòng khí thải  giả thiết X1 = 4,5 (g/l) X2 : Hàm lượng SO2 dung dịch hấp thụ trước tiếp xúc với dòng khí thải  giả thiết X2 = (g/l) - Chiều cao khay chứa dung dịch hấp thụ: H kc = Vdd 13, = = 1, Fth 11,1 m  Xác định kích thước khác tháp hấp thụ - Chiều cao chắn dung dịch ~ 0,3 m - Khoảng cách từ chắn đến vòi phun ~ 0,3 – 0,5 m Chọn 0,5m - Khoảng cách từ vòi phun đến đệm có tính tới bắn tung tóe vòi phun ~ 0,5 – 0,7 m Chọn 0,5m - Khoảng cách tự để dẫn khí vào bảo đảm phân bố khí phía đệm, phụ thuộc vào Dth Với Dth = 3,76m giả thiết khoảng chọn tự ~ 1,2 – 1,5m Chọn 1,2m  Xác định chiều cao tổng thể tháp hấp thụ: Hth = 0,3 + 0.3 + 0,5 + 1,2 + Hkc + Hod = 0,3+0,5+0,5+1,2+1,2+0,95 = 4,65m  Xác định tổn thất áp suất dòng khí qua lớp vật liệu đệm cơng thức ∆p1 =  44 × H od + ( 0, 75 + 4, × H od ) × H m  × ω 2,4− H od Trong đó: - Hm: Chiều cao mưa, tỉ số lượng dung dịch hấp thụ diện tích tiết diện ngang tháp hấp thụ Fth = 13,4/11,1=1,2 m → ∆p1 =  44 × 0,95 + ( 0, 75 + 4, × 0,95 ) 1,  × 2, 2,4−0,95 = 170, 62  Xác định tổn thất áp suất dòng khí qua chắn dung dịch: ∆p2 = 33 × H n × ωk1,88 = 33 × 0,3 × 2, 41,88 = 51,34 (kG/m2) (kG/m2) Trong đó: Hn – Chiều cao chắn dung dịch = 0,3 m Vậy: Tổng tổn thất áp suất dòng khí qua tháp hấp thụ ∆p = ∆p1 + ∆p2 = 170, 62 + 51,34 = 221,96 Phần IV: Tính tốn khuếch tán Các thơng số biết: - Vận tốc gió độ cao 10m, u = 1,4 m/s - Chiều cao ống khói h = 150m - Đường kính ống khói D = 4m 2014 Page 12 kG/m2 Bảo Vệ Mơi Trường Khí Và Chống Ồn - Nhiệt độ khói tkhói = 145oC - Nhiệt độ xung quanh Txq = 28,6oC - Cấp ổn định khí cấp B - Số mũ n theo bảng 2.4 trang 69 sách tập n = 0,09 - MSO2 = 10908 mg/s - MCO = 22526,5 mg/s - Mbụi = 41600 mg/s - Nhiệt độ khói ống khói 145oC - Lưu lượng khói di chuyển ống khói Lt = 9,79 m3/s 3,14 × D 3,14 × F= = = 12,56 4 - Diện tích ống khói - Vận tốc luồng khói miệng ống khói ω= m2 L 9, 79 = ≈ 0,8 F 12,56 m/s - Lực ban đầu luồng khói xác định theo cơng thức gω D Tkhói − Txq 9,81× 0,8 × 418 − 301, F= × Tkhói = × 418 = 8, 74 m4/s3 Trong đó: g – gia tốc trọng trường m/s2 ω - Vận tốc ban đầu luồng khói miệng ống khói, m/s D – Đường kính miệng ống khói, 4m Tkhói & Txq – Nhiệt độ tuyệt đối luồng khói & khơng khí xung quanh, K - Do F < 55, Khoảng cách từ nguồn đến điểm kết thúc độ nâng cao trung bình luồng khói xf = 50F0,625 = 50 x 8,740,625 = 193,82 m - Độ nâng cao trung bình luồng khói theo cơng thức Briggs G.A ∆h = 1, × F 1/3 2/3 8, 741/3 x f = 1, × × 193,822/3 = 78,84 u 1, m Trong đó: u vận tốc gió, u = 1,4 m/s - Chiều cao hiệu ống khói H = h + ∆h = 150 + 78,84 = 228,84 m - Trong đó: h chiều cao ống khói, h = 150m - Vận tốc gió trung bình độ cao hiệu ống khói n 0,09 H   228,84  U z = u ì ữ = 1, ì ÷  10   10  2014 Page 13 = 1,86 m/s Bảo Vệ Mơi Trường Khí Và Chống Ồn - Ta tính tốn khuếch tán chất nhiễm từ nguồn điểm cao liên tục số theo mơ hình Gauss  ( z −H)2   ( z + H )    y M C= EXP ữì EXP  − ÷+ EXP  − ÷ 2  2δ y ÷  ÷  ÷ 2π uδ zδ y δ δ z z        Trong đó: - C: Nồng độ chất ô nhiễm - M: Tải lượng chất ô nhiễm từ nguồn thải (mg/s) - u: Vận tốc gió trung bình độ cao hiệu ống khói (m/s) u =1,86 m/s δ y ,δ z : Hệ số khuếch tán theo phương ngang phương đứng (m) - H: Chiều cao hiệu ống khói, H = 228,84 m  Với Z = áp dụng cơng thức C=  y2  M × EXP  − ÷  2δ ÷ π uδ zδ y y   Số liệu tính tốn chi tiết có bảng sau: Nồng độ khuếch tán chất ô nhiễm trường hợp Z = m x σy σz 50 20 12 100 22 15 200 27 22 300 48 24 500 90 50 100 200 300 400 500 17 31 41 50 75 2014 130 400 510 1100 200 MSO2 1090 1090 1090 1090 1090 1090 1090 1090 1090 1090 CSO2 4.18053E-79 8.16033E-51 5.03069E-24 1.46762E-20 5.86753E-06 0.00897449 0.006394092 0.004038302 0.001661544 0.000618498 MCO 22536 22536 22536 22536 22536 22536 22536 22536 22536 22536 CCO 8.6372E-79 1.68597E-50 1.03937E-23 3.03217E-20 1.21226E-05 0.018541766 0.01321053 0.008343343 0.003432838 0.00127785 Page 14 Mbụi 4160 4160 4160 4160 4160 4160 4160 4160 4160 4160 Cbụi MNOx CNox 1.59434E-78 2184 8.37026E-80 3.11212E-50 2184 1.63386E-51 1.91856E-23 2184 1.00725E-24 5.59707E-20 2184 2.93846E-21 2.23771E-05 2184 1.1748E-06 0.034226144 2184 0.001796873 0.024385244 2184 0.001280225 0.01540093 2184 0.000808549 0.006336656 2184 0.000332674 0.002358775 2184 0.000123836 Bảo Vệ Mơi Trường Khí Và Chống Ồn  Với Z = 1,5 m ta áp dụng công thức ban đầu  ( z −H)2   ( z + H )    y   M C= EXP  − ữì EXP ữ+ EXP ÷ 2  2δ y ÷  ÷  ÷ 2π uδ zδ y δ δ z z        Số liệu tính tốn chi tiết có bảng sau: Nồng độ khuếch tán chất ô nhiễm trường hợp Z = 1.5 m x σy σz 50 20 12 100 22 15 200 27 22 300 48 24 500 90 50 100 200 300 400 500 17 31 41 50 75 2014 130 400 510 1100 200 MSO2 1090 1090 1090 1090 1090 1090 1090 1090 1090 1090 CSO2 4.53696E-78 3.90992E-50 1.26701E-23 3.46528E-20 1.18405E-05 0.017951487 0.012788124 0.008076575 0.003323086 0.001236996 MCO 22536 22536 22536 22536 22536 22536 22536 22536 22536 22536 CCO 9.37359E-78 8.0781E-50 2.61771E-23 7.15945E-20 2.44631E-05 0.037088714 0.026420936 0.016686628 0.006865669 0.002555699 Page 15 Mbụi 4160 4160 4160 4160 4160 4160 4160 4160 4160 4160 Cbụi MNOx 1.73027E-77 2184 9.0839E-79 1.49113E-49 2184 7.82844E-51 4.83202E-23 2184 2.53681E-24 1.32156E-19 2184 6.93818E-21 4.51564E-05 2184 2.37071E-06 0.06846185 2184 0.003594247 0.048770258 2184 0.002560439 0.030801753 2184 0.001617092 0.0126733 2184 0.000665348 0.00471755 2184 0.000247671 CNox ... x100%= 78,67 % η: hiệu suất yêu cầu xử lý SO2 khí thải CCO2 : nồng độ khí CO2 dòng khí thải vào tháp hấp thụ (mg/m3) CCO2(QCVN): nồng độ khí CO2 dòng khí thải theo quy chuẩn (mg/m ) - xác đinh... dòng khí thải qua tháp hấp thụ  Tính tốn - 2014 Hiệu suất u cầu xử lý SO2 khí thải Page Bảo Vệ Mơi Trường Khí Và Chống Ồn CCO − CCO ( QCVN ) CCO η= x 100% = x100%= 78,67 % η: hiệu suất yêu cầu xử. .. 0,8 192 10834 Cần xử lý Bụi tổng 200 CO 1000 960 6437 Cần xử lý 480 3386 Cần xử lý SO2 500 NOx(tínhtheo 960 621 Đạt yêu cầu 1000 NO2) Qua bảng so sánh ta thấy nồng độ phát thải chất nhiễm khói