PHẦN I: THIẾT KẾ MÓNG BĂNG CHƯƠNG 1: THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT Mô tả lớp đất - CH1: Đất sét màu xám đến nâu đen, trạng thái dẻo mềm - CH2: Lớp đất bùn sét, màu xám xanh, trạng thái nhão - CL1: Đất sét màu xám nâu, đỏ lẫn đốm trắng cát mịn, trạng thái dẻo - CH3: Đất sét màu xám đến nâu vàng, trạng thái nửa cứng - CL2: Đất sét màu xám vàng lẫn sáng trắng cát mịn, trạng thái cứng Chiều dày vị trí xuất lớp đất Bảng 1.2 Bảng thể cao trình lớp đất Lớp đất CH1 CH2 CL1 CH3 CL2 Mực nước ngầm Chiều dày Vị trí xuất Hố khoan 1.5 0.0 ÷ -1.5 H1 1.3 0.0 ÷ -1.3 H2 7.1 -1.5 ÷ -8.6 H1 7.1 -1.3 ÷ -8.4 H2 10.4 -8.6 ÷ -19.0 H1 10.4 -8.4 ÷ -18.8 H2 12.5 -19.0 ÷ -31.5 H1 12.5 -18.8 ÷ -31.3 H2 >13.5 -31.5 kéo dài 45m H1 >13.5 -31.3 kéo dài 45m H2 -0.9 H1 -1.0 H2 1 ±0.00 -1.00 MNN CH1 -1.50 CH2 -8.60 CL1 -19.00 CH3 -31.50 CL2 -45.00 2 Hình 2.1 Mặt cắt địa chất HK1 Các tính chất đặc trưng lớp đất Bảng 1.3 Bảng tính chất đặc trưng lớp đất Tính chất lý Độ ẩm tự nhiên Ký hiệu Đơn vị W Lớp đất CH1 CH2 CL CH3 CL2 % 42.34 71.73 26.84 28.64 23.97 cm 1.747 1.535 1.860 1.859 1.859 cm 1.230 0.895 1.467 1.445 1.500 γ g Dung trọng khô γd g Tỉ trọng hạt Gs 2.692 2.680 2.680 2.691 2.685 Tỷ số rỗng e 1.196 1.999 0.828 0.862 0.790 Độ rỗng n % 54.3 66.61 45.25 46.30 44.13 Trọng lượng riêng đẩy γ' cm 0.773 0.561 0.919 0.908 0.941 Độ bão hòa S % 95.08 96.18 87.02 89.48 81.35 Sức chịu nén qu cm 0.638 0.329 0.985 1.559 2.427 Lực dính C cm 0.375 0.249 0.489 0.668 0.976 Dung trọng tự nhiên g kg kg 3 Góc ma sát ϕ Độ 10.39 8.304 20.08 17.48 21.49 Giới hạn dẻo wp % 28.88 29.21 19.39 26.29 24.58 Giới hạn lỏng wL % 55.45 55.19 37.41 51.06 44.06 Chỉ số dẻo Ip % 26.58 25.98 18.02 24.77 19.48 Độ sệt IL 0.510 1.637 0.435 0.095 -0.03 Biểu đồ đường cong nén lún 4 C HƯƠNG 2: THIẾT KẾ MÓNG BĂNG * Vật liệu sử dụng: - Bê tơng cấp độ bền B20 có Rb = 11,5 MPa, Rbt = 0,9 MPa - Cốt thép dọc chịu lực: thép CII có Rs = 280 MPa - Thép đai: dung thép CI có Rsw = 175 MPa Mặt bố trí cột 5 C2 C6 C6 C2 C3 C7 C7 C3 5000 C1 C4 C8 C8 C5 C3 C7 3000 C2 C6 C2 C6 5000 C3 C7 5000 MẶ T BẰ NG CỘ T C1 C4 C8 C5 C8 5000 6000 26000 5000 5000 4000 17000 I Móng băng chân cột (C2 – C6 – C6 – C2) Số liệu tính tốn - Tải trọng chân cột: Tải trọng N Tải trọng tính toán Hệ số n Tải trọng tiêu chuẩn C2 (KN) 275 239.13 C6 (KN) C6 (KN) C2 (KN) 305 305 275 1.15 265.2 265.2 239.13 6 - Chiều dài móng: tính từ tâm cột Lm (m) L1 (m) L2 (m) 0.75 L3 (m) Lm (m) 0.75 Bước1: Chọn sơ kích thước đáy móng R0tc = m( Ab0 γ + BD f γ * + Dc) (QPXD 45 – 70) Trong đó: A,B,D – hệ số sức chịu tải phụ thuộc vào góc ma sát φ1 = 10.390 φ1 A B D 10.39 0.18 1.73 4.16 Lấy b0= (m) R0tc = 1× (0.18 ×1× 7.73 + 1.73 ×1.5 ×17.47 + 4.16 × 37, 5) = 202.72 (KN/m2) Diện tích đáy móng sơ F0 = ΣN tc 1008.7 = = 5.839 tc R0 − γ tb D f 202.72 − 20 ×1.5 (m2) F0 5.839 = = 0.402 L 14.5 Ta có: L = 14.5 (m) => B ≥ => B ≥ 0,4( m) Ta chọn B = 1.5(m) Bước 2: Kiểm tra sức chịu tải đất R tc = m( Abγ + BD f γ * + Dc) (QPXD 45 – 70) => R0tc = 1× (0.18 ×1.5 × 7.73 + 1.73 ×1.5 ×17.47 + 4.16 × 37,5) = 203.42 (KN/m2) Áp lực đất đáy móng p tc = ΣN tc 1008.7 + γ tb D f = + 20 ×1.5 = 76.37 F 14.5 × 1.5 Điều kiện: p tc < R0tc ( KN/m2) ( thỏa ) Bước 3: Kiểm tra độ lún tâm móng Ứng suất gây lún tâm móng σ gl = p tc − γ × D f = 76.37 − 17.47 ×1.5 = 50.165 (KN/m2) Bảng tính độ lún : 7 lo p L.P.TO Z L/B Z/B hi K0 0 9.7 0.00 1 0.5 9.7 0.33 0.5 0.865 δbt 26.20 32.00 δgl 50.1 P1i P2i e1i e2i 29.1 75.8 0.743 0.728 43.4 0.004 34.1 1 1 9.7 0.67 0.5 0.645 36.21 1.5 9.7 1.00 0.5 0.476 40.42 9.7 1.33 0.5 0.368 44.63 2.5 9.7 1.67 0.5 0.295 48.83 9.7 2.00 0.5 0.257 53.04 3.5 9.7 2.33 0.5 0.218 57.25 9.7 2.67 0.5 0.191 61.46 4.5 9.7 3.00 0.5 0.175 65.66 9.7 3.33 0.5 0.159 69.87 5.5 9.7 3.67 0.5 0.143 74.08 9.7 4.00 0.5 0.127 78.29 63.3 0.738 0.733 64.7 0.737 0.732 0.001 67.0 0.736 0.731 10.9 0.001 69.6 0.734 0.730 0.001 9.58 72.7 0.733 0.729 0.001 8.78 76.1 0.731 0.728 0.000 7.98 79.5 0.730 0.727 0.000 7.17 76.1 11 0.733 12.8 71.9 10 0.739 0.001 67.7 63.6 14.8 63.5 0.732 0.001 59.3 0.740 18.4 55.1 66.4 0.002 50.9 0.730 23.8 46.7 0.741 0.003 42.5 71.9 32.3 38.3 6.37 S 82.9 0.728 0.726 0.000 8 80.3 12 6.5 9.7 4.33 0.5 0.119 82.49 9.7 4.67 0.5 0.119 86.70 0.727 0.724 0.000 5.97 84.6 13 86.5 90.5 0.725 0.723 5.97 tổng S= 0.000 0.021 Như ∑S = 0,0218(m) = 2,18( cm) < Sgh = (cm) (thỏa yêu cầu biến dạng) Bước 4: Tính bề dày móng Xác định kích thước cột (Fc): Fc = k × tt N max 305 = 1.2 × = 0.031( m ) Rb 11.5 ×103 Vậy chọn kích thước cột bc x hc = 0.4x0 4(m) hb = 0.4(m) Chiều cao cánh móng: Chọn lớp bê tơng bảo vệ: a = 0.05(m) → hb0 = hb − a = 0.4 − 0.05 = 0.35(m) bs = 400mm = 0.4m Chọn: Chiều cao sn múng: hs=(1/8ữ1/10)ìL=0.6 m - Kiờm tra chc thng ti chân cột có Nmax(cột giữa): N tt 315 = = 52.5 0.5( L1 + L2 ) B 0,5 × (5 + 3) × 1,5 Ptt = (KN/m2) P tt Pxt = B − (bs + 2hb0 ) L1 + L2 1,5 − (0, + × 0,35) + × = 52.5 × × = 42 ( KN ) 2 2 L1 + L2 5+3 hb = 0.75 × 0.9 × 103 × × 0.35 = 945 ( KN ) 2 Pcx = 0.75 Rk ⇒ Pcx > Pxt (thỏa) - Kiểm tra xuyên thủng cho chân cột biên Ptt = N tt 280 = = 57.44 ( KN ) (0.5 L1 + Lm ) B (0.5 × + 0.75) ×1.5 9 B − (bs + 2hb0 ) L1 + Lm 1.5 − (0.4 + × 0.35) + 0.75 P × × = 57.44 × × = 37.3 ( KN ) 2 2 tt Pxt = (0.5 L1 + Lm ) hb0 = 0.75 × 0.9 ×103 (0.5 × + 0.75) × 0.35 = 767.8 ( KN ) Pcx = 0.75 Rk ⇒ Pcx > Pxt (thỏa) Bước 5: Tính nội lực cốt thép Tính cốt thép cho móng Phản lực ròng pnet cho tồn bề rộng móng pnet = ΣN tt 1160 = = 80( KN / m) L 14.5 Biểu đồ moment lực cắt: Mnhịp = -115,13( KNm) Mgối = 160,75( KNm) Lớp thép bên theo phương dọc L dầm móng Moment nhịp lớn móng có giá trị cực đại Mnhịp = 115,13( KNm), chọn: Thép nhóm CII có Rs = Rsc = 280 (MPa) Bê tơng B20 có Rb = 11.5( MPa) ; ξR = 0.623 ; αR = 0.429 h = 60 (cm) => h0 = h – a = 60 – = 55( cm) αm = M 115.13 = = 0.083 Rb b.h0 11.5 × 103 × 0.4 × 0.552 αm < αR = > ζ = Đặt cốt thép đơn + − 2α m As = = + − × 0.083 = 0.957 M 115.13 = = 0.78 × 10 −3 ( m ) = 7.8(cm2 ) ζ Rs h0 0.957 × 280 × 10 × 0.55 Vậy chọn thép :3 Ф20 (Asc=9.42 cm2) Lớp thép bên theo phương dọc L dầm móng 10 10 Pxt ≤ Pcx Trong đó: Pxt = Σ phản lực cọc nằm tháp xuyên thủng Pxt = (T) Pcx = 0,75 Rk Stháp xuyên ; Rk – cường độ chịu kéo bê tông Pcx = 0,75 (bc +ho).ho.Rk = 0,75 (0,45 +0,75).0,75.1000 = 675 (T) Pcx>pxt (thỏa) ⇒ + Cốt thép đài Ta có: h = 0,8m; a = 0,05m ⇒ h0 = 0,75m Thép đặt cho đài cọc để chịu moment uốn Người ta coi cánh đài được ngàm vào tiết diện qua chân cột bị uốn phản lực đầu cọc nằm ngồi mặt ngàm qua chân cột - Mơment quay quanh mặt ngàm I-I: MI = ΣPi.ri =(P3 + P6 ).ri = (50.829+50.829 ).0.651 = 66.179 T.m Trong đó: Pi – Phản lực đầu cọc thứ i tác dụng lên đáy đài; ri – Khỏang cách từ mặt ngàm I-I đến tim cọc thứ i; - Diện tích tiết diện ngang cốt thép chịu MI 53 53 MI 66.179.105 As = = = 35(cm ) 0,9 Ra h0 0,9.2800.75 =3500mm2 φ ⇒ 18 có As’ = 254.5mm2 Chọn thép bố trí n1 = - Fai 3500 = = 13.7 As 254.5 Chọn thép chọn 14 a1 = 1500 = 107.1 ⇒ 14 - Khoảng cách thép - Kiểm tra điều kiện hàm lượng: µ= a1 = 110 chọn mm2 As ' 35 100% = 100% = 0,334% b.h0 150.75 µ max = ζ R Rb 0,573.17 100% = 100% = 3,48% Rs 280 µ = 0,05% ⇒ µ < µ < µ max (thỏa) - Môment quay quanh mặt ngàm II-II: MII = ΣPi.ri’ = (P4 + P5 + P6) ri’= (36.66+43.7+50.829).0,225=29.51 T.m Trong đó: Pi – Phản lực đầu cọc thứ i tác dụng lên đáy đài; r’i – Khỏang cách từ mặt ngàm II-II đến tim cọc thứ i; - Diện tích tiết diện ngang cốt thép chịu MII As = M II 29.51.105 = = 15.61(cm ) 0, Ra h0 0,9.2800.75 =1561mm2 φ ⇒ Chọn thép bố trí 20 có As’ = 314.2 mm2 54 54 n2 = Fai 1561 = = 4.96 As 341.2 - chọn a2 = 2400 = 480 ⇒ - Khoảng cách thép - Kiểm tra điều kiện hàm lượng: µ= a2 = 480mm chọn As ' 15.61 100% = 100% = 0,158% b.h0 150.75 µ max = ζ R Rb 0,573.17 100% = 100% = 3,48% Rs 280 µ = 0,05% ⇒ µ < µ < µ max (thỏa) Tính lún ϕtb = ((9,304 x 7,1)+(21,08 x 10,4)+(19,48 x 2,5))/(7,1+10,4+2,5) = 16,699 ⇒α = ϕtb 16,699 = = 4,17 4 - Kích thước móng khối quy ước: Bqư = B= 1,5 – 0,3 + x 20 x tan(4,17) = 4,116 m Aqư = L= 2,4 – 0,3 + x 20 x tan(4,17) = 5,016 m - Chiều cao khối móng qui ước: Hqư = Lc + Df = 20 + 1,5 = 21,5m - Diện tích khối móng quy ước: Fqư = B x L = 4,116 x 5,016 = 20,646 m2 - Trọng lượng đài cọc: Nđài = 1,236 x 1,236 x 0,7 x 2,5 x 1,1 = 2,941 T Ncọc = 0,3 x 0,3 x 20 x x 2,5 x 1,1 = 29,7 T - Trọng lượng đất: γ tb = (1, 747 ×1 + 0, 773 × 0,5 + 0,561× 7,1 + 0,919 ×10, + 0,908 × 2,5) / 21,5 = 0,835 T/m3 Nđất = Fqư Hqư.γtb = 20,646 x 21,5 x 0,835 = 378,637 T ⇒ Trọng lượng móng khối quy ước: 55 55 tc tc tc N Ctc5 = N dat + N dai + N coc = 378, 637 + 2,941 + 29, = 411, 278T - Lực dọc tính đến khối móng quy ước: Ntc= 206/1,15= 179,13 T N Ctc5 ΣNtcqư = + Ntc = 411,278 + 179,13 = 590,408 T Ứng suất tiêu chuẩn trọng tâm khối móng quy ước: Wqu = Aqu B qu σ tc max/ mim 5,016x4,1162 = = 14,16m3 6 tc ∑ N qu M qu tc 590, 408 / 1,15 = ± = ± T / m2 Fqu Wqu 20, 646 14,16 σtcmax = 29,088 T/m2 = 290,88 KN/m2 σtcmin = 28,105 T/m2 = 281,05 KN/m2 290,88 + 281, 05 σtctb = = 285,965 KN/m2 - Cường độ đất đáy khối móng quy ước ϕ Mũi cọc lớp đất thứ có = 19,480 : Suy ra: A = 0,4931; B = 2,9723; D = 5,5668 ;C II=66,8 R tc II = m( A.Bqu γ II + B.H qu γ * II + D.CII ) = 0,4931 x 4,116 x 9,08 + 2,9723 x 21,5 x 8,35 + 5,5668 x 66,8 = 923,893 KN/m2 Điều kiện: σtcmax = 290,88 KN/m2 σtcmim = 281,05 KN/m2 Kiểm tra độ lún móng cọc: ≤ ≥ P= 1,2.RtcII = 1108,67 KN/m2 ∑ N tc 590, 408 = = 28,59 Fqu 20, 646 T/m2 Ứng suất gây lún: pgl = p -γtb *Hqu = 28,59 – 0,835 × 21,5 = 10,644 T/m2 = 106,44 kN/m2 56 56 Chia đất đáy khối móng quy ước thành lớp nhau: h ≤ 0,4.Bqư = 0,4 x 4,116 = 1,6464 Chọn h = m Ta có bảng tính lún: => S = ΣS = 1,74 cm < Sgh = cm ( thỏa đk ) Lớp Lớp phân σgl = nhân Z Z/b K0 σbt tố hi k0Pgl tố (0.4B) 0 0 11.07 22 1.72 1.72 0.4 0.7408 8.2 23.6 1.72 3.44 0.8 0.5100 5.6 25.2 1.72 5.16 1.2 0.3092 3.4 26.8 1.095 6.255 1.45 0.2132 2.4 27.8 1.095 7.35 1.7 0.1620 1.8 28.8 P1i P2i e1i e2i S 22.8 24.4 26 27.3 32.4 31.3 30.5 30.1 0.688 0.684 0.681 0.678 0.667 0.669 0.671 0.672 0.0214 0.0153 0.0102 3.92x10-3 28.3 30.2 0.676 0.672 2.61x10-3 ΣS = 0.05343m = 5.343cm 57 57 0 N = 208T 22 T/m 23.6 T/m 25.2 T/m 26.8T/m 28.8 T/m 2 8.2 T/m 5.6 T/m 3.4 T/m 27.8T/m 11.07T/m 2 2.4 T/m 1.8 T/m II TÍNH TỐN MĨNG CỌC C3: (Gia Huy) Ta có : N = 285 (T) ; M = 25 (T) ; H = (T) Số liệu tính tốn: 58 58 - Bê tơng cấp độ bền B30 có Rb = 1700 T/m2, Rbt = 120 T/m2 - Cốt thép dọc chịu lực: thép CII có Rs = 28000 T/m2 - Thép đai: dung thép CI có Rsw = 22500 T/m2 Chọn chiều cao đài h = 0,7m Tính tốn số lượng cọc bố trí cọc + Chọn sơ số lượng cọc theo công thức: ΣN tt nc = β Qa Trong đó: ΣNtt – Tổng tải trọng thẳng đứng tác động đáy đài cọc (Bao gồm: tải trọng ngoài, tường, đà kiềng đài); Qa – Sức chịu tải cho phép cọc; β - Hệ số xét đến ảnh hưởng moment tác động lên móng cọc, lấy từ đến 1,5 tùy giá trị moment Để cọc làm việc theo nhóm khoảng cách cọc được bố trí từ 3d – 6d ( d cạnh cọc) a Ta chọn: = 3d = x 0,3 = 0,9 m Vậy a = 0,636m Khoảng cách từ tim cọc biên đến mép đài d = 0,3m Cọc bố trí theo lưới vuông, lưới tam giác hoặc tam giác cân Số cọc giả sử được chọn khoảng cọc: Vậy diện tích sơ đài là: Fđài = 1,5 x 1,5 =2.25 m2 Trọng lượng đài đất đài: Nttđài = Fđài x γbt x h x n = 2,25 x 2,5 x 0,7 x 1,1= 4,33 T Nttđất = Fđài x (Df – h) x γtb = 2,25 x (1,5 – 0,7) x 1,747 = 3,14 T ΣNtt = Ntt + Nttđài + Nttđất = 285 + 4,33 + 3,14 = 292.47 T + Chọn số lượng cọc: Chọn β = 1,5 hệ số xét đến ảnh hưởng moment tác động lên móng cọc nc = β ∑ N tt 292.47 = 1,5x = 5.42 Qa 80.84 cọc Chọn số cọc nc = cọc (30 x 30cm) để bố trí 59 59 + Chọn kích thước tiết diện cột: Chọn bê tơng B30 có Rb =1700 T/m2 Xác định kích thước cột (Fc): tt N max 285 Fc = 1, = 1, x = 0.20m Rb 1700 = 2000 cm2 Vậy chọn kích thước cột bc x hc = 45 x 45 cm + Sức chịu tải nhóm cọc: Do ảnh hưởng lẫn cọc nhóm nên sức chịu tải cọc nhóm khác với cọc đơn Công thức Converse - Labarre: η =1− ( m( n − 1) + n( m − 1) d )arctg 90mn s Trong đó: m –Số cọc hàng; n – Số hàng cọc nhóm cọc; d – Đường kính hay cạnh cọc; s – Khoảng cách cọc tính từ tâm → η = 1− ( 3(2 − 1) + 2(3 − 1) 0,3 )arctg = 0, 761 90 × 3× 0,9 Sức chịu tải nhóm cọc tính theo cơng thức: Qnhóm = η.n.Qtk Trong đó: η –Hệ số nhóm; n – Số lượng cọc đài; Qtk – Sức chịu tải thiết kế; ⇒ Qnhóm = η.n.Qtk = 0,761 × × 75,3 = 343.82T ⇒ Q nhóm = 343.82 T ≥ ΣNtt = 292.47 T → Thỏa điều kiện sức chịu tải nhóm Kiểm tra tải trọng tác động lên cọc móng cọc Khi móng cọc chịu lực lệch tâm, tải tác động lên mỗi cọc nhóm khơng 60 60 được xác định theo công thức sau: P( x , y ) N ∑ = n tt + M ytt x i ∑ x i2 + M xtt y i ∑y i Trong đó: ΣNtt – Tổng tải trọng thẳng đứng tác động đáy đài cọc; n – Số lượng cọc móng; Mx – Moment tải ngòai quanh trục x, tải ngang không nằm đáy đài phải tính vào (Hy*h : h cánh tay đòn); My – Moment tải ngòai quanh trục y, tải ngang khơng nằm đáy đài phải tính vào (Hx*h : h cánh tay đòn); xi, yi – Tọa độ cọc thứ i tọa độ trục x, y đáy đài (Tâm gốc tọa độ O tâm cột) Bảng tính sức chịu tải cọc yi (m) xi2(m2) yi2(m2) pi (T) Mttx(T.m) Mtty(T.m) Cọc xi (m) -0,9 0,9 -0,9 0,45 0,45 0,45 -0.45 0,9 0,81 0,2025 44.96 0,2025 46.245 0,81 0,2025 47.53 -0.45 -0,45 0,81 0,81 0,2025 0,2025 0,2025 44.96 46.245 47.53 Σ 3.24 1,215 15 61 61 ⇒ Pmax = 47.53 T ≤ Pc (Qtk) = 75,3 T ⇒ Pmin = 44.96 T ≥ Trong đó: Pmax – Lực tác động lên cọc lớn nhất; Pmin – Lực tác động lên cọc nhỏ lực nhổ; Tính tốn đài cọc + Kiểm tra móng cọc đài thấp Df ≥ 0,7 hmin ∑ 2H φ hmin = tg (450 − ) γ tb b Trong đó: b – Cạnh đáy đài theo phương vng góc với lực ngang H; ϕ, γ - góc ma sát dung trọng đất từ đáy đài trở lên; H – Lực ngang tác động lên móng; Ta có: γ tb = (1, 747 × 0, + 0, 773 × 0, 6) = 1.47 0,9 + 0, hmin = tg (450 − ⇒ T/m3 10,39 2×6 ) = 1,94m 1, 47×1,5 ⇒ Df = 1,5m ≥ 0,7 hmin = 0,7 × 1,94 = 1,358 m (Nếu Df < 0,7 hmin kiểm tra thêm cọc chịu tải trọng ngang, hoặc tăng chiều sâu đặt đài Df.) + Bề dày đài: Chọn h= 0,8m ⇒ h0 = h - a= 0,8 - 0,05 = 0,75 m Theo điều kiện chọc thủng Pxt ≤ Pcx Trong đó: Pxt = Σ phản lực cọc nằm tháp xuyên thủng Pxt = (T) Pcx = 0,75 Rk Stháp xuyên ; Rk – cường độ chịu kéo bê tông Pcx = 0,75 (bc +ho).ho.Rk = 0,75 (0,45 +0,75).0,75.120 = 81 (T) 62 62 ⇒ Pcx>pxt (thỏa) + Cốt thép đài Ta có: h = 0,8m; a = 0,05m ⇒ h0 = 0,75m Thép đặt cho đài cọc để chịu moment uốn Người ta coi cánh đài được ngàm vào tiết diện qua chân cột bị uốn phản lực đầu cọc nằm ngồi mặt ngàm qua chân cột - Mơment quay quanh mặt ngàm I-I: MI = ΣPi.ri =(P3 + P6 ).ri = (47.53+47.53 ).0,675 = 64.1655 T.m Trong đó: Pi – Phản lực đầu cọc thứ i tác dụng lên đáy đài; ri – Khỏang cách từ mặt ngàm I-I đến tim cọc thứ i; - Diện tích tiết diện ngang cốt thép chịu MI As = ⇒ Chọn thép bố trí n1 = - MI 64.165.105 = = 25.45(cm ) 0,9 Ra h0 0,9.2800.75 φ 20 có As’ = 314.2 mm2 Fai 2545 = = 8.09 As 341.2 chọn 63 63 a1 = 1500 = 166.6 ⇒ - Khoảng cách thép - Kiểm tra điều kiện hàm lượng: µ= - a1 = 180mm chọn As ' 25.45 100% = 100% = 0,363% b.h0 150.75 Kiểm tra điều kiện hàm lượng: µ= As ' 2545 100% = 100% = 0.16% b.h0 150.75 µ max = ζ R Rb 0,573.17 100% = 100% = 3,48% Rs 280 µ = 0,05% ⇒ µ < µ < µ max (thỏa) - Môment quay quanh mặt ngàm II-II: MII = ΣPi.ri’ = (P4 + P5 + P6) ri’= (44.96+46.245+47.53).0,30=41.620T.m Trong đó: Pi – Phản lực đầu cọc thứ i tác dụng lên đáy đài; r’i – Khỏang cách từ mặt ngàm II-II đến tim cọc thứ i; - Diện tích tiết diện ngang cốt thép chịu MII M II 41, 620.105 As = = = 22.02(cm2 ) 0,9 Ra h0 0,9.2800.75 ⇒ Chọn thép bố trí φ 18a có ⇒ As’ = 254.5 mm2 - Chọn thép: n2 = Fai 2202 = = 8.65 As 254.5 => Chọn n1= 10 a2 = 2400 = 240 ⇒ 10 - Khoảng cách thép - Kiểm tra điều kiện hàm lượng: a2 = 240mm chọn 64 64 µ= As ' 22.02 100% = 100% = 0,14% b.h0 150.75 µ max = ζ R Rb 0,573.17 100% = 100% = 3,48% Rs 280 µ = 0,05% ⇒ µ < µ < µ max (thỏa) Tính lún ϕtb = ((9,304 x 7,1)+(21,08 x 10,4)+(19,48 x 2,5))/(7,1+10,4+2,5) = 16,70 ⇒α = ϕtb 16, 70 = = 4,1750 4 - Kích thước móng khối quy ước: Bqư = B= 1,5 – 0,3 + x 20 x tan(3,894) = 3,923 m Aqư = L= 2,4 – 0,3 + x 20 x tan(3,894) = 4,823 m - Chiều cao khối móng qui ước: Hqư = Lc + Df = 20 + 1,5 = 21,5m - Diện tích khối móng quy ước: Fqư = B x L = 3,923 x 4,823 = 18,921 m2 - Trọng lượng đài cọc: Nđài = 1,236 x 1,236 x 0,7 x 2,5 x 1,1 = 2,941 T Ncọc = 0,3 x 0,3 x 20 x x 2,5 x 1,1 = 29,7 T - Trọng lượng đất: γ tb = (1, 747 × + 0, 773 × 0,5 + 0, 561× 7,1 + 0,919 ×10, + 0, 908 × 2,5) / 21,5 = 0,835 T/m3 Nđất = Fqư Hqư.γtb = 18,921 x 21,5 x 0,835 = 339,679 T ⇒ Trọng lượng móng khối quy ước: tc tc tc N Ctc5 = N dat + N dai + N coc = 339,679 + 2,941 + 29, = 372,32T - Lực dọc tính đến khối móng quy ước: Ntc= 282/1,15= 245,217 T N Ctc5 ΣNtcqư = + Ntc = 372,32 + 245,217 = 617,537 T Ứng suất tiêu chuẩn trọng tâm khối móng quy ước: 65 65 Wqu = Aqu B qu σ tc max/ mim 4,823x3,9232 = 12,371m3 6 tc ∑ N qu M tc 617, 537 27,5 /1,15 = ± qu = ± T / m2 Fqu Wqu 18,921 12,371 = σtcmax = 34,571 T/m2 = 345,71 KN/m2 σtcmin = 30,705 T/m2 = 307,05 KN/m2 345,71 + 307, 05 σtctb = = 326,38 KN/m2 - Cường độ đất đáy khối móng quy ước ϕ Mũi cọc lớp đất thứ có = 17,480 : Suy ra: A = 0,412; B = 2,649; D = 5,226 ;CII=66,8 R tc II = m( A.Bqu γ II + B.H qu γ * II + D.CII ) = 0,412 x 3,923 x 9,08 + 2,649 x 21,5 x 8,36 + 5,226 x 66,8 = 839,904 KN/m2 Điều kiện: σtcmax = 345,71 KN/m2 σtcmim = 307,05 KN/m2 Kiểm tra độ lún móng cọc: ≤ ≥ P= 1,2.RtcII = 1007,885 KN/m2 ∑ N tc 617,537 = = 32, 638 Fqu 18,921 T/m2 Ứng suất gây lún: pgl = p -γtb *Hqu = 32,638 – 0,835 × 21,5 = 14,685 T/m2 Chia đất đáy khối móng quy ước thành lớp nhau: h ≤ 0,4.Bqư = 0,4 x 3,923 = 1,569 m Chọn h = m 66 66 Ta có bảng tính lún: Lớp phân tố Z 7 l/b Z/b Ko hi σbt σz= σgl P1i P2i e1i e2i S 18,34 19,11 19,89 20,66 21,43 22,20 22,98 32,00 30,58 29,08 27,66 26,68 26,15 25,94 0,760 0,758 0,757 0,756 0,755 0,754 0,753 0,740 0,743 0,744 0,746 0,747 0,748 0,750 Tổng S: 0,011 0,009 0,007 0,006 0,005 0,003 0,002 0,043 (T/m ) (T/m ) 1,229 1,229 1,229 1,229 1,229 1,229 1,229 0,255 0,510 0,765 1,020 1,275 1,529 1,784 0,86 0,702 0,55 0,403 0,312 0,226 0,178 1 1 1 17,953 18,726 19,499 20,272 21,045 21,818 22,591 23,364 14,685 12,629 10,309 8,077 5,918 4,582 3,319 2,614 => S = ΣS = 4,3 cm < Sgh = cm ( thỏa đk ) Biểu đồ nén lún: 67 67 ... cho móng Phản lực ròng pnet cho tồn bề rộng móng pnet = ΣN tt 1160 = = 80( KN / m) L 14.5 Biểu đồ moment lực cắt: Mnhịp = -115,13( KNm) Mgối = 160,75( KNm) Lớp thép bên theo phương dọc L dầm móng. .. cho móng Phản lực ròng pnet cho tồn bề rộng móng pnet ΣN tt 1380 = = = 95.2( KN / m) L 14.5 Biểu đồ moment lực cắt: Mnhịp = -184.15( KNm) Mgối = 25.09( KNm) Lớp thép bên theo phương dọc L dầm móng. .. Áp lực đất đáy móng p tc = ΣN tc 1008.7 + γ tb D f = + 20 ×1.5 = 76.37 F 14.5 × 1.5 Điều kiện: p tc < R0tc ( KN/m2) ( thỏa ) Bước 3: Kiểm tra độ lún tâm móng Ứng suất gây lún tâm móng σ gl = p