ĐỒ ÁN NỀN MÓNG FILE CHUẨN

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG FILE CHUẨN CHO ANH EM LÀM ĐỒ ÁN. GỒM ĐẦY ĐỦ MÓNG BĂNG, MÓNG CỌC ÉP, CỌC KHOAN NHỒI.Bê tông: Chọn bê tông có cấp độ bền B20 có các số liệu kỹ thuật sau :Cường độ chịu nén: R_b=11.5 MPaCường độ chịu kéo: R_bt=0.9 MPaMôđun đàn hồi: E_b=27 x〖10〗3 MPaHệ số điều kiện làm việc: γ_b=0.9Cốt thép: Chọn cốt thép trong móng loại thép AII có các số liệu kỹ thuật sauCường độ chịu kéo cốt thép dọc: R_s=280 MPaCường độ chịu kéo (cốt thép ngang) cốt thép đai, xiên: R_sw=225 MPaMôđun đàn hồi: E_s=21x〖10〗4 MPaHệ số vượt tải n=1.15Trọng lượng riêng trung bình của bê tông và đất: γ_tb=22 (kNm3)

Trang 1

TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH

Trang 2

1.THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT

MÃ ĐỀ 9: TRỤ SỞ LÀM VIỆC VÀ VĂN PHÒNG CHO THUÊ CÔNG TY TNHH

NHÀ NƯỚC MTV XỔ SỐ KIẾN THIẾT CẦN THƠ.

1.1.Lớp 1: Bùn sét xám xanh, xám đen,trạng thái chảy:

Trang 3

HK3-UD5 23 15.5 0.208 0.043264 NHẬN

Trungbình

tb

γ

a) Dung trọng tiêu chuẩn trung bình :

b) Kiểm tra thống kê :

Độ lệch toàn phương trung bình:

Hệ số biến động :

=> OK(Theo QPVN 45-78 thì dung trọng có )

c) Tính theo trạng thái giới hạn I

Với TTGH I thì xác suất độ tin cậy , và =>

(Bảng A.1 TCVN 9632 : 2012)

d) Tính theo trạng thái giới hạn II

Với TTGH II thì xác suất độ tin cậy , và =>

(Bảng A.1 TCVN 9632 : 2012)

1.1.2 Dung trọng khô:

Trang 5

=> KHÔNG THỎA

Tiến hành bỏ 4 mẫu HK1-UD1, HK1-UD10,HK2-UD2 và HK3-UD1 ta được

• Dung trọng tiêu chuẩn trung bình :

• Kiểm tra thống kê :

=> Thỏa

(Theo QPVN 45-78 thì dung trọng có )

(Bảng A.1 TCVN 9632 : 2012)

Trang 7

Theo TTGH I thì xác suất độ tin cậy α =0.95

, với n-2=75-2=73 tra bảng ta được

• Lực dính I

c

• Góc ma sát ϕI

c) Giá trị tính toán theo TTGH II

Theo TTGH I thì xác suất độ tin cậyα =0.85

• Lực dính :

• Góc ma sát :

Trang 8

1.2.Lớp 2: Sét hữu cơ màu xám xanh, trạng thái từ chảy đến dẻo mềm

Trang 9

HK3-UD16 27 16.5 0.86 0.7396 NHẬN

Trungbình

tb

γ

=> OK

Với TTGH I thì xác suất độ tin cậy , và => (Bảng A.1 TCVN 9632 : 2012)

Với TTGH II thì xác suất độ tin cậy , và 27 => (Bảng A.1 TCVN 9632 : 2012)

1.2.2 : Dung Trọng khô:

Trang 11

tb

γ

a) Dung trọng khô trung bình :

=> không thỏa

Ta tiến hành bỏ mẫu HK1-UD15,HK1-UD16, HK1-UD17,HK1-UD18, HK2-UD15, HK2-UD16, HK2-UD17, HK2-UD18, HK3-UD14, HK3-UD15 và HK3-UD16, HK3-UD17

• Dung trọng khô trung bình :

=> OKc) Tính theo trạng thái giới hạn I

Với TTGH II thì xác suất độ tin cậy , và => (Bảng A.1 TCVN 9632 : 2012)

Trang 13

0.008625 0.005705

a) Kiểm tra thống kê :

Tập hợp mẫu được nhận

*Với hệ số biến động cho phép của sức chống cắt :

b) Giá trị tiêu chuẩn :

c) Giá trị tính toán theo TTGH I

• Lực dính I

c

• Góc ma sát I

ϕ

Trang 14

d) Giá trị tính toán theo TTGH II

Trang 15

γ

=> OK

Trang 16

1.2.2 Kiểm tra thống kê dung trọng khô:

tb

γ

=> OK

Trang 17

Trang 18

b)

Giá trị tiêu chuẩn :

Trang 19

, với n-2= 36-2 = 34 tra bảng ta được

Trang 20

γ

=> OK

1.4.2 Dung trọng khô :

Trang 21

γ

14.464

=> k thỏa

Tiến hành bỏ mẫu HK1-UD26, ta có:

Trang 22

=> OK

Trang 23

Ta sử dụng hàm LINEST trong EXCEL và tìm được các giá trị:

•Lực dính I

c

•Góc ma sát ϕI

Trang 24

, với n-2 = 42-2 = 40 tra bảng ta được

Trang 25

γ

=> OK

Trang 26

γ

=> k thỏa

Trang 27

Tiến hành bỏ mẫu HK3-UD30,HK2-UD29 ta có:

=> OK

Trang 28

Ta sử dụng hàm LINEST trong EXCEL và tìm được các giá trị:

•Lực dính I

c

•Góc ma sát ϕI

Trang 29

, với n-2 = 30-2 = 28 tra bảng ta được 4

Trang 30

γ

Trang 31

c) Tính theo trạng thái giới hạn IVới TTGH I thì xác suất độ tin cậy , và =>

Trang 32

γ

=> KHÔNG THỎA

Trang 33

Tiến hành bỏ 6 mẫu HK1-UD38,HK2-UD32, HK2-UD34, HK2-UD38, HK3-UD31,HK3-UD32

ta được

=> Thỏa

(Bảng A.1 TCVN 9632 : 2012)

Trang 35

• Lực dính I

c

• Lực dính :

• Góc ma sát :

Trang 36

1.7 Lớp 7: Cát – cát pha hạt mịn đến trung, màu xám vàng, xám đen, trạng thái chặt :

tb

γ

Trang 37

c) Tính theo trạng thái giới hạn IVới TTGH I thì xác suất độ tin cậy , và =>

Trang 38

γ

Trang 39

=> KHÔNG THỎA

Tiến hành bỏ 4 mẫu HK1-UD39,HK2-UD41, HK3-UD43, HK3-UD44 ta được :

=> Thỏa

(Bảng A.1 TCVN 9632 : 2012)

Trang 40

b) Giá trị tính toán theo TTGH I

Trang 41

• Lực dính I

c

• Lực dính :

• Góc ma sát :

Trang 42

Lớp Dung trọng ướt (KN/) Dung trọng khô (KN/) Lực dính

Trang 44

2.2 Tính toán móng

2.2.1 Vật liệu sự dụng

Bê tông: Chọn bê tông có cấp độ bền B20 có các số liệu kỹ thuật sau :

- Cường độ chịu nén: MPa

- Cường độ chịu kéo: MPa

- Môđun đàn hồi: MPa

- Hệ số điều kiện làm việc:

Cốt thép: Chọn cốt thép trong móng loại thép AII có các số liệu kỹ thuật sau

- Cường độ chịu kéo cốt thép dọc: MPa

- Cường độ chịu kéo (cốt thép ngang) cốt thép đai, xiên: MPa

- Môđun đàn hồi: MPa

•Hệ số vượt tải

•Trọng lượng riêng trung bình của bê tông và đất: (kN/

2.2.2. Xác định kích thước đáy móng & Kiểm tra điều kiện ổn định nền dưới đáy móng

•Kích thước đáy móng (theo TCVN 9362:2012)

- Mực nước ngầm cách mặt đất tự nhiên 1.2m

Chiều dài L của móng: 18.9

- Chọn sơ bồ bề rộng B của đáy móng: = 1m

- Tra bảng hệ số sức chịu tải theo QPXD 45-78, với = 23.5

- Tra bảng giá trị các hệ số chịu tải Terzaghi để tính sức chịu tải cực hạn của nền đất với = 23.5

• Tổ hợp nội lực tại đáy móng:

Trang 45

Bảng tổng hợp lực

(kNm) (kN) (kNm) (kN)

1958.6

2.2.3. Kiểm tra điều kiện ổn định

• Cường độ ( sức chịu tải của nền đất dưới đáy móng) của đất nền dưới đáy móng :

• Ta có : =

B Chọn B = 1.6m ta tính lại

Áp lực tiêu chuẩn tại đáy móng

Điều kiện kiểm tra

Vậy nền thỏa điều kiện ổn định

2.2.4 Điều kiện cường độ:

• Hệ số an toàn cường độ:

- Điều kiện:

- FS: hệ số an toàn (FS = 2

- Sức chịu tải cực hạn của nền đất dưới đáy móng băng

Thay số vào ta được

Vậy đất nền thỏa điều kiện về cường độ.

Trang 46

2.2.5 Kiểm tra độ lún dưới đáy móng

•Điều kiện biến dạng (lún)

Áp lực gây lún tại đáy móng

Trang 47

TÍNH LÚN THEO PHƯƠNG PHÁP CỘNG LÚN LỚP PHÂN TỐ :

- Độ lún giới hạn [] = 8cm

- Chia lớp đất dưới đáy móng thành từng đoạn nhỏ: = 0.8m

- Áp lực ban đầu (do trọng lượng bản thân đất gây ra) tại lớp đất i:

Áp lực tại giữa lớp đất I sau khi xây dựng móng:

Trang 48

0.690 7

0.021 6 0.8 11.81 0.5 0.818 87.5 33.29

37.41 109.774 0.7271 0.6933 0.01561.6 11.81 1 0.549

3 58.72 41.53

45.65 95.701 0.7166 0.6964 0.00942.4 11.81 1.5 0.3964 41.71 49.77

53.89 90.94

3

0.709 8

0.697 9

0.005 6 3.2 11.81 2 0.303

0.696 9

0.003 6 4.8 11.81 3 0.2038 21.39 74.49

78.61 98.578 0.7018 0.6955 0.003 5.6 11.81 3.5 0.173

5 18.18 82.73

86.85 103.945 0.6992 0.6943 0.00236.4 11.81 4 0.1495 14.97 90.97

5

Trang 49

Ta có: nên ta dừng tính lún.

Độ lún: S [] = 8cm

9362-2012

Thỏa điều kiện độ lún

2.3. Chọn kích thước tiết diện ngang của móng

Chọn chiều cao của cánh móng

Chọn chiều dài lớp bê tông bảo vệ đáy móng là: a= 0.05m

Trang 52

2.5.2 Ta tính toán thép theo công thức sau:

- Hệ số: ( ξR tra bảng E.2 trong TCVN 5574-2012)

- Diện tích cốt thép

- Chọn thép: As.chonAs.tt

- Kiểm tra các điều kiện sử dụng cốt đơn cốt đai cốt xiên

- Kiểm tra hàm lượng cốt thép att:

= 0.656x0.9x x100 = 2.43%

Trang 53

Bảng 2.6 Tính toán cốt thép ở nhịp và gối của dầm móng:

C.thép tính

thép

C.thép chọn

Trang 55

2.6. Tính toán thép đai (thanh thép ở vị trí số 3):

2.6.1 Tính toán thép đai cho mặt cắt điển hình:

 Từ bảng kết quả cho thấy: Qmax= 479.11 kN

 Kiểm tra khả năng chịu cắt của bê tông:

Qbt =

= = 175.5 kN

Qbt < Qmax  Cần phải bố trí cốt đai cho dầm

 Tính toán cốt đai cho dầm:

Khoảng cách:

a = = = 240mm

Trang 56

chọn 4 cây d10a250

- Thanh số 5 chọn theo cấu tạo d12a200

- Thanh số 6 chọn cấu tạo 2d12

3.MÓNG CỌC

- Sử dụng số liệu địa chất ở lỗ khoan số 1 của phần thống kê địa chất để tính toán thiết kế

Trang 57

 Tổng chiều dài hố khoan 1 là 90m.

 Chiều sâu mực nước ngầm cách mặt đất tự nhiên 0.4m (lấy kết quả từ hồ sơ

Df = 2mChọn chiều cao đài móng h = 0.5m

3.1 PHƯƠNG ÁN 1: SỬ DỤNG CỌC ÉP 3.1.1 VẬT LIỆU MÓNG CỌC:

Trang 59

,

3.1.2 Chọn sơ bộ thông số cọc:

- Tiết diện cọc vuông: 40×40 cm thép dọc 8 A-II

+ Diện tích tiết diện ngang của cọc là AP = 0.4 x 0.4 = 0.16 (m2)

+ Chu vi tiết diện ngang của cọc là u = 4 x 0.4 = 1.6 (m)

- Chiều dài cọc: Chọn chiều sâu cọc hạ vào lớp thứ 4 khoảng 2.6 m

- Chiều dài cọc: Lc = -2 + 1.2 + 19.4 + 16.1 + 5.7 + 0.2 +2.4 = 43 (m)

Cọc được chia thành 4 đoạn, 3 đoạn 10m, 1 đoạn 13m

- Trong đó : Cọc ngàm vào đài là 0.2 (m)

3.1.3 Sức chịu tải của cọc:

Trong đó:

+ Hệ số đồng nhất: k = 0.7

+ Hệ số điều kiện làm việc m = 1

+ Cường độ chịu nén tính toán của bê tông: Rb = 11500

+ Diện tích tiết diện ngang mũi cọc: Ab = 0.16 m2

+ Cường độ tính toán của cốt thép: Rs = 280000

Trang 60

Tra bảng trong sách nền móng Châu Ngọc Ẩn với = 18.880 ta có:

Trang 61

c) Sức chịu tải của cọc theo thí nghiệm SPT:

Ta tính sức chịu tải của cọc dùng theo công thức của Viện kiến trúc Nhật Bản:

+ Cường độ sức kháng của đất dưới mũi cọc: q b

Đối với đất rời:

●Cọc đóng: qb = 300Np (Np là số SPT)

●Cọc khoan nhồi: qb = 150Np (Np là số SPT)

Đối với đất dính:

●Cọc đóng: qb = 9Cu

●Cọc khoan nhồi: qb = 6Cu

Đối với đất rời:

+ Cường độ sức kháng trung bình trên đoạn cọc nằm trong lớp đất rời thứ i: fsi

 Cọc đóng:

 Cọc khoan nhồi:

( là chỉ số SPT trung bình trong lớp đất rời thứ i)

Trang 62

Đối với đất dính:

+ Cường độ sức kháng trung bình trên đoạn cọc nằm trong lớp đất dính thứ i:

 Cọc đóng:

 Cọc khoan nhồi:

Với: là hệ số điều chỉnh cho cọc đóng

fL là hệ số điều chỉnh theo độ mảnh h/d của cọc đóng tra theo phụ lục G.2b TCVN10304:2014

+ Chiều dài đoạn cọc nằm trong lớp đất thứ i: li

l c.i : chiều dài đoạn cọc nằm trong lớp đất dính thứ i

l s.i : chiều dài đoạn cọc nằm trong lớp đất rời thứ i

Trang 63

Ta có: tra biểu đồ hình G.2b trong TCVN 10304:2012 ta có:

 tra biểu đồ G.2a trong TCVN 10304:2012 ta có: 0.944

Ta có: tra biểu đồ hình G.2b trong TCVN 10304:2012 ta có:

 (kN/m2)+ Chiều dài đoạn cọc nằm trong lớp đất thứ i:

Trang 64

Với là hệ số tin cậy theo đất (tra theo mục 7.1.11 trang 19 TVCN 10304:2014) Chọn theo phương pháp thử

- Chọn khoảng cách giữa các tim cọc theo phương x và y là 3D = 3×0.4 = 1.2m

- Chọn khoảng cách giữa tim cọc biên đến mép đài là 1D = 0.4m

- Cao trình đáy đài là -2m, bề dày đài móng là 0.5m

Trang 65

3.2.6 Kiểm tra tải trọng tác dụng lện cọc trong móng:

- Chuyển các ngoại lực tác dụng về đáy đài tại trọng tâm nhóm cọc (Trường hợp này trùng với

là tổng moment tại đáy đài quay quanh trục x tại trọng tâm nhóm cọc

là tổng moment tại đáy đài quay quanh trục y tại trọng tâm nhóm cọc

Ntt = Ntt + ×Df ×Fd = 9500 + 22 × 2 × 3.4×3.4 = 10000 (kN)

= + × hd = 95 + 85 × 0.5 = 137.5 (kNm)

= + × hd = 92 + 18 × 0.5 = 101 (kNm)

Định dạng
Số trang	92
Dung lượng	0,96 MB