Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop

Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop Thiet ke so bo chuong 3 - phuong an cau dam lien tuc và Lien hop

-0.3 -5,32 -8,32 17.00 -3.25 17.00 -48,32 17.00 -9.5 17.00 17.00 P2 MNTN: -12.8 6000 17.00 -61,30 17.00 17.00 Cäc khoan nhåi d=1500mm L=45m, N=8cäc -16,30 -13,30 MNTT: -6.5 MNCN: -1.5 +6,45 10 17.00 -18.4 11 17.00 900 Tên cọc Khoảng cách lẻ (m) Cao độ tự nhiên (m) P1 -5.1 -38,85 -0.4 3% -18.4 Cäc khoan nhåi d=1000mm L=35 m, N=8 cäc Cäc khoan nhåi d=1500mm L=40m, N=8cäc -1,85 -3,85 -20.15 A1+3,35 -21.35 2% -18.6 9000 -19.4 6000 -16.9 12 17.00 P3 2% 6000 -61,30 13 17.00 14 17.00 15 17.00 Cäc khoan nhåi d=1500mm L=45m, N=8cäc -16,30 -13,30 +6,13 -15 10 -12.9 500 10 P4 10 16 -3.1 28640 L=21000,R=3500 -1,85 -3.85 A2 +3,35 500 10 17.00 -48.32 17 17.00 18 -38.85 Cäc khoan nhåi d=1000mm L=45 m, N=8 cäc Cäc khoan nhåi d=1500mm L=40m, N=8cäc 3% i=3% 3300 -0.65 i=3% 3300 -0.4 19 -0.3 NGUYỄN THÀNH BÁ 2271.2 -15.6 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP CHƯƠNG PASB CẦU DẦM LIÊN HỢP LIÊN TỤC 3.1.GIỚI THIỆU CHUNG VỀ PHƯƠNG ÁN 3.1.2 BỐ TRÍ CHUNG CẦU: 4697.7 Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP Căn vào yêu cầu nhiệm vụ thiết kế, chiều dài mặt cắt ngang sông ta chọn phương án sơ thứ cầu dầm liên hợp thép bê tông cốt thép Sơ đồ kết cấu nhịp:2x33+60+90+60+2x33 m Gồm nhịp nhịp dẫm bên cầu sử dụng kết cấu định hình dầm giản đơn L=33 m 3.1.3 KẾT CẤU TẦNG TRÊN + Dầm thép: Được làm từ thép hợp kim thấp, dầm hàn ghép từ thép nhà máy, mối nối dầm công trường dùng bu lông cốt thép cường độ cao 1300 900 1600 150 140 40 150 Lo´p bêtông asphan 50mm Lo´p bêtông ba?o vê?30mm Lo´p pho`ng nuo´c 10mm Lo´p mui luyê?n 20mm 3@300=900 Hình 3.2: mặt cắt ngang cầu + Mặt cắt ngang gồm dầm chủ khoảng cách liên tiếp dầm chủ 300cm + Bản bê tông cốt thép: Được làm từ bê tông mác 300, cốt thép loại AI + Lớp phủ mặt cầu : - Bê tông át phan dầy 5cm - Lớp bê tông bảo vệ dày 3cm - Lớp phòng nước dày 1cm - Lớp tạo mui luyện dày cm - Độ dốc ngang cầu 1,5% - Độ dốc dọc cầu 2% 3.1.4 KẾT CẤU TẦNG DƯỚI 3.1.4.1 Cấu tạo trụ cầu - Trụ cầu dùng loại trụ thân đặc, đổ bê tông chỗ fc’=35Mpa NGUYỄN THÀNH BÁ Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP - Trụ cầu chính: xây dựng móng cọc khoan nhồi: D = 1,5m - Trụ cầu dẫn: xây dựng móng cọc khoan nhồi : D = 1.5m - Phương án móng : Móng cọc đài cao 3.1.4.2 Cấu tạo mố cầu - Mố cầu dùng loại mố U BTCT , đổ chỗ mác bê tông chế tạo M300 - Mố kết cấu nhịp dẫn đặt móng cọc khoan nhồi: D = 1,5cm 3.1.5 VẬT LIỆU XÂY DỰNG 1- Bê tơng mác M400 có: +) f’c = 40 (MPa) +) γc = 25 (kN/m3) f c' +) Ec = 0,043 c1,5 = 38006.99 (MPa) 2- Cốt thép DƯL hãng VSL theo tiêu chuẩn ASTM - grade 270 có tiêu sau: +) Diện tích tao Astr = 98.71mm +) Cường độ cực hạn: fpu = 1860 MPa +) Độ chùng sau 1000h 200C 2.5% 3- Neo: Sử dụng loại neo EC-5-31, EC-5-22 EC 5-12 4- Cốt thép thường: Sử dụng loại cốt thép có gờ với tiêu: +) Rs = 300 (MPa) +) Es = 200000 (MPa) +) fy = 420 (MPa) 5- Thép chế tạo dầm : sử dụng thép M270M, cấp 345 W +) Cường độ chịu kéo thép : Fy = 345 (Mpa) +) Cường độ chịu kéo uốn : Fu = 485 (Mpa) +) Es = 200000 (MPa) +) Trọng lượng riêng thép : D= 78,5 (KN /m3) +) Hệ số tính đổi từ bê tông sang thép : n = (khi xét mặt cắt liên hợp dài hạn n = 21) NGUYỄN THÀNH BÁ Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP - Nhịp dẫn : Dầm dẫn bờ dùng dầm BTCT dự ứng lực giản đơn chiều dài 33 m chế tạo định hình theo cơng nghệ căng sau + Chiều cao 1,70 m NGUYỄN THÀNH BÁ Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP 3.2 THIẾT KẾ PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ 3.2.1 TÍNH TOÁN KẾT CẤU NHỊP 3.2.1.1 Chọn sơ mặt cắt ngang dầm chủ: - Chiều cao bụng : Dw = 272 cm - Chiều dày bụng: tw = cm - Cấu tạo cánh trên: có bê tông chịu nén nên cánh dầm thép cần cấu tạo đử để bố trí neo lien kết với bê tong, kích thước cánh thường nhỏ kích thước cánh dưới: + Bề rộng cánh : bt = 60 cm + Số tập cánh : nt = tập + Chiều dày bản: t = cm + Tổng chiều dày cánh trên:tt = x = cm - Cấu tạo cánh dưới: + + + + Bề rộng cánh dưới : bt = 80 cm Số tập cánh dưới : nt = tập Chiều dày bản: t = cm Tổng chiều dày cánh dưới:tt = x = cm - Tổng chiều cao dầm thép: Hsb = 272+4+4 = 280 cm - Kích thước bê tơng xác định theo điều kiện chịu uốn dưới tác dụng - - - tải trọng cục Chiều thường chọn : ts =( 16 ÷25 ) cm Theo quy định 22TCN 272-05 chiều dày bê tông mặt cầu phải lớn 175 mm Đồng thời phải đảm bảo theo điền kiện chịu lực thường lấy theo bảng 5.1 (À.5.2.6.3-1) Bản bê tông cấu tạo vút dạng đường vát chéo, theo dạng đường cong tròn khơng cần cấu tạo vút.Mục đích việc cấu tạo vút bêtơng nhằm tăng chiều cao dầm để tăng khả chịu lực dầm tạo chỗ để bố trí hệ neo liên kết Kích thước cấu tạo bêtông mặt cầu: + Chiều dày bêtông : ts = 22 cm + Chiều dày vút : th = 18 cm + Bề rộng vút : bh = 18 cm + Chiều dài phần cánh hẫng : S(de ) = 200 cm + Chiều dài phần cánh phía trong: B/2 = 150 cm - Chiều cao tồn dầm liên hợp: Hcb = 280+ 18 + 22 = 320 cm - Mặt cắt ngang dầm chủ: NGUYỄN THÀNH BÁ Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP 272 320 60 18 22 300 80 Hình 3.3: cấu tạo mặt cắt ngang dầm chủ 3.2.2 TÍNH ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC 3.2.1.1 Tính đặc trưng hình học giai đoạn - Giai đoạn I: Khi thi công xong dầm thép đổ bê tông mặt cầu, nhiện dầm thép bê tông chưa tạo hiệu ứng liên hợp - Diện tích mặt cắt dầm thép (diện tích mặt cắt nguyên): ANC = bc tc + bt tt + Dw tw - Xác định mômen tĩnh tiết diện với trục 0-0 qua đáy dầm thép: S O = bc t c ( H sb − tc D t ) + DW t w ( W + t t ) + bt t t t 2 - Khoảng cách từ đáy dầm đến TTH mặt cắt giai đoạn I: Y1 = S0 ANC tt Y1 I D w H d t tw I D c tc bc bt NGUYỄN THÀNH BÁ Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BƠ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP Hình 3.4: mặt cắt dầm giai đoạn I - Chiều cao phần sườn dầm chịu nén: DC1 = H sb − t c − Y1 - Xác định mơmen qn tính mặt cắt dầm đối với trục TH I-I Iw = + Mơmen qn tính bụng: tw Dw3 D  + t w Dw  w + tt − Y1 ÷ 12   I cf = bc t c t + t c bc ( H sb − Y1 − c ) 12 I tf = bt t t t + t t bt ( Y1 − t ) 12 + Mơmen qn tính cánh chịu nén: + Mơmen quán tính cánh chịu kéo: I NC = I W + I cf + I tf + Mômen quán tính tiết diện dầm thép: - Xác định mơmen tĩnh mặt cắt dầm thép đối với trục trung hòa I-I: S NC = bc t c ( H sb − Y1 − tC ( H − Y1 − t c ) ) +t w sb 2 - Bảng kết tính tốn ĐTHH mặt cắt dầm chủ giai đoạn I CÁC ĐẠI LƯỢNG KÍ HIỆU ANC GIÁ TRỊ ĐƠN VỊ 1104 cm2 Mômen tĩnh mặt cắt đối với đáy dầm SO 143520 cm3 Khoảng cách từ đáy dầm đến TTH I-I Y1 130 cm 146 cm Mơmen qn tính phần bụng Dc1 IW 3408341.3 cm4 Mơmen qn tính phần cánh I ct 5257280 cm4 Mơmen qn tính phần cánh dưới I tf 5243306.7 cm4 Mơmen qn tính phần dầm thép I NC 13908928 cm4 Mômen tĩnh mặt cắt đối với TTH I-I S NC 56836 cm3 MMQT mặt cắt dầm đối với trục OY Iy 242848 cm4 Diện tích mặt cắt dầm thép Chiều cao phần sườn dầm chịu nén NGUYỄN THÀNH BÁ Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP H d c D w I H d t II I t t Y II Z D c t c t v t s bs bt 3.2.1.2 Tính đặc trưng hình học giai đoạn hai: Giai đoạn 2: Khi mặt cầu đạt cường độ tham gia làm việc tạo hiệu ứng liên hợp dầm thép BTCT - Mặt cắt tính tốn mặt cắt liên hợp - Đặc trưng hình học mặt cắt giai đoạn II đặc trưng hình học tiết diện liên hợp Hình 3.5: mặt cắt g dầm giai đoạn II - Theo 22TCN 272 – 05 bề rộng cánh (bản bê tông) lấy sau: Bề rộng tính tốn cánh dầm biên: bs = b1 + b2 = 200 + 150 Bề rộng tính toán cánh dầm trong: bs = 2b2 = ×150 f 'c = 350 cm = 300 cm ' - Với = 40 Mpa, ta lấy hệ số quy đổi từ bêtông sang thép n =7 n = 21 - Khi TÍNH tốn phần bêtơng mặt cầu tính đổi sang thép cách chia đặc ' trưng hình học phần bêtơng cho hệ số n (khi khơng xét từ biến) n (khi có xét đến từ biến) - Tính diên TÍCH mặt cắt: s = bs t s + bc th + (2 .bh th ) +Diện tích bêtơng: A +Diện tích tính đổi mặt cắt liên hợp ngắn hạn: ST A NGUYỄN THÀNH BÁ = ANC + AS + Ar n Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP Trong đó: r + A : Diện tích cốt thép bố trí bêtơng + A NC :Diện tích dầm thép ST + A : Diện tích mặt cắt liên hợp ngắn hạn - Mômen tĩnh tiết diện liên hợp đối với TTHI-I tiết diện thép t t S x ' = S NC + {b s ts ( H sb − Y1 + th + s ) + bc th ( H sb − Y1 + h ) n 2 +2 .th bt ( H sb − Y1 + th )}+A r ( H sb − Y1 + Yr ) - Khoảng cách từ trọng tâm tiết diện dầm thép đến trọng tâm tiết diện liên hợp (khoảng cách từTTH I-I đến TTH II-II) Z = Sx ' AST - Y1 c2 = H sb − tc − Y1 − Z1 - Chiều cao phần sườn dầm chịu nén đàn hồi: D - Xác định momen quán tính tiết diện liên hợp: + Mơ men qn tính phần dầm thép : I II NC II = I NC + A NC.Z t   bs ts3 Is =  + bs hs ( H sb − Y1 − Z1 + th + s ) ÷ n  12  + Mơmen qn tính phần bê tơng : + Mơ men qn tính phần vút cánh : Ih = t b t3 bc th3 ( + bc th ( H sb − Y1 − Z1 + h )2 + h h + bhth ( H sb − Y1 − Z1 + th )2 n 12 36 + Mơ men qn tính phần cốt thép I r = Ar ( H sb − Y1 − Z1 + Yr ) + Mơ men qn tính tiết diện liên hợp II I ST = I NC + IS + Ih + Ir Xác định mô men tĩnh bê tông với TTH II-II tiết diên liên hợp t  t  1     S s = ( b1 + b2 ) ts  H sb − Y1 − Z1 + t h + s ÷+ bc th  H sb − Y1 − Z1 + h ÷+ thbh  H sb − Y1 − Z1 + th ÷ + Ar ( H sb − Y1 − Z1 + Yr ) n 2 2     Bảng tính kết ĐTHH mặt cắt dầm : ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA NGUYỄN THÀNH BÁ MC NGẮN HẠN MC DÀI HẠN Lớp Cầu Hầm – K48 ĐƠN THIẾT KẾ SƠ BƠ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP KÍ HIỆU DẦM BIÊN Bề rộng cánh hẫng Bề rộng cánh Bề rộng tính tốn bê tơng Diện tích bê tơng Diện tích phần vút Diện tích tồn bê tơng Diện tích mặt cắt tĩnh đổi b1 b2 bs Aso Ah As Ast Mô men tĩnh Mc với truc I-I SxI Khoảng cách từ TTH I-I đến II-II MMQT dầm thép với trục II-II MMQT bê tông với trục II-II MMQT phần vút với trục II-II MMQT mặt cắt liên hợp với trục II-II MM tĩnh với trục II-II ZI INCII Is Ih IST SS GIÁ TRỊ 150.00 150.00 300.00 6600.00 1404.00 8004.00 2247.43 200801.1 89.35 22722047 7616383.4 997837.67 31336268 98639.16 KÍ HIỆ U b1 b2 bs Aso ' Ah ' As' Ast' GIÁ TRỊ VỊ 150.00 150.00 300.00 314.29 66.857143 381.14 1485.14 cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2 SxI' 66933.71 cm2 ZI' 45.07 16151376 5650190.9 880177.8 22681745 49756.04 cm4 cm4 cm4 cm4 cm4 cm3 INCII' Is' Ih' IST' SS' Bảng tính kết ĐTHH mặt cắt dầm biên : MC NGẮN HẠN KÍ HIỆU GIÁ TRỊ Bề rộng cánh hẫng Bề rộng cánh Bề rộng tính tốn bê tơng Diện tích bê tơng Diện tích phần vút Diện tích tồn bê tơng Diện tích mặt cắt tĩnh đổi Mô men tĩnh Mc với truc I-I Khoảng cách từ TTH I-I đến II-II b1 b2 bs Aso Ah As Ast SxI ZI 200.00 150.00 350.00 7700.00 1404.00 9104.00 2404.57 228929.71 95.21 MC DÀI HẠN KÍ HIỆ GIÁ TRỊ U b1 200.00 b2 150.00 bs 350.00 Aso ' 366.67 Ah ' As' 433.52 ' Ast 1537.52 I' Sx 76309.9 ' ZI 49.63 MMQT dầm thép với trục INCII 23915793 INCII' 16628416 cm4 7767937.89 839391.41 32523122.3 105107.46 Is' Ih' IST' SS' 6151380.8 811636.38 23591433 54793.39 cm4 cm4 cm4 cm3 ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA DẦM BIÊN II-II MMQT bê tông với trục II-II Is MMQT phần vút với trục II-II Ih MMQT mặt cắt liên hợp với trục II-II IST MM tĩnh với trục II-II SS 3.2.3 XÁC ĐỊNH TĨNH TẢI TÁC DỤNG: 3.2.3.1 Tĩnh tải giai đoạn 1: a Trọng lượng dầm chủ NGUYỄN THÀNH BÁ 10 Lớp Cầu Hầm – K48 ĐƠN VỊ cm cm cm cm2 cm2 cm2 cm2 cm2 cm4 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP Trọng lượng bê tông cốt thép Trọng lượng gờ chắn bánh Trọng lượng mối nối dầm Tĩnh tải tiêu chuẩn giai đoạn I Tĩnh tải tính tốn giai đoạn I qb qgc qmn DCtc DCtt 17.81 1.43 0.1 30.308 37.885 kN/m kN/m kN/m kN/m kN/m 3.2.3.2 Tĩnh tải giai đoạn 2: TÊN GỌI CÁC ĐẠI LƯỢNG - Cấu tạo lề người + Chiều dày trung bình người + Bề rộng lề + TL lề người bộ/1m dài dầm chủ - Cấu tạo lớp phủ mặt cầu + Chiều dày lớp bê tông atphan + Chiều dày lớp bê tông bảo vệ + Chiều dày lớp chống thấm + Chiều dày lớp bê tông mui luyện + Tổng chiều dày lớp phủ mặt cầu + Bề rộng phần xe chạy + TL lớp phủ mặt cầu/1m dài dầm chủ - Trọng lượng lan can + Trọng lượng phần chân lan can + Trọng lượng lan can + tay vịn - Tĩnh tải tiêu chuẩn giai đoạn II - Tĩnh tải tính tốn giai đoạn II KÍ HIỆU GIÁ TRỊ ĐƠN VỊ hle Ble qle 150 0.690 cm cm kN/m hap hbv hct hml hmc Bxe qmc 3 12 900 4.968 cm cm cm cm cm cm kN/m qclc qlc DWtc DWtt 1.56 0.1 7.32 10.98 kN/m kN/m kN/m kN/m - Trọng lượng lớp phủ mặt cầu : hmc Bxeγ a 0.12 x12 x 23 = n qmc = = 6.624 kN/m - Tính tĩnh tải giai đoạn II : + Tĩnh tải tiêu chuẩn : DWtc = qle + qmc + qclc + qlc = 0.69 + 4.968 + 1.56 + 0.1 = 7.32 kN/m + Tĩnh tải tính tốn : DWtt = γ t2 DWtc = 1.5 x 7.32 = 10.98 kN/m 3.3.TÍNH TỐN SƠ BỘ TRỤ: 3.3.1 TÍNH TỐN LỰC THẲNG ĐỨNG TÁC DỤNG LÊN BỆ CỌC: 3.3.1.1.Tính áp lực thẳng đứng trọng lượng thân trụ: NGUYỄN THÀNH BÁ 16 Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP 3@300=900 225 300 200 100 225 210 1377 200 930 410 410 175 300 175 550 5@300 300 1750 Hình 3.9: Cấu tạo trụ - Bảng tính tốn trọng lượng trụ bệ trụ Tên gọi đại lượng a) Kích thước trụ Chiều cao trụ Chiều dày thân trụ Bề rộng thân trụ Trọng lượng thân trụ b) Kích thước bệ trụ Chiều cao bệ trụ Bề rộng bệ trụ Chiều dài bệ trụ Trọng lượng bệ trụ Trọng lượng xà mũ Kí hiệu Giá trị Đơn vị htr ọtr btr Pttr 14.5 9.3 6430.75 m m m kN hbt bbt Äbt Pbt Pxm 17.5 5.5 7218.75 1867.5 M M M kN kN Tổng trọng lượng trụ Ptr = 1551.7 (T) = 15517(kN) 3.3.2 TÍNH DUYỆT MẶT CẮT THÂN TRỤ: - Trong phương án sơ ta tiến hành kiểm toán mặt cắt chân tháp theo điều kiện chịu nén tâm - Tổng phản lực thẳng đứng tác dụng lên chân tháp : P = PTR + PKCN = 6430.75+ + 27889.4 = 34320.15 kN - Tổng diện tích chân tháp : ATH = 9.3 = 18.6(m2 ) - ứng suất pháp mặt cắt chân tháp NGUYỄN THÀNH BÁ 17 Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ σ = Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP P 34320.15 = = 1845.2 ACT 18.6 (kN/m2) < Rn = 11500 (kN/m2 ) 3.3.3 TÍNH DUYỆT MẶT CẮT BỆ CỌC: - Tổng phản lực thẳng đứng tác dụng lên đáy bệ cọc P = PTR + Pdn + PKCN = = 1577,1 + (-186 ) + 2788,94 = 4180.04 T = 41800.4(kN) - Diện tích mặt cắt bệ tháp : Abe = 17.5x5,5 = 96,25 (m2) - ứng suất pháp mặt cắt đáy bệ σ = P 41800.4 = = 434.3 ABT 96,25 (kN/m2) < Rn = 11500(kN/m2 ) 3.3.4 ĐỊA CHẤT KHU VỰC Lớp (L1) : Bùn sét hữu màu xám xanh: Chiều dày lớp Các tiêu lý : - Trọng lượng thể tích : h1 = 12.1 m : γn = 1.738 T/m3 - Dung trọng đẩy - Lực dính : γdn = 0.812 T/m3 : c = 0.175 (KG/cm2) - Góc ma sát : ϕ = 7010’ Lớp (L2) : Đất sét dẻo, sét dẻo lẫn cát, dẻo cứng đến cứng đôi chỗ cứng: Chiều dày lớp Các tiêu lý : - Trọng lượng thể tích : h2 = 15.6 m : γn = 1.407 T/m3 - Dung trọng đẩy - Lực dính : γdn = 0.404 T/m3 : c = 0.207 (KG/cm2) - Góc ma sát : ϕ = 20 049’ Lớp (L3) : Đất sét pha, màu nâu nhạt, dẻo cứng đến cứng : Chiều dày lớp Các tiêu lý : - Trọng lượng thể tích : h3 = 6.1 m : γn = 1.959 T/m3 - Dung trọng đẩy - Lực dính : γdn = 0.979 T/m3 : c = 0.493 (KG/cm2) - Góc ma sát : ϕ = 25 020’ NGUYỄN THÀNH BÁ 18 Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP Lớp (L4): Cát bột sét, chặt đến chặt, đôi chỗ chặt vừa: Chiều dày lớp Các tiêu lý : - Trọng lượng thể tích : h4 = 17.85 m : γn = 1.853 T/m3 - Dung trọng đẩy - Lực dính : γdn = 0.873T/m3 : c = 0.032 (KG/cm2) - Góc ma sát : ϕ = 23 010’ 3.3.5 LỰA CHỌN CÁC THƠNG SỐ CƠ BẢN CỦA CỌC - Đường kính D = 1.5 m - Chiều dài cọc L = 45 m tính từ đáy đài cọc chiều dài cọc từ đáy đài cọc đến mặt lớp đất sau xói lở 3.8 m, chiều cọc ngàm dất 41.2 m, chiều dài cọc ngàm đài cọc m - Chu vi mặt cắt ngang cọc: 4.712 m - Diện tích mặt cắt ngang cọc: 1.767 m2 - Đường kính cốt thép dọc: 25 mm - Khoảng cách tim đến tim cọc: d = 4.0 m γ - Trọng lượng riêng vật liệu làm cọc: = 25 KN/m3 - Cường độ bêtông: fc’ = 35 MPa 3.3.6 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO VẬT LIỆU - Sức chịu tải cọc theo vật liệu cho công thức sau (sử dụng cốt đai xoắn): ( Qcoc = ϕ × 0.85× fc' × A c + fy × A s ) - Trong đó: + ϕ = 0.75 : Hệ số uốn dọc + fc’= 35 MPa : Cường độ chịu nén bêtông + Ac = 1.753 m2 : Diện tích phần bêtơng + fy = 400 MPa : Cường độ chịu nén cốt thép + A s = 0.0137 m : Diện tích thép (28Þ25) ( Qcoc = 0.75× 0.85× 35× 1.753× 106 + 400× 0.0137 × 106 ) = 39006125 N ≈ 39006 kN 3.3.7 TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC THEO ĐẤT NỀN Sức chịu tải cọc theo đất cho công thức sau đây: NGUYỄN THÀNH BÁ 19 Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP QR = ϕpq × Qp + ϕps × Qs Vớ i Qp = qp × A p Qs = qs × A s Trong đó: - Qp : Sức kháng mũi cọc (N) - Ap : Diện tích mũi cọc (m2) - Qs : Sức kháng thân cọc (N) - As : Diện tích bề mặt thân cọc (m2) ϕpq : hệ số sức kháng mũi đất cát – Điều10.8.3.4 theo 22 TCN 272 -05 - ϕpq = 0.50 ϕps - : hệ số sức kháng thành bên: + Đối với lớp sét ϕqs = 0.65 - (Reese & O’Neill 1998) + Đối với lớp cát ϕqs = 0.65 - Điều10.8.3.4 theo 22 TCN 272 -05 3.3.7.1 Tính sức kháng đơn vị thân cọc qs (MPa) - Đất cát : (Tính theo Reese Wright) (điều 10.8.3.4.2) q s = 0.0028 × N (với N ≤ 53) q s = 0.00021 × ( N − 53) + 0.15 (với 53 ∑Q cat s Sét Sét Sét Sét Sét Sét Sét Sét Sét Sét Sét Sét Sét Sét Sét Sét Sét cát 28 cát 29 cát 34 cát 51 = 7630.6kN Sui (kPa) α qs (kPa) As (m2) Qs (kN) 14.76 19.35 1.00 19.356 29.52 21.21 1.00 21.212 44.28 23.07 1.00 23.068 59.04 24.92 1.00 24.924 73.8 26.78 0.57 15.205 89.3 28.73 0.59 16.872 97.44 28.37 0.88 50.679 105.58 29.01 0.91 55.278 113.72 29.65 0.94 60.07 121.86 30.29 0.97 65.053 130.0 30.93 1.00 70.227 138.14 31.57 1.03 75.593 146.28 32.21 0.55 41.978 152.79 32.73 0.55 43.34 171.97 130.71 0.55 71.891 191.15 139.79 0.55 76.885 211.29 149.32 0.55 82.129 78.4 81.2 95.2 142.8 9.42 9.42 9.42 9.42 9.42 9.891 9.42 9.42 9.42 9.42 9.42 9.42 9.42 7.536 9.42 9.42 9.891 9.42 9.42 9.42 3.68 182.3326 199.8153 217.2979 234.7806 143.2339 166.8769 477.3938 520.7228 565.8568 612.796 661.5402 712.0895 395.4359 326.6124 677.214 724.2568 812.3343 738.528 764.904 896.784 525.504 δ = 2925.7kN 3.3.7.2 Tính sức kháng đơn vị mũi cọc qp (MPa) Mũi cọc nằm lớp đất cát: (Tính theo Reese Wright) (điều 10.8.3.4.3) q p = 0.064 × N (với N ≤ 60) q p = 3.8 (với N >60) N: Số búa SPT chưa hiệu chỉnh, lấy N theo loại đất q p = 0.064 × 50 = 3.2 Ta có: NGUYỄN THÀNH BÁ Mpa 21 Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP Q p = q p × A p = 3.2 × 1.767 × 106 = 5654400 N=5654 kN 3.3.7.3 Tổng hợp sức chịu tải cọc (N) Q R = ϕqp × Qp + ϕqs × Qs = 0.50 × 5654 + 0.65 × 7630.6+0.65 × 2925.7 = 9688.6 ( kN ) So sánh với sức kháng cọc theo vật liệu ta chọn sức chịu tải cọc theo đất để thiết kế cọc Q = 9688.6 kN 3.3.8 TÍNH TỐN SỐ LƯỢNG CỌC n= β× V Q Trong đó: - n : Số lượng cọc móng V = 41800 kN - V: Tổng lực đứng tính đáy bệ - Q: Sức chịu tải tính tốn cọc theo đất - β: Hệ số kể đến ảnh hưởng tải trọng ngang momen, β = 1.0 ÷ 1.5 chọn β = 1.5 n = 1.5× - 41800 = 6.4 9688.6 Chọn 12 cọc bố trí sau Hì nh 3.1: Mặt bố trí cọc NGUYỄN THÀNH BÁ 22 Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP 3.4.PHƯƠNG ÁN THI CÔNG DỰ KIẾN (MỐ, TRỤ, NHỊP) 3.4.1 Thi cơng mố : - Mố cầu có cấu tạo mố dạng thân tường, bệ mố bệ BTCT có chiều dày 2m nằm móng cọc khoan nhồi , hệ móng cọc có cấu tạo gồm cọc chia thành hàng theo mặt cắt dọc tim cầu - Trình tự thi cơng mố bao gồm bước sau : + Dùng đất đắp, ô tô tự hành chuyên chở đất, máy ủi san lấp mặt khu vực xây dựng mố + Lắp dựng máy khoan, tiến hành khoan cọc vị trí trụ , giữ thành ống vách vữa sét Thi công đổ bê tông cọc khoan phương pháp rút ống thẳng đứng + Sau đổ bê tơng xong tồn số cọc trụ bê tông đủ cường độ, đập đầu cọc, uốn cốt thép , vệ sinh hố móng, lắp dựng ván khn cốt thép bệ móng, bố trí thép cường độ cao Φ38 kéo dài từ bệ trụ lên đỉnh đốt dầm đầu tiên Tiến hành đổ bê tông bệ gầu + Đổ bê tông bệ mố, dùng bê tông M300 đổ theo đợt Bê tông sản xuất trạm trộn, sau chuyển xe chuyên dụng đến bệ mố Trong trình đổ phải kiểm tra (chiều cao rơi tự do, công tác đầm ) chặt chẽ + Thi công bệ mố xong, lắp đặt đà giáo thi công phận mố Công tác lắp đặt ván khuôn cốt thép, đổ bê tông tiến hành tương tự thi công bệ mố + Lắp dựng ván khuôn đổ bê tông tường đỉnh tường cánh + Gia cố đất đắp hai bên đầu cầu, trước đắp tiến hành hút nước, vét bùn lớp đất hữu (khoảng 1.5 m), sau tiến hành đắp đất theo lớp kết hợp với lu lèn chặt + Sau đắp đất xong, đổ độ hồn thiện mố 3.4.2 Thi cơng trụ : - Trụ cầu có cấu tạo trụ đặc BTCT, bệ trụ bệ BTCT có chiều dày (m) nằm móng cọc khoan nhồi Φ1.5m, hệ móng cọc có cấu tạo gồm hàng theo mặt cắt ngang cầu Trụ đỡ phần dầm thông qua gối cao su có cấu tạo đặc biệt - Trình tự thi công trụ bao gồm bước sau : + Tập kết thiết bị để đặt cẩu, búa, thiết bị chuyên dụng khác phục vụ cho thi công NGUYỄN THÀNH BÁ 23 Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP + Đóng cọc ván thép bao quanh khu vực thi công trụ + Đổ bêtông bịt đáy phương pháp vữa dâng + Hút nước khỏi vòng vây cọc ván + Lắp dựng máy khoan, đưa máy lên hệ tiến hành khoan cọc vị trí trụ (khoan hệ nổi), giữ thành ống vách vữa sét Thi công đổ bê tông cọc khoan phương pháp rút ống thẳng đứng + Sau đổ bê tơng xong tồn số cọc trụ bê tông đủ cường độ, đập đầu cọc, uốn cốt thép , vệ sinh hố móng, lắp dựng ván khn cốt thép bệ móng, bố trí thép cường độ cao Φ38 kéo dài từ bệ trụ lên đỉnh đốt dầm đầu tiên Tiến hành đổ bê tông bệ gầu + Sau bê tông đủ cường độ lắp dựng đà giáo ván khuôn thi công thân trụ, việc thi công thân trụ tiến hành tương tự thi công bệ trụ + Tháo dỡ đà giáo ván khuôn dùng búa rung MWA-2 nhổ cọc ván thép, tháo dỡ hệ thống khung vây cọc ván 3.4.3.Thi công kết cấu nhịp: 3.4.3.1.Thi công kết cấu nhịp cầu dẫn: - Nhịp cầu dẫn thiết kế nhịp giản đơn với thông số kĩ thuật sau : +) Chiều dài nhịp L = 33 m +) Bề rộng mặt cầu : B = 13 m +) Trọng lượng dầm : P = 600 KN - Do số lượng KCN cầu dẫn tương đối nhiều để tiến hành thi cơng nhanh chóng cần thiết phải áp dụng thiết bị lao dầm chuyên dụng Căn vào trang thiết bị có đơn vị thi cơng ta dự kiến thi công KCN cầu dẫn giá lao chân - Trình tự thi công KCN cầu dẫn sau : +) Xây dựng đường di chuyển, tập kết dầm +) Lắp dựng giá ba chân đường đầu cầu +) Di chuyển giá búa ba chân mố vị trí lắp nhịp +) Kê chân trước giá ba chân lên đỉnh trụ +) Di chuyển dầm đeo xe theo phương pháp di chuyển dọc +) Dùng móc để nâng dầm lên di chuyển dầm giá vị trí hạ dầm NGUYỄN THÀNH BÁ 24 Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP +) Lao lắp KCN cầu dãn vào vị trí NGUYỄN THÀNH BÁ 25 Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP 3.4.3.2.Thi cơng kết cấu nhịp cầu chính: Bước 1: Thi công trụ tạm phục vụ lao kéo dọc kết cấu nhịp Mở rộng trụ Lắp đặt đường trượt dưới, đường trượt trên, lăn trụ tạm trụ Bố trí tời, múp, hố Bước 2: Lắp mũi dẫn, cáp kéo Tiến hành lao kéo dọc kết cấu nhịp Tháo bỏ mũi dẫn, thiết bị thi công khác Hạ dầm xuống gối Bước 3: Điều chỉnh nội lực cách kích gối trung gian Bước 4: Đặt neo liên kết mặt cầu Đổ bê tông Bước 5: Hạ dầm xuống gối Hoàn thiện cầu NGUYỄN THÀNH BÁ 26 Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP CHƯƠNG 4: SO SÁNH VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN 4.1 KHÁI NIỆM CHUNG VỀ SO SÁNH CÁC PHƯƠNG ÁN KẾT CẤU CẦU Khi so sánh phương án cầu để lựa chọn phương án hợp lý ta xét tiêu kinh tế kĩ thuật khác đánh giá dự toán ( vốn đầu tư ), nhân lực, thời gian thi cơng, chi phí khai thác Khi chọn phương án cấu tạo cho cầu thành phố ngoại vi thành phố cầu tuyến đường trục lớn, tiêu nói vẻ đẹp mĩ quan cơng trình có ý nghĩa quan trọng ảnh hưỏng tới việc lựa chọn phương án tình hình thiết bị, vật tư có như: cơng cụ, máy móc dùng xây dựng Trong trường hợp phương án có hợp lý tiêu kinh tế kĩ thuật bị loại trừ đơn vị thi công không trang bị thiết bị, phương tiện cần thiết cho thi công Thường lựa chọn phương án cầu để làm phương án kĩ thuật người ta so sánh theo tiêu sau: - Theo giá thành kể ảnh hưởng ảnh hưởng chi phí nhân lực thời hạn xây dựng chênh lệch chi phí khai thác - Theo nhân lực, tức tổng số lượng người ngày công cần thiết để xây dựng cầu - Theo thời hạn xây dựng Ngoài so sánh phương án cầu phải xét đến khối lượng vật liệu chủ yếu tính khan nó, hình dáng bề ngồi cơng trình Để lựa chọn phương án thường vào tiêu kinh tế kĩ thuật yêu cầu tổng hợp kinh tế cấu tạo, công nghệ thi công, khai thác kiến trúc Trong phạm vi đồ án tốt nghiệp thời gian khả sinh viên hạn chế, ta khơng sâu vào nội dung tiêu dùng để so sánh phương án mà sở phân tích ưu nhược điểm phương án, hợp lí kết cấu đối với điều kiện khu vực xây dựng cầu nêu chương mở đầu, điều kiện chế tạo thi công, điều kiện khai thác để đề xuất phương án làm phương án kĩ thuật 4.2 SO SÁNH ƯU NHƯỢC ĐIỂM CÁC PHƯƠNG ÁN 4.2.1 PHƯƠNG ÁN 1: Cầu dầm hộp BTCT DƯL liên tục nhịp, thi công theo phương pháp đúc hẫng cân Ưu điểm: NGUYỄN THÀNH BÁ 27 Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP + Sử dụng công nghệ đúc hẫng tiên tiến , đối với công tác xây dựng cầu nước ta công nghệ quen thuộc cho đợn vị thi cơng , có nhiều kinh nghiệm công nghệ , thiết bị thi công tương đối đầy đủ + Kết cấu liên tục vượt nhịp lớn , đường biên dưới kết cấu nhịp có dạng cong Parabol phù hợp với biểu đồ bao nội lực kết cấu , cho hình dáng kiến trúc đẹp đảm bảo tốt tiêu kinh tế kỹ thuật + Có thể thi cơng mùa nước lớn , đảm bảo tiến độ thi công không làm ảnh hưởng thông thuyền dưới cầu + Không phải làm hệ đà giáo tạm , tiết kiệm ván khuôn ván khuôn sử dụng lặp lặp lại cho đốt đúc + Kết cấu nặng độ ổn định cao , xe chạy êm thuận Chi phí tu bảo dưỡng thấp + Khẩu độ nhịp 90 m độ kinh tế đối với cầu BTCT liên tục đúc hẫng (80÷120 m độ khuyến nghị sử dụng loại cầu này) + Tầm nhìn người cầu thơng thống Nhược điểm: + Là loại cầu đòi hỏi trang thiết bị lớn, đại, trình độ chun mơn cao, cơng nhân phải có tay nghề vững mới đảm bảo chất lượng Tuy nhiên với trình độ cơng nghệ vấn đề khắc phục triệt để + Chiều cao dầm cầu lớn , cao độ mặt đường phần xe chạy lớn , kéo theo chi phí lớn cho việc đắp đất đường dẫn vào cầu + Qui mô xây dựng cầu lớn kết cấu nặng nề , tính tốn phức tạp 4.2.3 PHƯƠNG ÁN 3: Cầu dàn thép đơn giản nhịp, khơng có đứng treo thi cơng theo phương pháp lao kéo dọc Ưu điểm: + Kết cấu chế tạo gần hồn tồn cơng xưởng nên thời gian thi cơng rút ngắn, chất lượng cấu kiện đảm bảo + Vật liệu sử dụng: Thép loại vật liệu có ứng suất chịu lực cao nên vượt độ lớn trọng lượng kết cấu nhẹ => Giảm khối lượng vật liệu cho mố, trụ tồn cầu + Cơng nghệ thi cơng lao kéo dọc công nghệ quen thuộc với cơng nhân Việt Nam nên việc thi cơng có nhiều thuận lợi NGUYỄN THÀNH BÁ 28 Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP + Việc tháo lắp cấu kiện thép tương đối dễ dàng cơng tác thay sửa chữa sau có thuận lợi + Thi cơng khơng đòi hỏi nhiều thiết bị thi cơng phức tạp Nhược điểm: + Trọng lượng thân cầu nhẹ độ ổn định khơng cao cầu BT, xe nặng qua cầu thường có tượng dao động lớn gây tâm lý không tốt với người tham gia giao thơng cầu + Cầu có biên song thi công đơn giản song khơng có dạng phù hợp với hình bao mơ men, không tận dụng tối đa khả chịu lực vật liệu, không đẹp mặt mỹ quan + Thép vật liệu dễ bị ảnh hưởng tác động nhiệt độ , yếu tố mơi trường, điều kiện khí hậu Việt Nam nóng ẩm, thép dễ bị phá hỏng yếu tố => chi phí cho cơng tác tu bảo dưỡng lớn + Tầm nhìn người cầu hạn chế dàn dưới 4.2.3 PHƯƠNG ÁN 3: Cầu dầm liên tục liên hợp Thép - Bê tông cốt thép mặt cắt ngang có chiều cao khơng thay đổi thi công theo phương pháp lao kéo dọc Ưu điểm: + Kết cấu chế tạo gần hoàn toàn cơng xưởng nên thời gian thi cơng rút ngắn, chất lượng cấu kiện đảm bảo + Vật liệu sử dụng : Thép loại vật liệu có ứng suất chịu lực cao nên vượt độ lớn trọng lượng kết cấu nhẹ => giảm khối lượng vật liệu cho mố, trụ toàn cầu + Công nghệ thi công lao kéo dọc công nghệ quen thuộc với công nhân Việt Nam nên việc thi cơng có nhiều thuận lợi + Việc tháo lắp cấu kiện thép tương đối dễ dàng cơng tác thay sửa chữa sau có thuận lợi + Thi cơng khơng đòi hỏi nhiều thiết bị thi công phức tạp Nhược điểm: + Trọng lượng thân cầu nhẹ độ ổn định không cao cầu BT, xe nặng qua cầu thường có tượng dao động lớn gây tâm lý không tốt với người tham gia giao thông cầu NGUYỄN THÀNH BÁ 29 Lớp Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ SƠ BÔ Chương III: PASB CẦU LIÊN HỢP + Cầu vượt nhịp lớn (90m), điều làm cho dao động cầu lớn , độ võng lớn làm giảm mĩ quan cơng trình gây tâm lo lắng cho người tham gia giao thơng cầu + Cầu có mặt cắt ngang không thay đổi, chiều cao dầm lớn không tận dụng tối đa khả chịu lực vật liệu, mặt khác làm nâng cao độ mặt cầu mà làm cho khối lượng đất đắp đầu lớn phải có giải pháp chống trượt đất đắp ⇒ Chi phí tốn + Thép vật liệu dễ bị ảnh hưởng tác động nhiệt độ, yếu tố môi trường, điều kiện khí hậu Việt Nam nóng ẩm, thép dễ bị phá hỏng yếu tố => Chi phí cho cơng tác tu bảo dưỡng lớn 4.3 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN CẦU Qua phân tích nêu ta thấy mặt thi cơng tính tốn ta chọn phương án Việc chọn phương án phải vào tiêu kinh tế kĩ thuật, yêu cầu tổng hợp về: kinh tế, cấu tạo, thi công, khai thác kiến trúc khả thiết bị đơn vị thi công Tuy nhiên phạm vi đồ án tốt nghiệp việc dùng tiêu kinh tế kĩ thuật để đánh giá lựa chọn phương án ta phải vào bình diện chung, hướng phát triển mục đích học tập Hiện nhu cầu phát triển kinh tế đòi hỏi thành tựu khoa học kĩ thuật đáp ứng cho kinh tế cảnh quan Cùng với trợ giúp công nghệ kinh nghiệm tập đồn xây dựng có kỹ thuật cao, việc tiếp cận, nghiên cứu cần thiết phù hợp với xu phát triển kinh tế nghành xây dựng cầu nước nhà Cầu liên tục thi công phương pháp đúc hẫng cân sơ đồ cầu đại, có tương lai rõ rệt trình phát triển ngành xây dựng cầu nói riêng q trình phát triển đất nước nói chung Đây sơ đồ tỏ có nhiều điểm tương thích với điều kiện địa chất khí hậu nước ta, phù hợp với thẩm mĩ chung người Khả vươt nhịp lớn, hình dáng kiến trúc hài hồ, tiến độ thi cơng nhanh lực sử dụng lâu dài sơ đồ cầu phù hợp với tình hình kinh tế xã hội nhu cầu xây dựng ta Vì với mục đích học tập, theo hướng dẫn thầy giáo hướng dẫn phương án cầu dầm bê tông cốt thép DƯL thi công công nghệ đúc hẫng đề xuất làm phương án kĩ thuật NGUYỄN THÀNH BÁ 30 Lớp Cầu Hầm – K48 ... phân lớp (m) đất 30 cm) -1 .62 -3 . 62 -5 .62 -7 .62 -9 .62 -1 1.62 - 13. 72 2.1 -1 5.72 -1 7.72 -1 9.72 -2 1.72 - 23. 72 -2 5.72 -2 7.72 29 .32 1.6 -3 1 .32 -3 3 .32 -3 5 .42 2.1 -3 7 .42 -3 9 .42 -4 1.42 -4 2.20 0.78 ∑ Qsets... 9.891 9.42 9.42 9.42 3. 68 182 .33 26 199.81 53 217.2979 234 .7806 1 43. 233 9 166.8769 477 .39 38 520.7228 565.8568 612.796 661.5402 712.0895 39 5. 435 9 32 6.6124 677.214 724.2568 812 .33 43 738 .528 764.904 896.784... 28 .37 0.88 50.679 105.58 29.01 0.91 55.278 1 13. 72 29.65 0.94 60.07 121.86 30 .29 0.97 65.0 53 130 .0 30 . 93 1.00 70.227 138 .14 31 .57 1. 03 75.5 93 146.28 32 .21 0.55 41.978 152.79 32 . 73 0.55 43. 34 171.97