TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI KHOA XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2010-2015 BỘ XÂY DỰNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI KHOA XÂY DỰNG - - PHẦN III NỀN VÀ MÓNG (15%) NHIỆM VỤ THIẾT KẾ - ĐÁNH GIÁ ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH - ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH - ĐÁNH GIÁ CHỈ TIÊU CƠ LÝ - XÁC ĐỊNH NỘI LỰC CƠNG TRÌNH ĐỂ TÍNH MĨNG - CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG - THIẾT KẾ MÓNG ĐƠN TRỤC – G VÀ 4-BC GVHD: THS NGUYỄN THANH TUẤN ĐỀ TÀI: NHÀ NO1-T3 KHU CHUNG CƯ ĐOÀN NGOẠI GIAO GVHD:THS:NGUYỄN THANH TUẤN TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI KHOA XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÁ 2010-2015 I GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH Đặc điểm kiến trúc cơng trình Cơng trình “NHÀ NO3- T1- KHU ĐỒN NGOẠI GIAO – THANH TRÌHÀ NỘI.” cơng trình cao tầng, với tầng hầm 32 tầng - Số đơn nguyên : - Chiều cao tầng điển hình : 3,3m - Giao thơng theo phương đứng nhà có cầu thang thang máy lên xuống - Giao thông theo phương ngang: thiết kế hành lang khu nhà từ nút giao thông đứng thuận tiện lại tầng Cơng trình có cốt sàn tầng hầm -7,6m, cốt tự nhiên - 0,8m Chiều cao từ cốt ± 0,00 đến đỉnh nhà +102,4 m Đặc điểm kết cấu cơng trình Các cấu kiện chịu lực hệ thống vách lõi kết hợp với hệ khung tham gia chịu lực Lưu ý tính tốn: Khi tính tốn khung mặt ngàm chân cột tầng hầm cos -7,6m Do cơng trình nhà cao tầng, nên tải trọng đứng, mômen lật tải trọng gió tải trọng động đất gây lớn, đòi hỏi móng phải có khả chịu lực tốt, đồng thời phải đảm bảo cho độ lún nghiêng cơng trình khống chế phạm vi cho phép, đảm bảo cho công trình có đủ tính ổn định tải trọng gió tải trọng động đất Điều đặt cho cơng tác thiết kế thi cơng móng yêu cầu cao nghiêm khắc Thiết kế móng phải đáp ứng yêu cầu sau đây: áp lực đáy móng khơng vượt q khả chịu lực đất khả chịu lực cọc Khi tính tốn móng theo TTGH II, cần khống chế độ lún giới hạn độ lún lệch giới hạn cơng trình để sử dụng cơng trình cách bình thường, để nội lực bổ sung lún không gây kết cấu siêu tĩnh không lớn để kết cấu khỏi hư hỏng để đảm bảo mĩ quan cơng trình thì: S ≤ S gh ∆S ≤ ∆S gh Theo bảng H.2 TCXD 205 - 1998 nhà khung bê tông cốt thép nhiều tầng thì: Độ lún tuyệt đối giới hạn: Sgh = cm Độ lún lệch tương đối giới hạn ∆Sgh = 0,002 Đáp ứng yêu cầu chống thấm phần ngầm cơng trình ĐỀ TÀI: NHÀ NO1-T3 KHU CHUNG CƯ ĐOÀN NGOẠI GIAO GVHD:THS:NGUYỄN THANH TUẤN TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI KHOA XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHỐ 2010-2015 Việc thi cơng móng phải tránh tìm biện pháp để giảm ảnh hưởng tới cơng trình xây dựng lân cận, dự báo tác hại đến môi trường, cách phòng chống 10 11 12 l l n n m m k k h h g g f f e e d d c c b b a a ĐỀ TÀI: NHÀ NO1-T3 KHU CHUNG CƯ ĐOÀN NGOẠI GIAO GVHD:THS:NGUYỄN THANH TUN 10 11 12 trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khoa xây dựng khoá 2010-2015 II NH GI IU KIN ĐỊA CHẤT THỦY VĂN CƠNG TRÌNH Địa tầng đất Cơng trình“nhà NO3- T1- khu đồn ngoại giao.” thuộc địa phận huyện Thanh TrìHà Nội Với số liệu địa chất kèm theo sau: Lựa chọn chiều dày lớp đất thông qua hố khoan HK1 - Lớp 1: Đất lấp chiều dày trung bình 1,6m - Lớp 2: Sét pha xám xanh, xám trắng chiều dày trung bình 6,8m - Lớp 3: Sét pha lẫn hữu kẹp cát chiều dày trung bình 16,1m - Lớp 4: Sét pha bụi xám màu ghi chiều dày trung bình 6,8m - Lớp 5: Cát pha màu xám nâu chiều dày trung bình 7,9m - Lớp 6: Cuội sỏi,sạn lẫn cát, đa khống có chiều dày chưa kết thúc độ sâu khảo sát Mực nước ngầm gặp độ sâu -8,5m so với cos ±0.00m BẢNG CHI TIÊU CƠ LÍ CỦA ĐẤT Lớp đất Tên đất γw kN/m3 Đất lấp 17,0 Sét pha xám nâu Sét pha kẹp cát hữu Sét pha xám nhẹ Cát pha xám nâu Cuội sỏi γs kN/m3 e W (%) Chỉ số dẻo ϕIIO cII (kPa) E (kPa) N30 18,9 26,8 0,856 30,6 0,51 15,01 16 10000 9,32 18,4 26,6 0,736 34,1 0,62 10,51 13 6000 7,5 18,7 26,7 0,844 29,4 0,55 15,52 14 11000 10,29 18,6 26,7 0,773 23,5 0,55 29,42 12000 28,43 26,6 0,81 20000 50 39,29 đề tài: nhà no1- t3 khu chung c đoàn ngoại giao GVHD:ths.nguyễn tuấn svth: NG TH BCH THY_ lớp 2010X3 trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khoa xây dựng khoá 2010-2015 A TNG NN T ( HỐ KHOAN HK1) Đánh giá tính chất xây dựng lớp đất a Lớp 1: Đất lấp có chiều dày trung bình 1,6m Là loại đất yếu khơng đủ khả chịu lực để làm cho công trình Phải bóc lớp đất phải đặt đáy móng vào lớp đất bên đủ khả chịu lực b Lớp 2: Sét pha xám xanh, xám trắng dày 6,8m -Độ sệt : I L = 0,51 ⇒ 0,5 < I L < 0,75 γ 26,8 = 2,68 - Tỷ trọng: ∆ = s = γ n 10 -Trọng lượng riêng đẩy nổi: (∆ − 1).γ n ( 2,68 − 1) 10 γ dn = = = 9,05 kN/m3 1+ e + 0,856 Nhận xét: Đất sét pha có 0,5< IL=0,51 < 0,75 Đất trạng thái dẻo mềm; có mơ đun tổng biến dạng E = 10000 kPa → Đây lớp có tinh nén lún trung bình; tiêu sức kháng cắt φ=15,010 , c = 16 kpa, N30= 9,32 cho thấy lớp đất có sức chịu tải trọng nhỏ; lớp đất có tính chất xây dựng c Lớp 3: Sét pha lẫn hữu kẹp cát dày 16,1m -Độ sệt: I L = 0,62 ⇒ 0,5 < I L < 0,75 đề tài: nhà no1- t3 khu chung c đoàn ngoại giao GVHD:ths.nguyễn tuấn svth: NG TH BCH THY_ lớp 2010X3 trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khoa xây dựng khoá 2010-2015 s 26,6 = = 2,66 γ n 10 -Trọng lượng riêng đẩy nổi: (∆ -1).γ n ( 2,66 − 1) 10 γ dn3 = = = 9,56 kN/m3 1+ e + 0,736 Nhận xét: Đất sét pha có 0,5 < IL = 0,62 < 0,75 Đất trạng thái dẻo mềm; có mơđun tổng biến dạng E = 6000kPa → Đây lớp có tinh nén lún tốt; tiêu sức kháng cắt ϕ = 10,510 , c = 13 kpa, N30= 7,5 cho thấy lớp đất có sức chịu tải trọng nhỏ; lớp đất có tính chất xây dựng d Lớp 4: Sét pha bụi xám màu ghi dày 6,8m -Độ sệt: I L = 0,55 ⇒ 0,5 < I L < 0,75 γ 26,7 = 2,67 - Tỷ trọng: ∆ = s = γ n 10 -Trọng lượng riêng đẩy nổi: ( ∆ − 1) γ n = ( 2,67 − 1) 10 = 9,05 γ dn = kN/m3 1+ e + 0,844 Nhận xét: Đất sét pha có 0,5 < IL = 0,55< 0,75 Đất trạng thái dẻo mềm, có mơ đun tổng biến dạng E = 11000kPa → Đây lớp có tinh nén lún nhỏ; tiêu sức kháng cắt φ=15,520 , c = 14kpa, N30= 10,29 cho thấy lớp đất có sức chịu tải trọng nhỏ; lớp đất có tính chất xây dựng - Tỷ trọng: ∆= e Lớp 5: Cát pha màu xám nâu dày 7,9m -Độ sệt: I L = 0,55 ⇒ 0,5 < I L < 0,75 γ 26,7 = 2,67 - Tỷ trọng: ∆ = s = γ n 10 -Trọng lượng riêng đẩy nổi: ( ∆ − 1) γ n = ( 2,67 − 1) 10 = 9, 41 γ dn = kN/m3 1+ e + 0,779 Nhận xét: Đất cát pha có 0,5 < IL = 0,55 < 0,75 Đất trạng thái dẻo mềm, có mô đun tổng biến dạng E = 12000kPa → Đây lớp có tinh nén lún nhỏ; tiêu sức kháng cắt φ=29,420 , c = kpa, N30= 28,43 cho thấy lớp đất có sức chịu tải trọng nhỏ ; lớp đất có tính chất xây dựng f Lớp 6: Cuội sỏi,sạn lẫn cát dày 10m, chưa kết thúc phạm vi hố khoan khảo sát Mô đun biến dạng E = 20000kPa lớp đất có tính nén lún nhỏ - Trng thỏi cht rt cht đề tài: nhà no1- t3 khu chung c đoàn ngoại giao GVHD:ths.nguyễn tn svth: ĐẶNG THỊ BÍCH THÚY_ líp 2010X3 trêng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khoa xây dựng khoá 2010-2015 õy lớp đất tốt, có chiều dày lớn Do phù hợp với giải pháp móng cọc khoan nhồi, mũi cọc tựa vào lớp đất hợp lý Đánh giá điều kiện địa chất thuỷ văn Theo “Báo cáo kết khảo sát địa chất công trình tòa nhà 45 tầng- CT9 – Thanh Trì - HN”mực nước ngầm xuất độ sâu trung bình 8,5 m so với cos ±0.00m , không ảnh hưởng đến đào đất, thi cơng móng Thí nghiệm cho thấy tính chất nước ngầm trung tính nên khơng có khả ăn mòn kết cấu móng cọc (đối với móng sâu) III CHỌN GIẢI PHÁP NỀN MĨNG Chọn giải pháp móng cho cơng trình *Căn cứ: -Điều kiện địa chất- thủy văn cơng trình phân tích trên: • Lớp 1: Đất lấp chiều dày trung bình 1,6m • Lớp 2: Sét pha xám xanh, xám trắng chiều dày trung bình 6,8m, lớp đất có tính chất xây dựng • Lớp 3: Sét pha lẫn hữu kẹp cát chiều dày trung bình 16,1m, lớp đất có tính chất xây dựng • Lớp 4: Sét pha bụi xám màu ghi chiều dày trung bình 6,8m, lớp đất có tính chất xây dựng trung bình • Lớp 5: Cát pha màu xám nâu chiều dày trung bình 7,9m, lớp đất có tính chất xây dựng trung bình • Lớp 6: Cuội sỏi,sạn lẫn cát, đa khống có chiều dày chưa kết thúc độ sâu khảo sát, lớp đất có tính chất xây dựng tốt -Đặc điểm cơng trình: Nhà dân dụng có 32 tầng nổi, tầng hầm (sàn tầng hầm cao -7,6m so với cốt tự nhiên), tải trọng tác dụng xuống cột lớn (cột trục 2-G có lực dọc N=2029,9T, cột trục 2-BC có lực dọc 2509T) -Vị trí xây dựng cơng trình: xây dựng thành phố, khu tập trung dân cư đơng đúc (quận Thanh Trì- Hà Nội) Thiết kế lựa chọn giải pháp móng cọc khoan nhồi hợp lý để áp dụng cho cơng trình Giải pháp mặt móng - Mặt móng gồm có móng hệ giằng móng liên kết đài móng đỡ tường bao ngăn che bên - Móng cột trục xa nên tiến hành làm móng đơn cột tồn cơng trình - Để liên kết cột với tạo độ ổn định khơng gian cho cơng trình sử dụng hệ giằng móng liên kết theo phương + Giằng theo phương ngang nhà dọc nhà (50x80)cm - Cơng trình dài 42m, có địa chất tương đối đồng đều, số tầng nhà ko lệch nên khơng cần bố trí khe lun, khe nhit cho cụng trỡnh đề tài: nhà no1- t3 khu chung c đoàn ngoại giao GVHD:ths.nguyễn tuấn svth: NG TH BCH THY_ lớp 2010X3 trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khoa xây dựng khoá 2010-2015 đc ®c ®c ®c ®c ®c ®c ®c ®c ®c ®c ®c 2-a ®c 2-a ®c ®c ®c ®c ®tm ®c ®c ®c 2-a ®c 2-a ®c ®c ®c ®c ®c ®c ®c ®c ®c ®c ®c IV TẢI TRỌNG TÁC DỤNG XUỐNG MĨNG Móng M1 trục – G Do trình tính khung chưa kể đến trọng lượng dầm giằng móng, sàn tầng hầm Vì thiết kế móng cần phải kể bổ sung đầy đủ thành phần a Xác định tải trọng tác dụng xuống móng Từ Etabs 2013 ta có nội lực tác dụng lên móng: Móng Cột trục M1 4–G Tiết diện cột 1100x700 Nội lực tính tốn tt N01 (KN) 19880 tt M0x (KN.m) 31,36 Q0xtt (KN) 30,38 M0ytt (KN.m) 41,9 Q0ytt (KN) -33,61 - Tải trọng giằng truyền lên móng sau: (Coi gần giằng móng có chiều dài khoảng cách mép cột.) N g4G = 0,5× 0,8× (8,52/2 + 6,85/2+8,9/2+4,81/2)× 25= 160,4 kN - Tải trọng trọng lượng thân sàn tầng hầm hoạt ti sn tng hm: đề tài: nhà no1- t3 khu chung c đoàn ngoại giao GVHD:ths.nguyễn tuấn svth: NG TH BCH THY_ lớp 2010X3 trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khoa xây dựng khoá 2010-2015 Tnh ti sn tng hầm g d gtc kN/m3 m kN/m2 Vữa lót 18 0.015 0.27 1.3 0.351 Lớp bêtông chống thấm 25 0.03 0.75 1.1 0.825 Lớp bêtông tạo độ dốc 25 0.05 1.25 1.1 1.375 25 0.3 7.5 1.1 8.25 Stt Lớp vật liệu Sàn bêtông cốt thép Tổng n gtt kN/m2 9.77 10.8 Hoạt tải sàn tầng hầm tính tốn chương phần kết cấu Kết sau: qtc = 5kN / m qtt = × 1, = 6kN / m Tổng tĩnh tải hoạt tải sàn tầng hầm là: q = 10,8+ = 16,8 kN/m2 Ta có diện tích chịu tải cột : g - Nội lực sàn tầng hầm gây : Ns = 16,8 (1,525.4,9 + 1,99.4)= 259,26kN Các tải trọng bổ xung gây lệch tâm không đáng kể nên để đơn giản thiết kế chúng tính cộng vào lực dọc N đỉnh móng b Nội lực tính tốn tác dụng đầy đủ đỉnh móng Trong đó: N0tt = N01tt +G, Nội lực tính tốn Cột Tiết diện tt Móng M0x M0ytt trục cột N0tt (KN) Q0xtt (KN) (KN.m) (KN.m) M1 –G 1100x700 20299 31,36 30,38 41,9 Q0ytt (KN) -33,61 đề tài: nhà no1- t3 khu chung c đoàn ngoại giao GVHD:ths.ngun tn svth: ĐẶNG THỊ BÍCH THÚY_ líp 2010X3 trờng đại học kiến trúc hà nội đồ ¸n tèt nghiƯp kü s x©y dùng Khoa x©y dùng kho¸ 2010-2015 c Nội lực trọng tiêu chuẩn đầy đủ tác dụng đỉnh móng: (lấy hệ số vượt tải chung n= 1,15) Nội lực tính tốn Cột Tiết diện tc tc Móng N0 M0x Q0xtc (KN) M0ytc trục cột (KN) (KN.m) (KN.m) M1 4-G 1100x700 17651 27,26 26,41 36,43 z Q0ytc (KN) -29,22 Z 20299kN 20299kN 20299kN 33,61kN 31,36kN 30,38kN 41,9kN.M o x o y Móng M2 trục – BC (vách đơn) Do q trình tính khung chưa kể đến trọng lượng dầm giằng móng, sàn tầng hầm Vì thiết kế móng cần phải kể bổ sung đầy đủ thành phần a Xác định tải trọng tác dụng xuống móng Từ Etabs 2013 ta có nội lực tác dụng lên móng: Móng Cột trục M2 – BC Nội lực tính tốn Tiết diện cột tt N01 (KN) -24660 1100x700 tt M0x (KN.m) -578,1 Q0xtt (KN) -10,08 M0ytt (KN.m) -10,77 Q0ytt (KN) -338,84 - Tải trọng giằng truyền lên móng sau: (Coi gần giằng móng có chiều dài khoảng cách mép cột.) N G 4− BC = 0,5× 0,8× (5,12/2+8,76/2+9,26/2)× 25= 115,7 kN Tổng tĩnh tải hoạt tải sàn tầng hầm là: q = 10,8+ = 16,8 kN/m2 Ta có diện tích chịu tải cột : c b - Nội lực sn tng hm gõy : đề tài: nhà no1- t3 khu chung c đoàn ngoại giao GVHD:ths.nguyễn tn svth: ĐẶNG THỊ BÍCH THÚY_ líp 2010X3 10 trêng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khoa xây dựng khoá 2010-2015 BIU ĐỒ ỨNG SUẤT GÂY LÚN Tính tốn độ bền cấu tạo đài cọc 4.1 Theo độ bền chống chọc thủng - Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện đâm thủng: vẽ tháp đâm thủng đáy tháp nằm trùm ngồi trục cọc Vì đài cọc không bị đâm thủng - Bê tông đài sử dụng bêtơng cấp độ bền B25.Có Rb=14,5MPa - Lớp Bêtơng lót đáy đài dùng bêtơng cấp độ bền B15 dày 100 (mm) 4.2 Tính tốn lượng thép bố trí cho đài cọc: 4.2.1.Tính tốn mơmen cho đài cọc: ®Ị tài: nhà no1- t3 khu chung c đoàn ngoại giao GVHD:ths.ngun tn svth: ĐẶNG THỊ BÍCH THÚY_ líp 2010X3 24 trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khoa xây dựng khoá 2010-2015 - Công thức tổng quát: tt Pttmax,min = N ± n 'c M tty x i n' ∑x ± i i=1 M ttx yi n' ∑y i = 115.38 21949 117,85 ± x i ± yi 4.1,5 4.1,52 i=1 - Vì cọc chịu tải theo phương nên ta có : P4 = Pttmax = 5526,12 kN P1 = Pttmin = 5448,38 kN P2 = 115,38 23481 117,85 + 1,5 1,5=5487,64 kN 4.2,52 4.1,52 P3 = 115,38 21949 117,85 − 1,5 + 1,5=5486,84 kN 4.2,5 4.1,52 + Mômen tương ứng mặt ngàm I-I : MI = r1.(P3 + P4) MI = 1,15× (5486+5526,12) = 12664,9 (kN.m) + Mơmen tương ứng mặt ngàm II-II : MII = r2.( P2 + P4 ) MII = 0,95× (5487,64+5526,12) = 10463 (kN.m) 4.2.2.Tính tốn cốt thép cho đài cọc : - Cốt thép đài cọc bố trí theo hai phương, lớp lớp - Cốt thép theo phương X đặt tính tốn cho mơmen MI Chọn a = 20cm,thộp chu lc CII đề tài: nhà no1- t3 khu chung c đoàn ngoại giao GVHD:ths.nguyễn tuấn svth: NG TH BCH THY_ lớp 2010X3 25 trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khoa xây dựng khoá 2010-2015 h0 = 250 − 20 = 230cm αm = MI 12664,9×106 = =0,033 R b bh 02 14,5×5000×23002 ξ=1- 1-2α m =1- 1-2×0,033=0,033 Diện tích diện tiết ngang cốt thép chịu MI ξR bh 0,033×14,5×5000×2300 As = b o = =20001mm Rs 280 Chọn 41Φ25 có As = 20622 mm2 Chiều dài thép dài: l ' = l − 2.30 = 5000 − 60 = 4940mm Khoảng cách hai trục cốt thép cách nhau: b' 5000 − × (30 + 20) a= = = 0,122m n −1 41 − Chọn 41Φ25 khoảng cách a = 120mm - Cốt thép theo phương Y đặt tính tốn cho mơmen MII M II 10463 × 106 αm = = = 0,027 Rbbh02 14,5 × 5000 × 23002 ξ = − − 2α m = − − × 0,027 = 0,027 ξ R bh 0,027 × 14,5 × 5000 × 2300 As = b o = = 16246mm Rs 280 Chọn 34Φ25 có As = 16694 mm2 Chiều dài thép dài: l ' = l − 2.30 = 5000 − 60 = 4940mm Khoảng cách hai trục cốt thép cách nhau: b' 5000 − × (30 + 20) a= = = 0,153m n −1 34 − Chọn 34Φ25 khoảng cách a = 150mm VIII THIẾT KẾ MÓNG M2 : Tải trọng tính tốn tổng cộng tác dụng tính đến mặt đài móng M2 : Móng Cột trục Tiết diện cột M2 4– BC 1100x700 Nội lực tính tốn tt tt N (KN) M0x (KN.m) Q0xtt (KN) M0ytt (KN.m) Q0ytt (KN) -25090,6 -578,1 -10,08 -10,77 -338,84 Giá trị tải trọng tiêu chuẩn xác định cách lấy giá trị tải trọng tính tốn chia cho hệ số vượt tải trung bình n=1,15: Móng Nội lực tớnh toỏn đề tài: nhà no1- t3 khu chung c đoàn ngoại giao GVHD:ths.nguyễn tuấn svth: NG TH BCH THY_ lớp 2010X3 26 trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khoa xây dựng khoá 2010-2015 M2 Ct trc 4-bc Tit din cột 1100x700 tc N (KN) 17651 tc M0x (KN.m) -502,69 tc Q0x (KN) -8,76 M0ytc (KN.m) -9,36 Q0ytc (KN) -294,64 Xác định số lượng cọc bố trí cọc mặt bằng: Áp lực tính tốn giả định tác dụng lên đáy đài phản lực đầu cọc gây P tt 6369 p tt = C = = 491, kN/m2 2 (3.d) (3×1,2) Diện tích sơ đáy đài N tt 25090,57 A d = tt = =58,98m p -n.γ bt h 491,4-1,2×22×2,5 h: chiều sâu đặt đáy đài kể từ cốt sàn tầng hầm, h = 2,5(m) n: hệ số vượt tải n = 1,2 γ bt: trị trọng lượng riêng bê tông đài, γ tb =22 (KN/m3) - Trọng lượng tính tốn sơ đài: Nttsb = n.Fsb h.γ bt = 1,2× 58,98× 2,5× 22 = 3892,68(kN) - Số lượng cọc sơ bộ: nc = N 0tt +N sbtt 3892,68+ 25090,57 = =4,55 (cọc) PCtt 6369 Vì cọc chịu tải lệch tâm nên ta chọn số cọc n’c = 5(cọc) bố trí cho móng - Khoảng cách tim cọc ≥ 2,5d = 300 (cm); Khoảng cách từ tim cọc đến mép đài ≥ 0,7d = 84 (cm) Chọn 100cm.Mặt bố trí cọc cho móng hình vẽ sau: Mặt bố trí cc đề tài: nhà no1- t3 khu chung c đoàn ngo¹i giao GVHD:ths.ngun tn svth: ĐẶNG THỊ BÍCH THÚY_ lớp 2010X3 27 trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khoa xây dùng kho¸ 2010-2015 Kiểm tra điều kiện lực max truyền xuống cọc dãy biên: 2.1 Xác định tải trọng đáy đài : - Từ mặt bố trí cọc ta có diện tích đáy đài thực tế là: b × l = 7, × 5m (m) Diện tích đế đài Adtt = 36m - Trọng lượng đài sau bố trí cọc: Nttđ = n.Att hđ.γ tb= 1,2× 36× 2,5× 22 = 2376(kN) - Lực dọc tính tốn xác định đến cốt đế đài: Ntt = N0tt + Nttđ = 25090+ 2376 = 27466(kN) - Mơ men tính tốn xác định tương ứng với trọng tâm diện tích cọc mặt phẳng đế đài: MXtt = M0Xtt + Q0Ytt.hđ = -578,1+ 338,84× 2,5 = 269(kN.m) Mytt = M0ytt + Q0xtt.hđ = 10,77+ 10,08× 2,5 = 35,97 (kN.m) 2.2 Xác định lực truyền lên cọc: Vì móng chịu tải lệch tâm theo hai phương nên lực truyền xuống cọc xác định theo công thức sau: N tt ± tt P max,min = ' nc M tty x max n' ∑x ± M ttx y max i i=1 n' ∑y i i=1 Trong đó: n’c = số lượng cọc móng xmax, ymax - khoảng cách từ tim cọc biên đến trục Y, X xmax = 2,6m; ymax = 1,5m xi, yi - khoảng cách từ trục cọc thứ i đến trục Y, X (xem sơ đồ bố trí cọc) Thay số vào ta có: Pttmax,min = 27466 35,97×2,6 269×1,5 ± ± 4.2,62 4.1,52 Pttmax = 5541 (kN) Pttmin = 5444,72 (kN) 2.3.Kiểm tra điều kiện lực max truyền xuống cọc : - Điều kiện kiểm tra : Pttmax + Pc < Ptt Pc : Trọng lượng tính tốn cọc kể từ đáy đài :Pc =Ap.Lc.γ c đề tài: nhà no1- t3 khu chung c đoàn ngo¹i giao GVHD:ths.ngun tn svth: ĐẶNG THỊ BÍCH THÚY_ lớp 2010X3 28 trờng đại học kiến trúc hà nội đồ án tốt nghiệp kỹ s xây dựng Khoa xây dùng kho¸ 2010-2015 Lc = 34,2 (m) ,γ c : Trọng lượng riêng cọc(cọc mực nước ngầm lấy γ c=15kN/m3) => Pc = 1,1x3,14x0,62× 34,2× 15 = 695,87kN - Kiểm tra lực truyền xuống cọc: Ptt max+ Pc = 5541+ 695,87 = 6236,87kN < Pctt = 6369 (kN) → Thoả mãn điều kiện lực truyền xuống cọc Mặt khác Pttmin = 5444,72(kN) > nên ta tính tốn kiểm tra theo điều kiện chống nhổ Điều kiện lực truyền xuống đáy móng: (6369-6236,87)×5 ×100%=6,29%