1. Cân bằng công suất trong mạng điện. Xác định dung lượng bù sơ bộ 2. Đề ra phương án nối dây của mạng điện và chọn các phương án thoả mãn kỹ thuật. 3. So sánh kinh tế chọn phương án hợp lý. 4. Xác định số lượng công suất máy biến áp của trạm phân phối. Sơ đồ nối dây của trạm. Sơ đồ nối dây của mạng điện. 5. Xác định dung lượng bù kinh tế và giảm tổn thất điện năng. 6. Tính toán cân bằng công suất trong mạng điện. Xác định và phân phối thiết bị bù cưỡng bức. 7. Tính toán các tình trạng làm việc của mạng điện lúc phụ tải cực đại, cực tiểu và sự cố. 8. Điều chỉnh điện áp: chọn đầu phân áp của máy biến áp. 9. Các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật của máy biến áp. 10. Các bản vẽ A1: sơ đồ nối dây các phương án, sơ đồ nguyên lý của mạng điện thiết kế, các chỉ tiêu kinh tế, kỹ thuật.
SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV TRƯỜNG ĐẠI HỌC TÔN ĐỨC THẮNG KHOA ĐIỆN - ĐIỆN TỬ *** THIẾT KẾ MÔN HỌC MẠNG ĐIỆN Sinh viên: LẠI MINH HỌC Lớp: 09DD2T Giáo viên hướng dẫn: Đỗ Tấn Dinh Ngày nhận đề: 15/05/2009 Ngày hoàn thành: 24/07/2009 A ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ MẠNG ĐIỆN 110 KV B SỐ LIỆU BAN ĐẦU: Nguồn phụ tải: Nguồn điện Phụ tải Pmax (MW) Cosϕ Pmin (% Pmax) Tmax (giờ/năm) Yêu cầu cung cấp điện Điện áp định mức phía thứ cấp trạm phân phối Yêu cầu điều chỉnh điện áp phía thứ cấp (độ lệch điện áp cho phép) Đủ cung cấp cho phụ tải với cosϕ = 0,8 Điện áp cao áp: Uđm 1.1Uđm lúc phụ tải cực đại 1.05Uđm lúc phụ tải cực tiểu 1.1Uđm lúc cố 20 18 21 17 19 0.75 0.8 0.75 0.8 0.7 40% 40% 40% 40% 40% 5000 5000 5000 5000 5000 LT LT / / LT 16 0.8 40% 5000 LT 22KV 22KV 22KV 22KV 22KV 22KV ±5% ± 5% ± 5% ±5% ±5% ±5% - Giá tiền KWh điện tổn thất: 0.05$/KWh - Giá tiền KVAr thiết bị bù $/KVAr Sơ đồ vị trí nguồn phụ tải: N 1km GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV C NHIỆM VỤ THIẾT KẾ: Cân công suất mạng điện Xác định dung lượng bù sơ Đề phương án nối dây mạng điện chọn phương án thoả mãn kỹ thuật So sánh kinh tế chọn phương án hợp lý Xác định số lượng công suất máy biến áp trạm phân phối Sơ đồ nối dây trạm Sơ đồ nối dây mạng điện Xác định dung lượng bù kinh tế giảm tổn thất điện Tính tốn cân cơng suất mạng điện Xác định phân phối thiết bị bù cưỡng Tính tốn tình trạng làm việc mạng điện lúc phụ tải cực đại, cực tiểu cố Điều chỉnh điện áp: chọn đầu phân áp máy biến áp Các tiêu kinh tế - kỹ thuật máy biến áp 10 Các vẽ A1: sơ đồ nối dây phương án, sơ đồ nguyên lý mạng điện thiết kế, tiêu kinh tế, kỹ thuật GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV CHƯƠNG I CÂN BẲNG CƠNG SUẤT TRONG HỆ THỐNG ĐIỆN A NỘI DUNG Cân công suất hệ thống điện nhằm xét khả cung cấp nguồn phụ tải thông qua mạng điện Tại thời điểm phải đảm bảo cân lượng điện sản xuất tiêu thụ Mỗi mức cân công suất tác dụng P công suất phản kháng Q xác định giá trị tần số điện áp Q trình biến đổi cơng suất tiêu chất lượng điện cân công suất bị phá hoại , xảy phức tạp, chúng có quan hệ tương hỗ Để đơn giản toán, ta coi thay đổi công suất tác dụng P ảnh hưởng chủ yếu đến tần số, cân cơng suất phản kháng Q ảnh hưởng chủ yếu đến điện áp.Cụ thể nguồn phát không đủ công suất P cho phụ tải tần số bị giảm ,và ngược lại thiếu công suất Q điện áp bị giảm thấp ngược lại Trong mạng điện ,tổn thất công suất phản kháng lớn công suất tác dụng, nên máy phát điện lựa chọn theo cân công suát tác dụng, mạng thiếu hụt công suất kháng Điều dẫn đến xấu tình trạng làm việc hộ dùng điện, chí làm ngừng truyền động máy công cụ xí nghiệp gây thiệt hại lớn Đồng thời làm hạ điện áp mạng làm xấu tình trạng làm việc mạng Cho nên việc bù công suất kháng vơ cần thiết [ mục đích bù sơ phần để cân công suất kháng số liệu để chọn dây dẫn công suất máy biến áp cho chương sau ] Sở dĩ bù công suất kháng mà không bù công suất tác dụng P bù Q, giá thành kinh tế rẻ hơn, cần dùng tụ điện để phát công suất phản kháng Trong thay đổi cơng suất tác dụng P phải thay đổi máy phát, nguồn phát dẫn đến chi phí tăng lên nên không hiệu kinh tế Cân công suất tác dụng : Cân công suất tác dụng cân công suất cần thiết để giữ tần số hệ thống biểu diễn biểu thức sau: ∑ P F = m ∑ p pt + ∑ ∆p md + ∑ p td + ∑ p dt Với: ∑p ∑p ∑p ∑p ∑p Tổng công suất tác dụng phát máy phát điện F: pt : Tổng phụ tải tác dụng cực đại td : Tổng công suất tự dùng nhà máy điện dt : tổng công suất dự trữ md m Tổng phụ tải : Tổng tổn thất công suất tác dụng đường dây trạm biến áp : Hệ số đồng thời ( giả thiết chọn 0.8 ) ∑p ∑p pt : ppt1 + ppt2 +ppt3 +ppt4 + ppt5 + ppt6 : 20 +18 +21 + 17+ 19+ 16 = 111 ( MW ) Tổn thất công suất tác dụng đường dây máy biến áp : ∑ ∆p md : 10%*m* ∑ p pt pt ∑ ∆p GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang md : 0.1*0.8*111 = 8.88 (MW) SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV Trong thiết kế môn học giả thiết nguồn điện đủ cung cấp hồn tồn cho nhu cầu cơng suất tác dụng cân từ cao áp trạm biến áp nhà máy điện Nên tính cân công suất tác dụng theo biểu thức sau : ∑ P F = m ∑ p pt + ∑ ∆p md ∑P F = 0.8*111+8.88 = 97.68 (MW ) Cân công suất phản kháng Cân công suất phản kháng nhằm giữ điện áp bình thường hệ thống điện biểu diễn biểu thức : ∑Q F + Qbu ∑ = m ∑ Q pt + ∑ ∆Q B + ∑ ∆Q - ∑ ∆Q L c + ∑ ∆Q td + ∑ ∆Q dt Với : ∑ Q F : Tổng công suất phát máy phát điện ∑ Q = ∑ P * tg ϕ = 97.68*0.75 = 73.23 (MVar) m ∑ Q : Tổng phụ tải phản kháng mạng điện có xét đến hệ số đồng thời F F F pt m ∑ Q pt = m [(ppt1* tg ϕ F1 )+ +( ppt6* tg ϕ F6 )] m ∑ Q pt=0.8*[(19*0.88)+(18*0.75)+(21*0.88)+(17*0.75)+(19*1.02)+(16*0.75)]=74,3(Mvar) ∑ ∆Q ∑ ∆Q ∑ ∆Q B : tổng tổn thất công suất phản kháng máy biến áp ước lượng B = 10% ∑S pt = 10% ∑P pt + ∑ Q pt = 0.1 111 + 92.83 = 14.47(MVar) : tổng tổn thất công suất kháng đoạn đường dây mạng điện Với mạng điện 110KV tính tốn sơ coi tổn thất công suất phản kháng cảm kháng đường dây công suất phản kháng điện dung đường dây cao áp sinh ∑ ∆Q td : tổng công suất tự dùng nhà máy điện hệ thống ∑ ∆Q td = ∑ p td* tg ϕ td L Qdt : công suất phản kháng dự trữ hệ thống Qdt = (5- 10%) ∑ Q pt Do thiết kế môn học, cân từ cao áp nhà máy điện nên bỏ qua Qtd Qdt ∑Q F + Qbu ∑ = m ∑ Q pt + ∑ ∆Q B Lượng công suất kháng cần bù Qbu ∑ = m ∑ Q pt + ∑ ∆Q B - ∑Q F = 72.264 + 14.47 – 73.23 = 15.5(MVar) Do Qbu ∑ dương có nghĩa hệ thống cần đặt thêm thiết bị bù đề cân công suất kháng Công suất bù sơ cho phụ tải thứ j tính sau: Qbuj = Pj *( tgj – tg’j ) Sao cho: ∑Q buj = Qbu ∑ GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV Để dễ tính tốn ta tạm cho lượng Q buj số phụ tải xa cos ϕ thấp hay phụ tải có cơng st tiêu thụ lớn cho Sau tính S’j cos ϕ sau bù với : S’ = ∑Q buj = Qbu ∑ cos ϕ ' j = P j + (Q − Qbuj ) pj S'j Dựa vào số liệu ban đầu ta lập số liệu phụ tải sau bù sơ : Phụ tải P (MW) 20 18 21 17 19 16 GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang Q (MVar) 17.6 13.5 18.48 12.75 19.38 12 COS ϕ 0.75 0.8 0.75 0.8 0.7 0.8 Qbu (MVar) 5 5.5 Qbu ∑ =15.5 Q-Qbu (MVar) 12.6 13.5 13.48 12.75 13.88 12 S’ (MVA) 23.638 22.5 24.95 21.25 23.53 20 COS ϕ ’ 0.84 0.8 0.84 0.8 0.8 0.8 SVTH: LAÏI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV CHƯƠNG DỰ KIẾN CÁC PHƯƠNG ÁN VỀ MẶT KỸ THUẬT Đưa phương án mặt nối dây mạng điện cách cụ thể kĩ thuật Để so sánh lựa chọn phương án tối ưu I LỰACHỌN ĐIỆN ÁP TẢI ĐIỆN N 1km Cấp điện áp tải điện phụ thuộc vào công suất khoảng cách truyền tải Ngồi phụ thuộc nhiều yếu tố khác ngồi P L , cơng thức sơ gần Dựa vào cơng thức STILL để tìm điện áp tải điện U(kV) U = 4.34 l + 0.016 * P Trong : P : Công suất truyền tải (kW) L : Khoảng cách truyền tải (kM) Tính cho phụ tải ta : Bảng điện áp: Phụ tải L (km) Upt (kV) N-1 31.62 81.38 N-2 36 78 N-3 28.28 82.8 N-4 58.28 78.87 N-5 40 80.5 N-6 36 74 Từ số liệu ta chọn cấp điện áp : 110(kV); Uđm = 110(kV) II CHỌN SƠ ĐỒ NỐI DÂY CỦA MẠNG ĐIỆN Sơ đồ nối dây mạng điện phụ thuộc vào nhiều yếu tố : sản lượng phụ tải , vị trí phụ tải, mức độ liên tục cung cấp điện, công tác vạch tiến, phát triển mạng điện Dựa vào sơ đồ vị trí nguồn phụ tải gồm nguồn (N) phụ tải Ta chia sơ đồ theo khu vực sau: Khu vực 1gồm phụ tải 3&4 yêu cầu cung cấp điện không liên tục Khu vực gồm phụ tải 5&6 yêu cầu cung cấp điện liên tục Khu vực gồm phụ tải 1&2 yêu cầu cung cấp điện liên tục Đối với vùng cần cung cấp điện liên tục có phương án GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV • Hai tải mắc liên thơng lộ kép • Hai tải mắc thành vòng kín • Hai tải mắc thành hình tia lộ kép Đối với vùng không cần cung cấp điện liên tục có phương án • Hai tải mắc liên thơng lộ đơn Khu vực : Tải & mắc liên thông lộ đơn N Khu vực 2: Cần cung cấp điện liên tục nên có phương án Phương án 2a: Tải 5&6 mắc liên thơng lộ kép N Phương án 2b: vòng kín Tải 5& mắc thành N Phương án 2c: Tải 5&6 mắc hình tia lộ kép N Khu vực 3: Tải 1&2 mắc thành vòng kín N GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV Ở điện áp 110 kV, Tmax = 5000 Tra bảng ta dòng kinh tế Jkt = 1.1A/ mm2 Đối với mạng truyền tải cao áp, chọn dây theo mật độ dòng kinh tế Có nhiều phương pháp để chọn dây dẫn chẳng hạn như: Chọn theo điều kiện tổn thất điện áp cho phép, đồng thời thỏa mãn điều kiện tổn thất công suất thấp Chọn theo điều kiện phát nóng cho phép Chọn theo điều kiện kinh tế Mật độ kinh tế số ampe lớn hất chạy đơn vị tiết diện kinh tế dây dẫn Dây dẫn chọn theo Jkt mạng điện vận hành kinh tế nhất, tức thỏa mãn kinh tế nhất, thỏa mãn chi phí tính tốn hàng năm thấp b(avh + atc) Im ax 3τρβ Jkt = = Fkt Mật độ dòng kinh tế không phụ thuộc vào điện áp mạng điện Jkt tỷ lệ nghịch với điện trở suất dây dẫn có bé Jkt lớn Jkt tỷ lệ nghịch với điện trở suất lớn Jkt có giá trị nhỏ Quy tắc Kelvin: dây dẫn có tiết diện tối ưu, phần giá phụ thuộc tiết diện dây dẫn chi phí thời hóa tổn thất cơng suất tổn thất điện thời gian sống đường dây Điều kiện thỏa hiệp tối ưu ∂v ∂cp = ∂f ∂f ∂vt ∂v ∂cp Tức = = =0 ∂f ∂f ∂f ∂vt Lấy đạo hàm theo Vt=V+Cp=A+BU+CLf+3 ρ I2maxLR / f , ta điều kiện tối Ưu quy tắc ∂f Kelvin K’’ Fcp = ρ I2maxLR / fcp Lúc này chọn dây dẫn thì sẽ thõa mãn chi phí tính toán hàng năm thấp nhất Khu vực : Tải & mắc liên thông lộ đơn Dòng điện mỗi dây dẫn đoạn dây (17) + (12.75) I3-4= *103 = 111.53 (A) * 110 ( 21 + 17) + (18.48 + 12.75) IN-3= N * 110 *10 =258.16(A) Với Tmax = 5000 (giờ \ năm)và mật độ dòng kinh tế Jkt = 1.1(A/mm2) N SN-3 SN-4 a) Tiết diện kinh tế mỗi đoạn chọn dây 111 53 =101.4 (mm2)⇒chọn dây dẫn AC-120 1.1 S3= 21+j18.48 S4= 17+j12.75 59.05 FN-3kt = = 234.7 (mm ) ⇒ chọn dây dẫn AC - 240 1 Chọn tiết diện tiêu chuẩn với nhiệt độ môi trường xung quanh thực tế 400c hệ số hiệu chỉnh K=0.81 F3-4kt= GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV b) Tiết diện day dựa vào viết diện kinh tế ta chọn day cho khu vực Bảng dòng cho phép: tra phụ lục 2.6& 2.7 Đoạn N-3 3-4 Loại dây AC - 240 AC – 120 Dòng cho phép (Icp) 0.81*610=494.1 0.81*360=291.6 c) Số liệu Với điện áp định mức 110kV & khoảng cách tương đương 5m ta lập bảng số liệu phương án 1a khu vực sau: tra phụ lục 2.1, 2.3 &2.4 Bảng số liệu : Đường dây N-3 3-4 Số lộ Mã dây Chiều Dài (km) R0 (Ω/km) X0 (Ω/km) b0 (l/Ωkm) *10^-6 R= r0 l (Ω) X= x0 l (Ω) Y= b0.l (l/Ω)10-6 Đơn Đơn AC - 240 AC – 120 28.28 30 0.132 0.27 0.4 0.422 2.85 2.69 3.37 8.1 13.3 12.6 80.6 80.7 Khu vực : Tải & cần cung cấp điện liên tục Phương án 2a : Tải 5&6 mắc liên thông lộ kép a Dòng điện mỗi dây dẫn đoạn dây (19 + 16) + (19.38 + 12) I5= *103 = 123.36 * 110 * (A) 16 + 12 I5-6= *103 = 52.5 (A) * 110 * Với Tmax = 5000 (giờ \ năm)và mật độ dòng kinh tế Jkt = 1.1(A/mm2) N N b Tiết diện kinh tế mỗi đoạn chọn dây 123.36 F5kt= =112 (mm2)⇒chọn dây dẫn AC-120 1.1 S5= 19+j19.38 S6= 16+j12 52.5 F5-6kt = = 47.7 (mm2) ⇒ chọn dây dẫn AC – 70 1.1 Chọn tiết diện tiêu chuẩn với nhiệt độ môi trường xung quyanh thực tế 40 0c hệ số hiệu chỉnh K=0.81 c Kiểm tra điều kiện phát nóng lúc cố Khi đứt dây đường dây lộ kép, dây lại phải tải tồn dòng điện phụ tải gọi dòng điện cưỡng (Icb) Bảng dòng cho phép: tra phụ lục 2.6& 2.7 Đoạn N- 5-6 Loại dây AC - 120 AC – 70 I5cb=2*123.36= 246.72(A) < Icp = 291.6(A) I5-6cb=2*52.5= 105(A) < Icp = 222.75(A) GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang Dòng cho phép (Icp) 0.81*360= 291.6 0.81*275= 222.75 SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTÑ 110KV d Số liệu Với điện áp định mức 110kV & khoảng cách tương đương 5m ta lập bảng số liệu phương án 1a khu vực sau: tra phụ lục 2.1, 2.3 &2.4 Bảng số liệu : Đường dây Số lộ Mã dây Chiều Dài (km) R0 (Ω/km) X0 (Ω/km) b0 (l/Ωkm) *10^-6 R= r0 l (Ω) X= x0 l (Ω) Y= b0.l (l/Ω)10-6 N–5 5-6 kép kép AC- 120 AC- 70 40 36 0.27:2=135 0.46:2=0.23 0.211 0.22 5.38 5.16 5.4 8.28 8.4 7.9 215.2 185.76 Phương án 2b: Tải 5& mắc hình tia lộ kép a) Dòng điện mỡi dây dẫn đoạn dây 19 + 19.38 I5= *103 =71.2 (A) * 110 * I6= 16 + 12 N *103 = 52.5 (A) * 110 * Với Tmax = 5000 (giờ \ năm)và mật độ dòng kinh tế Jkt = 1.1 (A/mm2) b) Tiết diện kinh tế mỗi đoạn chọn dây: 71.2 F5kt = = 64.7 (mm2) ⇒ chọn dây dẫn AC - 70 1.1 52.5 F6kt = = 47.7 (mm2) ⇒ chọn dây dẫn AC – 70 1.1 I5 S2=19+j19.38 6N I6 S4=16+j12 Chọn tiết diện tiêu chuẩn với nhiệt độ môi trường xung quyanh thực tế 40 0c hệ số hiệu chỉnh K=0.81 c) Kiểm tra điều kiện phát nóng lúc cố Khi đứt dây đường dây lộ kép, dây lại phải tảiNtồn dòng điện phụ tải gọi dòng điện cưỡng (Icb).Khi đó: Bảng dòng cho phép : tra phụ lục 2.6& 2.7 Đoạn N- N-6 Loại dây AC - 70 AC – 70 Dòng cho phép (Icp) 0.81*275= 222.75 0.81*275= 222.75 I2cb=2*71.2= 142.4(A) < Icp = 222.75 (A) I4cb=2*52.5= 105(A) < Icp = 222.75 (A) d) Số liệu Với điện áp định mức 110kV & khoảng cách tương đương 5m ta lập bảng số liệu phương án 1a khu vực sau : tra phụ lục 2.1, 2.3 &2.4 Bảng số liệu Đường dây Số lộ Mã dây Chiều Dài (km) R0 (Ω/km) X0 (Ω/km) b0 (l/Ωkm) *10^-6 R= r0 l (Ω) X= x0 l (Ω) Y= b0.l (l/Ω)10-6 N–5 N-6 kép kép AC- 70 AC- 70 40 36 0.23 0.23 0.22 0.22 5.16 5.16 9.2 8.28 8.8 7.92 206.4 185.76 Phương án 2c : Tải 5&6 mắc hình tia lộ kép GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang 10 N SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV RB6 = 3.575(Ω) XB5 = 24.9(Ω) XB5 = 31.66(Ω) Tổn thất công suất trạm biến áp B5: p52 + q52 19 + 9.98 × R = × 2.46 = 0.1( M var) ∆PB5 = B5 U đm 110 p52 + q52 19 + 9.98 × R = × 31.66 = 1.2( M var) ∆QB5 = B5 U đm 110 Công suất đầu biến áp 5: S’T5 = ( jq5 + p5 ) + (∆PB5 + j∆QB5 )+ ∆PFe5 + j∆QFe5 = (19 + 9.98j ) + (0.1 + j1.2 )+0.12+1.2j = 19.21 + 12.4j (MVA) Cơng suất cuối trạm biến áp 5: S”T5 = S’T5 - j∆Qc5 =19.21+11.75j Mva Tổn that công suất đoạn N5 '' S 25 19.212 + 11 75 ∆SN5 = ( R N + jX N ) = (18.4 + 17.6 j ) = 0.77 + 0.74 j ( Mva) U dm 110 Công suất đầu tổng trở đoạn N5 S’N5 = S’’N5 - ∆SN5=19.98+12.49j Mva Công suất đầu đường day N5 SN5 = S’N5 - j∆Qc5=19.98+11.85j Mva Tổn thất công suất trạm biến áp B6: p2 + q2 16 + 9.93 × 3.757 = 0.11( MW ) ∆PB6 = 6 × R B = U đm 110 p 62 + q 62 16 + 9.93 × X = × 42.2 = 1.24( M var) B6 U đm 110 Công suất đầu trạm biến áp 6: S’T6 = ( jq6 + p6 ) + (∆PB6 + j∆QB6 )+ ∆PFe6 + j∆QFe6 = (16 + 9.93j ) + (0.11 + j1.24 )+0.12+1.2j = 16.22 + 12.37j Mva Công suất cuoái trạm biến áp 6: S”T6 = S’T6 - j∆Qc6 =16.22+11.8j Mva Tổn that công suất đoạn N6 ∆QB6 = '' S 26 16.22 + 11 ∆SN6 = ( R N + jX N ) = (16.56 + 15.84 j ) = 0.55 + 0.53 j ( Mva) U dm 110 Công suất đầu tổng trở đoạn N6 S’N6 = S’’N6 - ∆SN6=16.77+12.33j Mva Công suất đầu đường day N6 SN6 = S’N6 - j∆Qc6=16.77-11.77j Mva Công suất đầu nguồn phát cho khu vực SN = SN6 +SN5=36.75+23.62j Mva Q trình tính tḥn Cơng suất tổng trở đường dây N-5 SN5’ = SN5” + (∆PN5 + j∆QN5) = 19.98 + 12.49j = PN6’ + jQN6’ (MVA) Điện áp nguồn lúc cố UN=1.1*Udm=121 kv Tổn thất điện áp đường dây N-5 GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang 62 SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV PN' R N + Q N' X N = 4.86( KV ) ∆UN-5 = UN Điện áp cuối đường dây N-6: UN5’ = UN - ∆UN-5 = 121 – 4.86 = 116.14(KV) Công suất qua máy biến áp 5: SB5 = ( jq5 + p5 ) + (∆PB5 + j∆QB5 ) = 19.1 + 11.19j (MVA) Sụp áp máy biến áp 5: P R + QT X B = 3.45( KV ) ∆UB5 = T B U N5 Điện áp phía thứ cấp trạm biến áp qui cao áp: UB5’ = UN5 - ∆UB5 = 116.14 – 3.45 = 112.68 (KV) Điện áp phía hạ áp trạm biến áp U B' 112 68 = = 24.79( KV ) ∆UB5 = 110 k 22 × 1.1 U − U đmha × 100 0 = 12.68 0 % độ lệch điện áp = U đmha Đường day N6 Công suất tổng trở đường dây N-6 SN6’ = SN6” + (∆PN6 + j∆QN6) = 16.77 + 12.33j = PN6’ + jQN6’ (MVA) Tổn thất điện áp đường dây N-6: Ta có: UN = 1.1 × 110 = 121 (KV) PN" R N + Q N" X N = 4.07( KV ) ∆UN-6 = U N5 Điện áp cuối đường dây N-6: UN6’ = UN - ∆UN-6 = 116.14 – 4.07 = 112.06 (KV) Công suất ST6’ qua tổng trở máy biến áp 6: SB6 = ( jq6 + p6 ) + (∆PB6 + j∆QB6 ) = 16.1 + 11.17j = PT6’ + jQT6’ (MVA) Sụp áp máy biến áp 6: PT' R B + QT' X B = 4.72( KV ) ∆UB6 = U N6 Điện áp phía thứ cấp trạm biến áp qui cao áp: UB6’ = UN6 - ∆UB6 = 112.06 – 4.72 = 107.34 (KV) Điện áp phía hạ áp trạm biến áp U B' 107.34 = = 23.61( KV ) ∆UB6 = 110 k 22 × 1.1 U − U đmha × 100 0 = 7.34 0 % độ lệch điện áp = U đmha * Khu vực 3: Sự cố mạch kín Đứt đoạn N-3 nặng ZZ 22 N N S’N2 j GVHD: Đỗ Taán Dinh Trang 63 S2 Z1-2 S”N2 SR2 j N S1 S2 j j S1 SVTH: LAÏI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV Các thơng số: P2 + jq2 = 18 + 10.19j (MVA) P1 + jq1 = 20 + 11.91j (MVA) Z2 = RN2 + jXN2 = 9.72 + 15.2j (Ω) Z1 = RN1 + jXN1 = 6.64 + 13.11j (Ω) Z21 = RN21 + jXN21 = 18.96 + 18.14j (Ω) YN 2 96.426.10 −6 U đm = 110 = 0.58( M var) 2 Y1 86.426.10 −6 ∆QC1 = U đm = 110 = 0.52( M var) 2 Y21 106.27 * 10 −6 ∆QC24 = U đm = 110 = 0.64( M var) 2 ∆QC2 = ∆PFC2 + j∆QFC2 = 0.12 + j1.2 (MVA) ∆PFC1 + j∆QFC1 = 0.12 + j1.2 (MVA) RB2 = 2.46(Ω) RB4 = 2.46(Ω) XB2 = 31.6(Ω) XB4 = 31.6(Ω) Tổn thất công suất trạm biến áp ∆PB2 = p 22 + q 22 18 + 10.19 U = 2.46 = 0.09( M var) B2 U đm 110 ∆QB2 = p 22 + q 22 18 + 10.19 X = 31.6 = 1.12( M var) B2 U đm 110 Cơng suất cuối trạm biến áp 2: SN2’’ = ( jQ’T2 + P’T2 ) - j∆Qc2= 39.39 + 26.2j(MVA) Tổn thất công suất tác dụng phản kháng đường dây N-2 PN"22 + Q N"22 39.39 + 26.2 ∆PN2 = × RN = × 9.72 = 1.8( Mw) U đm 110 P "2 + Q "2 39.39 + 26.2 ∆QN2 = N 2 N × X N = × 15.2 = 2.81( MVar ) U đm 110 Công suất đầu tổng trở đường dây N2 SN2’ = SN2” + (∆PN2 + j∆QN2)=41.19+29.6j (MVA) Công suất đầu đường dây N2 SN2 = S N' − j GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang 64 YN 2 U đm = 41.19 + j 29( Mva) SVTH: LAÏI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV Tổn thất cơng suất trạm biến áp 1: ∆PB1 = p12 + q12 20 + 11 912 R = 2.46 = 0.11( M var) B1 U đm 110 ∆QB1 = p12 + q12 20 + 11 912 X = 31.6 = 1.42( M var) B1 U đm 110 Cơng suất vào trạm biến áp 1: S’T1 = ( jq1 + p1 ) + (∆PB1 + j∆QB1 )+ ∆PFC1 + j∆QFC1 = (20 + 11.91j ) + (0.11 + j1.42 )+ 0.12 + j1.2 = 20.23 + 14.53j(MVA) Cơng suất cuối trạm biến áp 1: S21’’ = ( jQ’T1 + P’T1 ) - j∆Qc= 20.23 + 14.53j-0.52j=20.23+14j(MVA) Tổn thất công suất tác dụng phản kháng đường dây 2-1: "2 P21"2 + Q21 20.23 + 14 × R = × 18.96 = 0.95( Mw) 21 U đm 110 "2 P21"2 + Q21 20.23 + 14 ∆QN-1 = × X 21 = × 18.14 = 0.9( MVar ) U đm 110 ∆P2-1 = Công suất đầu tổng trở đường dây 2-1 S21’ = S21” + (∆P2-1 + j∆Q2-1)= 20.23 + 14j +0.95j+ 0.9j = 21.18+ 14.9j (MVA) Công suất đầu đường dây 2-1 S21 = S 21' − j Y21 U đm = (21.18 + 14.9 j ) − j 0.64 = 21.18 + j14.27( Mva) Quá trình tính thuận Công suất tổng trở đường dây N-2 SN2 = SN2” + (∆PN-2 + j∆QN-2)=41.19 + 29.6j (MVA) Tổn thất điện áp đường dây N-2: Ta có: UN = 1.1 × 110 = 121 (KV) PN" R N + Q N" X N 41.19 × 9.72 + 29.6 × 15.2 = = 7.03( KV ) ∆UN-2 = UN 121 Điện áp cuối đường dây N-2 UN2’ = UN - ∆UN-2 = 121 – 7.03 = 113.97 (KV) Công suất đầu tổng trở máy biến áp B2 SB2=(P2+jQ2)+ ∆SB2=18.09+11.31j (Mva) Sụt áp máy biến áp B2 ∆UB2 = PB R B + QB X B 18.09 × 2.46 + 11 31 × 31.6 = = 3.53( KV ) U N1 113 97 Điện áp phía thứ cấp trạm biến áp quy cao áp U’N2 = UN2 - ∆UB-2=113.97-3.53=110.44 (kv) Điện áp phía thứ cấp trạm biến áp U haquivecaoap U 'N 110 44 = = 24.3( kv) U dmcao 110 k 22 * 1.1 U ktha U − U dmha 24.3 − 22 * 100% = = 10.44% % độ lệch điên áp = U dmha 22 U = = Công suất đầu tổng trở đường dây 2-1 GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang 65 SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV S21’ = S21+ (∆P21 + j∆Q21) = 21.18 + 14.9j (MVA) Tổn that điện áp đường day 2-1 ∆U21 = P ' 21 R21 + Q' 21 X 21 21.18 * 18.96 + 14.9 * 18.14 = = 5.89( KV ) 113 97 UN2 Điện áp cuối đường dây 2-1: U2-1 = UN2 - ∆U21 = 113.97 – 5.89 = 108.07 (KV) Công suất tổng trở trạm biến áp B1: SB1 = ( jq1 + p1 ) + (∆PB1 + j∆QB1) = 21.19+16.32j (MVA) Sụp áp trạm biến áp 1: ∆UB1 = PB1 R B1 + QB1 X B1 21.19 × 2.46 + 16.32 × 31.6 = = 5.24( KV ) 108.07 U N1 Điện áp phía thứ cấp trạm biến áp qui cao áp: UB1’ = UN1 - ∆UB1 = 108.07 – 5.24 = 102.83 (KV) Điện áp phía thứ cấp trạm biến áp U B' 102.83 = 22.62( KV ) ∆UB1 = k = 110 22 × 1.1 ' U − U đmha 22.62 − 22 × 100 0 = × 100 0 = 2.83 0 % độ lệch điện áp = U đmha 22 Khu vực không liên tục nên không tính sự cớ Kết thơng sớ tính tốn được trường hợp làm việc của mạng điện lúc gặp sự cớ Bảng kết tính tổn thất đường dây STT Đường dây N-2 2-1 N-5 N-6 Tổng Tổn thất công suất tác dụng ∆P (MW) 1.8 0.95 0.77 0.55 Tổn thất công suất phản kháng ∆Q (MVar) 2.81 0.9 0.74 0.53 Công suất kháng điện dung đường dây sinh ∆QC (MVar) 0.58 0.52 0.64 0.56 Bảng tổn thất công suất máy biến áp STT Trạm biến áp Tổng ∆PFC (KW) 120 120 120 100 460 ∆QFC (KVar) 1200 1200 1200 1050 4650 ∆PB (MW) 0.11 0.09 0.1 0.1 0.4 ∆PB (MVar) 1.42 1.12 1.21 1.24 4.99 Bảng kết điện áp trường hợp làm việc mạng điện lúc gặp cố Phụ tải Điện áp phía cao áp (KV) 108.07 GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang 66 Điện áp phía hạ áp qui về cao áp (KV) 102.83 Điện áp phía hạ áp (KV) 22.62 % đợ lệch điện áp phía thư cấp (%) 2.83 SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV 113.79 112.06 116.4 110.44 107.34 112.68 24.3 23.61 24.79 10.44 7.34 12.68 Bảng công suất đầu đường dây gặp cố STT Đường dây N-2 N-5 N-6 Tổng GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang 67 Cơng suất tác dụng đầu đường dây PS (MW) 41.19 19.98 16.77 77.94 Công suất phản kháng QS (MVar) 29 11.85 11.77 52.62 SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV CHƯƠNG ĐIỀU CHỈNH ĐIỆN ÁP TRONG MẠNG ĐIỆN I NỘI DUNG Nhiều biện pháp điều chỉnh điện áp phụ tải áp dụng nhằm đảm bảo chất lượng điện áp thay đổi diện áp vận hành, đặt thiết bị bù, phân bố công suất hợp lý mạng điện Điều chỉnh điện áp cao áp nguồn tính tốn chọn đầu phân áp trạm giảm áp nhằm đảm bảo đảm điện áp hạ áp phạm vi độ lệch điện áp cho phép Việc chọn máy biến áp có đầu phần áp phụ thuộc vào việc tính toán II CHỌN ĐẦU PHÂN ÁP Chương cho kết tính tốn điện áp phía hạ áp độc lệch điện áp phía cao áp dùng đầu định mức Các máy biến áp chọn có đầu phân áp điều áp tải, với 16 đầu phân áp tự điều chỉnh E8G1.78% đầu định mức Đầu phân áp % Upa cao (KV) 14.24 125.664 12.46 123.7 10.68 121.75 8.9 119.79 7.12 117.8 5.43 115.97 3.56 113.92 1.78 111.96 0 110 (đầu định mức) - 1.78 -1 108 - 3.56 -2 106.1 - 5.43 -3 104 - 7.12 -4 102.2 - 8.9 -5 100.2 - 10.68 -6 98.25 - 12.46 -7 96.25 - 14.24 -8 94.34 Chọn máy biến áp có đầu định mức và16 đầu phân áp ( E8G1.78% ) Udm cao / Udm = 110KV/22KV; chọn UKT = 1.1 × U ycha = 1.1 × 22 = 24.2 Với UPA = 22 + 5% = 23.1 (KV), UPA = 22 - 5%=20.9 (kv) Điện áp phía hạ Tình trạng làm Điện áp phía % đợ lệch điện áp Trạm qui về cao áp việc hạ (KV) phía thư cấp (KV) Phụ tải max 103.9 22.84 3.8 03 Phụ tải 108.3 23.83 8.3 Phụ tải max 113.41 24.93 13.4 01 Phụ tải 112.77 24.81 12.77 Sự cố 102.83 22.60 2.83 Phụ tải max 115.12 24.93 13.4 02 Phụ tải 113.28 24.81 12.77 Sự cố 110.44 24.23 10.44 Phụ tải max 115.4 25.388 15.4 Phụ tải 114.4 24.8 12.68 05 Sự cố 107.34 23.61 7.34 Phụ tải max 112.41 24.73 12.41 04 Phụ tải 109.06 23.99 9.07 GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang 68 SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV Phụ tải max 112.32 24.71 12.32 06 Phụ tải 112.7 24.8 12.68 Sự cố 112.68 24.79 12.68 III CHỌN ĐẦU PHÂN ÁP CHO MÁY BIẾN ÁP TRONG CÁC TÌNH TRẠNG LÀM VIỆC CỦA MẠNG ĐIỆN Chọn đầu phân áp cho máy biến áp trạm a Xét lúc phụ tải Max ta có đầu phân áp tính tốn U KTha 24.2 = 113 41 * = 118 8( KV ) UPATT = U’N-1 U hayc 23.1 Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn UPATC = 119.79 (KV) U 24.2 U = U ' N −1 KTha = 113 41 * = 22.91( KV ) U patc 119 79 U − U đmha 22.91 − 22 × 100 0 = = 4.14 0 U đmha 22 b Xét lúc phụ tải ta có đầu phân áp tính tốn U KTha 24.2 = 112 77 * = 118 14( KV ) UPATT = U’N-1 U hayc 23.1 Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn UPATC = 119.79 (KV) U 24.2 U = U ' N −1 KTha = 112 77 * = 22.78( KV ) U patc 119 79 % độ lệch điện áp = U − U đmha 22.78 − 22 × 100 0 = = 3.55 0 U đmha 22 c Xét lúc phụ tải cố ta có đầu phân áp tính tốn U KTha 24.2 = 102.83 * = 107.726( KV ) UPATT = U’N-1 U hayc 23.1 Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn UPATC = 108.042 (KV) U 24.2 U = U ' N −1 KTha = 102.83 * = 23( KV ) U patc 109.048 % độ lệch điện áp = U − U đmha 23 − 22 × 100 0 = = 4.69 0 U đmha 22 Traïm ta chọn máy biến điều áp tải % độ lệch điện áp = Chọn đầu phân áp cho máy biến áp trạm a Xét lúc phụ tải Max ta có đầu phân áp tính tốn U KTha 24.2 = 115 12 * = 120.6( KV ) UPATT = U’N-2 U hayc 23.1 Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn UPATC = 121.749 (KV) U 24.2 U = U ' N −2 KTha = 115 12 * = 22.88( KV ) U patc 121.748 U − U đmha 22.88 − 22 × 100 0 = = 00 U đmha 22 b Xét lúc phụ tải ta có đầu phân áp tính tốn U KTha 24.2 = 113 28 * = 118 67( KV ) UPATT = U’N-2 U hayc 23.1 % độ lệch điện áp = GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang 69 SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn UPATC = 119.79 (KV) U 24.2 U = U ' N −2 KTha = 113 28 * = 22.88( KV ) U patc 119 79 U − U đmha 22.88 − 22 × 100 0 = = 00 U đmha 22 c Xét lúc phụ tải cố ta có đầu phân áp tính tốn U KTha 24.2 = 110 44 * = 115 699( KV ) UPATT = U’N-2 U hayc 23.1 Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn UPATC = 115.874 (KV) U 24.2 U = U ' N −2 KTha = 110 44 * = 23.06( KV ) U patc 115 874 % độ lệch điện áp = U − U đmha 23.06 − 22 × 100 0 = = 4.8 0 U đmha 22 Trạm ta chọn máy biến điều áp tải % độ lệch điện áp = Chọn đầu phân áp cho máy biến áp trạm a Xét lúc phụ tải Max ta có đầu phân áp tính tốn U KTha 24.2 = 103.9 * = 108.85( KV ) UPATT = U’N-3 U hayc 23.1 Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn UPATC = 110 (KV) U 24.2 U = U ' N −3 KTha = 103.9 * = 22.858( KV ) U patc 110 U − U đmha 22.858 − 22 × 100 0 = = 3.9 0 U đmha 22 b Xét lúc phụ tải ta có đầu phân áp tính tốn U KTha 24.2 = 108.3 * = 113 46( KV ) UPATT = U’N-3 U hayc 23.1 Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn UPATC = 113.916 (KV) U 24.2 U = U ' N −3 * KTha = 108.3 * = 23( KV ) U patc 113 916 % độ lệch điện áp = U − U đmha 23 − 22 × 100 0 = = 4.5 0 U đmha 22 Trạm ta chọn máy biến áp thường Chọn đầu phân áp cho máy biến áp trạm a Xét lúc phụ tải Max ta có đầu phân áp tính tốn U KTha 24.2 = 112 41 * = 117 76( KV ) UPATT = U’N-4 U hayc 23.1 Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn UPATC = 117.832 (KV) U 24.2 U = U ' N −4 KTha = 112 41 * = 23.08( KV ) U patc 117 832 % độ lệch điện áp = U − U đmha 23.08 − 22 × 100 0 = = 4.9 0 U đmha 22 b Xét lúc phụ tải ta có đầu phân áp tính tốn % độ lệch điện áp = GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang 70 SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV U KTha 24.2 = 109.06 * = 114 25( KV ) U hayc 23.1 Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn UPATC = 115.874 (KV) U 24.2 U = U ' N −4 KTha = 109.06 * = 22.78( KV ) U patc 115 874 UPATT = U’N-4 U − U đmha 22.78 − 22 × 100 0 = = 3.556 0 U đmha 22 Trạm ta chọn máy biến áp thường Chọn đầu phân áp cho máy biến áp trạm a Xét lúc phụ tải Max ta có đầu phân áp tính tốn U KTha 24.2 = 115 * = 120.89( KV ) UPATT = U’N-5 U hayc 23.1 Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn UPATC = 121.748 (KV) U 24.2 U = U ' N −5 KTha = 115 * = 22.94( KV ) U patc 121.748 % độ lệch điện áp = U − U đmha 22.94 − 22 × 100 0 = = 4.26 0 U đmha 22 b Xét lúc phụ tải ta có đầu phân áp tính tốn U KTha 24.2 = 114 * = 119 85( KV ) UPATT = U’N-5 U hayc 23.1 Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn UPATC = 121.748 (KV) U 24.2 U = U ' N −5 KTha = 114 * = 22.74( KV ) U patc 121.748 % độ lệch điện áp = U − U đmha 22.74 − 22 × 100 0 = = 3.36 0 U đmha 22 c Xét lúc phụ tải cố ta có đầu phân áp tính tốn U KTha 24.2 = 107.34 * = 112 45( KV ) UPATT = U’N-5 U hayc 23.1 Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn UPATC = 113.916 (KV) U 24.2 U = U ' N −5 KTha = 107.34 * = 22.8( KV ) U patc 113 916 % độ lệch điện áp = U − U đmha 22.8 − 22 × 100 0 = = 3.65 0 U đmha 22 Traïm ta chọn máy biến áp tải % độ lệch điện áp = Chọn đầu phân áp cho máy biến áp trạm a Xét lúc phụ tải Max ta có đầu phân áp tính tốn U KTha 24.2 = 112 32 * = 117 67( KV ) UPATT = U’N-6 U hayc 23.1 Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn UPATC = 117.832 (KV) U 24.2 U = U ' N −6 KTha = 112 32 * = 23.07( KV ) U patc 117 832 GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang 71 SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTÑ 110KV U − U đmha 23.07 − 22 × 100 0 = = 4.85 0 U đmha 22 b Xét lúc phụ tải ta có đầu phân áp tính tốn U KTha 24.2 = 112 * = 118 06( KV ) UPATT = U’N-6 U hayc 23.1 Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn UPATC = 119.79 (KV) U 24.2 U = U ' N −6 KTha = 112 * = 22.77( KV ) U patc 119 79 % độ lệch điện áp = % độ lệch điện áp = U − U đmha 22.77 − 22 × 100 0 = = 3.5 0 U đmha 22 c Xét lúc phụ tải cố ta có đầu phân áp tính toán U KTha 24.2 = 112 68 * = 118 8( KV ) UPATT = U’N-6 U hayc 23.1 Chọn đầu phân áp tiêu chuẩn UPATC = 119.79 (KV) U 24.2 U = U ' N −6 KTha = 112 68 * = 22.76( KV ) U patc 119 79 U − U đmha 22.76 − 22 × 100 0 = = 3.5 0 U đmha 22 Trạm ta chọn máy biến áp tải % độ lệch điện áp = Bảng kết chọn đầu phân áp phụ tải cực đại Trạm biến áp Uha trước chọn đầu phân áp (KV) Đầu phân áp chọn Uha sau chọn đầu phân áp (KV) 24.93 25.33 22.84 24.73 25.388 24.71 +5G1.78 +6G1.78 +0G1.78 +6G1.78 +6G1.78 +4G1.78 22.91 22.88 22.858 23.08 22.94 23.07 % độ lệch điện áp sau điều chỉnh 4.14 4.0 3.9 4.9 4.26 4.85 Bảng kết chọn đầu phân áp phụ cực tiểu Trạm biến áp Uha trước chọn đầu phân áp (KV) 24.81 24.92 23.83 23.99 24.8 24.8 Đầu phân áp chọn +5G1.78 +5G1.78 +2G1.78 +3G1.78 +6G1.78 +5G1.78 Uha sau chọn đầu phân áp (KV) 22.78 22.88 23 22.78 22.74 22.77 Bảng kết chọn đầu phân áp mạng điện gặp cố GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang 72 % độ lệch điện áp sau điều chỉnh 3.55 4.5 3.56 3.36 3.5 SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV Trạm biến áp Uha trước chọn đầu phân áp (KV Đầu phân áp chọn Uha sau chọn đầu phân áp (KV) % độ lệch điện áp sau điều chỉnh 22.62 24.3 23.61 24.79 -1G1.78 +3G1.78 +2G1.78 +5G1.78 23 23 22.8 22.76 4.69 4.8 3.65 3.5 GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang 73 SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV CHƯƠNG CÁC CHỈ TIÊU KINH TẾ KỸ THUẬT CỦA MẠNG ĐIỆN I NỘI DUNG Phần cuối thiết kế dự tốn kinh phí cơng trình tính tốn tiêu kinh tế kỹ thuật Việc lập dự tốn cơng trình tiến hành sau có thiết kế chi tiết cụ thể từ lập dự tốn chi phí xây dựng trạm, chi phí xây đường dây Dự tốn cơng trình gồm phần chủ yếu xây dựng, lắp đặt máy, hạng mục xây dựng Trong phần tổng kết chủ yếu tính giá thành tải điện thơng qua việc tính tốn tổn thất điện thống kê tiêu kinh tế kỹ thuật II TÍNH TOÁN TỔN THẤT ĐIỆN NĂNG Tổn thất công suất tác dụng mạng điện chia làm phần a Tổn thất công suất đường dây Σ∆PL = 2.04 (MW) b Tổn thất công suất máy biến áp • Tổn thất đồng: Σ∆PCU = 0.627 (MW) • Tổn thất sắt: Σ∆PFe = 0.632 (MW) • Tổn thất thiết bị bù: Σ∆PBU = ∆P*Σ∆QBU = 0.005 G 31.6 = 0.158(MW) • Tổn thất công suất tổng: Σ∆P = Σ∆PFe + Σ∆PCU + Σ∆PBU + Σ∆PL 2.04+0.627+0.632+0.158=3.457(MW) • Tổng thất cơng suất tính theo % toàn phụ tải mạng ∑ ∆P × 100 0 = 3.457 *100% = 3.11 0 Σ∆P% = 111 ∑P Tổn thất điện áp hàng năm mạng điện • Tổn thất điện thép máy biến áp (làm việc suốt năm): ∆AFE = ( Σ∆PFe).T = 0.632*8760 = 5536.32 (Mwh) • Tổn thất điện đường dây cuộn dây máy biến áp: ∆AR = (∆PCU + ∆PL ).T = (2.04+0.627)*3411=9097.137(MWh) • Tổn thất điện thiết bị bù (Tính gần đúng): ∆ABU = Tmax Σ∆PBU = 5000*0.158=790 (MWh) • Tổng tổng thất điện hàng năm mạng điện: Σ∆A = ∆AFe + ∆AR + ∆ABU = 5536.32+9097.137+790 = 15423.457 ( MWh) • Tổn thất điện tổng tính theo % : ΣA = ΣP.Tmax = 111*5000=555000 (MWh) ∑ ∆A × 100 0 = 15423.457 *100% = 2.78 0 Σ∆A% = 555000 ∑A GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang 74 SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV III TÍNH TOÁN GIÁ THÀNH TẢI ĐIỆN • Tính phí tổn vận hành năm mạng điện: Y = avh (L) KL + avh(T).KT + C Σ∆A Trong đó: − avh(L): hệ số vận hành (khấu hao, tu sửa, phục vụ) đường dây cột bê tông cốt thép lấy avh(L) = 0.04 − avh(T): hệ số vận hành trạm biến áp lấy avh(T) = 0.1 − KL : Tổng số vốn đầu tư xây dựng đường dây KL = (744+2052+1782.82) *103 =4578.82*103(USD) − KT: Tổng vốn đầu tư xây dựng trạm biến áp − C: giá 1Mwh điện tổn that, c=50 (USD/1Mwh) − ∆AΣ tổng tổn that điện toàn mạng điện Bảng tổng vốn đầu tư xây dựng trạm biến áp Trạm biến áp Điện áp (KV) Công suất (KWh) Số lượng 01 02 03 04 05 06 110 110 110 110 110 110 20000 20000 31500 31500 20000 15000 2 1 2 Giá tiền máy USD Tổng 64G103 128G103 64G103 128G103 73.1G103 73.1G103 73.1G10 73.1G103 64G103 128G103 53.9G103 107.8G103 Tổng = 638G103 Y = avh(L)*KL + avh(T)*KT + C*Σ∆A (0.04*4578.82.103)+(0.1*638*103)+(50*15423.457)=1018125.65(USD) − Giá thành tải điện mạng điện cho MWH điện đến phụ tải: Y 1018125.65 β= = = 1.83 * 10 −3 (USD / KWh) ∑ A 555000 − Giá xây dựng mạng điện cho MW công suất phụ tải cực đại: K= ∑K = K ∑P L + K T 4578.82 * 10 + 638 * 10 = = 46998.38(USD / KWh) ΣP 111 Bảng tiêu kinh tế kỹ thuật STT Các tiêu Độ lệch Đ/A lớn Độ lệch Đ/A lớn lúc cố Tổng độ dài đường dây Tổng c/s TBA Tổng c/s kháng điện dung sinh GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang 75 Đơn vị % % Km MVA Mvar Trị số 4.9 4.8 243.11 213 5.09 Ghi Phụ tải Phụ tải SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTÑ 110KV 10 11 12 13 14 15 16 17 18 Tổng dung lượng bù Vốn đầu tư đường dây Vốn đầu tư TBA Tổng phụ tải max PΣ Điện tải năm AΣ Tổng tổn thất công suất ∆ PΣ Tổng tổn thất công suất ∆ PΣ% Tổng tổn thất điện ∆ AΣ Tổng tổn thất điện ∆ AΣ% Giá thành xây dựng mạng điện cho MW phụ tải K Phí tổn kim loại màu Giá thành tải điện β Phí tổn vận hành năm Y GVHD: Đỗ Tấn Dinh Trang 76 Mvar 103*$ 103*USD MW MWh MW % MWh % $/MW 31.6 4578.82*103 638*103 111 555000 3.457 3.11 15423.457 2.78 46998.38 Tấn $/MWh USD 399.94 1.83*103 1018125.65 ... Trang SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV CHƯƠNG I CÂN BẲNG CÔNG SUẤT TRONG HỆ THỐNG ĐIỆN A NỘI DUNG Cân công suất hệ thống điện nhằm xét khả cung cấp nguồn phụ tải thông qua mạng điện Tại... (MW) SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV Trong thiết kế mơn học giả thiết nguồn điện đủ cung cấp hoàn toàn cho nhu cầu công suất tác dụng cân từ cao áp trạm biến áp nhà máy điện Nên tính...SVTH: LẠI MINH HỌC Đồ án thiết kế HTĐ 110KV C NHIỆM VỤ THIẾT KẾ: Cân công suất mạng điện Xác định dung lượng bù sơ Đề phương án nối dây mạng điện chọn phương án thoả mãn