Thiết kế cung cấp điện cho công ty TNHH MTEX việt nam

Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng LỜI MỞ ĐẦU Điện giữ vai trò then chốt nghiệp cơng nghiệp hóa đại hóa đất nước Từ khâu sản xuất, truyền tải đến phân phối điện tới hộ tiêu thụ Dine9 phải thực hịên đồng bộ, quy hoạch theo phát triển lượng quốc gia Và điều tùy thuộc vào nhà thiếtLỜI kế hệCẢM thống ƠN điện, nhà thiết kế cung cấp điện Phải thiết kế cho phải đảm bảo an toàn, đảm bảo chất lượng điện kinh tế nhất, đạt nhà thiết kế thành cơng size 12 …………………………………………………………………………… Trong nghiệp cơng nghiệp hóa - đại hóa, xây dựng nhà máy, khu dân cư,…………………………………………………………………………………… thành phố…trước tiên người ta phải xây dựng hệ thống cung cấp điện để cung cấp cho máy móc nhu cầu sinh hoạt người Trong lĩnh vực cung cấp điện, …………………………………………………………………………… ……… nhiều thiết bị điện sử dụng nên hệ thống cung cấp điện có nhiều thay …………………………………………………………………………… ……… đổi …………………………………………………………………………… ……… Với mục đích trên, nhiệm vụ luận văn đưa phương pháp thiết kế cung cấp điện cho Công ty TNHH MTEX (Việt Nam) …………………………………………………………………………… ……… …………………………………………………………………………… ……… Đây bước đầu tập người kỹ sư, hạn chế trình độ, thiếu kinh nghiệm thực tế nên không tránh khỏi sai sót Kính mong góp ý dạy …………………………………………………………………………… ……… thầy cô bạn …………………………………………………………………………… ……… Em xin chân thành cảm ơn thầy Phan Quốc Dũng thầy cô Khoa Xây dựng Điện trường Đại Học Mở TP.HCM tận tình hướng dẫn, giúp đỡ, tạo điều kiện tốt cho em hoàn thành luận văn Tháng 01 năm 2013 Sinh viên thực ĐỒN VĂN TÂN SVTH: Đồn Văn Tân MSSV: 0851030065 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng LỜI CẢM ƠN Trước hết, em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến quí thầy trường Đại Học Mở Thành Phố Hồ Chí Minh, đặc biệt thầy cô khoa Điện Điện Tử hướng dẫn giảng dạy tận tình để hồn thành tốt luận văn tốt nghiệp Em xin cảm ơn thầy Phan Quốc Dũng người trực tiếp hướng dẫn em suốt giai đoạn làm luận văn Xin cảm ơn gia đình, bạn bè động viên, giúp đỡ em suốt khóa học thời gian thực đề tài Xin chân thành cảm ơn thầy cô đọc, phản biện góp ý kiến để em hồn chỉnh đề tài Trong q trình thực hiện, em cố gắng làm việc để tổng hợp kiến thức học tham khảo số tài liệu chuyên môn nhằm đạt kết tốt Tuy nhiên, tài liệu tham khảo, thời gian có hạn khn khổ đề tài rộng lớn nên thiếu sót khơng thể tránh khỏi Kính mong q thầy cơ, bạn bè đóng góp thêm ý kiến quý báu để đề tài hoàn thiện Tháng 01 năm 2013 Sinh viên thực ĐỒN VĂN TÂN SVTH: Đồn Văn Tân MSSV: 0851030065 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng Contents CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ ĐỀ TÀI 1.1 Những yêu cầu thiết kế cung cấp điện: 1.2 Giới thiệu sơ lược nhà máy Mtex (Việt Nam) CHƯƠNG 2: PHÂN NHÓM PHỤ TẢI 2.1 Phân nhóm phụ tải : 2.2 Xác định tâm phụ tải : 2.2.1 Mục đích : 2.2.2 Xác định tọa độ: 2.2.3 Phương pháp xác định tâm phụ tải: 2.3 Phân nhóm xác định phụ tải toàn nhà máy: 2.3.1 Xác định tâm phụ tải cho chuyền sản xuất I : 2.3.2 Xác định tâm phụ tải cho chuyền sản xuất II: 2.3.3 Xác định tâm phụ tải cho tủ phân phối : 2.3.4 Xác định tâm phụ tải cho TPPC: CHƯƠNG 3: PHỤ TẢI TÍNH TỐN 3.1 Yêu cầu chung: 3.2 Phương pháp xác định phụ tải tính toán: 3.3 Tính phụ tải tính tốn : 13 3.3.1 Tính tốn phụ tải phân xưởng I: 13 3.3.2 Tính tốn phụ tải phân xưởng II: 17 CHƯƠNG 4: THIẾT BỊ CHIẾU SÁNG 22 4.1 Các yêu cầu chung hệ thống chiếu sáng : 22 4.2 Các khái niệm kỹ thuật chiếu sáng : 22 4.2.1 Khái niệm đại lượng : 22 4.2.2 Các lọai nguồn sáng : 23 4.2.3 Các hệ chiếu sáng : ( gồm hệ ) 26 4.3 Lựa chọn thông số : 26 4.4 Tính tốn chiếu sáng chi tiết : 28 4.5 Tổng cơng suất đèn tồn cơng ty : 47 4.6 Tính tốn phụ tải lạnh : 49 4.7 Tính toán phụ tải quạt: 51 4.8 Phụ tải ổ cắm : 52 4.9 Tính tốn phụ tải cho toàn nhà máy: 53 CHƯƠNG 5: CHỌN MÁY BIẾN ÁP, MÁY PHÁT DỰ PHÒNG 57 SVTH: Đoàn Văn Tân MSSV: 0851030065 Trang 131 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng 5.1 Yêu cầu chung chọn máy biến áp(MBA) máy phát dự phòng : 57 5.2 Xác định vị trí, số lượng dung lượng trạm biến áp phân xưởng: 57 5.3 Tính tốn dung lượng máy biến áp cho nhà máy: 58 5.4 Chọn máy biến áp máy phát dự phòng cho nhà máy: 58 5.4.1 Chọn máy biến áp : 58 5.4.2 Chọn máy phát dự phòng : 58 5.4.3 Hệ thống ATS: 59 5.5 Tính tốn bù cho nhà máy: 60 5.5.1 Lý thuyết chọn tụ bù công suất phản kháng : 60 5.5.2 Chọn tụ bù cho nhà máy : 61 CHƯƠNG 6: LỰA CHỌN DÂY DẪN VÀ TÍNH TỐN SỤT ÁP 63 6.1 Lựa chọn dây dẫn: 63 6.1.1 Yêu cầu chung : 63 6.1.2 Chọn dây dẫn theo điều kiện phát nóng : 63 6.2 Kiểm tra chọn dây dẫn cho nhà máy: 64 6.2.1 Chọn dây dẫn cấp điện cho thiết bị: 64 6.2.2 Chọn dây dẫn cấp điện cho tủ động lực: 68 6.2.3 Chọn dây dẫn cấp điện cho tủ chiếu sáng : 73 6.2.4 Chọn dây dẫn cấp điện cho tủ phân phối : 73 6.2.5 Lựa chọn dây trung tính (N): 75 6.3 Tính tốn sụt áp 78 6.3.1 Tiêu chuẩn kiểm tra phương pháp tính tốn : 78 6.3.2 Tính tốn độ sụt áp : 80 CHƯƠNG 7: TÍNH TỐN NGẮN MẠCH VÀ LỰA CHỌN 90 7.1 Khái niệm ngắn mạch: 90 7.2 Tính tốn ngắn mạch: 90 7.2.1 Tính tốn ngắn mạch ba pha N(3) : 90 7.2.2 Tính tốn ngắn mạch pha N(1): 94 7.3 LỰA CHỌN THIẾT BỊ BẢO VỆ: 101 CHƯƠNG 8: THIẾT KẾ BẢO VỆ AN TOÀN ĐIỆN 109 8.1 Mục đích ý nghĩa việc nối đất : 109 8.2 Chọn sơ đồ bảo vệ dây nối đất : 109 8.2.1 Các sơ đồ đất thông dụng: 109 8.2.2 Chọn dây nối đất PE: 112 8.3 Tính tốn ngắn mạch pha(dòng chạm vỏ): 114 SVTH: Đoàn Văn Tân MSSV: 0851030065 Trang 132 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng 8.4 Thiết kế hệ thống nối đất 121 8.5 Thiết kế hệ thống chống sét cho nhà máy: 125 8.5.1 Hiện tượng sét hậu phóng điện sét : 125 8.5.2 Phương pháp chống sét: 126 8.5.3 Thiết kế chống sét cho nhà máy: 128 SVTH: Đoàn Văn Tân MSSV: 0851030065 Trang 133 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ ĐỀ TÀI 1.1 Những yêu cầu thiết kế cung cấp điện: Khi thiết kế cung cấp điện cho cơng trình phải có yêu cầu định Do thiết kế cung cấp điện phải đảm bảo cho hộ tiêu thụ có đủ diện yêu cầu chất lượng tốt  Độ tin cậy cung cấp điện - Tùy thuộc vào hộ tiêu thụ loại nào, điều kiện cho phép người ta cố gắng chọn phương án cung cấp điện có độ tin cậy cao tốt  Chất lượng điện - Được đánh giá hai tiêu: tần số điện áp - Tần số quan điều chỉnh hệ thống điều khiển ảnh hưởng đến hệ thống hộ tiêu thụ loại lớn vận hành chưa hợp lý bị cố trạm biến áp trung gian hay nhà máy phát điện cỡ lớn  An toàn cung cấp điện - Cơng trình cấp điện phải thiết kế có tính an tồn cao An tồn cho người vận hành, người sử dụng, an toàn cho thiết bị, cho tồn cơng trình Tóm lại người thiết kế ngồi việc tính tốn xác, chọn lựa thiết bị khí cụ phải nắm vững quy định an toàn,những qui phạm cần thiết thực cơng trình Hiểu rõ mơi trường hệ thống cấp điện đối tượng cấp điện - Người vận hành hệ thống người sử dụng thiết bị phải tuyệt đối chấp hành quy định an toàn điện  Kinh tế - Trong trình thiết kế thường xuất nhiều phương án, phương án thường có ưu khuyết điểm riêng, lợi kinh tế xét kỉ thuật khơng tốt Một phương án đắt tiền thường có đặt điểm độ tin cậy an toàn cao hơn, để đảm bảo hài hoà vấn đề kinh tế kỹ thuật cần phải nghiên cứu kỉ lưỡng đạt tối ưu 1.2 Giới thiệu sơ lược nhà máy Mtex (Việt Nam)  Giới thiệu nhà máy MTEX (VN): Nhà máy MTEX (VN) nằm đường 18 KCX Tân Thuận, phường Tân Thuận Đông, Quận 7, Tp.HCM thuộc tập đồn MTEX Nhật Bản, có vốn đầu tư 100% nước xây dựng hoàn tất vào hoạt động đầu năm 1998 Nhà máy chuyên sản xuất phụ tùng ôtô, sản phẩm làm xuất nước ngồi Nhà máy MTEX (VN) có diện tích vào khoảng 4176m2 Tồn thể cán công nhân viên nhà máy làm việc thường xuyên 3ca/ngày  Qui trình cơng nghệ nhà máy : Cắt phôi  Tiện CNC  Gia công ren  Lăn then hoa  Nhiệt luyện  Mài siêu tinh  Mài tinh  Mài thô  Lăn ren  Kiểm tra bên  Thành phẩm  Xuất tiêu thụ SVTH: Đoàn Văn Tân MSSV: 0851030065 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng  Những đặc điểm mạng điện nhà máy : Nguồn điện cung cấp cho nhà máy lấy từ mạng lưới điện 22 KV qua máy biến áp 22/0.4KV trước đến tủ phân phối nhà máy Việc điện dẫn đến tình trạng đình trệ sản xuất gây thiệt hại lớn kinh tế cho nhà máy Do cần thiết kế nguồn điện dự phòng để sử dụng cho nhà máy có cố điện tồn SVTH: Đồn Văn Tân MSSV: 0851030065 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng CHƯƠNG 2: PHÂN NHĨM PHỤ TẢI 2.1 Phân nhóm phụ tải : Việc phân nhóm thiết bị phân xưởng , nhà máy … bước có ý nghĩa quan trọng thiết kế cung cấp điện Phân nhóm phụ tải phân bố thiết bị cho tiện lợi vận hành dễ dàng xử lí cố phân bố công suất phụ tải hợp lí mặt băng tổng thể để việc lựa chọn lắp đặt thuận lợi 2.2 Xác định tâm phụ tải : 2.2.1 Mục đích : Mục đích việc xác định tâm phụ tải tìm vị trí trung tâm phụ tải , vị trí cơng suất mặt cân Nó sở để lựa chọn vị trí lắp đặt tủ động lực tủ phân phối nhà máy 2.2.2 Xác định tọa độ: Để xác định tâm phụ tải , ta dựng hệ trục Oxy mặt cần thiết cung cấp Hệ trục chọn tùy ý , ta chọn góc tọa độ góc trái phân xưởng , trục tung X ,trục hoành Y 2.2.3 Phương pháp xác định tâm phụ tải: Tâm phụ tải xác định theo thứ tự nhóm nhỏ , sau tồn phân xưởng nhà máy  Tính tâm phụ tải nhóm : Cơng thức : n n x P X  i i 1 dmi Y n P i 1  y P i i 1 dmi dmi n P dmi i 1 Với: X;Y :tâm phụ tải nhóm xi ; yi :tọa độ thiết bị Pđmi : công suất định mức thiết bị  Tính tâm phụ tải tồn cơng ty : Công thức : n X CT   X i  Pi i 1 n  Pi n YCT  i 1 Y  P i i 1 i n P i 1 i Với :XCT ; YCT : tọa độ tâm phụ tải công ty Xi ;Yi Pi SVTH: Đoàn Văn Tân : tọa độ tâm phụ tải nhóm : cơng suất nhóm MSSV: 0851030065 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng 2.3 Phân nhóm xác định phụ tải tồn nhà máy: Do đặc tính nhà máy, thiết bị hồn tồn mới, cơng suất thiết bị nhóm tương đồng, ta phân nhóm phụ tải theo cơng suất Mặt công ty MTEX (VN) chia làm chuyền sản xuất , dựa theo cơng suất vị trí chuyền ta chọn tủ phân phối P1 cung cấp cho chuyền sx I : gồm có tủ động lực P1/1 ; P1/2 ;P1/3, P1/4, P1/5 Tủ phân phối P2 cung cấp cho chuyền sxII : gồm có tủ động lực : P2/1; P2/2; P2/3;P2/4; P2/5 P2/6 Ta xác định phụ tải vị trí tủ theo công thức : n X  n  Pdmi  X i Y i 1 n  Pdmi P dmi i 1 n P i 1 i 1  Yi dmi 2.3.1 Xác định tâm phụ tải cho chuyền sản xuất I : Chọn góc tọa độ góc trái phân xưởng , trục tung x , trục hoành y  Tủ động lực P1/1: Toạ độ thiết bị tủ động lực P1/1: Tên phụ tải STT Ký hiệu Pđm(Kw) X(m) Y(m) Pđm.X Máy cắt phôi 1a 5.5 37 203.5 Máy cắt phôi 1b 5.5 37 11 203.5 Máy cắt phôi 1c 5.5 37 17 203.5 Máy cắt phôi 1d 5.5 37 25 203.5 Tổng 22 814 Tọa độ X;Y 37 14.5 Để tạo vẽ mỹ quan ,thuận tiện việc lắp đặt , bảo trì sửa chửa ,ta di dời sát tường MP1/1 (40;14)  Pđm.Y 27.5 60.5 93.5 137.5 319 tủ P1/1 vào Tủ động lực P1/2: Toạ độ thiết bị tủ động lực P1/2 : Tên phụ tải Ký hiệu Pđm(Kw) X(m) Y(m) Pđm.X Pđm.Y Máy CNC 2a 15 75 60 Máy CNC 2b 15 10 75 150 Máy CNC 2c 15 135 60 Máy CNC 2d 15 10 135 150 Máy CNC 2e 15 15 225 60 Máy CNC 2f 15 15 10 225 150 Máy CNC 2g 15 20 300 60 Máy CNC 2h 15 20 10 300 150 Máy CNC 2i 15 25 375 60 Máy CNC 2j 15 25 10 375 150 Tổng 150 2220 1050 Tọa độ X,Y 14.8 Để tạo vẽ mỹ quan ,thuận tiện việc lắp đặt , bảo trì sửa chửa ,ta di dời tủ P1/2 vào sát tường MP1/2 (15;1) STT 10 SVTH: Đoàn Văn Tân MSSV: 0851030065 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp  GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng Tủ động lực P1/3: Toạ độ thiết bị tủ động lực P1/3: Tên phụ tải Ký hiệu Pđm(Kw) X(m) Y(m) Pđm.X Pđm.Y Máy CNC 3a 15 16 16 240 240 Máy CNC 3b 15 16 23 240 345 Máy CNC 3c 15 22 16 330 240 Máy CNC 3d 15 22 23 330 345 Máy CNC 3e 15 27 16 405 240 Máy CNC 3f 15 27 23 405 345 Tổng 90 1950 1755 Tọa độ X;Y 21.6 19.5 Để tạo vẽ mỹ quan ,thuận tiện việc lắp đặt , bảo trì sửa chửa ,ta di dời tủ P1/3 vào sát tường MP1/3 (39;19) STT  Tủ động lực P1/4 : Tọa độ thiết bị tủ động lực P1/4 : Tên phụ tải Ký hiệu Pđm(Kw) X(m) Y(m) Pđm.X Pđm.Y Máy lăn then hoa 4a 22 16 88 352 Máy lăn then hoa 4b 22 22 88 484 Máy lăn then hoa 4c 22 16 198 352 Máy lăn then hoa 4d 22 22 198 484 Tổng 88 572 1672 Tọa độ X;Y 6.5 19 Để tạo vẽ mỹ quan ,thuận tiện việc lắp đặt , bảo trì sửa chửa ,ta di dời tủ P1/4 vào sát tường MP1/4 (2;19) STT  Tủ động lực P1/5 : Tọa độ thiết bị tủ động lực P1/5: Tên phụ tải Ký hiệu Pđm(Kw) X(m) Y(m) Pđm.X Pđm.Y Máy TAP 5a 7.5 28 37.5 210 Máy TAP 5b 7.5 11 28 82.5 210 Máy TAP 5c 7.5 17 28 127.5 210 Máy TAP 5d 7.5 23 28 172.5 210 Tổng 30 420 840 Tọa độ X;Y 14 28 Để tạo vẽ mỹ quan ,thuận tiện việc lắp đặt , bảo trì sửa chửa ,ta di dời tủ P1/5 vào sát tường MP1/5 (14;29) STT 2.3.2 Xác định tâm phụ tải cho chuyền sản xuất II:  Tủ động lực P2/1: Tọa độ thiết bị tủ động lực P2/1 SVTH: Đoàn Văn Tân MSSV: 0851030065 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng  Tính tốn ngắn mạch pha TPPP1 (I(1)N2):  Tổng trở tương đương mạch phía trước: Ztđ1 = 32.2(m  )  Dây pha 2: Fpha = 400(mm2); ro = 0.047(  / km); xo = 0.08 (  / km); L = 20 (m) Rd2 = ro  L = 0.047  20 = 0.94 (m  ) Xd2 = xo  L = 0.08  20 = 1.6 (m  )  Dây trung tính 2: FPEN2 = 200(mm2); ro = 0.094 (  / km); xo = 0.08 (  / km); L = 20 (m) RPEN2 = ro  L = 0.094  20 = 1.88 (m  ) XPEN2 = xo  L = 0.08  20 = 1.6 (m  )  Tổng trở tương đương: Ztñ2  Ztñ1   R   X  2  Ztñ1   Rd2  RPEN    Xd2  XPEN   32.2   0.94  1.88  1.6  1.6 2 2  36.46(m)  Dòng điện ngắn mạch pha: (1) IN _ TPPP1  0.95 U pha Ztd  0.95 230  5.99(kA) 36.46 Im = Km  IđmCB=  400 = (kA)  Im < IN(1) : Thỏa điều kiện cắt nhanh dòng ngắn mạch  Tính toán ngắn mạch pha TĐL1 (I(1)N3):  Tổng trở tương đương mạch phía trước: Ztđ2 = 36.46 (m  )  Dây pha 3: Fpha = 11 (mm2); ro = 1.71 (  / km); xo = 0.08 (  / km); L = 39 (m) Rd3 = ro  L = 1.71  39 = 66.69 (m  ) Xd3 = xo  L = 0.08  39 = 3.12 (m  )  Dây trung tính 3: FPEN3 = 11 (mm2); ro = 1.71 (  / km); xo = 0.08 (  / km); L = 39 (m) RPEN3 = ro  L = 1.71  39 = 66.69 (m  ) XPEN3 = xo  L = 0.08  39 = 3.12 (m  ) SVTH: Đoàn Văn Tân MSSV: 0851030065 Trang 117 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng  Tổng trở tương đương:  R   X  Ztñ3  Ztñ   Rd3  RPEN3    Xd3  XPEN3   Ztñ2   66.69  66.69  3.12  3.12  36.46   175.97(m)  Dòng điện ngắn mạch pha: (1) IN _ TÑLP1/1  0.95 U pha Ztd3  0.95 230  1.24(kA) 175.97 Im = Km  IđmCB=  40 = 0.2 (kA)  Im < IN(1) : Thỏa điều kiện cắt nhanh dòng ngắn mạch  Tính tốn ngắn mạch pha thiết bị (1a) máy cắt phơi (I(1)N4):  Tổng trở tương đương mạch phía trước: Ztđ3 = 175.97(m  )  Dây pha 4: Fpha = 2.5 (mm2); ro = 7.41 (  / km); xo = 0.08 (  / km); L = (m) Rd4 = ro  L = 7.41  = 66.69(m  ) Xd4 = xo  L = 0.08  = 0.72 (m  )  Dây trung tính 4: FPEN4 = 2.5 (mm2); ro = 7.41 (  / km); xo = 0.08 (  / km); L = (m) RPEN4 = ro  L = 7.41  = 66.69(m  ) XPEN4 = xo  L = 0.08  = 0.72 (m  )  Tổng trở tương đương: Ztñ  Ztñ3   Ztñ3   R   X  2  Rd4  RPEN    Xd4  XPEN   175.97  2  66.69  66.69   0.72  0.72 2  309.35(m)  Dòng điện ngắn mạch pha: (1) IN _ TB1  0.95 U pha SVTH: Đoàn Văn Tân Ztd  0.95 230  0.7(kA) 309.35 MSSV: 0851030065 Trang 118 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng Im = Km  IđmCB=  16 = 0.08 (kA)  Im < IN(1) : Thỏa điều kiện cắt nhanh dòng ngắn mạch *Tính tốn tương tự cho nhánh khác hệ thống, kết tính tốn đưa vào BẢNG TỔNG KẾT TÍNH TỐN NGẮN MẠCH BẢNG TỔNG KẾT TÍNH TỐN NGẮN MẠCH Bảng tính tốn ngắn mạch tủ phân phối STT Vị trí ngắn mạch TPPC TPPP1 TPPP2 TCS HC-VP Z1pha (m  ) 32.2 36.46 34.66 87.76 165.44 IN(1) (kA) IđmCB (A) 6.78 5.99 6.3 2.49 1.32 1250 400 800 80 63 Im (kA) Đường cong Km C C 5 5÷10 5÷10 6.25 0.4÷0.8 0.31÷0.63 Iđn (kA) Kết Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt 0.59 1.7 Bảng tính tốn ngắn mạch tủ động lực STT Vị trí ngắn mạch Z1pha (m  ) IN(1) (kA) IđmCB (A) TĐLP1/1 TĐLP1/2 TĐLP1/3 TĐLP1/4 TĐLP1/5 169.99 45.75 106.35 39.67 104.93 1.29 4.78 2.05 5.51 2.08 40 250 80 160 40 10 11 TĐLP2/1 TĐLP2/2 TĐLP2/3 TĐLP2/4 TĐLP2/5 TĐLP2/6 150.23 49.73 44.46 57.52 45.27 46.64 1.45 4.39 4.91 3.8 4.83 4.68 SVTH: Đoàn Văn Tân Đường cong TPPP1 C C C TPPP2 32 C 63 C 250 160 630 63 C MSSV: 0851030065 Iđn (kA) Km Im (kA) Kết 5÷10 5÷10 5÷10 0.2÷0.4 1.25 0.4÷0.8 0.8 0.2÷0.4 0.08 0.31 0.22 0.34 0.12 Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt 5÷10 5÷10 5 5÷10 0.16÷0.32 0.315÷0.63 1.25 0.8 3.15 0.315÷0.63 0.09 0.17 0.35 0.4 1.5 0.15 Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Trang 119 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng Bảng tính tốn ngắn mạch thiết bị điện ST T Tên thiết bị Máy cắt phôi-1a Máy cắt phôi-1b Máy cắt phôi-1c Máy cắt phôi-1d 10 11 12 13 14 Máy CNC-2a Máy CNC-2b Máy CNC-2c Máy CNC-2d Máy CNC-2e Máy CNC-2f Máy CNC-2g Máy CNC-2h Máy CNC-2i Máy CNC-2j 15 16 17 18 19 20 Máy CNC-3a Máy CNC-3b Máy CNC-3c Máy CNC-3d Máy CNC-3e Máy CNC-3f 21 22 23 24 Máy lăn then hoa-4a Máy lăn then hoa-4b Máy lăn then hoa-4c Máy lăn then hoa-4d 25 26 27 28 Máy Tap-5a Máy Tap-5b Máy Tap-5c Máy Tap-5d 29 30 31 32 33 34 Máy làm ren-6a Máy làm ren-6b Máy làm ren-6c Máy làm ren-6d Máy làm ren-6e Máy làm ren-6f 35 36 Máy mài vơ tâm-7a Máy mài vơ tâm-7b SVTH: Đồn Văn Tân Z1pha IN(1) IđmCB Đường (A) cong (m  ) (kA) TĐL P1/1 303.37 0.72 16 C 229.26 0.95 16 C 229.26 0.95 16 C 318.19 0.69 16 C TĐL P1/2 58.55 3.73 40 C 62.39 3.5 40 C 53.43 4.09 40 C 57.27 3.82 40 C 48.31 4.52 40 C 54.71 3.99 40 C 53.43 4.09 40 C 57.27 3.82 40 C 58.55 3.73 40 C 62.39 3.5 40 C TĐL P1/3 146.86 1.49 40 C 146.86 1.49 40 C 136.73 1.6 40 C 136.73 1.6 40 C 128.29 1.7 40 C 128.29 1.7 40 C TĐL P1/4 42.23 5.17 50 C 42.23 5.17 50 C 47.35 4.61 50 C 47.35 4.61 50 C TĐL P1/5 154.23 1.42 20 C 117.26 1.86 20 C 117.26 1.86 20 C 154.23 1.42 20 C TĐL P2/1 191.04 1.14 16 C 211.45 1.03 16 C 170.63 1.28 16 C 204.64 1.07 16 C 191.04 1.14 16 C 211.45 1.03 16 C TĐL P2/2 60.72 3.6 25 C 60.72 3.6 25 C MSSV: 0851030065 Km Im (kA) Iđn (kA) Kết 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 0.08÷0.16 0.08÷0.16 0.08÷0.16 0.08÷0.16 0.05 0.05 0.05 0.05 Đạt Đạt Đạt Đạt 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 0.2÷0.4 0.2÷0.4 0.2÷0.4 0.2÷0.4 0.2÷0.4 0.2÷0.4 0.2÷0.4 0.2÷0.4 0.2÷0.4 0.2÷0.4 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 0.2÷0.4 0.2÷0.4 0.2÷0.4 0.2÷0.4 0.2÷0.4 0.2÷0.4 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 0.25÷0.5 0.25÷0.5 0.25÷0.5 0.25÷0.5 0.24 0.24 0.24 0.24 Đạt Đạt Đạt Đạt 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 0.1÷0.2 0.1÷0.2 0.1÷0.2 0.1÷0.2 0.09 0.09 0.09 0.09 Đạt Đạt Đạt Đạt 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 0.08÷0.16 0.08÷0.16 0.08÷0.16 0.08÷0.16 0.08÷0.16 0.08÷0.16 0.07 0.07 0.07 0.07 0.07 0.07 Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt 5÷10 0.125÷0.25 0.12 5÷10 0.125÷0.25 0.12 Đạt Đạt Trang 120 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp 37 38 Máy mài vô tâm-7c Máy mài vô tâm-7d 75.37 75.37 39 40 41 42 43 44 45 46 Máy mài thô-8a Máy mài thô-8b Máy mài thô-8c Máy mài thô-8d Máy mài thô-8e Máy mài thô-8f Máy mài thô-8g Máy mài thô-8h 59.31 55.06 58.24 51.88 46.58 58.24 54 49.76 47 48 Máy nén khí-9a Máy nén khí-9b 59.64 59.64 49 Máy nhiệt luyện-10a 50 Máy nhiệt luyện-10b 46.45 46.45 51 52 53 54 60.51 60.51 74.37 74.37 Máy mài tinh-11a Máy mài tinh-11b Máy mài tinh-11c Máy mài tinh-11d GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng 2.9 25 2.9 25 TĐL P2/3 3.68 50 3.97 50 3.75 50 4.21 50 4.69 50 3.75 50 4.05 50 4.39 50 TĐL P2/4 3.66 63 3.66 63 TĐL P2/5 4.7 400 4.7 400 TĐL P2/6 3.61 25 3.61 25 2.94 25 2.94 25 C C 5÷10 0.125÷0.25 0.12 5÷10 0.125÷0.25 0.12 Đạt Đạt C C C C C C C C 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt Đạt C C 5÷10 0.315÷0.63 0.313 Đạt 5÷10 0.315÷0.63 0.313 Đạt C C C C 0.25÷0.5 0.25÷0.5 0.25÷0.5 0.25÷0.5 0.25÷0.5 0.25÷0.5 0.25÷0.5 0.25÷0.5 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 0.2 5 2 1.27 1.27 Đạt Đạt 5÷10 5÷10 5÷10 5÷10 0.125÷0.25 0.125÷0.25 0.125÷0.25 0.125÷0.25 0.107 0.107 0.107 0.107 Đạt Đạt Đạt Đạt 8.4 Thiết kế hệ thống nối đất 8.4.1 Cách thực nối đất Có loại:  Nối đất tự nhiên: sử dụng ống dẫn nước hay ống kim loại khác (trừ ống dẫn nhiên liệu lỏng khí dễ cháy) đặt đất, kết cấu kim loại nhà cửa, công trình có nối đất, vỏ kim loại cáp đặt đất… làm trang bị nối đất  Nối đất nhân tạo: thường thực cọc thép, ống thép, thép dẹp hình chữ nhật thép góc dài – 3m chơn sâu xuống đất cho đầu chúng cách mặt đất khoảng 0.5 – 0.7m Nhờ giảm thay đổi điện trở nối đất theo thời tiết Điện trở nối đất chủ yếu xác định điện trở suất đất, hình dạng kích thước điện cực độ chôn sâu đất Điện trở suất đất phụ thuộc thành phần, mật độ, độ ẩm nhiệt độ đất xác định xác đo lường Các trị số gần điện trở suất đất  (khi độ ẩm 10 – 20% trọng lượng) tính cm sau: Cát  104 Cát lẫn đất  104 Đất sét, đất sét lẫn sỏi  104 Đất vườn, đất ruộng 0.4  104 SVTH: Đoàn Văn Tân MSSV: 0851030065 Trang 121 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng 0.2  104 Đất bùn Trong tính tốn phải lấy trị số lớn năm tt = Kmax  Trong đó: Kmax hệ số tăng cao Đối với ống thép góc dài – 3m, đầu cách mặt đất 0.5 – 0.8m Kmax = 1.2 – ; với thép dẹp đặt nằm ngang cách mặt đất 0.8m Kmax = 1.5 – 8.4.2 Tính toán nối đất nhân tạo  Xác định điện trở nối đất cọc: R1c   K max  2l 4t  l   ln  ln  () 2 l  d 4t  l  Trong đó:  – điện trở suất đất ( cm ) Kmax – hệ số mùa d – đường kính ngồi cọc (cm) l – chiều dài cọc (cm) t – độ chôn sâu cọc, tính từ mặt đất đến điểm cọc (cm) Đối với thép góc có bề rộng cạnh b, đường kính ngồi đẳng trị tính: d = 0.95 b  Xác định sơ số cọc: n R1c c Rd Trong đó: R1c – điện trở nối đất cọc (  ) Rđ – điện trở thiết bị nối đất theo qui định (  )  c – hệ số sử dụng cọc Theo quy định số cọc khơng  Xác định điện trở nối nằm ngang: Rt   Kmax 2l ln () 2 l bt Trong đó:  max – điện trở suất đất độ sâu chôn nằm ngang, ( cm ) l – chiều dài (chu vi) mạch vòng tạo nối (cm) b – bề rộng nối (cm) t – chiều sâu chôn nối (cm) Điện trở nối thực tế phải xét đến hệ số sử dụng  t Rt'  SVTH: Đoàn Văn Tân Rt t () MSSV: 0851030065 Trang 122 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng  Xác định điện trở (khuếch tán) thiết bị nối đất gồm hệ thống cọc nối nằm ngang: Rnñ  Rc  Rt Rc  Rt 8.4.3 Tính tốn nối đất cho xí nghiệp: Ở ta sử dụng sơ đồ TN nên thiết kế hệ thống điện trở nối đất trung tính nguồn nối đất lặp lại sau: Rnđnguồn   ; Rnđll  10   Nối đất nguồn: thực nối đất cho trung tính máy biến áp Điện trở suất đất nơi đặt hệ thống nối đất, loại đất sét pha sỏi tra bảng ta có  =  104 cm Thiết bị nối đất, dùng cọc thép bọc đồng  16mm dài 3m, chôn sâu 0.8m Hệ số tăng cao cho điện cực thẳng đứng: chôn sâu mặt đất 0.8m loại đất khơ, ta tra bảng => Kmax = 1.4 Ta có: t = 80 + (300/2) = 230 (cm)  Điện trở cọc: R1c  1 104  1.4   300  230  300    ln  ln   46.53() 2  300  1.6  230  300   Xác định sơ số lượng cọc: n R1c Ryc  46.53  11.63(coïc) Ta chọn n = 12 cọc Các cọc chơn thành mạch vòng cách 6m h=0.8m a=6m t=2.3m l=3m d=1.6cm Ta có tỉ số : a/l = 6/3 =  Tra bảng hiệu suất sử dụng cọc  c = 0.68 ;  t = 0.38  Điện trở 12 cọc: SVTH: Đoàn Văn Tân MSSV: 0851030065 Trang 123 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp Rc  R1c n c GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng  46.53  5.7() 12  0.68 Để liên kết cọc lại với ta sử dụng cáp đồng trần 50mm2, đường kính cáp d=8mm, chơn sâu đất h=0,8m Thanh nối nối qua 12 cọc => l = 12  = 72 (m) Hệ số tăng cao cho điện cực ngang chôn sâu mặt đất 0.8m => Kmax = 1.6  Điện trở nối: Rt  1104 1.6  72002  ln  4.41() 2  7200 5 80  Điện trở khuếch tán nối ngang: R't  Rt t  4.41  11.6() 0.38  Điện trở thiết bị nối đất: Rnốiđấtnguồn  5.7 11.6  3.82() < (  ) => Thỏa điều kiện 5.7  11.6  Nối đất lặp lại: thực nối đất cho tủ phân phối tủ động lực Đối với tủ cách khơng q 20m dùng chung hệ thống nối đất lặp lại Theo sơ đồ vị trí tủ động lực ta bố trí hệ thống nối đất lặp lại sau:  TPPP1, TĐLP1/2, TĐLP1/4, TCS dùng hệ thống  TĐLP1/1, TĐLP1/3, HC-VP dùng hệ thống  TĐLP2/1, TĐLP1/5, TPPC, TĐLP2/2 dùng hệ thống  TĐLP2/6, TĐLP2/3, TPPP2 dùng hệ thống  TĐLP2/4, TĐLP2/5 dùng hệ thống  Dùng tổng cộng hệ thống nối đất lặp lại Tính tốn cho hệ thống nối đất lặp lại: Điện trở suất đất nơi đặt hệ thống nối đất, loại đất sét pha sỏi tra bảng ta có  =  104 cm Thiết bị nối đất, dùng cọc thép bọc đồng  16mm dài 3m, chôn sâu 0.8m Hệ số tăng cao cho điện cực thẳng đứng: chôn sâu mặt đất 0.8m loại đất khô, ta tra bảng => Kmax = 1.4 Ta có: t = 80 + (300/2) = 230 (cm)  Điện trở cọc: SVTH: Đoàn Văn Tân MSSV: 0851030065 Trang 124 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp R1c  GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng 1 104  1.4   300  230  300    ln  ln   46.53() 2  300  1.6  230  300   Xác định sơ số lượng cọc: n R1c Ryc  46.53  4.65(coïc) 10 Ta chọn n = cọc Các cọc chôn thành dãy thẳng hàng, cách 6m Ta có tỉ số : a/l = 6/3 =  Tra bảng hiệu suất sử dụng cọc  c = 0.83 ;  t = 0.87  Điện trở cọc: Rc  R1c n  c  46.53  11.21() 5 0.83 Để liên kết cọc lại với ta sử dụng cáp đồng trần 50mm2, đường kính cáp d=8mm, chơn sâu đất h=0,8m Thanh nối nối qua cọc => l =  = 24 (m) Hệ số tăng cao cho điện cực ngang chôn sâu mặt đất 0.8m => Kmax = 1.6  Điện trở nối: Rt  1104 1.6  24002  ln  10.89() 2  2400 5 80  Điện trở khuếch tán nối ngang: Rt'  Rt t  10.89  12.52() 0.87  Điện trở thiết bị nối đất: Rnốiđấtlặp lại  11.21 12.52  5.9() < 10 (  ) => Thỏa điều kiện 11.21 12.52 *Tất sử dụng dây nhôm 35mm2 làm dây nối đất đến vị trí cần nối đất 8.5 Thiết kế hệ thống chống sét cho nhà máy: 8.5.1 Hiện tượng sét hậu phóng điện sét : SVTH: Đoàn Văn Tân MSSV: 0851030065 Trang 125 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng  Hiện tượng : Sét tượng phóng điện khí đám mây giơng mang điện tích với đất đám mây giơng mang điện tích trái dấu với Như vậy, muốn có sét trước hết phải có đám mây giơng mang điện tích Vì khí tồn nhiều điều kiện khác nhau, trình hình thành mây giơng phức tạp Có nhiều giả thuyết nhằm giải thích q trình này, xét giải thích chủ yếu nhiều người công nhận Ở tập luận án ta giới thiệu sơ lược khơng trình bày hình thành sét  Các hậu phóng điện sét : Sét nguồn điện áp cao có dòng điện lớn gây nguy hiểm cho người súc vật Như biết, cần dòng điện nhỏ khoảng vài chục mili Ampere qua gây nên chết người Vì dễ hiểu bị sét đánh trực tiếp người thường bị chết Nhiều sét khơng phóng điện trực tiếp gây nguy hiểm Lý dòng điện sét qua vật nối đất, gây nên chênh lệch điện lớn vùng đất gần Dòng điện gây nhiệt độ lớn gây nên cháy nổ, phá hủy mặt học… Tóm lại, sét gây nguy hiểm trực tiếp gián tiếp đến vật, cơng trình Vì bảo vệ chống sét điều cần thiết quan trọng người 8.5.2 Phương pháp chống sét: Bảo vệ cột thu sét sử dụng đầu thu sét phát tia tiên điện đạo sớm (ESE: Early Streamer Emission) a) Cách lắp đặt: đầu ESE lắp đặt cột độc lập kết cấu cơng trình bảo vệ, cho đỉnh kim cao độ cao cần bảo vệ b) Nguyên lý hoạt động: ESE hoạt động dựa nguyên lý làm thay đổi trường điện từ chung quanh cấu trúc cần bảo vệ thông qua việc sử dụng vật liệu áp điện (piezoelectric) (theo thiết kế Franklin France) Cấu trúc đặc biệt ESE tạo gia tăng cường độ điện trường chỗ, tạo thời điểm kích hoạt sớm, tăng khả phát xạ ion, nhờ tạo điều kiện lý tưởng cho việc phát triển phóng điện sét c) Cấu tạo ESE: Đầu thu: có hệ thống thơng gió nhằm tạo dòng lưu chuyển khơng khí đỉnh thân ESE Đầu thu làm nhiệm vụ bảo vệ thân kim Thân kim: làm đồng xử lý inox, phía có nhiều đầu nhọn làm nhiệm vụ phát xạ ion Các đầu làm thép không rỉ luồn ống cách điện nối tới điện cực kích thích Thân kim nối với điện cực nối đất chống sét Bộ kích thích áp điện: làm ceramic áp điện (piezoelectric ceramic) đặt phía thân kim, ngăn cách điện, nối với đỉnh nhọn phát xạ ion nêu cáp cách điện cao áp SVTH: Đoàn Văn Tân MSSV: 0851030065 Trang 126 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng Đầu ESE Thân đỡ cách điện Dây dẫn sét Hệ thống tiếp địa  Vật liệu piezoelectric: Đây cấu trúc tinh thể Trong đó, lưỡng cực điện làm tăng áp lực theo hướng định trước cách tạo cho chúng trường phân cực ban đầu có mật độ cao Vật liệu sử dụng zircotitanate chì, cứng, đầu kim phủ lớp mỏng điện cực nickel Các vật liệu chế tạo thành nhiều đoạn nối tiếp, với đặc tính áp điện chúng, ceramic tạo điện áp cao, lên đến 20kV tới 25kV nhiều đoạn nối tiếp Mức điện áp đảm bảo đủ điều kiện để tạo ion mong muốn  Sự kích thích áp điện: Khi xuất đám mây dông mang điện tích, điện trường khí trạng thái tĩnh, kết hợp với tượng cộng hưởng xảy thân kim ESE, áp lực tạo trước, phận kích thích sinh áp lực biến đổi ngược Kết đầu nhọn phát xạ ion tạo điện cao, đó, sinh lượng lớn ion ( 7.65  1010 mức điện áp 2.5 đến 6.5 kV) Những ion ion hố dòng khí xung quanh phí đầu thu nhờ hệ thống chuyển lưu khơng khí gắn đầu thu Điều giúp làm giảm điện áp ngưỡng phóng điện, đồng thời làm gia tăng vận tốc phóng điện corona  Điểm thu sớm nhất: Khả gia tăng kích thích trường tĩnh điện thấp (khả phát xạ sớm) tăng cường khả thu kim thu sét Nhờ trở thành điểm thu sớm so với điểm khác nhà cần bảo vệ Các kim thu sét hoạt động với dòng sét có cường độ thấp SVTH: Đồn Văn Tân MSSV: 0851030065 Trang 127 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng Rp h  Vùng bảo vệ: Vùng bảo vệ ESE hình nón có đỉnh đầu kim thu sét, bán kính bảo vệ Rp(m) = f (khoảng cách kích hoạt sớm trung bình  L(m) kim thu sét, khoảng cách kích hoạt D(m) tuỳ theo mức độ bảo vệ) Cơng thức tính tốn bán kính bảo vệ Rp đầu thu sét ESE, áp dụng h  5m theo tiêu chuẩn NF-C Pháp Rp  h(2D  h)  L (2D  L ) D(m) phụ thuộc cấp bảo vệ I, II, III h:chiều cao đầu thu sét tính từ đỉnh kim đến bề mặt bảo vệ L (m) : độ lợi khoảng cách phóng tia điện đạo L  vT ; T (  s) độ lợi thời gian 8.5.3 Thiết kế chống sét cho nhà máy: Ta sử dụng kim thu sét, đặt chóp mái nhà máy Theo sơ đồ mặt bằng, bán kính vùng bảo vệ cho toàn nhà máy là: D  802  502  94.34  m  R D 94.34   47.17  m 2 Tra theo bảng bán kính bảo vệ đầu thu sét hiệu Saint-Elmo ( sách AN TOÀN ĐIỆN – Phan Thị Thu Vân) ta chọn thiết bị sau: SE 12- L = 45m, cấp bảo vệ I, đặt độ cao h = 4(m) tính từ chóp mái Ta có bán kính vùng bảo vệ Rp = 51 (m) Hệ thống tiếp địa: SVTH: Đoàn Văn Tân MSSV: 0851030065 Trang 128 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng Điện trở suất đất nơi đặt hệ thống nối đất, loại đất sét pha sỏi tra bảng ta có  =  104 cm Hệ số tăng cao cho điện cực thẳng đứng: chôn sâu mặt đất 0.8m loại đất khô, ta tra bảng => Kmax = 1.4 Ta có: t = 80 + (300/2) = 230 (cm)  Điện trở cọc: 1 104  1.4   300  230  300  R1c    ln  ln   46.53() 2  300  1.6  230  300   Xác định sơ số lượng cọc: n R1c Ryc  46.53  4.65(coïc) 10 Ta sử dụng cọc thép bọc đồng L=3m, d=16mm.Số cọc sử dụng cọc bố trí thành tia cọc cách 6m tia.Các cọc chôn sâu cách mặt đất 0,8m Ta có tỉ số : a/l = 6/3 =  tra bảng hiệu suất sử dụng cọc  c = 0.83 ;  t = 0.87  Điện trở cọc: Rc  R1c n  c  46.53  11.21() 5 0.83 Để liên kết cọc lại với ta sử dụng cáp đồng trần 50mm2, đường kính cáp d=8mm, chơn sâu đất h=0,8m Thanh nối nối qua cọc => l =  = 24 (m).Hệ số tăng cao cho điện cực ngang chôn sâu mặt đất 0.8m => Kmax = 1.6  Điện trở nối: SVTH: Đoàn Văn Tân MSSV: 0851030065 Trang 129 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng 1104 1.6  24002 Rt   ln  10.89() 2  2400 5 80  Điện trở khuếch tán nối ngang: R't  Rt t  10.89  12.52() 0.87  Điện trở thiết bị nối đất: Rnốiđấtlặp laïi  11.21 12.52  5.9() < 10 (  ) => Thỏa điều kiện 11.21 12.52 *Ta sử dụng dây nhơm có tiết diện 35mm2 nối từ phận ESE đến cực nối đất để bảo đảm tính dẫn điện liên tục cực tiếp địa SVTH: Đoàn Văn Tân MSSV: 0851030065 Trang 130 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư công nghiệp GVHD: PGS.TS Phan Quốc Dũng TÀI LIỆU THAM KHẢO TL1 : Hướng dẫn đồ án môn học thiết kế cung cấp điện Phan Thị Thanh Bình, Dương Lan Hương, Phan Thị Thu Vân Nhà xuất Đại Học quốc gia TPHCM TL2 : Hướng dẫn thiết kế lắp đặt điện theo tiêu chuẩn IEC Bộ môn cung cấp điện Nhà xuất khoa học kỹ thuật- 2005 TL3 : An toàn điện Phan Thị Thu Vân Nhà xuất Đại Học quốc gia TPHCM-2011 TL4 : Cung cấp điện Nguyễn Xuân Phú, Nguyễn Công Hiền, Nguyễn Bội Khuê Nhà xuất khoa học kỹ thuật TL 5: Giáo trình an toàn điện Phan Thị Thu Vân Nhà xuất Đại Học quốc gia TPHCM – 2001 TL : Kỹ thuật chiếu sáng Dương Lan Hương Nhà xuất Đại Học quốc gia TPHCM TL 7: Một số luận văn tốt nghiệp đề tài cung cấp điện khác SVTH: Đoàn Văn Tân MSSV: 0851030065 ... cầu thiết kế cung cấp điện: Khi thiết kế cung cấp điện cho cơng trình phải có yêu cầu định Do thiết kế cung cấp điện phải đảm bảo cho hộ tiêu thụ có đủ diện yêu cầu chất lượng tốt  Độ tin cậy cung. .. phát điện cỡ lớn  An toàn cung cấp điện - Cơng trình cấp điện phải thiết kế có tính an tồn cao An tồn cho người vận hành, người sử dụng, an toàn cho thiết bị, cho tồn cơng trình Tóm lại người thiết. .. tra chọn dây dẫn cho nhà máy: 64 6.2.1 Chọn dây dẫn cấp điện cho thiết bị: 64 6.2.2 Chọn dây dẫn cấp điện cho tủ động lực: 68 6.2.3 Chọn dây dẫn cấp điện cho tủ chiếu sáng