DAMH thiet ke he thong co dac 2 noi lien tuc xuoi chieu

Đồ án môn học MỤC LỤC Chương 1: I II III Tổng quan .2 Nhiệm vụ đồ án Lựa chọn thiết bò Quy trình công nghệ Chương 2: I II III Thiết bò cô đặc .7 Sơ lược thiết bò cô đặc Cân vật chất lượng Kích thước thiết bò 10 Chương 3: I II III Thiết bò phụ 29 Thiết bò ngưng tụ baromet 29 Thiết bò gia nhiệt 34 Tính chọn bơm 35 Chương 4: Kiểm soát điều khiển trình 41 Tổng keát 45 Tài liệu tham khảo 47 CHƯƠNG TỔNG QUAN Đồ án môn học I NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN: Thiết kế hệ thống cô đặc dung dòch mía đường hệ hai nồi xuôi chiều liên tục, loại ống dài • Năng suất nhập liệu: 3500 Kg/h • Nồng độ đầu: 8% khối lượng • Nồng độ cuối: 25% khối lượng • p suất ngưng tụ: 0,3at • p suất đốt: 3at II LỰA CHỌN THIẾT BỊ: Khái niệm: Cô đặc phương pháp thường dùng để tăng nồng độ cấu tử dung dòch hay nhiều cấu tử Tuỳ theo tính chất cấu tử khó bay hay dễ bay ta tách phần dung môi (cấu tử dễ bay hơn) phương pháp nhiệt độ (đun nóng) hay phương pháp làm lạnh kết tinh Trong đồ án ta dùng phương pháp nhiệt Trong phương pháp nhiệt, tác dụng nhiệt (đun nóng), dung môi chuyển từ trạng thái lỏng sang trạng thái áp suất riêng phần áp suất bên tác dụng lên mặt thoáng dung dòch (tức dung dòch sôi) Để cô đặc dung dòch không chòu nhiệt độ cao (như dung dòch đường) đòi hỏi phải cô đặc nhiệt độ đủ thấp ứng với áp suất cân mặt thoáng thấp Sơ lược nguyên liệu: Nguyên liệu cho công đoạn cô đặc nước mía làm sạch, loại bỏ tạp chất, tẩy màu, tẩy mùi Sau công đoạn làm sạch, nước mía có pH khoảng 6,5 – 6,8 Thành phần nước mía đường saccharose phần nhỏ đường đơn (glucose, fructose…) số chất vô cơ, hữu khác ( axit amin, HNO3, NH3, protein, ) Do có hàm lượng đường cao, nước mía môi trường thuận lợi cho vi sinh vật phát triển nên quy trình sản xuất đường, nước mía phải chứa đựng, vận chuyển, xử lý thiết bò kín, liên tục Đường saccharose không bền nhiệt, nhiệt độ cao pH axit, dễ bò biến đổi thành đường đơn, hợp chất có màu làm giảm hiệu suất thu hồi đường giảm giá thành sản phẩm Vì trình sản xuất, người ta tìm cách giảm nhiệt độ bảo giảm thời gian dung dòch tiếp xúc với nhiệt độ cao Phân loại thiết bò cô đặc: Thiết bò cô đặc chia làm nhóm: Nhóm 1: Dung dòch đối lưu tự nhiên hay tuần hoàn tự nhiên Thiết bò dạng dùng để cô đặc dung dòch loãng, độ nhớt thấp, đảm bảo tuần hoàn tự nhiên dung dòch dễ dàng qua bề mặt truyền nhiệt Đồ án môn học Nhóm 2: dung dòch đối lưu cưỡng hay tuần hoàn cưỡng Thiết bò nhóm dùng cho dung dòch sệt, độ nhớt cao, giảm đựơc bám cặn hay kết tinh phần bề mặt truyền nhiệt Nhóm 3: dung dòch chảy thành màng mỏng, màng chảy ngược lên hay xuôi xuống Thiết bò nhóm cho phép dung dòch chảy thành màng qua bề mặt truyền nhiệt lần tránh tác dụng nhiệt độ lâu làm biến chất số thành phần dung dòch Đối với nhóm thiết bò thiết kế buồng đốt hay buồng đốt Tuỳ theo điều kiện dung dòch mà ta sử dụng cô đặc điều kiện chân không, áp suất thường hay áp suất dư Lựa chọn thiết bò cô đặc: Theo tính chất nguyên liệu, ưu nhược điểm dạng thiết bò nói ta chọn loại thiết bò ống dài, thẳng đứng, màng chảy xuôi xuống có buồng đốt ngoài, sử dụng hai nồi xuôi chiều liên tục Ưu điểm hệ thống: Dùng thiết bò cô đặc kiểu màng chất lỏng, dung dòch vào khỏi dàn ống lần, tuần hoàn trở lại, nên thời gian dung dòch tiếp xúc trực tiếp với bề mặt truyền nhiệt ngắn, thích hợp với sản phẩm dễ bò biến tính nhiệt độ Dùng hệ thống nồi xuôi chiều liên tục sử dụng hợp lý lượng cách dùng thứ nồi trước làm đốt nồi sau Nhiệt độ dung dòch áp suất giảm dần từ nồi trước nối sau, nhiệt độ dung dòch nồi cuối thấp Sử dụng buồng đốt nhằm giảm bớt chiều cao thiết bò, tách bọt triệt để buồng đốt cách xa không gian Nhược điểm: Hệ cô đặc nồi xuôi chiều loại ống dài lợi phải cô đặc dung dòch có độ nhớt cao nồng độ cuối lớn, dung dòch lấy nhiệt độ thấp có độ nhớt lớn nên khó lấy Không thích hợp cô đặc dung dòch đến nồng độ cuối cao dung dòch dễ kết tinh dung dòch dính đường ống gây tắc ống Với ống dài nên việc vệ sinh ống khó khăn ống chòu dãn nở nhiệt nhiều III QUY TRÌNH CÔNG NGHỆ: Thuyết minh quy trình công nghệ: • Nguyên liệu nước mía qua làm có nồng độ 8% nhiệt độ 30oC bơm từ bồn chứa vào thiết bò gia nhiệt với suất lượng 3500kg/h để gia nhiệt lên đến nhiệt độ sôi là103oC Thiết bò gia nhiệt thiết bò trao đổi nhiệt dạng ống chùm Về mặt cấu tạo thiết bò có dạng thân hình trụ, đặt Đồ án môn học đứng, bên dàn ống gồm nhiều ống nhỏ, bố trí theo đỉnh hình tam giác Các đầu ống giữ chặt vỉ ống vỉ ống hàn dính vào thân Hơi nước bão hoà có áp suất at bên ống (phía vỏ), dung dòch nước mía bơm vào thiết bò cho bên cácông1 Hơi nước bão hoà ngưng tụ bề mặt ống cấp nhiệt cho dung dòch nước mía nâng nhiệt độ dung dòch lên đến nhiệt độ sôi • Dung dòch sau gia nhiệt chảy qua nồi thiết bò cô đặc Về mặt cấu tạo thiết bò cô đặc có dạng thân hình trụ, đặt đứng, gồm phận chính: phận nhận nhiệt (còn gọi buồng đốt), không gian phân ly, phận phân ly -Buồng đốt: phận nhận nhiệt dàn ống gồm nhiều ống nhỏ Các ống bố trí theo đỉnh hình tam giác đều, đầu ống giữ chặt vỉ ống Trong nước (còn gọi Đồ án môn học đốt ) ngưng tụ bên ống nhả nhiệt, truyền nhiệt cho dung dòch chuyển động bên ống Dung dòch nước mía cho chảy thành màng mỏng bên ống từ xuống nhận nhiệt đốt ngưng tụ cung cấp sôi, làm hoá phần dung môi Phần tạo vùng trung tâm ống, dung dòch chảy thành màng mỏng sát thành ống Điều kiện cần thiết để trình truyền nhiệt xảy phải có chênh lệch nhiệt độ đốt dung dòch đường; tức phải có chênh lệch áp suất đốt thứ nồi Các đại lượng, thông số ảnh hưởng đến trình truyền nhiệt buồng đốt là: Nhiệt độ áp suất nồi liên quan mật thiết đến nhiệt độ sôi nồi Nếu áp suất nồi thấp điểm sôi thấp, áp suất lớn, dung dòch đường sôi mạnh Tuy nhiên áp suất thấp độ nhớt dung dòch lớn, ảnh hưởng đến đối lưu truyền nhiệt Và áp suất thấp nhiệt độ thứ bốc lên thấp, làm giảm khả truyền nhiệt cho nồi sau lượng thứ sử dụng làm đốt cho nồi sau Nhiệt độ nhập liệu ảnh hưởng đến trình truyền nhiệt Nếu nhập liệu trạng thái chưa sôi vào buồng đốt phải tốn thêm lượng nhiệt để đưa đến trạng thái sôi Nhưng dung dòch nhập liệu vào nồi với tốc độ không đổi, chảy từ đầu ống đến cuối ống tuần hoàn trở lại nên nhập liệu trạng thái chưa sôi hết ống chưa nhận đủ lượng nhiệt cần thiết để đạt đến nồng độ yêu cầu • Hỗn hợp hơi-lỏng qua khỏi dàn ống, đến không gian phân ly phận phân ly, gọi chung buồng bốc -Không gian phân ly: phần không gian rộng lớn để tách hỗn hợp lỏng thành hai dòng, dòng thứ cấp lên phía buồng bốc đến phận phân ly, dung dòch lại bơm qua nồi Quá trình phân ly sử dụng chủ yếu lực trọng trường, nhờ lực trọng trường hạt chất lỏng to, Đồ án môn học nặng rơi xuống tách khỏi dỏng thứ chảy xuống dưới, dòng tiếp tục lên -Bộ phận phân ly: trình bốc dung dòch, dòng thứ tạo thành tách khỏi bề mặt dung dòch kéo theo lượng đònh hạt chất lỏng dung dòch Nếu dùng thứ để làm đốt cho nồi sau cách ngưng tụ dung dòch lắng đọng làm bẩn bề mặt ống, làm giảm khả truyền nhiệt Mặt khác kéo theo nhiều dung dòch gây tổn thất dung dòch Do nhiệm vụ phận phân ly phải tách hạt chất lỏng dung dòch lại khỏi thứ cấp Ta sử dụng phương pháp vật lý sau để phân ly thứ cấp:  Sử dụng lực trọng trường:  Dùng lực dính ướt chất lỏng: hạt chất lỏng chạm vào bề mặt vách rắn, lực dính ướt dính hạt lỏng bề mặt sau chảy xuống  Dùng lực ly tâm: cho dòng thứ cấp quay tròn, nhờ lực ly tâm hạt chất lỏng bò văng ra, chạm vách rắn chảy xuống Để trình phân ly đạt hiệu cao chiều cao không gian phân ly phải đủ lớn • Sau khỏi buồng bốc thứ nồi theo ống dẫn thứ dẫn vào phía vỏ buồng đốt để làm đốt cho nồi 2, dung dòch bơm qua nồi cho chảy từ xuống • Các trình nồi xảy tương tự nồi Dung dòch sau khỏi nồi đạt đến nồng độ mong muốn 25% bơm vào bồn chứa để chuẩn bò cho công đoạn Hơi thứ nồi có áp suất 0,3 at tách lỏng vào thiết bò ngưng tụ baromet Thiết bò ngưng tụ baromet thiết bò ngưng tụ kiểu trực tiếp Chất làm lạnh nước đưa vào ngăn thiết bò, dòng thứ dẫn vào mâm cuối thiết bò Hai dòng lỏng ngược chiều với để nâng cao hiệu truyền nhiệt Dòng thứ lên gặp nước giải nhiệt nên ngưng tụ thành lỏng rơi trở xuống Khi ngưng tụ chuyển từ thành lỏng thể tích giảm làm áp suất giảm, tự thân thiết bò áp suất giảm Vì thiết bò ngưng tụ baromet thiết bò ổn đònh chân không, trì áp suất chân không hệ thống Dòng thứ từ lên, ngưng tụ, chảy xuống, khí không ngưng tiếp tục lên dẫn qua bình tách Bình tách vách ngăn, có nhiệm vụ tách giọt lỏng bò lôi theo dòng khí không ngưng để đưa trở bồn chứa nước ngưng, khí không ngưng bơm chân không hút Quá trình tách nước khỏi khí không ngưng để tránh trường hợp nước bò hút vào bơm chân không gây va đập thủy lực, thực cách sử dụng lực dính ướt chất lỏng lực trọng trường p Đồ án môn học suất làm việc thiết bò baromet áp suất chân không phải lắp đặt độ cao cần thiết để nước ngưng tự chảy khí mà không cần dùng máy bơm Bơm chân nhiệm vụ hút khí không ngưng để tránh trường hợp khí không ngưng tồn thiết bò ngưng tụ nhiều (vì hệ thống làm việc liên tục), làm cho áp suất thiết bò ngưng tụ tăng lên, làm cho nước chảy ngược lại sang nồi • Nước ngưng sau khỏi thiết bò ngưng tụ thải vào hệ thống nước thải CHƯƠNG THIẾT BỊ CÔ ĐẶC I SƠ LƯC VỀ THIẾT BỊ CÔ ĐẶC: Mục đích cô đặc bốc nước dung dòch nước mía  Những yêu cầu thiết bò cô đặc: - Khoảng không gian nước mía cần nhỏ nhất, khoảng không chết - Nước mía lưu lại nồi với thời gian ngắn - Có hệ số truyền nhiệt lớn - Hơi đốt phải đảm bảo phân bố không gian bên ống dàn ống (đảm bảo nhiệt phân bố cho ống dàn ống) - Tách ly thứ cấp tốt, đảm bảo thứ cấp ngưng tụ (không làm bẩn bề mặt ngưng) lấy nhiệt cấp cho nồi Đồ án môn học - Đảm bảo thoát khí không ngưng tốt Vì khí không ngưng phòng đốt cần thoát bình thường Sự tồn khí không ngưng phòng đốt làm giảm hệ số cấp nhiệt giảm suất bốc - Đảm bảo thoát nước ngưng tụ dễ dàng Việc thoát nước ngưng tụ có liên quan chặt chẽ đến tốc độ bốc Nếu có nồi thoát nước ngưng không tốt, nước ngưng đọng lại nhiều phòng đốt, làm giảm lượng đốt vào phòng ảnh hưởng đến tốc độ bốc - Thiết bò đơn giản, diện tích đốt dễ làm - Thao tác khống chế đơn giản, tự động hoá dễ dàng II CÂN BẰNG VẬT CHẤT VÀ NĂNG LƯNG: Kí hiệu đại lượng: Kí hiệu đơn vò ý nghóa G kg/h, kg/s suất lượng dung dòch W kg/h, kg/s suất lượng thứ D kg/h, kg/s suất lượng đốt x %KL nồng độ dung dòch đường %KL nồng độ trung bình dung dòch x đường Q i” r c Qtt Qcđ P ΔP t Δt ts dòch ts θ φ “1” “2” “đ” “W” “D” kJ/kg,W kJ/kg kJ/kg kJ/kg.độ kJ/kg kJ/kg at at o C o C o C nhiệt lượng có ích entanpi ẩn nhiệt ngưng tụ nhiệt dung riêng nhiệt lượng tổn thất nhiệt cô đặc áp suất chênh lệch áp suất nhiệt độ chênh lệch nhiệt độ nhiệt độ sôi trung bình dung C C % nhiệt độ sôi dung dòch nhiệt độ nước ngưng độ ẩm bão hoà kí hiệu ứng với đầu nồi kí hiệu ứng với đầu nồi kí hiệu ứng với nhập liệu kí hiệu ứng với thứ kí hiệu ứng với đốt o o 1) Cân vật chất: Đối với hệ thống: Năng suất nhập liệu: Nồng độ dung dòch nhập liệu: Nồng độ dung dòch sản phẩm: Gñ = 3500kg/h xñ = 0,08 xc = 0,25 Đồ án môn học Lượng thứ tạo thành hệ: WΣ = Gđ (1- ì xd ) = ∑ Wi xc i =1 (1) Đối với nồi: -Giả thiết tỉ lệ thứ bốc lên từ nồi nồi 2: m = ≤ m ≤ 1,2 -Nồng độ xi sản phẩm nồi: Gd x1 = x d Noài 1: Gd − W1 W1 W2 , (2) (3) Gd (4) Gd − W1 − W2 Suất lượng dung dòch nồi : Gd = Gd = 3500 kg/h Noài 1: Gd = Gc1 = Gd − W1 Noài 2: (5) G c = G d − W = G d − WΣ (6) 2) Cân lượng: Xác đònh áp suất nhiệt độ nồi: -Hiệu số áp suất hệ thống: ∆Pt = PD − Png = -0,3 =2,7 at ∆P1 = 1,2 ÷ 2,5 -Giả thiết phân phối hiệu áp suất nồi: ∆P2 (7) Nồi 2: x2 = xd -Tính áp suất thứ nồi: ∆P1 + ∆P2 = ∆Pt P2 = Png P1 = P2 + ∆P2 (8) PD = P1 + ∆P1 -Từ giả thiết áp suất nồi, xác đònh nhiệt độ thứ nồi -Hơi thứ nồi đốt nồi 2, nên: t D2 = tw1-Δ”’ (9) Xác đònh tồn thất nhiệt độ: Tổn thất nhiệt độ nồng độ( ∆' ) Tổn thất nhiệt đường ống dẫn thứ ∆''' =1oC (chọn theo trang161- [1]) ∆i = ∆ i '+ ∆ i "+ ∆ i ' ' ' -Tổn thất nồi: (10) -Tổng tổn thất chung toàn hệ thốùng: ∆ Σ = Σ∆ i = ∆1 + ∆ (11) -Hieäu số nhiệt độ hữu ích: Đồ án môn học ∆t ch = ∆t − ∆ Σ ∆t = t D − t ng (12) -Nhiệt độ sôi dung dòch nồi: t s = t w + ∆' -Xác đònh hiệu số nhiệt độ hữu ích noài: ∆t h1 = t D − t s1 Noài 1: (13) (14) (15) ∆t h = t w1 − − t s Nồi 2: Cân lượng: Cân lượng hệ thống cô đặc liên tục: (CT 5.18, trang 158-[1]) Gd c d t d + Di D" = Wi w + Dcθ + Gc c c t c ± Qcd + Qtt (16) Dung dòch vào đốt nước dung nhiệt thứ ngưng dòch cô đặc tổn thất Giả thiết: -Không có lạnh nước ngưng (nước ngưng trạng thái lỏng sôi): i D" − cθ = rD -Trong nước bão hoà có lượng nước ngưng bò lôi theo khoảng φ = 0,05 Như nhiệt lượng đốt cung caáp: QD = D(1 − ϕ )(i D" − cθ ) Qtt = 0,05QD -Giả sử tổn thất nhiệt : -Nhiệt cô đặc nhỏ so với phần nhiệt lượng khác nên coi: Qcđ = Phương trình CBNL trở thành: 0,95 DrD + Gd c d t d = Wi w + Gc c c t c + 0,05QD ⇒ 0,9 DrD + Gd c d t d = Wi w + Gc c c t c -Phương trình cân lượng hệ thống nồøi xuôi chiều liên tục trở thành: Nồi 1: 0,9 DrD + Gd c d t d = W1i w1 + (Gd − W1 )c1t1 (17) Lượng thứ nồi lượng đốt nồi Noài 2: 0,9W1 rw1 + (Gd − W1 )c1t1 = (W − W1 )i w2 + (Gd − W )c t (18) -Lượng thứ bốc lên từ nồi là: Wi + (Gd − W )c t − Gd c1t1 W1 = (19) 0,9r1 + ì2 − c1t1 10 Đồ án môn học Dung dòch mía đường Nồng độ x Suất lượng G Kg/h Nhiệt độ dòng vào tđ C Nhiệt dung riêng Cđ J/kg.đ dòng vào ộ Nhiệt độ dòng tc C Nhiệt dung riêng Cc J/kg.đ dòng ộ Hơi đốt p suất P at Nhiệt đô th C n nhiệt ngưng tu rhv Kj/kg Suất lượng Gh Kg/h III 0.08 3500 30 4007 103 4051 132.9 2171 532 TÍNH VÀ CHỌN BƠM Ký hiệu đại lượng: Ký hiệu Đơn vò G kg/s Q m3/s N KW Hb m ρ kg/m3 η Ý nghóa lưu lượng suất bơm công suất bơm cột áp bơm khối lượng riêng dòng lưu chất hiệu suất bơm Bơm chất lỏng: Theo phương trình Becnulli: H b + Z + P1 v12 P v2 + = Z2 + + + hf ρg g ρg g P2 − P1 v 22 − v12 + + hf ρg 2g (114) Chọn đường kính ống hút đường kính ốnh đẩy, nên vận tốc trung bình đường ống hút đường ống đẩy ( v1 = v2 = v ) 4Q v= (m/s) πd ⇒ H b = ( Z − Z1 ) + (115) Tổn thất (116) Công suất bơm: QH b ρg N= 1000η (117) 40 đường ống:  l v h f =  λ + ∑ξ   d  2g Đồ án môn học Lưu lượng bơm: G Q= ρ (118) Bảng 17: Kết tính bơm Đại lượng Ký hiệ u Đơn vò Đường kính ống Chiều dài ống Suất lượng dt l G m m Kg/s Lưu lượng bơm Q Vận tốc dung dòch Chiều cao hình học p suất V 104 m3/s m/s Z2-Z1 m P1 105N/m Bơm Bơm tháo Ghi nhậ liệu p Nồi Nồi liệu I II 0,05 0,05 0,05 Choïn 15 15 15 0,972 0,64 0,31 9,3 6,2 2,9 0,474 10 0,31 0,14 1,12 0,3 1,12 0,3 Trở lực cục 0.5 0.79 0.5 0.79 0.5 0.79 1.1 7.5 1.1 7.5 1.1 7.5 6469 0,039 4313 0, 04 0,5 11,4 0.75 144,2 0,5 0,10 0.75 0,84 1138 0,04 0,5 9,08 0.75 35,8 P2 105N/m Cửa vào Cửa Van thẳng (2 ) Co 90 0(4 cái) Tổng trở lực ∑ξ Chuẩn số Re Re Hệ số masát λ Độ nhám Cột áp bơm Hiệu suất Công suât bơm ∆ H η N mm mH2O W TÍNH HỆ THỐNG CHÂN KHÔNG Như áp suất chân không cần trì là: P = 0,3 at = 0,3.105 Pa Thể tích khí không ngưng cần hút: S1 = 0,0189 m3/s 41 Đồ án môn học Chiều cao từ miệng thiết bò thu hồi đến mặt đất H’ ≈ 11 m Ta đặt bơm chân không mặt đất, ta chọn tổng chiều dài đoạn ống dẫn từ thiết bò thu hồi đến bơm chân không 11 m Chọn bơm chân không: Chọn loại bơm chân không trước hết phụ thuộc vào loại lưu lượng khí cần hút vùng áp suất làm việc Ta thấy khí cần hút xem không khí, áp suất làm việc 0,3 at = 228 tor , nên ta chọn bơm chân không vòng nước Do ta không cần phải làm khô khí trước hút bơm chân không Tốc độ khí cần hút 0,0189 m 3/s = 1,134 m3/ph Dựa vào bảng 6.2 trang 176-[1], ta chọn loại bơm PMK-2 có thông số sau: - Tốc độ hút 0oC 760 mmHg : 3,6 m3/ph - p suất giới hạn: 76 mmHg - Lưu lượng nước: 1200 l/h - Công suất động cơ: 10 KW - Khối lượng bơm: 414 kg - Kích thước: 0,7x0,42 Nguyên lý hoạt động bơm vòng nước: Bơm vòng nước loại bơm đẩy, tạo chân không cách lôi khí khỏi thể tích, dựa nguyên tắc chuyển động học để hút khí Có động làm cho rôto chuyển động, tạo thể tích thay đổi để hút nén khí Quá trình hút nén khí thực dựa nguyên tắc mở rộng thu hẹp thể tích làm việc khoang bơm Khi rôto quay lệch tâm với thân bơm hình trụ, lực ly tâm nước văng tạo thành vòng nước bít kín khoảng bơm cánh gạt Vì cánh gạt quay lệch tâm với thân bơm nên độ ngập sâu cánh gạt vò trí khác vòng nứơc khác Khoang bơm giới hạn cánh gạt vòng nước tích thay đổi tuỳ theo vò trí Tại vò trí thể tích khoang bơm tăng lên nối với cửa hút, phần cuối vòng quay thể tích bò thu hẹp nối với cửa đẩy Do bơm thuận lợi để hút loại khí có nước Chọn hệ thống ống dẫn khí Ta chọn hệ thống ống dẫn từ thiết bò ngưng tụ đến bơm sau: Bảng 18: Kích thước loại ống dẫn Loại ống Đường kính (mm) Ống nối từ cửa 50 thiết bò thu 42 Chiều dài (m) l1= 0,15 l2= 0,05 Loại ống Ống ngắn Đồ án môn học hồi đến co 90o Ống dẫn Ống dài Ống hút bơm 34 1,5 Ống dài Co vào miệng hút 34 l1= 0,034 Ống bơm l2= 0,034 ngắn Xác đònh độ dẫn khí ống dẫn trở lực toàn hệ thống: Khí không ngưng khỏi thiết bò ngưng tụ có nhiệt độ 50 oC, ta bỏ qua ảnh hưởng nhiệt độ công thức ta tính gần 20oC Xác đònh chế độ chảy ống dẫn 1: Xem khí không ngưng không khí, ta tính gần nhiệt độ T = 293K λ 4,7.10 −3 4,7.10 −3 Kn = = = = 3,13.10 −8