ĐỒ án môn học kết cấu THÉP đề 57

II. NỘI DUNG THIẾT KẾ: 1Sơ bộ xác định các kích thước cơ bản: Sơ bộ chọn chiều dày bản mặt là: dbm = 10(mm) = 1(cm). Nhịp tính toán của cửa van: Chọn khoảng cách từ mép cống tới tâm bánh xe. Thông thường chọn c = 250 300(mm); ở đây chọn c = 300(mm) = 0,3 (m). => Nhịp tính toán cửa van là : L = Lo + 2.c = 10 + 2.0,3 = 10,6(m). Chiều cao toàn bộ cửa van là: hv = H1 + D H1 = 6,5(m) – Chiều cao cột nước thượng lưu. D Độ vượt cao an toàn, thường lấy: D = 300 500(mm). Lấy D = 0,5(m) hv = 6,5 + 0,5 =7(m). Vị trí hợp lực của áp lực thủy tĩnh đặt cách đáy một đoạn: Z = 2,5(m). Chọn đoạn công xôn phía trên(a1): Thường chọn: a1 0,45 hv = 0,45.7 = 3,15(m). Chọn a1 = 3(m).

Đồ án môn học KếT CấU THéP đồ án môn học kết cấu thép thiết kế cửa van phẳng mặt đề số:57 I - Tài liệu thiết kế: - Bề rộng lỗ cống: L0 = 10(m) - Cao trình ngìng:  = - Cét níc thỵng lu: H1 = 6,5(m) - Cét níc h¹ lu: Hh = - Vật chắn nớc đáy gỗ, vật chắn nớc bên cao su hình chữ P - Vật liệu chế tạo van: + Phần kết cấu cửa: Thép CT3 + Trục bánh xe: Thép CT5 + Bánh xe chịu lùc: ThÐp ®óc CT35  + èng bäc trơc đồng + Liên kết hàn: Que hàn E42 - Hệ số vợt tải áp lực thủy tĩnh trọng lợng thân: n = 1,1 1 - Độ võng giới hạn dầm chính: n 600 ; cđa dÇm phơ: 1  n0 250 - Cờng độ tính toán thép chế tạo van lấy theo nhóm bảng 1-5 trang Giáo tr×nh KCT: R = 1490 daN/cm2 RU = 1565 daN/cm2 RC = 895 daN/cm2 GVHD: Đỗ Văn Hứa Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KÕT CÊU THÐP a2 ad 0,45.h at a1 < Remd = 2230 daN/cm2 ii néi dung 2H/3 thiÕt kÕ: W 1/Sơ xác h H/3 30O định kích thớc bản: * Sơ chọn chiều dày mặt là: bm = 10(mm) = 1(cm) * Nhịp tính toán cửa van: Chọn khoảng cách từ mép cống tới tâm bánh xe Thông thờng chọn c = 250 300(mm); chọn c = 300(mm) = 0,3 (m) GVHD: Đỗ Văn Hứa Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KếT CấU THéP => Nhịp tính toán cửa van : L = L o + 2.c = 10 + 2.0,3 = 10,6(m) * ChiÒu cao toµn bé cưa van lµ: hv = H1 +  H1 = 6,5(m) – ChiỊu cao cét níc thỵng lu - Độ vợt cao an toàn, thờng lấy: = 300  500(mm) LÊy  = 0,5(m)  hv = 6,5 + 0,5 =7(m) * Vị trí hợp lực áp lực thủy tĩnh đặt cách đáy đoạn: Z= H 7,5 2,5(m) 3 * Chọn đoạn công xôn phía trên(a1): Thờng chọn: a1 0,45 hv = 0,45.7 = 3,15(m)  Chän a1 = 3(m) VÞ trí dầm bố trí theo nguyên tắc chịu tải trọng Nên để dầm chịu lực giống phải đặt cách tổng áp lực nớc Nh khoảng cách dầm là: a = 2(hv – a1 – Z) = 2(7 - 3– 2,5) = 3(m) * Đoạn công xôn phía dới(a2): a2 = hv – (a1 + a) = – (3 + 3) = 1(m) Khoảng cách từ dầm đến tâm hợp lực : a t Khoảng cách từ dầm dới đến tâm hợp lực : ad Sơ bé chän at = ad = a/2 = 3/2 = 1,5 (m) Lực tác dụng lên dầm là: q=W/2 = .H2/4 = 10.6,52/4 =103,625 (kN/m) - Các dầm phơ dù kiÕn sư dơng lo¹i thÐp I22 cã bỊ rộng cánh bf khoảng 110(mm) GVHD: Đỗ Văn Hứa Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KếT CấU THéP + Giữa dầm đặt dầm phụ, nh khoảng cách mép dầm phụ 600 mm (thoả mãn điều kiện 70bm , dự kiến bm = 10 mm) + Đoạn công xôn phía đặt dầm phụ Khoảng cách từ mép cửa van tới trục dầm phụ gần 750 mm, khoảng cách dầm lại 750 mm - Khoảng cách dàn ngang(nhịp dầm phụ l f) thờng chọn là: h < lf nên ta tính toán nh tựa lên hai cạnh Bản mặt đợc tính nh sau(xÐt mét d¶i cã chiỊu réng b»ng 1):   M  m.RU; w Víi:  Wbm i  bm 0,61.b 1. bm b pi  ; M  16 pi m.RU Trong ®ã: m – HƯ sè ®iỊu kiƯn lµm viƯc, lÊy m = GVHD: Đỗ Văn Hứa Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KếT CấU THéP pi - Là cờng độ áp lực trung tâm ô b - Cạnh ngắn ô mặt a - Cạnh dài ô mặt Ru = 1565 ( daN/cm2) : cờng độ chịu uốn thép làm mặt Điều kiện mm Để tiện tính toán ta lập bảng tính sau tính toán chiều dày mặt Số hiệu ô mỈt I II III IV V VI VII VIII IX X pi (daN/cm2 (m) bi (m) ) 0.020 0.085 0.175 0.260 0.340 0.420 0.500 0.580 0.660 0.725 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 2.65 0.75 0.75 0.75 0.75 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 1.0 pi Ru a b 2.94 2.94 2.94 2.94 3.31 3.31 3.31 3.31 3.31 2.65 0.0036 0.0074 0.0106 0.0129 0.0147 0.0164 0.0179 0.0193 0.0205 0.0215 bm(cm) 0.20 0.40 0.58 0.63 0.72 0.80 0.87 0.94 1.00 0.66 Từ kết bảng ta chọn chiều dày mặt bm= 1(cm) = 10(mm) 3/Tính toán dÇm chÝnh a/ Chän thiÕt diƯn dÇm chÝnh - Chän chiều cao dầm chímh dựa theo điều kiện kinh tế hkt 3 k. b.Wyc Trong ®ã : Chän k = 1,4 ; chän b = 130; Wyc = n.M max Ru GVHD: Đỗ Văn Hứa Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KếT CấU THéP n- Hệ số vợt tải, lấy n = 1,1 Ru = 1565 (daN/cm2) Mmax  q.Lcl  L  140,625.10  10   L  cl   10,6   1968,75(kN.m)   2  1,1.1968,75 10 13837,9(cm3) 1565 Wyc   hkt = 1,4.130.13837,9 136,1(cm) - Xác định chiều cao dầm chÝnh theo ®iỊu kiƯn ®é cøng: hmin K2 Ru L.no q tc  p tc = 24 E.n nq q tc  n p p tc K Trong ®ã : no = 600; E = 2,1.106 daN/cm2 ; qtc = 140,625 kN/m Chän nq = np = 1; K1 = 1,1 – HÖ sè tính đến ảnh hởng trọng lợng thân; K2 = 1,08 Hệ số tính đến tăng độ võng việc thay đổi chiều cao dầm gèi tùa => hmin  1565.10,6.10 2.600 140,625 1,08 88,14(cm) 24 1,1.2,1.10 1.140,625 1,1 => Chän chiỊu cao b¶n bơng: hb = 140(cm) - Chän chiều dày cánh là: c = 20(mm) = 2(cm) - Nh chiều cao dầm là: h = hb +2c +bm = 140 + 2.2 + = 145(cm) hc = hb + 1 (2c +bm ) = 140 + (2.2 + 1) = 142,5(cm) 2 - Chiều cao đầu dầm là: GVHD: Đỗ Văn Hứa Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án m«n häc KÕT CÊU THÐP h0 = 0,6h = 0,6.145 = 87(cm); Chọn h0 = 85(cm) - Xác định chiều dày bụng: + Theo điều kiện chống cắt: b  Q  1,5Q ; hb Rc n.q.L 1,1.140,625.10  773,4(kN) 2 1,5.773,4  b  0,926(cm) 140.8,95 + Chiều dày bụng không đặt sờn dọc: b   hb 140  1,076(cm) b 130 Chän b =12(mm) = 1,2(cm) - Xác định kích thớc cánh: Mô men quán tính yêu cầu cánh: c J =Jyc – Jb yc h  b hb3 145 1,2.140 13837,9   = Wyc  12 12 728847,75(cm4)   Fyc 2.J yc c h  2.728847,75 71,8(cm ) 142,5 Với chiều dày cánh chọn c = 2(cm), ta có chiều rộng cánh là: Fỹc 71,8 35,9 (cm) bc   c Theo quy c¸ch cđa thÐp ta chän bc = 36(cm) = 360(mm) - Gãc tho¸t níc a = arctg 0,5  0,18 12026’ < 300 1,45 Bản bụng dầm dới phải khoét lỗ GVHD: Đỗ Văn Hứa Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KếT CấU THéP -Vì đợc hàn trực tiếp với mặt nên cần xét tới mặt tham gia chịu lực Bề rộng bụng tham gia chịu lực đợc xác định từ điều kiện sau: + b bc + 50.bm = 360 + 50.10= 860(mm) + b (atr + ad)/2 = 800(mm) + b 0,3.L = 0,3.10600 = 3180(mm) VËy chän b = 800(mm) ThiÕt diƯn ci cïng cđa dÇm nh hình vẽ Trục trung hoà qua trọng tâm bụng b/Kiểm tra thiết diện chọn Xác định xác đặc trng hình học thiết diện chän theo h×nh vÏ, ta cã: F = FI + Fbm = (2.360.20 + 12.1400) + 800.10 = 31200 + 8000 = 39200(mm2) = 392(cm2) yc = S F i i  80.(72  0,5) 14,8 (cm) 392 Jx = JxI + FI.14,82 + b  bm + Fbm (72,5  14,8) 12 JxI = 1000352(cm4)  Jx = 1000352 + 392.14,82 + 80.1  80.57,72 = 12 1335042,35(cm4)  WxanhÊt = Jx Jx 1335042,35   15380,67 cm3 y max h /  24,1 144 / 14,8 - Đối với thiết diện đầu dầm bị thay đổi có h0 = 0,85(m) có đặc trng hính học là: GVHD: Đỗ Văn Hứa Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KếT CÊU THÐP F’ = FI’ + Fbm = (2.360.20 + 12.810) + 800.10 = 241200 + 8000 = 32120(mm2) = 321,2(cm2) yc’ = S F i i  80.(42,5  0,5) 10,7 (cm) 321,2  bm J0 = JxI’ + FI’.10,7 + b + Fbm (42,5  10,7) 12 JxI’ = 301196,1(cm4)  J0 = 301196,1 + 321,2.10,72 + 80.1  80.31,82 = 12 418876,2(cm4) S0 =36.2.41 + 1,2.81 81 3936,15(cm3) - KiÓm tra kích thớc dầm chọn theo điều kiện ứng suÊt ph¸p: M max 1,1.1968,75.10  1408 (daN/cm2) max= WxanhÊt 15380,67  max < Ru = 1565(daN/cm2) - KiÓm tra kích thớc dầm chọn theo điều kiện ứng suÊt tiÕp: max   Q.S 773,4.3936,15  10  605,6(daN/cm2) J  b 418876,2.1,2 max < Rc = 895(daN/cm2) - KiĨm tra ®iỊu kiƯn ®é vâng: Phải xét tới dầm thay đổi tiết diện: hệ số thay đổi tiết diện = 0,8 GVHD: Đỗ Văn Hứa Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ ¸n m«n häc KÕT CÊU THÐP tc L 1968,75.10 4.10,6.10 f M max 1      L 48  E.J x 48 0,8.2,1.10 1335042,35 1031,8 n0 600 - Kiểm tra độ ổn định cục dầm: b  hb 140  116,67  110  b 1,2 Cần thiết đặt sờn chống đứng kiểm tra ổn định cục bụng: Thanh cánh giàn ngang đợc liên kết với bụng dầm chính, nên chuyển lực tập trung vào bụng dầm, vị trí nối tiếp bụng dầm cánh giàn ngang, bụng dầm cần đợc tăng cờng sờn gia cố đứng Vì khoảng cách sờn 265cm < 2hb= 2.140 =280 nên đặt thêm sờn chống đứng Kiểm tra ổn định cục ô bụng dầm theo công thức sau:  b   b         th    th   m =1 b- øng suÊt ph¸p ë mÐp nÐn bụng(trục x qua trọng tâm bụng) M hb b = J x M- M«men lấy tâm hình vuông(cách gối tựa đoạn Z) có cạnh hb, ô số 1, số hình chữ nhật coi nh hình chữ nhật có chiều cao trung bình ô GVHD: Đỗ Văn Hứa 10 Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KếT CấU THéP Diện tích yêu cầu chịu kéo: Fyc = N .R : hƯ sè gi¶m u tiÕt diƯn liên kết, lấy = x R: cờng độ giíi h¹n, R = 1490 daN/cm2 => Fyc = y 138,35.10 9,3 (cm2) 1.1490 Ta cã chiÒu dài tính toán bụng : lox = 0,8.l = 0,8.400 = 320(cm); loy = l = 400(cm) => Chän tiÕt diƯn gåm thÐp gãc L ®Ịu cạnh ghép lại : 2L 505 - Các đặc trng h×nh häc: F1 = 4,8 cm2 ; rx1 = rx2 = 1,53 cm ; Jx1 = 11,2 cm4 => F = 2.F1 = 2.4,8 cm2 = 9,6 cm2 rx = rx1 = 1,53 cm Víi  = mm , ry = 2,38 cm =>  = N 136,35.10  1441,15 (daN/cm2) < R = 1490(daN/cm2) Fth 9,6 l l 320 400 oy ox max = max( r ; r ) max(1,53 ; 2,38 ) 209,15 < gh = 400 x y - VËy víi chÞu kÐo trung t©m ta thèng nhÊt dïng tiÕt diƯn : 2L 505 *Chọn tiết diện chịu nén trung tâm: - Ta tính cho chịu nén lớn đồng thời có chiều dài tính toán lớn 37 : N = 272,69(kN) , l = 244(cm) SV:Đỗ Văn Thanh x y GVHD: Đỗ Văn Hứa 18 Lớp 45c3 Đồ án môn học KếT CấU THéP Gi¶ thiÕt gt = 100 =>  = 0,60 DiƯn tích yêu cầu : Fyc N 272,69.10 30,5 (cm2) =  R 0,60.1490 §èi víi bơng : gt = 100  120 lx= 0,8.l = 0,8.244 = 195,2(cm) ly = l = 244(cm) - B¸n kÝnh qu¸n tính yêu cầu: lx 195,2 1,952 (cm); gt 100  rxyc = ly ryyc =  gt  244 2,44 (cm) 100 => Chän tiÕt diÖn gåm thép góc L cạnh ghép lại : 2L 908 - Các đặc trng hình học: F1 = 13,9 cm2 ; rx1 = rx2 = 2,76 cm ; Jx1 = 106 cm4 => F = 2.F1 = 2.13,9 cm2 = 27,8 cm2 rx = rx1 = 2,76 cm, víi  = mm => ry =4,01 cm - KiÓm tra tiÕt diÖn chän:  N 272,69.100  980,9 (daN/cm2) < R= 1490(daN/cm2) Fth 27,8 195,2 244 max = max(x ; y) = max( 2,76 ; 4,01 ) = max(70,7; 60,8) = 70,7 Tra bảng đợc = 0,81 GVHD: Đỗ Văn Hứa 19 Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KếT CấU THéP N 272,69.100 =>   F  0,81.27,8 1211 daN/cm2 < R= 1490 daN/cm2 max= 70,7  gh = 150 *Chän tiÕt diện chịu kéo lệch tâm: Đối với chịu kéo lệch tâm cánh sát mặt, ta chØ chän mét lo¹i tiÕt diƯn x 12 Giả thiết chọn tiết diện chữ I gồm thÐp gãc C ghÐp l¹i : 2C No=18 y Ta cã: F1 = 20,7cm2; Wx1 = 121cm3 => F = 2.F1 = 2.20,7 cm2 = 41,4 cm2; Wx = 2.Wx1 = 2.121= 242 cm3 KiĨm tra tiÕt diƯn chän: *  N M  < R= 1490 daN/cm2 Fth Wth Trong M mômen uốn tác dụng lên cánh sát mặt, ta giả thiết chịu tải trọng phân bố qi qi 1 qtb.l qtb = => M = 0,8 Kiểm tra cho thanh, ta lập bảng sau: Ký hiƯu giµn 01 12 23 ChiỊu dµi (cm) 175 175 200 Lùc däc (kN) 12,33 12,33 85,17 GVHD: Đỗ Văn Hứa 20 Lớp 45c3 Mômen (kNm) 5,1 17,2 42,4  (daN/cm ) 188,0 409,4 1033,5 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KếT CấU THÐP 34 45 200 50 16,72 16,72 63,6 4,8 1197,4 117,9 Từ bảng ta thấy tiết diện chọn phù hợp Ta lập bảng tổng hợp chọn tiết diện giàn sau: Ký hiệu giàn 01 12 23 34 45 08 87 76 65 18 28 27 37 36 Nội lực (kN) 12,33 Trạng thái nội lực ChÞu kÐo 12,33 ChÞu nÐn ChÞu 85,17 kÐo ChÞu 16,72 kÐo ChÞu 16,72 kÐo ChÞu 13,28 nÐn ChÞu 91,74 nÐn ChÞu 138,35 kÐo ChÞu 49,71 nÐn ChÞu 58,28 nÐn ChÞu 78,46 kÐo ChÞu 182,34 nÐn ChÞu 272,69 nÐn 189,17 ChÞu ChiỊu dµi lox loy (cm) (cm) TiÕt diƯn (cm) 175 175 175 2C N o18 175 175 175 2C N o18 200 200 200 2C N o18 200 200 200 2C N o18 50 50 50 2C N o18 188,5 188,5 188,5 2L 908 188,5 188,5 188,5 2L 908 400 400 400 2L 505 148,7 148,7 148,7 2L 908 70 56 70 2L 908 188,5 150,8 188,5 2L 505 140 112 140 DÇm chÝnh 244 195,2 244 2L 908 244 195,2 244 2L 908 GVHD: Đỗ Văn Hứa 21 Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn häc KÕT CÊU THÐP 46 215,3 nÐn ChÞu 140 nÐn 112 140 Dầm 7/Tính dầm chịu trọng lợng: Vì dầm có chiều cao thay đổi nên giàn chịu trọng lợng giàn gãy khúc, nhng để tiện cho việc tính toán ta coi giàn phẳng có nhịp tính toán nhịp tính toán dầm 0,5.Pm Pm P Lf=2,65 m m Pm R=2.P G 0,5.P m L=10,6m m R=2.P m a.Xác định trọng lợng cửa van theo công thức gần sau: G = 0,55.F F (kN) F: diện tích chịu áp lực nớc cöa van tÝnh b»ng m2 F = L.H = 13,5.6,4 = 86,4 m2 => G = 0,55.86,4 86,4 = 411,7 (kN) a Xác định tải trọng tác dụng lên giàn ngang: Giàn chịu trọng lợng phía hạ lu cửa van chịu tải 0,5G Chia 0,5G cho mắt giàn , mắt chịu lực tập trung : GVHD: Đỗ Văn Hứa 22 Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KếT CÊU THÐP Pm = 0,5.G 0,5.G 0,5.411 ,7 B   55,21 (kN) L 4 b T×m néi lùc giàn: Ta dùng phơng pháp tách mắt để tính nội lực giàn Chiều Trạng Ký hiƯu dµi thanh Néi lùc giµn (cm) (kN) 01 337,5 93,86 12 337,5 125,22 23 337,5 125,22 34 337,5 93,86 56 337,5 67 337,5 93,86 78 337,5 93,86 89 337,5 09 294 110,42 18 294 82,82 27 294 55,21 36 294 82,82 45 294 110,42 08 447,6 125,49 GVHD: Đỗ Văn Hứa 23 Lớp 45c3 thái néi lùc ChÞu nÐn ChÞu nÐn ChÞu nÐn ChÞu nÐn ChÞu kÐo ChÞu kÐo ChÞu nÐn ChÞu nÐn ChÞu nÐn Chịu nén Chịu nén Chịu kéo SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KếT CấU THéP 17 447,6 41,79 37 447,6 41,79 46 447,6 125,49 ChÞu kÐo ChÞu kÐo Chịu kéo d họn tiết diện xiên có nội lực lớn nhất: Các xiên chọn loại số hiệu (dùng thép góc đơn số hiệu không nhỏ L 606) Từ bảng tính nội lực ta thấy xiên số hiệu 08 chịu nén lớn nhất: N = 125,49 kN ; l = 447,6 cm Gi¶ thiÕt gt = 100 =>  = 0,60 N 125,49.102 14cm2 Diện tích yêu cầu : Fyc = .R 0,60.1490 §èi víi bơng : gt = 100  120, lx= 0,8.l = 0,8.447,6 = 358 cm ly = l = 447,6 cm Bán kính quán tính yêu cầu: rxyc = ryyc= l x 358  3,58cm gt 100 ly 447,6  4,48cm gt 100 => Chän tiÕt diÖn gồm thép góc L cạnh ghép lại : 2L 908 Các đặc trng hình học : F1 = 13,9 cm2 ; rx1 = rx2 = 2,76 cm ; Jx1 = 106 cm4 => F = 2.F1 = 2.13,9 cm2 = 27,8 cm2 GVHD: Đỗ Văn Hứa 24 Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KÕT CÊU THÐP rx = rx1 = 2,76 cm, víi  = mm => ry = 4,01 cm KiĨm tra tiÕt diƯn chän: *  N 125,49.100  451,4 daN/cm2 < R= 1490 daN/cm2 Fth 27,8  max = max(x ; y) = max( 358 447,6 ; ) = max(130 ; 119) = 2,76 4,01 130 Tra b¶ng ®ỵc min = 0,4 =>   N 125,49.100  1128 ,5 daN/cm2 < R= 1490  min.F 0,4.27,8 daN/cm2 max= 130  gh = 150 VËy tiÕt diÖn chän hợp lý c Chọn tiết diện cho đứng giàn chịu trọng l ợng: d Thanh đứng giàn chịu trọng lợng thân cánh hạ giàn ngang nên ứng suất tổng ứng suất áp lực thuỷ tĩnh trọng lợng thân sinh =n + bt R Trong phần tính giàn ngang, ta chọn tiết diƯn lµ 2L 636: F = 14,56 cm2 N 51,2.102  351,65daN/cm2 n = Fth 14,56 N max 110,42.102 bt  758,38 daN/cm2 bt = Fth 14,56 =>  = 351,65 + 758,38 = 1110 daN/cm2 GVHD: Đỗ Văn Hứa 25 SV:Đỗ Văn Thanh Lớp 45c3 Đồ án môn học KếT CấU THéP Vậy đứng không bị phá hoại mặt cờng độ Tính trụ biên: Trụ biên chịu kéo đồng thời chịu uốn nên đợc tính nh kéo lệch tâm Chọn tiết diện chữ I, chiều cao bụng trụ biên lấy chiều cao bụng dầm đầu dầm, chiều lấy chiều dày bụng dầm Bề rộng cánh chọn đủ để bố trí bánh xe chịu lực, thờng 80 dày chọn bc = 400 cm Chiều dày cánh chiều cánh dầm Đờng hàn liên kết cánh bụng lấy mm 40 KÝch thíc tiÕt diƯn chän: y bc = 40 cm hb = 74,4 cm b = cm c = 2,8 cm Các đặc trng hình häc cđa tiÕt diƯn: F = 2.bc.c + hb.b = 2.40.2,8 + 74,4.1 = 298,4 cm2 Jx = bc.h3 (bc   b ).h3b 40.803 39.74,43 cm4    368216,6 12 12 12 12 => Wx = Jx 9205,4cm3 h/ T * Xác định tải trọng tác dụng lên trụ biên: tải trọng tác dụng nh hình vẽ Pi : áp lực dầm phụ truyền tới Pi = qi.B/2 = at ad .hi.B/2 GVHD: Đỗ Văn Hứa 26 Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh x Đồ án môn học KếT CấU THéP hi P0 0.75 m P1 P2 Q1 P3 P4 P5 Q2 P6 R1 =781,82 kN G/ 0.75 m 0.75 m at bi ad 14 kNm 54,1 0,6m 13,7 0,6m 0,6m R2 =822,065 kN 0,6m 1,0m GVHD: Đỗ Văn Hứa 27 Lớp 45c3 M 11,1 B SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KếT CấU THéP xác định tải trọng dầm phơ trun lªn i at (cm) 75 75 60 60 60 60 ad (cm) 75 75 60 60 60 60 qi (daN/cm) 9,26 17,10 29,20 31,85 33,83 10,02 Pi (daN) 1563,05 2885,63 4927,73 5373,95 5709,13 1690,12 Qi : ¸p lùc dầm truyền đến phản lực gối tựa hai đầu dầm Q1 = Q2 = q.L/2 = 102,4.13,5/2 = 691,2 kN = 69120 daN G: träng lỵng thân: trọng lợng cửa van tính theo công thức gần G = 0,55.Fbm Fbm = 656,28 (kN) Ta có lực dọc trụ biên N = 0,5.G = 328,14 kN Mômen lớn khớp : Mmax = P1.0,9 + P2.1,8 = 54,1054 kNm * KiĨm tra ®iỊu kiƯn cêng ®é: = N M max 205,085.100 541054    127,76 < R = 1490 F Wx 298,4 9205 ,4 daN/cm2 Bé phËn gối đỡ Bánh xe chịu lực bố trí phía sau trụ biên, trụ biên lắp bánh xe chịu lực Do hai dầm đợc bố trí cách tổng áp lực nớc nên ta bố trí bánh xe nằm sau dầm GVHD: Đỗ Văn Hứa 28 Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KếT CấU THéP chính, nh hai bánh xe chịu lực nhau, trụ biên chịu mô men uốn nhỏ a Tính bề rộng đờng kính bánh xe: Tỷ số bề rộng đờng kính bánh xe vào khoảng từ 35 Bánh xe đợc chế tạo từ thép ®óc CT35d øng suÊt cho phÐp : [] = 1500 daN/cm2 Chän bỊ réng b¸nh xe Lx = 150 mm §êng kÝnh b¸nh xe Dx = 600 mm *KiĨm tra : Pxmax [] = L x Dx Px : lùc tác dụng vào bánh xe phản lực hai gèi tùa cđa trơ biªn, Pxmax = R2 = 822,065 kN =>  = 822,065.102 91,34 daN/cm2 < [] = 1500 2 150.600.10 daN/cm2 b TÝnh to¸n kÝch thíc cđa trơc vµ èng bäc trơc: èng bäc trơc lµm đồng có []cbt = 250 daN/cm2 Khoảng cách hai đoạn ống bọc trục cách = 20 mm, chiỊu dµi cđa èng bäc trơc c = 250 mm Trục bánh xe làm thép CT5 cã ®êng kÝnh d = 150 mm.øng suÊt cho phÐp cña thÐp CT5: [] = 1200 daN/cm2 []cbt = 950 daN/cm2 [] = 750 daN/cm2 GVHD: Đỗ Văn Hứa 29 Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KÕT CÊU THÐP *KiĨm tra øng st cơc bé tiếp xúc trục ống bọc trục: = Px 822,065.102  219,21 daN/cm2 < []cbt = 250 2 d.c 150.250.10 daN/cm2 *KiĨm tra øng st Ðp cơc bé tiếp xúc trục thép gối tựa trục hai đầu trục Bề dày thép cố định đầu trục = 20 mm Px / Px 822,065.102   685 daN/cm2 < = d.  2.d.(2.) 2.150.40.10 []cbt = 950 daN/cm2 q=Px/c 30 c/2=125 20 c/2 30 L = 330 Px/2=411,03 kN Mmax= 38 kN GVHD: Đỗ Văn Hứa 30 Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KếT CÊU THÐP *KiĨm tra øng st cđa trơc : q = Px/c = 822,065/0,25 = 3288 kN/m Qmax = Px /2 = 411,032 kN Mmax = Px q.1252.10 3 155.10  38 kNm 2 _ øng suÊt ph¸p: = M 38.104  1126 < [] = 1200 daN/cm2 3 0,1.d 0,1.15 _ øng suÊt tiÕp: Q 411 ,03.102  310 daN/cm2 < [] = = 2 0,7854 0,7854 d 15 750 daN/cm2 c Bánh xe ngợc hớng bánh xe bên: Bánh xe ngợc hớng bánh xe bên làm cao su đúc có đờng kính 200mm trục bánh xe có đờng kính d = 40 mm Vật chắn nớc phận cố định: Vật chắn nớc hai bên làm cao su đúc Vật chắn nớc dới đáy làm gỗ, kích thớc gỗ có chiều rộng chiều cao thép chữ C dầm đáy dùng bulong có đờng kính 18 mm liên kết chặt với dầm đáy, khoảng cách bu long dọc theo dầm đáy 500 mm GVHD: Đỗ Văn Hứa 31 Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KếT CấU THéP Đờng ray bánh xe chịu lực chế tạo thép đúc CT35d, bề rộng mặt ray 180mm, bề rộng đế đờng ray b = 230 mm, độ dày bụng đờng ray  = 60 mm, chiỊu cao ®êng ray h = 280 mm, đờng ray chôn bê tông có số hiệu M170# 28 10 GVHD: Đỗ Văn Hứa 32 Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh ... SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KếT CấU THéP a.Vẽ sơ đồ dàn ngang xác định chiều dài giàn: Ta có sơ đồ tính toán nh hình vẽ trên, để tiện tính toán ta lập bảng tính chiều dài hình học nh sau: Kí... thiết giàn liên kết khớp với nhau, ta dùng phơng pháp tách mắt để xác định nội lực giàn Kết tính toán đợc thể bảng GVHD: Đỗ Văn Hứa 16 Lớp 45c3 SV:Đỗ Văn Thanh Đồ án môn học KếT CấU THéP Ký PhiƯu... Thanh Đồ án môn học KếT CấU THéP pi - Là cờng độ áp lực trung tâm ô b - Cạnh ngắn ô mặt a - Cạnh dài ô mặt Ru = 1565 ( daN/cm2) : cờng độ chịu uốn thép làm mặt Điều kiện mm Để tiện tính toán