Đang tải... (xem toàn văn)
Giả thiết tính toán : Các khối bê tông tác dụng độc lập với nhau theo chiều của trọng lực. Các tải trọng tác động lên hệ đà giáo đúc tại chỗ thông qua hệ thống các dầm dọc, dầmngang (theo phơng dọc cầu) và nêm thép, do vậy có thể coi các tải trọng này là các lực tậptrung đặt tại vị trí giao cắt với hệ dầm dọc và nêm thép. Các lực tập trung này có thể xác địnhmột cách gần đúng.Sử dụng các giả thiết tính toán để sơ đồ hoá và xác định các tải trọng tác dụng lên hệ đà giáo,từ đó dùng chơng trình phân tích kết cấu SAP 2000 8 Nonlinear để tính duyệt
Công ty cầu Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy phần I : tổng quát Tiêu chuẩn tàI liệu áp dụng - Sổ tay xây dựng cầu cống - Nhà xuất Giao thông vận tải năm 1987 - Sổ tay kỹ thuật thi công đ-ờng sắt - Tài liệu "Công nghệ đại xây dựng cầu Bê tông cèt thÐp" - GS-TS Ngun ViÕt Trung - Quy tr×nh thiết kế công trình thiết bị phụ trợ thi công cầu: 22TCN200-89 Giả thiết tính toán : - Các khối bê tông tác dụng độc lập với theo chiều trọng lực - Các tải trọng tác động lên hệ đà giáo đúc chỗ thông qua hệ thống dầm dọc, dầm ngang (theo ph-ơng dọc cầu) nêm thép, coi tải trọng lực tập trung đặt vị trí giao cắt với hệ dầm dọc nêm thép Các lực tập trung xác định cách gần Sử dụng giả thiết tính toán để sơ đồ hoá xác định tải trọng tác dụng lên hệ đà giáo, từ dùng ch-ơng trình phân tích kết cấu SAP 2000 Nonlinear ®Ĩ tÝnh dut VËt liƯu -VËt liƯu thÐp dïng làm hệ đà giáo phục vụ thi công khối KT25 đúc chỗ đà giáo cố định sử dụng thép CT3 có đặc tr-ng lý nh- sau : - C-ờng độ chảy dẻo qui định 1900 Kg/cm 2100000 Kg/cm fy = - Mođuyn đàn hồi : Es = - Trọng l-ợng đơn vị : = 7850 Kg/m 4.T¶i träng: a 4.1 bè trÝ chung khèi KT 25 b d c e mai ®éng 21500 490 1100 3000 500 3000 500 3000 b4 750 500 b 3000 3500 2000 d c 500 e 1000 2710 1050 1000 2210 b3 650 a 3000 500 3000 500 3000 500 690 690 1090 1090 2000 690 400 1000 3025 12470/2 b3 750 550 900 b2 750 b1 750 1500 360 Tim gèi 3000 3500 2000 500 21500 phongkythuatcau1@gmail.com Page Công ty cầu Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy Mặt cắt ngang điển hình không kể đến ụ neo Diện tích cánh Diện tích nắp Diện tích cánh Diện tích nắp diện tích s-ờn biên diện tích s-ờn biên Diện tích s-ờn Diện tích đáy a b Diện tích đáy c d c S-Diện tích (cm2) S-ờn biên (1 bên ) 13635.37 b a Chiều dài tính toán S-ờn Đáy Cánh (1 bên) (1 bên) 14002.38 18819.6 Nắp (1 bên) a(cm) b(cm) c(cm) d(cm) 10980 22625.24 324.02 42.83 559.64 42 4.2 Trọng l-ợng bêtông cốt thép phần hộp dầm: Trọng l-ợng dầm hộp gồm phần bê tông cánh dầm ,bản nắp ,các s-ờn mấu neo ụ chống - Trọng l-ợng đơn vị bê tông cốt thép bt = => trọng l-ợng đơn vi dầm hép 2500 kG/m3 q d =S×γ bt = 365.308 kG/cm Hệ số tải trọng Tính duyệt độ cứng n= Tính duyệt c-ờng độ: Chiều dài dầm hệ đà giáo L= n= 1950 cm 1.25 -Trọng l-ợng cánh khối dầm hộp(tính cho bên) P1tt = Scanh ìLìg bt ìn = P1tc= -Trọng l-ợng nắp khối dầm hộp(tính cho bên) P2 tt = Snap ì Lì g bt ì n = P1tc= -Trọng l-ợng s-ờn biên khối dầm hộp(tính cho bên) P3tt = Ssuon bien ìLìg bt ìn = P3tc= -Trọng l-ợng s-ờn khối dầm hộp P4tt = Ssuon giua ìLìg bt ìn = P4tc= -Trọng l-ợng đáy khối dầm hộp(tính cho bên) P5 tt = Sday ì Lì g bt ì n = P5tc= phongkythuatcau1@gmail.com 66909.98 (kG)= 53527.99 (kG)= 66.91( T) 53.53( T) 137872.56 (kG)= 110298.05 (kG)= 137.87( T) 110.30( T) 83090.54 (kG)= 66472.43 (kG)= 83.09( T) 66.47( T) 85327.00 (kG)= 68261.60 (kG)= 85.33( T) 68.26( T) 114682.06 (kG)= 91745.65 (kG)= 114.68( T) 91.75( T) Page Công ty cầu Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy Tổng trọng l-ợng tiêu chuẩn dầm hộp Phộp = P1tc+P2tc+P3tc+P4tc+P5tc= 712.35( T) (Không kể đến khối neo) -Träng l-ỵng khèi neo + Khèi neo 550*1090*3000 ,n= khèi 2810.16 (kG)= 2.81( T) 2248.13 (kG)= 2.25( T) 3832.03 (kG)= 3.83( T) 3065.63 (kG)= 3.07( T) 2425.78 (kG)= 2.43( T) 1940.63 (kG)= 1.94( T) 3234.38 (kG)= 3.23( T) 2587.5 (kG)= 2.59( T) 33236.3 (kG)= 33.24( T) Đà giáo ván khuôn cánh( bên ) Pvkc = 13287.2 (kG)= 13.29( T) Đà giáo ván khuôn 93211.5 (kG)= 93.21( T) 8408.87 (kG)= 8.41( T) Träng l-ỵng khèi Pttk1 = Ptck1= + Khèi neo 750*1090*3000, n= khèi Träng l-ỵng khèi Pttk2 = Ptck2= + Khèi neo 750*690*3000 , n= 4khèi Träng l-ỵng khèi Pttk3 = Ptck3= + Khèi neo 750*690*2000, n= 4khèi Träng l-ỵng khèi Pttk4 = Ptck4= Tổng khối lượng tiªu chuÈn ụ neo Pneo= Ptck1+Ptck2+Ptck3+Ptck4= - Trọng l-ợng tiêu chuẩn ván khuôn thép đà giáo hình Pvkt = Vàn khuôn đáy Pvkd= -TảI thi công : Ng-ời dụng cụ thi công -TảI trọng gió tính toán qng = 200 (kG/m2) qcH = 108.00 (kG/m2) qst = 337.10 (kG) qsb= 3154.30 (kG) - TảI trọng tiêu chuẩn sàn công tác phía tr-ớc: - TảI trọng tiêu chuẩn sàn công tác bên : (Bảng 12-Tr423-Mục 2.19-22TCN-200-89) phần iI : tính toán (Bố trí hệ đà giáo xem tập vẽ : ThiÕt kÕ TCTC khèi KT25 ) I TÝnh dÇm ngang Cọc VT Lassen 1.1 Đặc tr-ng hình học mặt cắt Lassen 4: F= 94.30 (cm2) Jx= 4660 (cm4) Wx= 405 (cm3) phongkythuatcau1@gmail.com Page Công ty cầu Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy 1.2 Mô hình kết cấu: - Thay2 I 300 b»ng cäc v¸n thÐp Larsen IV víi cù ly bố trí không đổi theo vẽ - Dầm ngang LarsenIV làm việc nh- dầm liên tục tựa gối kê giao điểm với dầm dọc I700 (nh- hình vẽ) Khoảng cách dầm ngang 1m độ tính toán L1 = 100.00 cm Tính cho 1m chiều dài cầu mặt cắt ngang đà giáo ván khuôn 18950/2 18950/2 Dầm hộp Lassen I700 H400 800 1950 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1950 800 1.3 Tải trọng tác dụng: Toàn kết cấu phần gồm : bê tông dầm ,ván khuôn ,đà giáo ,khối neo ,tải trọng thi công đ-ợc qui đổi tảI rảI cánh dầm ,s-ờn dầm đáy dầm + Tại vị trí cánh dầm q1tc = P1tc*L1tt / (a*L) = bê tông cánh dầm q1tt= q1tc*n= qtcvkc = Pvkc*L1tt / (a*L)= Ván khuôn đà giáo cánh dầm qttvkc = + Tại vị trí hộp dầm q2tc = P3tc *L1tt/( b*L) = Bê tông s-ờn biên q2tt= q2tc*n= Bê tông đáy+ nắp dầm qui đổi q3tc= (P2tc + P5tc)*L1tt / (c*L) = q3tt= q3tc*n= q4tc = P4tc *L1tt/ (d*L) = Bª tông s-ờn q4tt= q4tc*n= qtcvkt = (Pvkt+Pvkđ )*L1tt/{( 2*b+2*c+d)*L} = Hệ đà giáo VK trong+VK đáy qttvkt = qtcneo = + T¶I träng khối neo qttneo = + T¶I trọng thi công qtctc =qng *L1tt= TảI trọng ng-ời ,thiết bị qtttc = 1.4.Giá trị nội lực 18950/2 (kG/cm) (kG/cm) (kG/cm) (kG/cm) 79.590 99.488 18.514 23.143 83.348 104.184 4.179 5.224 1.367 1.709 (kG/cm) (kG/cm) (kG/cm) (kG/cm) (kG/cm) (kG/cm) (kG/cm) (kG/cm) (kG/cm) (kG/cm) (kG/cm) 2.5 (kG/cm) 18950/2 2% phongkythuatcau1@gmail.com 8.472 10.590 2.103 2.629 2% 420 420 300 300 DÇm hép Page 18950/2 Công ty cầu Thăng Long 18950/2 Kiểm toán hệ đà giáo2% khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy 2% 420 DÇm hép 420 320 300 300 Lassen H400x400 H 700x300 Nêm kê 200 Sàn công tác qneo q tc q vkt qvkc q vkc q2 q q1 a R L 2750 b R c R 1500 q R 1500 q d R 1500 q2 R 1496.3 c R 1503.7 q1 b R 1500 R 1500 R 1500 a R 1500 R L 2750 Kết phân tích SAP2000 giá trị nội lực Giá trị phản lực: R1= 1575.41 kG R4= 4632.70 kG R2= 7347.36 kG 7604.04 kG R3= 4662.56 kG R5= RL= Giá trị phản lực max Rmax= Mmax = phongkythuatcau1@gmail.com 255009.48 5967.66 kG 7604.04 kG (kG.cm) Page Công ty cầu Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - CÇu VÜnh Tuy Mmax = [ ]max = Mmax/Wx = Ro = fmax = [f] = (1/400) * L = 255009.48 (kG/cm) 629.65 (KG/cm2) 1900 (KG/cm2) 0.36 (cm) 0.4375 (cm) > fmax - KiÓm tra chèng chÐo L75x75x6: Đặc tr-ng hình học L 75x75x6: P=6.85kg/m, F=8.272cm2, 2 (100 +70 = Chiều dài tính toán: L= 122.07 cm 3422.23 82.48 656.69 1900 Lực tính toán: Độ mảnh P= RL*70/L= λ= L/r= [ ]max = P/φF = c-êng độ giới hạn R = II Tính hệ dầm dọc I700 Đạt Đạt rmin= 1.48 cm Sơ đồ liên kết hai đầu chốt kG Tra bảng ta có = (KG/cm2) < (KG/cm2) 0.63 Đạt Kiểm tra dầm biên chịu lực lớn ,thiên an toàn coi nh- dầm chịu tảI trọng độc lập không phân bố cho dầm bên cạnh 2.1 Đặc tr-ng hình học mặt cắt: T.l-ợng đ.vị (kG/cm) 1.798 Quy cách I700*300*13/24 F (cm2) Z(cm) Jx(cm4) Wx(cm3) 228.76 35 194610.00 5560.29 2.2 Mô hình kết cấu: Xem dầm chịu lực độc lập d-ới tác dụng tải trọng rải thi công khối dầm hộp phía truyền xuống Dầm dọc I700 làm việc nh- dầm liên tục tựa gối kê giao điểm với dầm xà ngang H400*400 ®Ønh trơ t¹m 3400 225 240 19x1000=19000 240 800 230 800 240 580 1075 xa ngang1 580 xa ngang3 xa ngang2 xa ngang4 19500 1500 450 hang a hang b hang c 2000 R 1b dam R dam 2500 R dam hang d tru T1 tru T2 9950 R R dam dam 2500 R dam 3000 R R R R 1b dam dam dam dam I700 H400 phongkythuatcau1@gmail.com Page C«ng ty cầu Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy Sơ đồ tính dầm dọc I700 19@100 240 Ri Ri Ri Ri Ri Ri Ri Ri Ri Ri Ri q 1550 2500 260 Ri Ri Ri Ri Ri Ri Ri Ri I 700 9950 V1i Ri 2500 V3i V2i 3000 V4i 2.3: Tải trọng tác dụng: Hệ dầm dọc chủ I700 chịu tác dụng tải trọng sau đây: - Tác dụng tải trọng tập trung: Ri phản lực gối truyền xuống từ dầm Lassen - Tác dụng tải trọng trọng l-ợng thân dầm I700 Phản lực Ri: tải trọng thân R1 = 1575.41 (kG) R4 = 4632.70 (kG) R2= 7347.36 (kG) 7604.04 (kG) R3= 4662.56 (kG) R5= RL= qbt = 5967.66 (kG) 1.8 ( kG/cm ) dầm biên, nhận tảI từ chèng L75x75x6 trun xng R1b= 7543.07 (kG) 2.4: KÕt qu¶ nội lực (sau phân tích phần mềm Sap 2000 Nonlinear): - Biểu đồ mômen: đánh số thứ tự dầm I 700 từ biên vào Dầm biên số Mmax1= 5378756.38 kG.cm Mmax2= 5243245.89 kG.cm Dầm số Dầm số phongkythuatcau1@gmail.com Page Công ty cầu Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo khèi KT25 - CÇu VÜnh Tuy Mmax3= 3384278.17 kG.cm Mmax4= 3364058.92 kG.cm Mmax5= 5265071.84 kG.cm DÇm sè DÇm sè - Biểu đồ lực cắt: Dầm biên số V11= 7101.58( kG) V31= 52800.79( kG) V21= 65159.86( kG) V41= 30182.54( kG) DÇm sè V12= 6920.28 (kG) V32= 51472.17 (kG) V22= 63519.06 (kG) V42= 29419.07 (kG) DÇm sè phongkythuatcau1@gmail.com Page Công ty cầu Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy V13= 4433.13 (kG) V33= 33245.73 (kG) V23= 41010.14 (kG) V43= 18945.57 (kG) V14= 4403.64 (kG) V34= 32781.58 (kG) V24= 40763.35 (kG) V44= 18807.08 (kG) V15= 7044.24 (kG) V35= 51621.93 (kG) V25= 63751 (kG) V45= 29663.63 (kG) DÇm sè DÇm số - Giá trị chuyển vị : Dầm biên số nhịp fgmax1= 0.79 Đầu hẫng fhmax1= 0.5235 nhịp fgmax2= 0.77 Đầu hẫng fhmax2= 0.5103 nhịp fgmax3= 0.49 Đầu hẫng fhmax3= 0.3286 Dầm số Dầm số phongkythuatcau1@gmail.com Page Công ty cầu Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy Dầm số nhịp fgmax4= 0.49 fhmax4= Đầu hẫng 0.3267 Dầm số fhmax5= nhịp fgmax5= Đầu hẫng 0.77 0.5146 2.5: Kiểm toán dầm dọc chịu bất lợi I700 - Kiểm toán theo ứng suất ph¸p: 5378756.38 (KG.m) Mmax= max(Mmax1,Mmax2,Mmax3,Mmax4,Mmax4,Mmax5) = øng st ph¸p lín nhÊt: [ ]max=Mmax/Wx= 967.35 (KG/cm2) < 1900.00 (KG/cm2) > [ ]max c-ờng độ giới hạn R= ==>Đạt! - Kiểm tra theo độ võng: fmax = max(fmax1,fmax2,fmax3,fmax4,fmax5)= +Nhịp 0.79 (cm) < §é cho phÐp: [f] = 1/400L 2.49 (cm) ®¹t = + Mót hÉng fmax 0.52 (cm) < = Độ võng cho phép: [f] = 1/400L 0.75 (cm) đạt = III Kiểm tra khả chịu lực hệ xà mũ trụ: 3.1 Đặc tr-ng hình học mặt cắt: Vật liệu thép làm hệ xà mũ trụ tạm gồm: T.l-ợng đơn vị Hạng mục - Quy cách F (cm2) Jx(cm4) Wx(cm3) kG/m 205.4 214.54 65400 3270 H400*400*13/21 3.2 Mô hình kết cấu: Xem dầm xà ngang chịu lực độc lập d-ới tác dụng tải trọng truyền từ kết cấu phía truyền xuống Dầm xà ngang H400 làm việc nh- dầm liên tục tựa gối kê giao điểm với dầm đỡ H400*400 đỉnh trụ tạm V1i V3i V2i V4i 580 1075 580 xa ngang1 xa ngang3 xa ngang2 xa ngang4 450 hang a hang b hang c 2000 2500 phongkythuatcau1@gmail.com hang d tru T1 tru T2 9950 2500 Page 10 Công ty cầu Thăng Long 250 Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy 1500 Vji 1500 1500 Vji Vji 1500 1500 Vji Vji 1500 Vji 1500 Vji 1500 1500 Vji 250 Vji Vji nem thep Vji Vji Vji Vji Vji Vji q 750 2500 2500 R*1i Vji 2500 R*2i R*3i Vji Vji Vji H 400x400 2500 R*3i 2500 R*2i 750 R*1i 3.3 T¶i träng tác dụng: - Phản lực hệ dầm H700 truyền xuống: Ta có kết giá trị phản lực dầm dọc chủ I700 truyền xuống xà mũ trụ tạm H400: Xà ngang sát trụ,giá trị phản lực truyÒn xuèng V11(kG) 7101.58 V12(kG) 6920.28 V13(kG) 4433.13 V14(kG) 4403.64 V15(kG) 7044.24 V21(kG) 65159.86 V22(kG) 63519.06 V23(kG) 41010.14 V24(kG) 40763.35 V25(kG) 63751 V31(kG) 52800.79 V32(kG) 51472.17 V33(kG) 33245.73 V34(kG) 32781.58 V35(kG) 51621.93 V41(kG) V42(kG) V43(kG) V44(kG) Xµ ngang 30182.54 29419.07 18945.57 18807.08 - Trọng l-ợng thân xà mũ trụ tạm: qbt = 205.4 (kg/m) 3.4 Kết nội lực (sau phân tích phần mềm Sap 2000 Nonlinear): - Giá trị phản lực gối: Xà ngang 1: V45(kG) 29663.63 tảI trọng Xà ngang1 tảI trọng Xà ngang tảI trọng Xà ngang tảI trọng f f l l R*11= f l f 0 0 l 12593.23 kG phongkythuatcau1@gmail.com f l f l 0 0 R*31= 10623.47 kG Page 11 Công ty cầu Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy R*21= Xà ngang 2: 8161.88 kG R*12= R*22= Xµ ngang 3: 112268.37 kG 70979.43 kG R*32= 92431.31 kG R*13= 91065.42 kG R*33= 74807.36 kG R*23= 57525.12 kG R*34= 43199.09 kG Xµ ngang 4: R*14= 52222.1 kG R*24= 33072.4 kG - BiĨu ®å mô men: Xà ngang 1: M*1max= 361008.17 kG.cm Xà ngang 2: phongkythuatcau1@gmail.com Page 12 Công ty cầu Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy M*2max= 3263922.17 kG.cm M*3max= 2645968.67 kG.cm M*4max= 1515056.17 kG.cm Xà ngang 3: Xà ngang 4: - Giá trị chuyển vị Max: Xà ngang 1: f1*max= 0.0145 f2*max= 0.1337 f3*max= 0.1083 Xµ ngang 2: Xµ ngang 3: Xµ ngang 4: f4*max= 0.0619 3.5 Kiểm toán khả chịu lực xà mũ trụ tạm H400: - Kim tra theo ng suất ph¸p: 3263922.17 (kG.cm) Mmax= max(M1*,M2*,M3*,M4*) = phongkythuatcau1@gmail.com Page 13 Công ty cầu Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy [ ]max= Mmax/Wx øng st cho phÐp: - KiĨm tra theo ®é vâng: fmax= max(f1*,f2*,f3*,f4*) §é cho phÐp: [f] = 1/400L 998.14 (kG/cm2) 1900 (kG/cm2) = = 0.134 (cm) 0.188 (cm) = = ==> Đạt! > fmax Đạt! V Tính toán trụ T2 Kiểm toán với tải trọng bất lợi vị trí chân cột H400x400 trụ T2 Tải trọng tính toán gồm: + Tải trọng thân cột chống + phản lực truyền xuống từ xà ngang H400 + Tải trọng gió ngang 5.1 Sơ đồ tính to¸n 14000 5*2500 750 Pt21 Pt22 Pt23 750 Pt23 Pt22 2500 Pt21 Pa Ptrô2 Pb Pgiã 18000 7x2500 7x2500 22090 100 200 1400 Ptrô2 Trô T25 +5.00 +4.41 +0.00 +0.00 5*1200 Cäc Laxen IV L = 8m BƯ Trơ T25 Bệ Trụ T25 - Căn theo kết tính phản lực xà mũ xuống thân trụ ta có: 124861.60 (kG) Pt21=Pt21'= R*11+R*12 = 79141.31 (kG) Pt22=Pt22'= R*21+R*22 = 103054.78 (kG) Pt23=Pt23'= R*31+R*32 = 62757.16 (kG) Pa= (R*11+R*21+R*31)*2 = 551358.22 (kG) Pb= (R*12+R*22+R*32)*2 = - TảI trọng tính toán thân thân trụ: Ptrụ2= 1.1*66.76T = 73.44 (T) - Tải trọng tác dụng theo ph-ơng ngang (ngang cầu): 108.00 (kG/m2) Tác dụng trọng tâm mặt cắt chắn gió qcH = - DiƯn tÝch ch¾n giã S= 63.36 (m2) - Khoảng cách trọng tâm m/c chắn gió đến chân trơ: hcg = 22.09 (m) T¶i träng giã Hgio = 6.84 (T) 5.2 Tính toán: a Bảng toạ độ cét trô: Page 14 phongkythuatcau1@gmail.com Y (m) y2 (m2) X (m) X2 (m2) 1.25 1.56 -6.25 39.06 1.25 1.56 -3.75 14.06 1.25 1.56 -1.25 1.56 Cét sè Y O 1.56 14.06 39.06 39.06 14.06 1.56 1.56 14.06 39.06 218.75 Y 11 12 1.25 3.75 6.25 -6.25 -3.75 -1.25 1.25 3.75 6.25 10 Σ 1.56 1.56 1.56 1.56 1.56 1.56 1.56 1.56 1.56 18.75 O 1.25 1.25 1.25 -1.25 -1.25 -1.25 -1.25 1.25 1.25 KiĨm to¸n hƯ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy 9 10 11 12 Công ty cầu Thăng Long X b Giá trị phản lực đầu cột: Tính cho cột d-ới ,sát mặt đất Pz2 =Pa+Pb+Ptrụ2= 687551.38 (kG) Hx = Hgio= 6842.88 (kG) My =Hx* hcg= 15112500.48 (kG.cm) 610751.33 (kG.cm) Mx2 =Pa*y- Pb*y= Sè cét trô n= - Trô T2 N1max = N1min = 12 cét Pz M x × Ymax M y × X max + + = n Yi X i2 Pz n M x × Ymax Yi M y × X max X i = 62020.97 (kG)= 62.02 (T) 52570.92 (kG)= 52.57 (T) 5.3 Kiểm tra cột chịu nén tâm với lực nén Nmax: - Đặc tr-ng hình học cột thép hình H400x400x13/21: Hạng mục - Quy cách T.l-ợng đơn vị F (cm2) Jx(cm4) rx(cm) H400*400*13/21 205.4 214.5 65400.0 17.46 - Chiều dài tính toán khoảng cách giằng L = Bán kính quán tính: r=(Jmin/F) = Độ mảnh λ= L/r = Tra b¶ng ta cã φ= t¶i kiĨm to¸n phongkythuatcau1@gmail.com 14.32 0.9 N2 = [ ]max = P/φF = so s¸nh víi 250.00 (cm) 17.46 (cm) Ro= 62020.97 kG 321.21 (KG/cm2) 1900 (Kg/cm2) đạt Page 15 Công ty cầu Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy 5.4 Tính toán móng trô T2 N2max N2max 120 180 1 1: :1 :1 1: 1 40 Sơ đồ tải trọng tính toán: 260 200 Bản BTCT 25MPa 200*120*20 Đá dăm đầm chặt dày 40 cm Đỉnh lớp BT bịt đáy Nền cát đ-ợc đầm chặt - Căn vào tảI trọng tính toán trụ ta có tảI trọng truyền xuống bê tông kê cột H400 Kiểm toán øng st ®Êt nỊn d-íi mãng trơ T2 62020.97 kG TảI tính toán max N1max= truyền xuống kê Kích th-ớc kê bê tông 20x1200x1800 Diện tích áp lực d-ới đáy kê bê tông 52000.00 cm2 F= (120+2*40)x(180+2*40)= ứng suất đáy lớp đá dăm N1max F 1.193 kG/cm2 ứng suất cho phép cát đ-ợc đầm chặt 1.5 kG/cm2 Rcat => đảm bảm c-ờng độ Đạt VI Tính toán bệ móng trụ T1 Kiểm toán với tải trọng bất lợi vị trí chân cột H400x400 cọc bê tông Tải trọng tính toán gồm: + Tải trọng thân cột chống + phản lực truyền xuống từ xà ngang H400 + Tải trọng gió ngang 6.1 Sơ đồ tính toán Pt11 Pt12 Pt13 Ptrô1 Pt13' Pt12' Pc Pt11' Ptrô1 Pd 2500 7x2500 200 1400 Pgiã 800 +4.41 BƯ Trơ be tong 12 coc be tong 500 500 5x2500 500 2500 500 3500 13500 phongkythuatcau1@gmail.com Page 16 Công ty cầu Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy - Căn theo kết tính phản lực xà mũ xuống thân trụ ta có: Pt11=Pt11'= R*13+R*14= 143287.6 (kG) Pt12=Pt12'= R*23+R*24= 90597.5 (kG) Pt13=Pt13'= R*33+R*34= 118006.45 (kG) Pc= (R*13+R*23+R*33)*2 = 446795.8 (kG) Pd= (R*14+R*24+R*34)*2 = 256987.2 (kG) Tổ hợp tải trọng tính toán: + Tải trọng thẳng đứng: - Pbệ = 86.94 (T) Tác dụng trọng t©m bƯ trơ - Ptrơ1= - Ptm= PbƯ+Ptrơ2= 70.31 (T) 157.25 (T) + Tải trọng tác dung chân cột -Pz1 =Pc+Pd+Ptrụ1= 703.85 (T) + Tải trọng tác dụng theo ph-ơng ngang (ngang cầu): - qcH = 108.00 (kg/m2) Tác dụng trọng tâm mặt cắt chắn gió - Diện tích chắn gió S= 63.36 (m2) - Khoảng cách trọng tâm m/c chắn gió đến đáy bệ: hcg = 22.89 (m) - Hgio = 6.84 (T) + Mô men tải trọng ngang gió gây mặt cắt đáy bÖ: - Mx1 = Pc*y - Pd*y= 237.26 (T.m) - My=Mgio = 156.60 (T.m) a Bảng toạ độ cột trô: y2 (m2) X (m) X2 (m2) 1.25 1.56 -6.25 39.06 1.25 1.56 -3.75 14.06 1.25 1.56 -1.25 1.56 1.25 1.56 1.25 1.56 1.25 1.56 3.75 14.06 1.25 1.56 6.25 39.06 -1.25 1.56 -6.25 39.06 -1.25 1.56 -3.75 14.06 -1.25 1.56 -1.25 1.56 10 -1.25 1.56 1.25 1.56 11 1.25 1.56 3.75 14.06 12 1.25 1.56 6.25 39.06 Cäc sè Y (m) Y 10 11 12 218.75 O 18.75 ∑ X phongkythuatcau1@gmail.com Page 17 12 Công ty cầu Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy X 6.2 Kiểm tra cột chịu nén t©m víi lùc nÐn Nmax: Lùc nÐn däc cét trơ T1 N1max = N1min = Pz1 M x1× Ymax M y × X max + + = n Yi X i2 M x1× Ymax Yi Pz1 n M y × X max = X i2 58857.36 (kG)= 58.86 (T) 58451.53 (kG)= 58.45 (T) - Đặc tr-ng hình học cột thép hình H400x400x13/21: - Chiều dài tính toán khoảng cách giằng L Bán kính quán tính: §é m¶nh 250.00 (cm) = r=√(Jmin/F) = 17.46 (cm) λ= L/r = 14.32 Tra b¶ng ta cã φ= t¶i kiĨm to¸n 0.9 N1 58857.36 kG = 304.82 (KG/cm2) [ ]max = P/φF = so s¸nh víi Ro= 1900 (Kg/cm2) đạt 6.3 Kiểm toán cọc bê tông 6.3.1.Các sở tính toán - Tiêu chuẩn ngành: Quy trình thiết kế công trình thiết bị phụ trợ thi công - Tiêu chuẩn tham khảo: Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN-272-05 - Tài liệu tham khảo: Tài liệu khảo sát địa chất, tính toán thuỷ văn hồ sơ TKKT - Thiên an toàn bỏ qua khả chịu lực đất đáy móng 6.3.2 Các liệu tính toán A- Thuỷ văn: Mực n-ớc thi công Hmax 10% th¸ng IX En1= + 10.86 (m) Mùc n-íc thi công Hmax 10% tháng III En2= + 4.65 (m) Cao độ mặt đất tự nhiên: Eg= + 5.30 (m) Es= -0.59 (m) Cao độ mặt đất tính toán sau xói: Thời điểm thi công thực tế từ tháng 11 đến tháng năm sau mực n-ớc d-ới cao độ tự nhiên nên tính móng nh- cạn B- Địa chất Từ lỗ khoan địa chất trụ T25 (Xem phụ lục kÌm theo ) C- Mãng cäc bƯ trơ t¹m lo¹i 1: Móng cọc bệ trụ tạm loại đ-ợc dùng cọc BTCT 35*35cm với đặc tr-ng hình học *Cäc BTCT M300, Kt: 35*35 cm: C¹nh lín a= 35.00 (cm) Cạnh nhỏ b= 35.00 (cm) phongkythuatcau1@gmail.com Page 18 Công ty cầu Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy Mô men kháng uốn trơc y: F= Wy= 1225.00 (cm2) 7145.83 (cm3) M« men kháng uốn trục x: Wx= Mô men quán tính trục x: Jx= 7145.83 (cm3) 125052.08 (cm4) Mô men quán tính trơc y: Jy= B¸n tÝnh qu¸n tÝnh trơc x: ix= 125052.08 (cm4) 10.10 (cm) B¸n tÝnh qu¸n tÝnh trơc y: iy= 10.10 (cm) DiƯn tÝch mòi cäc Fm= Chu vi cọc C-ờng độ chịu nén BTCT U= Ro= C.đ chịu nén uốn BTCT Ru= Số l-ợng cọc móng Khoảng cách cọc đến trục y C= Xmax= 250.00 (cm) ChiỊu dµi cäc thiÕt kÕ L1= 176.00 (cm) Chiều dài cọc tính toán L= 176.00 (cm) Thể tích cọc v= Trọng l-ợng cọc W= Eđ= 215600.00 (cm3) 495.88 (kg) Diện tích mặt cắt ngang: Cao độ đỉnh cäc 1225.00 (cm2) 140.00 (cm) 95.00 (kG/cm2) 115.00 (kG/cm2) 12.00 (cäc) +3.96 (m) Emc= -172.04 (m) Cao ®é mòi cäc D- Xà mũ cọc (bệ cọc) Pbệ= Trọng l-ợng tính toán bêtông CT bệ cọc 86.94 (T) E- Tải trọng kết cấu dầm BTCT đà giáo, ván khuôn truyền xuống: Căn vào kết tính toán phần xà mũ ta có tảI trọng phần truyền xng bƯ trơ 1: P1 P2 P3 Ptm P4 P5 P6 My Pk Ptm Pl Pgiã Mx 800 22.89m 6.84T 500 500 5x2500 500 2500 500 3500 13500 6.3.3 B¶ng toạ độ cột trụ: Bố trí nh- cột trụ 6.3.4 Tính toán: b Giá trị phản lực đầu cọc: Ptong =Pc+Pd+Ptm= Số cọc trụ n= P M ×Y N y max = tong + x 2 i = n Yi phongkythuatcau1@gmail.com 861.04 (T) 12.00 87.57 (T) Page 19 Công ty cầu Thăng Long L0= hm = Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy 0.00 (m), chiều dài tự cọc 4.21 (m), K/c từ đáy b đến điểm ngàm quy -ớc Ptong M y ìXi + = n Xi2 N x max = 74.77 (T) H x ( L0 hm ) 2* n Hx Qmax = n M max = c KiĨm to¸n cäc = 1.20 (T.m) = 0.57 (T) c.1- Theo đất Kiểm toán theo đất hạ cọc Lực ma sát đơn vị xung quanh cọc fi = 0.3*N + (T/m2) Khả chịu lực ma sát tiêu chuẩn cọc Qf = U*fi*hi (T) Khả chịu lực mũi tiêu chuẩn cọc pi = 30*N (T/m2) Khả chịu lực mũi cäc Qp = A*pi (T) hi fi SPT (m) (T/m2) (N) Lớp số Cao độ đỉnh (m) Cao độ đáy (m) Trạng thái đất + 3.61 0.00 3.61 6.00 10.00 C¸t nhá 0.00 -2.00 2.00 6.00 10.00 - nt - -2.00 -4.00 2.00 6.60 12.00 - nt - -4.00 -6.00 2.00 6.90 13.00 - nt - -6.00 -8.00 2.00 6.30 11.00 C¸t lÉn sái -8.00 -10.00 2.00 7.20 14.00 - nt - -10.00 -12.00 2.00 7.80 16.00 - nt - -12.00 -14.00 2.00 8.40 18.00 - nt - Qp = A*pi Qf = U*fi*hi (T) (T) 30.32 Do ®ã ta cã: 16.80 => Qa = 0.4*(Qf + Qp) = 89.28 18.48 (T) 19.32 17.64 Lùc ®øng Nmax = 87.57 (T) 20.16 Lùc ngang Qmax = 0.57 (T) 21.84 M« men Mmax = 1.20 (T.m) 23.52 55.13 phongkythuatcau1@gmail.com 168.08 Page 20 C«ng ty cầu Thăng Long Lực tới hạn Pth = Với: E = Pth = ==> øng suÊt nÐn: = KiÓm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy 3.14*3.14*E*Ix L2 290000 (kG/cm2) 2015592.144 N M + = F Wx (1-N/Pth ) (kG)= =2015.59 89.1 (kg/cm2) (T) đạt Hà nội, ngày 20 tháng 11 năm 2007 Cty Cầu Thăng Long Phòng kỹ thuật Triệu Thanh Tùng phongkythuatcau1@gmail.com Page 21 ... 450 hang a hang b hang c 2000 R 1b dam R dam 2500 R dam hang d tru T1 tru T2 9950 R R dam dam 2500 R dam 3000 R R R R 1b dam dam dam dam I700 H400 phongkythuatcau1@gmail.com Page Công ty cầu Thăng... phongkythuatcau1@gmail.com Page Công ty cầu Thăng Long Kiểm toán hệ đà giáo khối KT25 - Cầu Vĩnh Tuy 1.2 Mô hình kết cấu: - Thay2 I 300 cäc v¸n thÐp Larsen IV víi cù ly bè trÝ không đổi theo vẽ -... Ssuon bien ìLìg bt ìn = P3tc= -Trọng l-ợng s-ờn khối dầm hộp P4tt = Ssuon giua ×L×g bt ×n = P4tc= -Träng l-ợng đáy khối dầm hộp(tính cho bên) P5 tt = Sday × L× g bt × n = P5tc= phongkythuatcau1@gmail.com