Thiết kế lò hơi trần thanh kỳ

Trong tính toán nhiệt kiềm tra người ta sẽ dựa vào câu tạo và các kích thước cứa lò hơi, dựa vào phụ tải hơi và loại nhiên liệu dốt trong lò dể xác dinh nhựt dô của hước, hơi, không khí

TRẦN THANH KỲ

THIẾT KẾ

LÒ HƠI

TRUNG TÂM NGHIÊN CuU T H lế ĩ BỊ NHSÊT VẨ NĂNG LƯỢNG MỚI

TRuÒNG ĐẠI HỌC BACH k h o a TP Hồ CHÍMìNH

1990

MỎ ĐẦU

Trong quyền sách này tác giả trình bày một phương pháp thiết k ể lò hơi gồm có

ba phân tính toán quan trọng nhất dủ dùng cho các kỹ sư, cán bộ kỹ thuật và các nhà thiết k ế lò hơi Dó là:

1 ) Tính toán nhiệt lò hơi dề xác định câu tạo cắc bề mặt dốt trong lò 2) Tính toán khí dộng dề chọn các loại quạt gió và quạt khói.

3) Tính toán sức bền dề chọn vật liệu và bè dày cần thiết cho các bộ phận của

lò hơi, dàm báo vận hành an toàn tuyệt dối.

Đối với các lò hơi có công suất rât lớn tât nhiên còn căn thêm phần tính toán thủy dộng trong lò Phan này trong trường hợp cần thiết các nhà thiết k ế có thế tìm hiểu thêm trong các tài liệu khác.

Sách dược trình bày rõ ràng dễ hiều, cô dầy dử các số liệu tra cứu và các giản

dò cằn thiết dề có thề xác định từng dại lượng m ột cách thuận tiện và nhanh chóng Tài liệu nàv có thề dùng dề thiết k ế tât cả các loại lò hơi từ loại lò nhó nhất dển loại cực lớn và hiện dại nhất.

Tính toán nhiệt lò hơi bao gồm những chỉ dẫn vè phương pháp, cái M ;, ICU ưa cứu, các công thức tính toán và các giàn dò cần thiết dể tính toán nhiệt kir thiết k ế chế tạo lò hơi.

Phương pháp tính toán kiềm ơa và thiết k ế dều giống nhau Chúnc ch! I h,'i nhau vè mục dich tính toán và các dại lượng cần tìm.

Trong tính toán nhiệt kiềm tra người ta sẽ dựa vào câu tạo và các kích thước cứa lò hơi, dựa vào phụ tải hơi và loại nhiên liệu dốt trong lò dể xác dinh nhựt dô của hước, hơi, không khí và khói tại ranh giới giữa các bê mặt dốt, hiệu suât, liêu hao nhiên liệu, lim iượng và tốc dộ không khí và khói.

Tính toán kiểm tra cần dược tiên hành dê đánh giá tính kình tể và dộ tin cậy

của thiết bị, phát hiện ra những biện pháp cài tien cần thiết, chọn các thiết bị phụ

và nhận các số liệu cần thiết d ề tiến hành tính toán thủy dộng và nhiệt dộ kim loai Trong tính toán thiết k ế người ta xác dinh kích thước của buồng lửa và các bề mặt dốt cứa lò hơi d ề nhận dược m ột phụ tài dinh mức, hiệu suất lò cho tnrớc vã các thông số hơi và nước dã chọn dổi với nhiệt dộ nước câp và các dặc tính của nhiên liệu cho trước.

* Phụ tài hơi dinh mức là phụ tài lớn nhãt cần dạt dược của lò hơi khi vận hành lâu dài với những thông số hơi cho trước.

Trongnhiệm vụ tính toán còn phải xác dịnh tiêu hao nhiên liệu, lưu lượng không kf}í và khói dề chọn các thiết bị phụ.

Khi tính cũng cần lưu ý dền diều kiện dảm bào sự leim việc bình thường của thiết bị (ngăn ngừa sự dóng xi hoặc tro trên các bề mặt dốt, chóng ăn mòn các ống bởi tro bụi, dề phòng cháy óng và chống sét ri kim loại ) NếiPcần thi trên cơ sở cửa tính toán nhiệt có thề tính thêm thủy dộng, nhiệt dộ kim loại, tốc dộ án mòn bởi tro bụi.

Các số liệu ban dầu d ề tính kiềm tra gồm có:

Ị) Các bảng vè lò hơi và các số liệu về cấu tạo và kích thước cứa buồng lửa, cáabè mặt dốt và dường khói vừa dứ d ể xác dinh tẫt cả các dặc tính edit tạo cần thiết;

2) Đặc tính của nhiên liệu;

3) Phụ tài heñ của lò, áp suât và nhiệt dô của herí quá nhiệt (tại van chính ra khỏi lò), nhiệt dộ nước căp, áp suât trong bao hơi;

4) Nếu có quá nhiệt trung ff an thì phái có thêm thông sổ cứa hơi trước và <iau khi quá nhiệt trung f f an;

5) Lưu lượng heñ bão hòa (khi lây từ bao hơi);

6) Lượng nước xả lò;

7) Các số liệu lấy từ tính toán hệ thống nghiền bột than dối với các lò hơi dốt bằng bột than phun vào buồng lửa).

Các số liệu ban dầu dể tính tóan thiết kế gồm có:

ỉ) Loại buồng lửa và cách bổ trí thiết bị;

2) Cúc phần còn lại cũng giống như trong tính toán kiềm tra.

Nhiệt dộ khói thài và không khí có thể cho tneớc hoặc chọn theo các diều kiện

cụ thể khi thiết kế.

Nhiệt dộ khói ra khỏi buồng lừa và trong dường khói, tốc dộ khói, nước và hơi

và entanpỉ của nước và hơi trong các diểm trung gian cứa dường nước và hơi có thề chọn theo bàng hoặc theo các diều kiện cụ thể khi thiết kế.

Sau khi dã tính toán nhiệt, các kết quả có thề sử dụng dề tính toán khí dộng và sức bền lò hơi trong giai doạn kế tiếp.

CHƯƠNG MÔT

KẾT CẤU VÀ QUÁ TRÌNH LÀM VIỆC CỦA LÒ HƠI

1.1 PHÂN LOẠI LÒ HƠI

• Theo công dụng, lò hơi có thé có các loại:

a) Lò hơi công nghiệp dùng đổ cung cấp hơi cho các quá trình công nghệ cần sủ dụng nhiệt nhu là các nhà máy dệt, nhà máy giấy, các nhà máy chế biến thực phẩm và hóa chát

b) Lò hơi sử dụng cho các máy năng lượng như đổ quay tua bin hơi phát đỉện trong các nhà máy nhiệt điện, sử dụng làm sức kéo cho tàu hỏa và tàu thủy trong ngành giao thông vận tải, đồng thời cũng có thé làm sức kéo cho cac loại bơm và máy nén có công suất lớn

• Theo công suất hơi có thể có các loại:

b) Lò hơi trung áp 10 ata < p < 40 ata;

c) Lò hơi cao áp 40 ata < p á 100 ata;

d) Lò hơi siêu cao áp p > 100 ata;

• Theo nhiột độ hơi:

a) Lò hơi không có bộ quá nhiệt (hơi bão hòa);

b) Lò hơi có bộ quá nhiệt (hơi quá nhiệt);

c) Lò hơi có bộ quá nhiệt trung gian;

• Theo sơ đồ chuyển động của nước và hơi:

a) Lò hơi tuần hoàn tự nhiên (có bao hơi);

b) Lò hơi tuần hoàn cuõmg bức (có bao hơi và bơm tuần hoàn hỗn hợp nước và hơi);

c) Lò hơi trực lưu (không có bao hơi)

Ngoài ra còn có thé phân loại lò hơi theo phụ tải nhiệt Q i, (kcal/h) Đại lượng Qi dùng để đánh giá công suất cúa lò một cách chính xác và toàn diện nhất, vì nó phụ thuộc vào công sũát hơi và các thông só của hơi

12 QUÁ TRÌNH PHÁTTRlỂNVẾ CẤUTẠOCỦA LÒ HƠI

Hi'nh 1.1 chỉ rõ quá trình phát triển về cấu tạo của lò hơi Chuyên từ loại này sang loại khác là do yêu cầu ngày càng tảng công suát, tảng cao thông số hơi

và đồng thời giảm tiêu hao kim loại và nhiên liệu cho lò hơi

Chuyển í ừ các lò hơi hình trụ (a,b) và các loại lò hơi ống lửa (c,d) sang các loại lò hơi ống nước (e,n) đã diễn ra cách đây hàng trảm năm Kết quà là đã đạt được việc táng diện tích bề mật đ6t trên cơ sở giảm đường kính ống,tức là tăng được công suất lò mà vẫn tiết kiệm được kim loại

Trong các lò hơi ống nước nằm ngang có buồng nước (e,g) các ống sinh hơi được liên kết với nhau thành từng chùm nhờ các buồng nước hình hộp Điều này không cho phép tăng áp suất hơi lên quá 12-15 ata và không thổ tiêu chuẩn hoá việc chế tạo các bộ phận cùa lò hơi Các nhược điểm này có thổ khắc phuc bằng cách nói các chùm ống thẳng với đàu góp hình trụ và cứ hai chùm nằm ngang thì nối với một bao hơi (h) Điều đó cho phép tăng áp suất hơi, đồng thời táng dược công suất của lò nhờ tăng só lượng, chièu dài ống và tăng số lượng đầu góp Các bao hơi lúc đầu thì đặt dọc vè sau thì đặt ngang, vì rằng khi đặt dọc công suát lò sẽ bị giới hạn bởi không phát triổn được bề mặt đốt theo bề rộng

Đổ ngán ngừa sự đóng xỉ, các hàng óng phía duỏi được làm dưới dạng festón Áp dụng cac bộ hâm nước và bộ sấy không khí cho phép táng hiệu suất của lò hơi

vă tăng cống suát của các loại lò nói trên Tụy nhiên sự tiêu hao quá nhiều kim loại do có nhiỗu bao hơi, sụ bố trí dầy đặc các chùm ống cản trỏ công việc vệ sinh lò hơi và các nhược điổm khác đã làm cho việc phát triến các loại lò trên đây không còn nữa

Ngày nay đã được thay thế hoàn toàn bởi các loại lò ống nước đứng Các ống sinh hoi được đáu trực tiếp vào bao hơi Lúc đàu số bao hơi lên tới 3-5 và các ống thì thẳng (i), về sau dần dàn chỉ còn 1 bao hơi và các ống thì uốn cong ờ hai đầu (k-n) Điều đó đã cải thiện điều kiện liên kết các ống và phát triổn bề mặt đốt bức xạ trong buồng lừa Trong những năm gần đây người ta đã hoàn thiện loại lò hơi có một bao hơi cũng như loại lò không có bao hơi -lò trực lưu

X I _X To

-7ÍT.

H ÌN H 1.1 Sự phát triển về m ặt cẩu tạo của các loại lò hơi chủ vếu

tuần hoàn tit nhiên.

a-Lò hơi hình trụ; b-Lò hơi nhiSu hình ù ạ; C-Lò ống lùa lô

cô; e,g-Lò Ống nước nằm ngang có các buồng nước; h-Lò ống nước nằm ngang không có các buồng nước; i-Lò hơi với các ống thẳng; k,l-Lò hơi với các ống uổn cong; m-Lò một bao hơi có thông số hơi cao hình chữ n; n- Lò bao hơi lớn

và hiện đại hình chữ T

HÌNH 1.2 Sơ đồ thiết bị lò hơi hiện đại dốt than.

1-Băng tài than; 2-Phẻu than thô; 3-Máy cáp than thô;

4-Máy nghiên than; 5-Máy phân ly; 6-Xiđôn; 7-GuỒng xoắn

tải bột than; 8-Phễu bột than; 9-Máy cắp bột than; 10-Quạt

tải bột than; 11-Vòi phun; 12-Bao hơi; 13-Buồng lửa;

14-Phễu lạnh; 15-Hộc xỉ;16-Dàn ống trong buồng lửa;

17-Ông góp dàn ống; 18-Các ống nước đi xuống; 19-Festôn;

20-Bộ quá nhiệt; 21-BỘ hầm nước (hai cáp); 22-Bộ sấy

không khí (hai cấp); 23-Quạt gió; 24-Hộp gió; 25-Thiết bị

khứ bụi; 26-Quạt khói; 27-Ông khói; 28-Kênh thải tro xi

Thiết bị lò hơi hiện đại (hình 1-2) bao gồm bản thân lò hơi và các thiết bị phụ của lò hơi: hệ thống đập than và nghiên than thành bột, vận chuyển và cung cấp nhiên liệu và nước cho lò, các loại quạt đổ cung cấp gió và vận chuyển khói, các dụng cụ đo và kiếm soát, các thiốt bị tự động điồu chỉnh

Lò hơi lớn và hiện đại thường có đủ các bộ phận như sau: buồng ỉủa, dàn Ống sinh hơi, bộ quá nhiệt, bộ hâm nước và bộ sấv không khỉ, Ngoài ĩâ phải có đày đù tất cả các loại van, dụng cụ đo và kiểm soát và các thiết bị ìự động đĩèu chình Buồng lửa và đường khói được làm bằng gạch chịu lừa hoậc các tấm keramit gọi là lớp bảo ôn của lò

13 BUỒNG LỬA

a) Buồng lửa đốt nhiên liệu rân trên mặt ghi (xem hình 1.3).

H ÌN H 1.3 Các loại buòng lửa đốt nhiên liệu rắn trên mặt ghi

a-Buồng lửa với lớp nhiên liệu cố định; b-Buồng lùa có máy

nạp nhiên liệu và các lá ghi lật; C-Buồng lủa với mặt ghi nằm

nghiêng; đ-BuỒng lửa với mặt ghi nằm nghiêng và có thổ lắc

được; e- Buồng lửa có gậy đảo trộn; g-Buồng lửa ghi xích đi

động

*• nhiên liệu; * không khí

Các loại buồng lửa với lớp nhiên liệu cố định là loại buồng lùa đơn giản nhất

có thể đỗt bát cú loại nhiên liệu rắn nào và được áp dụng rộng rãi trong các lò hơi có công suất nhỏ (2-10 Ưh)

Nhuợe điểm của các loại buồng lửa này là tổn thất nhiệt do cháy không hết khá lớn, cần phải đảo trộn lớp nhiên liệu thường xuyên bằng tay và đôi khi phải thải tro xi vã nạp nhiên liệu cũng bằng sức người

Trong các lò hơi có công suát lớn hơn (đến 50 t/h) các công việc đào trộn và nạp nhiên liệu, cũng như việc thải tro xì đều được cơ khí hoá nhờ có các loại máy nạp nhiên liệu, gậy đảo trộn và các lá ghi có thé lật và lắc cơ giới Đổ có công suát lớn (đến 150 t/h) người ta thường sử dụng các loại lò ghi xích di động

b) Buồng lửa phun.

Các buồng lửa phun được xử dụng đổ đót nhiên liệu rắn dưới dạng bột và đốt nhiên liệu lỏng và khí đốt

Nhiên liệu rắn được nghiên mịn trong các máy nghiồn đặc biệt, được thổi vào buồng lừa và cháy hoàn toàn với cường độ lớn hon nhiều so với viộc đốt nhiôn liệu rắn ở dạng cục (xem hình 1.2)

Tuy nhiên sự có mặt của hệ thống nghiên than làm tảng rõ rệt vón đàu tư cho

lò hơi, chiếm nhiều chỗ và gây ra tiếng động mạnh Ngoài ra trong các lò hơi đốt bột than các bề mặt đốt thường bị đóng xi nặng nề và lượng tro bụi bay theo khói rất lớn Cho nên trên đường khói thải sau lò hơi nhất thiết phải có thiết bị khử bụi Đốt than ở dạng bột rất có hiệu quả đối với các loại than có độ ẩm cao và

độ tro lớn, đồng thời đối với than vụn rất khó đốt trên mặt ghi

Quá trình chuẩn bị bột than phải trải qua các giai đoạn: đập sơ bộ, sấy và nghiền mịn

Bột than được thổi vào buồng lửa bằng không khí thổi qua vòi phun (xem hình 1.4) và cháy ở trạng thái lơ lửng tạo thành ngọn lửa

Trong các buồng lửa thải xi khô phía dưới có phễu lạnh đổ thải tro xi Còn đối với lò hơi thải xì lỏng thì có bổ chứa xỉ lỏng Để xi có thể cháy lỏng dỗ dàng, phía dưới buồng lửa cần đặt thêm vòi đốt, đòng thời dàn ống phía dưới càn được che kín bằng vật liệu chịu lửa

H ÌNH 1.4 Vòi phun bột than

1 và 2 - phun thẳng

3 - phun xoáy

khói nóngnhiên liệu không khí

H ÌN H 1.5 Vòi phun dầu F 0

1-Tán sương bằng áp lực phun thẳng; 2-Tán suông

bằng áp lưc phun tiếp tuyến; 3- Tán sương bằng áp

lực phun xoáy; 4- Tán sương bằng chong chóng quay;

5-Tán sương bằng hơi nước hoặc không khí có áp lục

cao; 6-Tan sương bằng không khí có áp lực tháp

Ưu điếm của thải xỉ lỏng là giảm nliiếu lượng tro bụi bay theo khói, từ đó khả năng mài mòn và bám bẩn các bề mặt đốt cũng giảm nhiều Tuy nhiên tổn thất nhiệt theo xỉ cũng tăng theo và thiết bị thải xỉ cũng sẽ phúc tạp và tốn kém hơn.Buồng lửa dùng để đổt nhiên liệu lỏng và khí rát đơn giản Khác với buồng lừa đốt nhiên liổu rắn là chúng không có phễu tro xi Bộ phận quan trọng nhất

ỉà vòi phun dấu và khi đót Nhiên liệu lỏng dùng để đốt trong lò hơi chủ yéu ìà dầu FO Dầu FO càn được sơ bộ sấy nóng đến 80-90°C trước khi phun vào lò đé

dỗ dàng tán sương nhiên liệu

Có hai phương pháp tán sương dầu FO: một là tán sương bằng áp lục dầu (4-

16 ata) nhờ có bơm dầu, hai là tán sương bằng hơi nước hoặc bằng không khí Hiệu quả cháy nhiên liệu lỏng phụ thuộc rất nhiêu vào chất lượng của việc tán sương Điều chình công suất iò hơi bằng cách thay đổi số lượng vòi phun dầuđang hoạt động

Có rất nhiều loại vòi phun khí đốt, tuv nhiên tất cả chúng đèu rát đơn giản (Xem hình 1.6)

HÌNH 1.6 Vòi phun khí dốt

a- Vòi phun injectơ động học trung áp; b- Vòi phun với dòng

không khí cuỡng bức và dòng xoáy khí đốt; c- Vòi phun

khuếch tán với sự chia nhỏ các dòng không khí

và khí đốt

1- Ổng phun khí đót; 2- Cửa đièu chình gió; 3- Buồng hỗn

h ợ p ; 4- Vật iiệu keramit; 5- Cánh xoáy; 6- Ông góp khí đổt;

7- Lớp bảo ôn buồng lửa

* khí đố t; » không khí

Đổ đốt các loại khí đốt ít calo không cần có nhiều không khí người ta dùng loại vòi phun động học Trong vòi phun này khí đốt và không khí được sơ bộ trộn trước (hình 1.6,a) Đối với khí đốt có nhiều calo đòi hỏi một lượng không khí lớn

đế đốt người ta dùng vòi phun khuếch tán hoặc vòi phun loại hỗn hợp (hình 1.6, b,c)

1.4 Sơ ĐỒ CHUYỂN ĐỘNG CỦA NƯỚC VÀ HƠI

H ÌN H 1.7 S ơ đồ chuyền dộng cứa nước và hơi

a- Lò tuần hoàn tụ nhiên; b- Lò tuàn hoàn cuông

bức; c- Lò trực luu

1- Bơm nuớc cáp; 2- Bộ hâm nước; 3- Bao hơi; 4- Ông

nước xuống; 5- Dàn ống sinh hơi; 6- Bộ quá nhiệt;

7- Bơm tuần hoàn hỗn hợp hơi và nuớc; 8- Bao hoi

dưới (hoặc là ống góp)

Trên hình 1.7,a là sơ đồ thủy động của lò tuần hoàn tự nhiên Nước cấp nhờ bơm nước cáp bơm qua bộ hâm nước rồi vào bao hơi trên Từ đó nước theo các ống xuống bao hoi dưới hoặc các ống góp dưới và nhận nhiệt trong lò, hỗn hợp hơi và nước sẽ theo các óng lên đi vào bao hơi trên Ở bao hơi trên, hơi sẽ tách

ra và tiếp tục đi vào bộ quá nhiệt đổ nâng nhiệt độ lên trên nhiệt độ hơi bão hòa Lượng nước còn lại sẽ quay trờ lại bao hơi duớ và cứ như thế tạo thành vòng tuần hoàn kín Sự tuần hoàn tự nhiên ờ đây sở dĩ có được là do sụ chênh lệch giữa khối lượng riêng của nước đi xuống và hỗn hợp hơi và nước bốc lên Chiều cao H giữa hai bao hơi trên và dưới cũng giữ vai trò quyết định cho sụ tuần hoàn nói trên H càng lớn tuàn hoàn tụ nhiên càng tốt, ngược lại nếu H = 0 sẽ không còn tuân hoàn nữa Điều đ ó sẽ dẫn đến sự cố cháy các dàn óng sinh hơi của lò

do không được giải nhiệt

Lò tuần hoàn cưỡng búc (hình 1.7,b) về nguyên lý không khác gì so với lò tuần hoàn tự nhiên, song sự tuàn hoàn ở đây có được là do bơm tuàn hoàn hôn hợp quyồt định Cho nên sự bố trí dàn ống sinh hơi và chiồu cao H trong lò tuàn hoàn cưỡng bức không nhất thiết phải như trong lò tuần hoàn tự nhiên Lò tuần hoàn cưỡng bức thường được áp dụng ở những nơi bị giới hạn vẽ chièu cao, ví dụ như trẽn tàu thủy, tàu hỏa Tuy nhiên sự có mặt của bơm tuần hoàn làm tảng tiêu hao điện nâng đổ quay bơm đòng thời bơm phải làm việc trong điỗu kiện khắc nghiổt của hỗn hợp bão hòa ờ nhiệt độ cao.

Hình J ,7,c là so đồ thủy động của lò trực lưu Khác vói hai loại lò tuàn hoàn trên trong lò trực lưu từ nước biến thành hơi hoàn toàn, lưu chất chí chuyên động qua lò hơi có một làn do súc đẩy của bơm cấp Do đó lò trục lưu không càn có bao hơi, điSu đó làm giảm vón dầu tư cho lò hơi Lò trực lưu có thổ sử dụng ở bất cứ áp lực hơi nào, tuy nhiên tót hơn cả vẫn là ờ các thông số hơi tù tới hạn trở lên Ở thông sổ đó lò có bao hơi không thổ hoạt động được vì mát hết khả năng tuần hoàn Tuy nhiên vi không có bao hơi nên lò trục lưu không thổ xả lò được, tức là không thể xả cáu bẩn trong lò Do đó nước cấp cho lò trực lưu phải đặc biệt tinh khiết và làm tăng đầu tư cho hệ thống xử lý nước

ỵ '

Hỉnh 1.8 S ơ dồ dàn ổng sinh hơi trong các lò tuần hoàn tự nhiên

a) Loại thẳng đứng; b)Loại bố trí hơi nghiêng gần phía đuới đáy buồng lửa 1- Bao hơi; 2- Các óng xuống; 3- Dàn óng truớc mặt; 4- Dàn ống bên trái; 5- Dàn ống phía sau; 6- Các ống thoát lỗn cùa dàn óng phía sau; 7- Khung

đỡ trung gian; 8- Chẻ nhánh (đã được phóng đại); 9- Cửa tiết lưu; 10- Vách của đường khói ra khỏi buồng lửa; 11- Vòng cặp hàn dính vào ống

1.6 Bộ QUÁ NHIỆT (hình 1.10)

HÌNH h 10 Sơ đồ bộ quá nhiệt trong lò hơi hiện đại

1-Bao hơi; 2-Các ống xuống của phần quá nhiệt búc xạ;

3-Các ống lên cùa phàn quá nhiệt bức xạ; 4-LỎ bố trí vòi

phun; 5-Phàn quá nhiệt bức xạ đặt trên tràn lò; 6-Các ống

liên kỗt; 7-Bình làm mát hơi; 8-Phần quá nhiệt nủa bức xạ

(mành treo); 9 và 10-Phàn quá nhiệt đối luu; ll- ô n g góp

hơi quá nhiột; 12 và 13- Các ống góp hơi vào và ra khỏi các

Ống treo 14-Các ống treo; 15-GỐi đỡ các ống nằm ngang 10

Bộ quá nhiệt làm nhiệm vụ nâng nhiệt độ của hơi lên trên nhiệt độ bão hòa Trong các lò hơi lớn và hiện đại bộ quá nhiệt thưòng có đủ cả ba phần: phàn quá nhiệt búc xạ, phần quá nhiệt nửa bũc xạ và phân quá nhiệt đối lưu

Phần quá nhiệt bức xạ thường được kết thành từng tắm đặt trên vách hoặc trẽn trần buồng lùa Chúng hấp thụ nhiệt bằng bức xạ Phần quá nhiệt nửa bức

xạ thường được kết thành từng tám giống nhu các bóc mành treo tại cửa ra của buồng lủa Phàn quá nhiệt đối lưu thường bố trí trong đường khỏi sau các mành treo

Trong các lò hơi có công suất nhỏ với áp suất hơi thấp, phần quá nhiệt bức X9

vá nửa búc xạ ít khi sử đụng.

Trong các tổ máy rất lớn của nhà máy nhiệt điện đôi khi có thêm bộ quá nhiệt trung gian Hoi quá nhiệt sau khi đã làm việc trong phần cao áp của tua bin được dán đi quá nhiệt lần thú hai trong lò hơi để sau đó tiếp tục đi làm việc trong phần

hạ áp của tua bin Bộ quá nhiệt trung gian chủ yếu giổng phần quá nhiổt đối lưu

và đuợc bỏ tri phía sau bộ quá nhiệt trong đường khói

1.7 B ộ HÂM NƯỚC VÀ BÒ SAY k h ô n g k h í (PHAN ĐUÔI LÒ)

Bộ hâm nuớc dùng đổ hâm nước nóng trước khi cấp vào lò, còn bộ sấy không khí thì dùng để sấy nóng không khí truớc khi đưa vào buồng lửa đổ đốt nhicn liệu Phàn đuôi lò là các bề mật đốt đối lưu nhầm để tận dụng nhiệt thải của lò hơi, làm tảng hiệu suất của lò Tuy nhiên vốn đàu tư của lò hơi củng sẽ tẳng lên, cho nên chúng thường áp dụng trong các lò hơi lớn với thông số hơi cao Bộ hầm nước thường đặt trước bộ sấy không khí theo chiêu khói đi Nếu căn sấy không khí đổn nhiệt độ cao thì chúng làm thành hai cấp đặt xen kẽ với nhau

Bộ hâm nước thường có cấu tạo thành từng chùm ống xoắn bằng thép đặt nằm ngang trong đường khói (hình 1.11)

Bộ sây không khí thường làm bằng các cụm ống thép thẳng đứng (hình 1.12) Khói đi trong ống, còn không khí đi ngoài cắt ngang qua ống Loại này thường răl to lớn cồng kènh, tiêu hao nhiều kim loại nên chỉ dùng trong các lò có công suất nhỏ Trong các lò hơi lớn nguôi ta dùng lọai bộ sấy không khí quay, được gọi ià bộ sấy khống khí hòi nhiệt (hình 1.13) Bộ sấy không khí hồi nhiệt có cấu tao nhu một rôto quay xung quanh một trục vói vận tổc tù 2 đến 6 v/phút Bên trong rôto cỏ các lá thép gọn sóng được xếp dày đặc Rôto được chia thành hai nửa: một nùa cho khói đi qua, còn nửa kia thi không khí Khói sẽ đốt nóng các

l i thép mỏt nủa bên này và một nùa đỏ sẽ đót nóng không khí khi nó quay sang phía bẽn kia Nhờ có rất nhiều lá thép truyèn nhiệt được bố trí tronc mốt thổ tích tương đốỉ nhó cho nên bộ sấy không khí hồi nhiệt có ưu việt la rát nhò gọn, rè nên Tuy nhiên khổng thổ nào tranh được hiện tượng lọt không khí sang bên đuòng khói làm tàng hệ số không khí thừa trong khói thải và làm giảm hiệu suẩt của lò hơi

HÌNH 1.11 Bộ hâm nước

l-ô n g góp vào; 2-Ông góp ra; 3-Ông xoắn;

4-Khung đỡ; 5-Cửa đường khói; 6-Lớp bảo ỏn

tchoỉ nó/ỉỹ

HÌNH ì 12 Bộ sây không khí loại ổng

a) Sơ đồ đơn; b) Sơ đồ kép

1- Phần dưới của bộ sấy (cáp 1 ); 2 và 3- Các hộp gió; 4- Chố

đế bổ trí bộ hâm nước cấp 1; 5- Bộ phận bù gián nỏ nhiẹt;

6- Phần trên của bộ sáy (cấp 2)

H ÌN H 1.13

Bộ sây không kh í hòi nhiệt

a) Kổt cáu bộ sấy; b) Các lá kim loại

1- Trục quay, 2 và 3- Các ổ đỡ đưoi va trên; 4- Rôto;5-Bộ phận làm kín; 6- Cổt; 7- v ỏ ngoài

ChươNG HAI

NHIÊN LIỆU

A- NHIÊN LIỀU RAN v à n h iê n l iệ u lỏ n g

2.1 THÀNH PHẰN CỦA NHIÊN LIÊU

Trong nhiên liôu rắn và nhiên liệu lỏng thưcme co các thành phàn nhu sau: Cacbon (C) Hydrô (H), Nitơ (N) Oxy (()), Luu huvnh (S) đố ẩm và đô lio

Thánh phàn làm viổc (ký hiộu bàng ch ứ !) là nhiên liêu đang c» trone danc ban dâu đưoc đua đi sủ dung linh theo phân trăm trong luong:

c ' + H1 1- N11- o ' * s' -r A‘ + w ' = 100%

Thành phần làm việc của nhicn liệu dược sù dụng nhiều nhát trong tính tóan thiết kế lò hơi

2.2 NHIỆT TRỊ

Nhiệt trị cùa nhiên liệu rắn và lỏng xác định tù thục nghiộm (trong bom nhiên

ư ị theo công thúc.

Càn phân biột hai loai nhiột trị:

Nhiệt trị cao Oc là nhiệt trị nhận đuọc tù thục nghiệm trong bom nhiên liệu;Nhiột trị thấp o [ h = Qc -6(w' + 9H1), kcal/kg

W1 và H1 - độ ẩm và thành phàn hydrô trong nhiên liộu, %

Nhiổt trị thẫp đưoc sử dụng nhi&u nhát trong tính toán

2.3 PHÂN LOẠI THAN

Than duợc chia ra làm ba loại chủ yốu: than nâu, than đá và than antraxit Đó

là cách phân loai qui uóc vì giữa chúng không cỏ một ranh giới rõ ràng và giữa chúng có tồn tại các loại than trung gian,

Than nâu bao gồm các loại than không kết thành cục có nhiồu chất bốc (Vc>40%) và nhìột trị tháp hơn so với than đá (Qc<7000 kcal/kg) Than nâu hút nước mạnh, có độ ẩm cao, chtét ít hàm luợng cacbon và chứa nhiồu ôxy Trong không khí than nâu đễ mát tinh bèn cơ học và thuờng biến thành các hạt nhỏ dễ cháy

Than đá bao gồm các loại than có chát bốc V* = 9-50% và hơn nữa Than đá phân lớn kết thành cục, chỉ có một phàn có v c > 42-45% (cháy ngọn lửa dài) và

< 15% (than gày) thì không két cục

Than antraxit bao gồm các loại than có chát bổc rất thấp v° = 2-9% và nhiệt trị Qc < 8350 kcal/kg

Còn có các loai than trung gian giũa than đá và than antraxit gọi là than bán antraxit (V* = 5-10%) có nhiột trị cao hơn nhiệt trị cùa antraxit

c - NHIÊN LIÊU HỗN HỢP

1) Nổu đỗt hồn hơp giữa hai loại nhiên liệu rắn hoặc lỏng với các thành phần hỗn hựp cho trước (g’ - tì le trọng lượng của một loại nhiên liộu trong hỗn hợp) thì nhiệt trị của 1 kg hỗn hợp sê tính theo công thức:

oỊh = Q!t’hg’ + Q ^ l-g ^ k c a l/k g

Nếu thành phần trọng lượng trong hỗn hợp không cho trước mà chỉ biổt truớc

tỉ lộ nhiẹt lượng tỏa ra của mỗi loại nhiên liệu (q’- tì lệ nhiệt lượng tỏa ra của một loại nhiên liộu trong hỗn hợp) thì để chuyổn sang thành phần trọng lượng củahồn hợp ta có thể sử dụng công thúc:

i ’Q l ỉh

2) Nốu đổt hỗn hợp giũa nhiên liệu rắn (hoãc lóng) với khí đót, đế cho thuận

tiện khỏng nên tính đối với 1 kg hỗn hợp mà lã đữi vôi 1 kg nhiên liệu rắn (hoác lỏng) có kế đến lượng khí đốt (m3) hỏn họp với 1 kg nhiên liệu rấn (hoặc lỏng).Trong trường hợp này nhiệt trị qui ước của hỗn hợp có X rn3 khí đổt trên 1 kg nhiéu liêu rắn (hoặc lỏng) sẽ tính theo công thức:

° th = Qlth + xQÌ’th > kcal^ g ;

o \h - nhiệt trị tháp cùa nhiên liẹu rắn hoặc lỏng, kcal/kg;

- nhiệt trị tháp của khí đốt, lfchl/m3;

Nếu trong hổn hợp biết trước tỉ lệ nhiệt lượng tỏa ra của môi loại nhiên liộu:

q ’ - ti lồ của nhiên liệụ rán (hoặc lỏng) và (1-q’) - ti lộ cùa khí đốt, thì lượng khí đốt (m3) cần thiết cho 1 kg nhiên liệu rắn (hoặc lỏng) có thé xác định theo công thức:

w < 4

QI"th

, m3/kg

D- XÁC ĐỊNH NHIỆT DUNG CỦA NHIÊN LIỆU

1) NHIÊN LIÊU RAN

Nhiêt dung của nhiên liộu khô (w’ - 0) c krắn, kcal/kg°C chọn nhu sau:

Jối với than antraxit và than gàv = 0.22;

đối với than đá = 0.26;

đối với than nâu và than bùn - 0.27

Nhiệt dung của nhiên liệu tinh theo thành phần làm việc xác định theo công thức:

I - nhiệt độ của dàu FO, °c.

3) KHÍ ĐỐT

Nhiệt dung của ỉ m3 khí đốt khô được xác định theo cổng thúc:

Qiđ = C h 2 H 2 + C coC O + CcR» c h » + CCO 2 CƠ 2 + , kcatyra^C;

c - nhiệt dung của tùng loại khí trong thành phần của khí đốt, kcal/m^C (xác định trong các bảng có sẵn);

H 2 , CO thành phàn thổ tích của tùng loại khí trong khí đốt, % Thành phàn một vài loại nhiên liộu rắn và lỏng có thổ tra theo bảng 2.1

Bàng 2.1 Thành phần nhiên liệu rân và lỏng.

Nhiệt tri thâpC\'h kcal/k

Chát bốc Vc,%

Thành phần một vài loại khí đốt có thổ tra theo bảng 2.2.

Bâng 2.2 Thành phan khí dôt

20 Khi tù cống nghiệp lọc dầu

Q k

kcal/nt3

Trọng lu ọng riêng của kh đốt

C H Ư Ơ N G BÁ

THẾ TÍCH VÀ ENTANPI CỦA

KHÔNG KHÍ VÀ SẢN PHẨM CHÁY

3.1 THỂ TÍCH KHÔNG KHÍ VÀ SẢN PHAM c h áy

Tẩt cả các tính toán vè thế tích và cntanpi của không khí và sàn phẩm cháy (khói) đèu tiến hành với 1 kg nhiên iiộu rần hoặc lỏng và 1 m3 khí đốt (khô) ở điều kiện tiêu chuẩn Thế tích tinh đuọc củng ở điều kiện tiêu chuẩn và kí hiệu

a - là hệ số không khí thùa trong sản phẩm cháy, u v / v 0 trong đỏ

V là thế tích không khí thục tể cần thiết đế đứt nhiên liôu

bảng 2.1 và 2.2 trong trường hợp a = 1 có thổ tra theo bảng 3.1.

B Ả N G 3.1 Thề tích không khí và sàn phẩm cháy.

Loại nhiên liệu

SIS thú

Thí tích Nm3/kg(Nm3)

a =1 tự

3.2 ENTANPI CỪA KHÔNG KHÍ VÀ SẢN PHAM cháy

(KHÓI)

Entanpi của khói đối với 1 kg (Nm3) nhiên liệu được xác định theo côngthúc:

Ik = + (a-1) 1°, kcal/kg (kcal/Nm3)

Entanpi của khói khi a = 1:

= V ro 2 (c 0) co -> + V n 2 ( c 0)N, + V^j,o (c0 ) h 2 o , kcal/kg (kcal/Nm3).

Entanpi cùa không khí lý thuyết:

1° = V°(c0 ), kcal/kg (kcal/Nm3)

c - nhiột đung của các loại khí, kcal/Nm3 °c.

0 - nhiệt độ của các loại khí, °c.

(c) -gọi là entanpỉ theo thổ tích của từng loại khí ở nhiệt độ 0 , kcal/Nm3 Giá trị ( c ) có thổ tra theo bảng 3.2

BẢNG 3.2 Entanpi của khí và không khí.

Các giá trị I°và lo của một vài nhiên liệu rắn và lỏng cỗ trong bảng 2.1 cỏ thổ tra trực tiếp theo bảng 3.3

BẢN G 3.3 Enianpị cửa sàn phẩm cháy và không khí của nhiên liệu rán và lỏng.

5 s 250 506 770 1041 1321 1607 1900 2200 2504 I5 228 458 692 931 176 1426 1681 1940 2204

8 s 206 418 636 860 1091 1327 1570 1817 2068 I5 184 370 560 753 951 1153 1359 1569 1782

9 T° 175 356 541 732 928 1129 1336 1546 1760 1° 153 307 464 624 788 956 1127 1301 1477

10 !6 121 246 374 506 642 781 924 1070 1219

11 ‘k 150 304 426 625 792 964 1141 1321 1505 1° 125 251 373 510 644 781 920 1062 1206

12 s°k 141 285 434 587 744 906 1071 1241 1412 1° 113 227 343 462 | 584 708 834 963 1094

2772 3148

16 >°k 360 728 1107 1496 1895 2306 2727 3156 3592 1° 321 646 976 1313 1658 2011 2371 2736 3107

— 1 2650 2205

2880 2392

3110 2579

3341 2768

3576 2958

3810 3147

4047 3339

4284 3531

I

966 1072 1178 1286 1395 1504 1614 1725 1836 1948 2060

15 ị 4092 4550 5012 5479 5954 6429 6908 7393 7878 8368 8859 ỉ

i

Ị

3528 3915 4304 4699 5097 5496 5899 6302 6706 7116

1 i 7526

16 i 4038 i 4489 4946 5407 5875 6344 6817 7294 7774 8257 i 1 8741

Ị 3483 3865 4249 4639 50311 5426 5823 6222 1

_ i

6620 1 1

7025 i I 7429

3 3 HỆ SỐ KHÔNG KHÍ THỪA VÀ s ự LỌT KHÔNG KHÍ VÀO LÒ HƠI

H ệ số không khí thùa trong buồng lửa ao tương ứng với thành phàn khói ra khỏi buồng lửa tùy thuộc vào loại buồng lửa và nhiên liệu đốt có thổ chọn nhu sau:

Đối với các lò hơi đốt dàu FO

và khí đốt và các loại lò đốt than

Đối với các lò đốt than phun thải xỉ khô Oío = 1.2- 1.25Đói với các lò đốt than trên mật ghi ao = 1.3 - 1.5

Hệ só không khí thừa ò từng nơi trong đường khói lò hơi được xác định bằng cách cộng hệ số không khí thùa cùa buồng lùa với lượng không khí lọt Aa vào đường khói nằm giũa buồng lừa với tiết diện đang khảo sát Giá trị Aa trong tùng

bộ phận của lò hơi có thổ chọn như sau:

Festôn, bộ quá nhiệt (mành treo), chùm ống thứ

Các chùm ống thứ nhất của lò nhỏ < 12 t/h, các

chùm óng thứ hai, thú ba cùa lò lớn, bộ quá nhiệt 0.05

Mỗi một cấp của bộ hâm nước hai cấp 0.02

Aan-Luợng không khí lọt vao buồng lúa có thế chọn như sau:

Bu&ng lừa đốt than trên mặt ghi và các loại

buồng lùa bào ôn sơ sài Aữo ~ 0.1

Buồng lùa đổt đàu FQ và khí đót, buồng lùa

đuợc báo ôn kỹ lưỡng, có van thúy lực khi thài

xi khô, buồng lửa thải xỉ lỏng Acto = 0.05

Luợng không khí lọt vào hộ thống nghiín than có thổ chọn nhưsau:

Máy nghiòn bi

Giống nghiồn

Aan = 0.06 - 0.16 A«n = 0.02 - 0.08

Luợng không khí đi vào bộ sáy không k h í:

CÂN BẰNG NHIỆT LÒ HƠI

4-1 Thiểt lập sụ cân bằng nhiệt lò hơi tức là lập một phuơng trình cân bằng giũa nhiệt lượng dẫn vào lò (gọi là tổng nhiệt qỊ) và nhiệt lượng hữu ích Q ỉ cùng

với tất cả các tổn thát nhiệt Q 2 , Q 3 , Q4, Q5 và Qo- Trên cơ sở đó mà tính hiệu

suất và liêu hao nhiên liệu cho lò hơi

Cân bằng nhiệt đươc thiết lập đối với chẽ độ nhiêt ổn định của lò hơi cho 1

kg nhiên liệu rấn hoậc lỏng và lN r a 5 nhiỗn liệu khí

Phuơng trình «Tin bảng nhiệt cq dang:

= Q 1 + C h + Q3 + CĨ4 + Qs + o* kcat/kg (kcal/Nm3).

4-2 tố n g nhiệt khí đốt 1 kg nhiẽn liệu rắn hoặc lỏng hay 1 Nm3 nhiên liệu khí k&Cílịn.b theo công thúc:

o 1 - Q,'h + Qk + in + Qf, kcah kg, Q, = Q Jh + Ok + in+ Of kcal/Nm3

Vu ỳ V'' n^’ỗl tri thấp của thành phần là (11 việc cùa nhiồn liộu rắn và lỏng

và của thành phản khô của nhiên liệu khí, ki utykg (kcal/Ntn3)

4-3 Nhiỗt lương do không khí được sáy nóng tù bên ngoài (bằng hơi trích của tuabin, bằng nhiệt lượng sau khi đã làm việc v.v ) mang vào lò được xác định theo công thúc:

Ok = ạ ’ [ (1°)’ - 1?], kcal/kg (kcal/Nm3);

p ’ - Tì số giũa lượng không khí vào lò và không khí lý thuyết;

(1°)’ và 1°- entanpi của không khí lý thuyết vào lò hơi và không khí lạnh xác định theo bảng 18 (3-3), kcal/kg (kcal/Nm3)

Nhiệt độ không khí lạnh nếu không có các số liệu cụ thổ thì chọn bằng 30°c

4-4 Nhiột lượng vật lý cùa nhiên liệu in xác định theo công thúc:

in = Cntn, kcal/kg (kcal/Nm3);

Cn - nhiột dung của nhiên liệu, xác định theo mục D chương hai, kcal/kg °c

(kcal/Nm3.°C);

tn - nhiột độ của nhiên liệu, °c.

Nhiệt lượng nhiên liệu chi tính trong trường hợp nhiên liệu được sơ bộ sấy nóng từ nguồn nhiệt bên ngoài ( sáy dàu FO bằng hơi nước, sáy bột than bằng hơi )> hoặc sấy nhiên liệu theo sơ đồ hở khi nhiệt độ và độ ám của nhiên liệu được chọn theo trạng thái của nhiên liệu trước khi vào buồng lửa Nếu không sáy bằng nguồn nhiệt bên ngoài thì nhiệt lượng của nhiên liệu chỉ tính khi nào nhiên liệu có độ ẩm

w ! 150

>-%.

Trong trường hợp đó, nhiột độ của nhiên liệu chọn bằng tn = 27°c.

N<!u lò hơi có hệ thống bột than theo sơ đò kín thì sụ sấy nóng và sáy khô nhiên liệu không cần tính riêng biệt

4-5 Nhỉổt lượng do hơi phun sương dầu FO mang vào lò hơi Qf được xác định theo công thức:

tối ưụ Đói vói các lò hoi có phần đuôi lò 0k có thổ chọn từ 110-160°c tùy thuộc vào giá nhiên liộu Gỉá nhiên liệu càng đắt thì chọn 8k càng nhỏ Đối với các lò hoi không có phân đuôi thì 0k chọn lón hơn nhiột độ hơi bão hòa.

1° - entanpi cùa không khí lạnh lý thuyổt như đã nói ờ trên, kcal/kg;

qa - tổn th ít nhiệt do cháy cơ học không hết sẽ đuợc xác định theo mục dưới,

%.

4-7 Tổn thất nhiệt do cháy hóa học không hết q3 = (Cb/C^)100, % xác định bằng tổng nhiệt trị cùa các sản phẩm không cháy hết còn lại trong khói

Tổn thất q3 tùy theo loại nhiên liệu và buồng lùa được chọn như sau:

Loại nhiên liộu và buồng lửa q3 , %

1) Khi đốt than antraxit trong lò than

phun và lò ghi cơ giới và bán cơ giới 0

2) Khỉ đốt các loại nhiên liệu rắn khác

trong lò than phun và lò ghi cơ giới và bán cơ giới 0.5 -1.0

3) Khi đổt nhiên liộu rắn trong lò ghi thủ công 2.0 - 3.0

4) Khi đổt dầu FO và khí đốt 1.0 -1.5

4-8 Tổn thát nhiệt do cháy cơ học không hết xác định bằng luợng nhiồn liệu cháy không hết trong xỉ, trong tro bụi bay theo khói và lượng nhiên liệu lọt xuống dưới đáy buồng lửa (nếu có một lượng nhiên liộu trong tro bụi được trả về buồng lửa, thì chỉ tính lượng nhiên liệu không bị giũ lại trong thiết bị khù bụi mà thôi)

Tổn thát q4 được xác định theo công thức:

Cri và Ctr - hàm lượng cháy trong xi (cả phàn lọt) và tro bay, %;

A 1 - độ tro trong thành phần làm viôc cùa nhiên liệu, %.

Đổ nhanh chóng và thuận lợi q4 có thổ chọn như sau:

Loại nhiên liệu và buồng lửa q4, %

1) Khi đốt dàu FO và khí đốt 0

2) Khi đốt than bùn và củi trên mặt ghi 1 -2

3) Khi đốt than cám antraxit trên mặt ghi 14 -18

4) Khi đốt các loại than khác trên mặt ghi 5-1 1

5) Khi đốt tất cả các loại than trong lò than phun 1 - 5

4-9 Tổn thất nhiột ra môi truờng xung quanh qs đối vói các lò hơi có định có thd xác định theo đuờng cong (hình 4-i)

%

H ÌNH 4-1 Tổn thãt nhiệt qsphụ thuộc vào công suât lò hơi

Tổn thất nhiệt ra môi truờng xung quanh của hệ thống bột than không đáng

ể Vả lại tổn thắt đó đuợc bù lại bằngnảng luợng nhiệt tỏa ra khi các máy nghiền ban làm việc, cho nên có thổ bỏ qua

Sự phân bố tổn thát nhiệt ra môi trường xung quanh trên tùng đuờng khói :ên thực tế không đả động gì đến kết quả tính toán Phần tổn thắt ấy trên đường hói, để cho đơn giản nguời ta còi nhu là ti lộ thuận với nhiệt lượng do khói truyền

ỊĨ trong đường khói và đua vào công thúc tính nhiệt lượng do khói truyèn cho

s mặt dốt một hệ số bảo toàn nhiột năng 9, xác định theo công thức:

q5

9 = 1 1004.10 Tổn thát nhiệt theo xỉ q& tính cho tất cả các loại nhiên liệu đốt trong lo

-»hun thải xỉ lỏng và lò ghi Đối với lò phun thải xi khô chỉ tính q6 khi

A1 à q'h/ioo, %.

Tổn thất theo xỉ được xác định theo công thức:

q6 = 100 «

a* - phãn xỉ thải ra khỏi lò và có thế chọn nhu sau:

1) Lò than phun thải xi khô 0.1 - 0.15

2) Lò than phun thải xì lỏng 0.3 - 0.6

3) Lò than phun thải xỉ lỏng triệt đổ 0.85 - 0.9

(ct)xỉ - entanpi cùa xì, kcal/kg G iá trị này được tra theo bảng sau đây: txi,°c 600 800 1000 í 200 1400 1600(ct)xi, kcal/kg 133.8 183.2 235 288 378 448

Nhiệt độ của xi khi thải xỉ khô chọn bằng 600°c, còn khi thải xì lòng

4.12 Phu tải nhiột cùa lò hơi xác định theo công thức:

Qì = Dqn(iqn"inc) + Db(ib-inc) + Dxả(ixả~inc) + Dqt('”qt-*’qt) + Q kcaí/h;Dqn - ỉuơng hơi quá nhiệt ra khỏi lò (nếu io chì sản xuất hơi quá nhiệt

thì nó bằng chính phụ tải hơi của lò, kg/h;

iqn - entanpi của hơi quá nhiệt, xác định theo áp suất và nhiệt độ cùa hơi quá nhiệt tại van chính (theo bảng thông số hơi và nuớc), kcal/kg;