ĐỒ ÁN THIẾT KẾ THÁP ĐỆM HẤP THỤ SO2

TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP TP HCM KHOA CÔNG NGHỆ HĨA HỌC ĐỒ ÁN MƠN HỌC Q TRÌNH VÀ THIẾT BỊ TRONG CƠNG NGHỆ HĨA HỌC Đề tài: THIẾT KẾ THÁP ĐỆM HẤP THU SO2 SV: Huỳnh Thị Như Hảo MSSV: 14078651 LỚP: DHHO10C GVHD: Nguyễn Tiến Đạt Tp Hồ Chí Minh, tháng 12 năm 2017 NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN ………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………… ………………………………………………………… Phần đánh giá: • Ý thức thực hiện: • Nội dung thực hiện: • Hình thức trình bày: • Tổng hợp kết quả: Điểm số :……………………….Điểm chữ:………………………… Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng Giáo viên hướng dẫn năm 2017 NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… ………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………… Phần đánh giá: • Ý thức thực hiện: • Nội dung thực hiện: • Hình thức trình bày: • Tổng hợp kết quả: Điểm số: ……………………… Điểm chữ: ………………………… Giáo viên phản biện BỘ CÔNG THƯƠNG CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM TRƯỜNG ĐHCN TP HỒ CHÍ MINH Độc lập- Tự do- Hạnh phúc NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN HỌC PHẦN KHOA: CÔNG NGHỆ HĨA HỌC BỘ MƠN: MÁY VÀ THIẾT BỊ HỌ VÀ TÊN : Huỳnh Thị Như Hảo Tên đồ án: Thiết kế tháp đệm hấp thụ SO2 từ hỗn hợp SO2 khơng khí Nhiệm vụ đồ án ( yêu cầu nội dung số liệu ban đầu) Số liệu ban đầu: Lưu lượng hỗn hợp khí khỏi tháp: 300m3/h Nồng độ ban đầu: 5% thể tích Nồng độ cuối dung môi 1% khối lượng Hiệu suất hấp thụ: 80% Áp suất làm việc: khí Nội dung Tính tốn q trình hấp thụ Tính tốn thiết bị số thiết bị phụ Thể sơ đồ công nghệ chi tiết thấp lên giáy A1 Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2017 TỔ TRƯỞNG BỘ MÔN GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN (Ký ghi rõ họ tên ) (Ký ghi rõ họ tên ) PHẦN DÀNH CHO KHOA, BỘ MÔN Người duyệt:……………………… Đơn vị:…………………………… Ngày bảo vệ: ……………………… Điểm tổng kết:…………………… Nơi lưu trữ: ……………………… GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT MỤC LỤC LỜI MỞ ĐẦU MỞ ĐẦU Tổng quan khí SO2 I 1.1 Tính chất hóa lý SO2 1.2 Tác hại khí SO2 1.3 Các nguồn tạo SO2 1.4 Các phương án xử lý SO2 II Qui trình cơng nghệ 2.1 Chọn qui trình cơng nghệ 2.2 Thuyết minh qui trình công nghệ: CHƯƠNG I TÍNH TỐN CƠNG NGHỆ I Các thông số ban đầu II Tính tốn cân vật chất 2.1 Thiết lập phương trình đường cân 10 2.2 Thiết lập phương trình đường làm việc 11 III Tính đường kính tháp 13 3.1 Tính khối lượng riêng 13 3.2 Lượng khí trung bình tháp 14 3.3 Lưu lượng dòng lỏng trung bình tháp 15 3.4 Độ nhớt 3.5 Tính đường kính tháp 16 3.6 Tính vận tốc đảo pha 17 x , y 15 i|Page GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT IV Tính tốn chiều cao tháp 19 4.1 Xác định chiều cao đơn vị chuyển khối 19 4.2 Hệ số khuếch tán pha lỏng 21 4.3 Hệ số khuếch tán pha khí 21 4.4 Tính Rex, Rey, Prx, Pry 22 4.5 Tính hệ số thấm ướt  22 4.6 Tính chiều cao đơn vị chuyển khối 23 4.7 Chiều cao cột đệm cần thiết cho trình hấp thu 24 V Trở lực 24 CHƯƠNG II TÍNH TỐN CƠ KHÍ 28 I Tính chiều dày thân tháp 28 II Tính chiều dày đáy, nắp 30 III Tính ống dẫn lỏng, ống dẫn khí 31 3.1 Tính ống dẫn khí vào tháp 31 3.2 Tính ống dẫn khí khỏi tháp 31 3.3 Tính ống dẫn lỏng vào tháp 31 3.4 Tính ống dẫn lỏng khỏi tháp 32 IV Tính bích ghép thân tháp 32 4.1 Kiểm tra bu lơng ghép bích 33 4.2 Kiểm tra chiều dày bích 35 V Tính bích nối đường ống dẫn lỏng với thân ống dẫn khí với thân 37 5.1 Bích nối đường ống dẫn lỏng với thân 37 5.2 Bích nối ống dẫn khí với thân 37 ii | P a g e GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT VI Tính lưới đỡ đệm đĩa phân phối lỏng 38 6.1 Tính lưới đỡ đệm 38 6.2 Đĩa phân phối lỏng 40 6.3 Chân đỡ tai treo 40 6.4 Khối lượng đáy tháp 40 6.5 Khối lượng nắp tháp 41 6.6 Khối lượng thân tháp 41 6.7 Khối lượng đệm khô 42 6.8 Khối lượng dung dịch 42 6.9 Khối lượng bích nối thân đáy thân nắp 42 6.10 Khối lượng bích nối ống dẫn lỏng với thân 42 6.11 Khối lượng bích nối ống dẫn khí với thân 43 6.12 Khối khối lượng lưới đỡ đệm 43 6.13 Khối lượng đĩa phân phối lỏng 44 6.14 Tổng khối lượng toàn tháp hấp thu 44 6.15 Tải trọng tháp 44 CHƯƠNG III TÍNH TỐN THIẾT BỊ PHỤ 46 Tính bồn cao vị 46 I 1.1 Tổn thất dọc đường ống 47 1.2 Tổn thất cục 48 1.3 Chiều cao bồn cao vị 48 II Tính cơng suất bơm 49 2.1 Tổn thất dọc đường ống 50 iii | P a g e GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT 2.2 Tổn thất cục 50 2.3 Cột áp bơm 51 2.4 Công suất bơm 51 III Tính cơng suất quạt 52 3.1 Tổn thất dọc đường ống 54 3.2 Tổn thất cục 54 3.3 Cột áp quạt 55 3.4 Công suất quạt 55 TÀI LIỆU THAM KHẢO 57 iv | P a g e HUỲNH THỊ NHƯ HẢO GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT LỜI MỞ ĐẦU Hiện nay, phát triển nghành công nghiệp tạo sản phẩm phục vụ người, đồng thời tạo lượng chất thải vô lớn làm phá vỡ cân sinh thái gây ô nhiễm môi trường nghiêm trọng Trong loại ô nhiễm, ô nhiễm không khí ảnh hưởng trực tiếp đến người, động vật, thực vật cơng trình xây dựng Sức khỏe tuổi thọ người phụ thuộc nhiều vào độ mơi trường Vì vậy, năm gần nhiễm khơng khí từ nghành sản xuất công nghiệp nước ta vấn đề quan tâm không nhà nước mà tồn xã hội mức độ nguy hại lên đến mức báo động SO2 chất ô nhiễm không khí sản sinh nhiều nghành sản xuất cơng nghiệp sinh hoạt Việc xử lý SO2 có nhiều phương pháp khác Phương pháp áp dụng để xử lý tùy thuộc vào hiệu tính kinh tế phương pháp Ví vậy, đồ án môn học với nhiệm vụ thiết kế tháp đệm hấp thu SO2 phương án ghóp phần vào việc xử lý khí thải nhiễm Trong đồ án khảo sát phương án: Xử lý SO2 phương pháp hấp thu với dung môi nước Nhằm tìm hiểu xem trình xử lý có đạt hiệu kinh tế khơng, để đưa vào hệ thống xử lý khí thải nghành sản xuất công nghiệp sinh hoạt Em xin chân thành biết ơn thầy Nguyễn Tiến Đạt tận tình hướng dẫn tạo điều kiện thuận lợi cho em hồn thành đồ án mơn học Mặc dù em cố gắng hoàn thành nhiệm vụ khơng tránh khỏi thiếu sót q trình tính tốn thiết kế Em mong thầy xem xét dẫn thêm 1|Page HUỲNH THỊ NHƯ HẢO GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT MỞ ĐẦU I Tổng quan khí SO2 1.1 Tính chất hóa lý SO2 SO2 chất khí khơng màu, mùi kích thích mạnh, dễ hóa lỏng, dễ hòa tan nước (ở điều kiện bình thường thể tích nước hòa tan 40 thể tích SO2) Khi hoà tan nước tạo thành dung dịch sunfurơ tồn dạng: chủ yếu SO2.nH2O phần nhỏ H2SO3 SO2 có nhiệt độ nóng chảy – 750 C nhiệt độ sơi – 100C Nguyên tử S phân tử SO2 có cặp electron hóa trị tự linh động trạng thái oxy hóa trung gian (+4) nên SO2 tham gia phản ứng theo nhiều kiểu khác nhau: • Cộng khơng thay đổi số ơxy hóa: SO2 + H2O = H2SO3 • Thực phản ứng khử: SO2 + 2CO 500o C 2CO2 + S  • Thực phản ứng oxy hóa: SO2 + V2 O5 O2 to SO3 SO2 + Cl2 + H2O = H2SO4 + HCl Trong mơi trường khơng khí, SO2 dễ bị ơxy hóa biến thành SO3 khí SO3 tác dụng với H2O môi trường ẩm biến thành acid muối sunfat Chúng nhanh chóng tách khỏi khí rơi xuống gây nhiểm môi trường đất môi trường nước 2|Page HUỲNH THỊ NHƯ HẢO GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT  b : khối lượng riêng thép CT5 dùng làm bích  b = 7850 (kg/m3) [2, bảngXII.7, 313] D = 205 (mm), đường kính ngồi bích Dy = 100 (mm), đường kính ống dẫn lỏng t = 14 (mm), bề dày bích Sl  Dn – Dy  108  100 =8  mm  Vậy m dl     0.2052 –  0.10    10 3    14  10 3  7850  2.47  kg    6.11 Khối lượng bích nối ống dẫn khí với thân  m dk    D –  D y   Sk    t  b   Trong đó:  b : khối lượng riêng thép CT3 dùng làm bích  b = 7850 (kg/m3) [2, bảngXII.7, 313] D = 370 (mm), đường kính ngồi bích Dy = 250 (mm), đường kính ống dẫn khí t = 22(mm), bề dày bích Sk  Dn – Dy  273 – 250 =23  mm  m dk     0.37 –  0.25   23  10 3    22  10 3  7850  6.68  kg    6.12 Khối khối lượng lưới đỡ đệm  m l   (  D l  h  )  0.4 Trong đó: 43 | P a g e HUỲNH THỊ NHƯ HẢO GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT h = 25 mm = 0.025 m: bề rộng bề dài đỡ đệm Dl = 1165 (mm)   7850 (kg/m3)  Vậy m l   (  1.1652  0.025  7850)  0.4  167  kg  6.13 Khối lượng đĩa phân phối lỏng  m đia     D d2 – n  d     t Trong đó: Dd = 750 (mm), đường kính đĩa n = 91 số ống d = 44.5 (mm), đường kính ống dẫn lỏng t = (mm)  Vậy m đia     0.752 – 91  0.04452   7850  510 3  24  kg  6.14 Tổng khối lượng toàn tháp hấp thu m = mđ + mn + mt + mdk + mdd + mbích + mdl + mdk + ml + mđĩa = 52.21 + 50.90 + 1213 + 2052 + 1026 + 104 + 6.68 + 2.47 + 167 + 24 + = 4698.26 (kg) 6.15 Tải trọng tháp P = 4698.26×9.81 = 46090 (N) Chọn tháp có chân đỡ tai treo Tải trọng đặt lên chân đỡ: G = P = 11522 (N) 44 | P a g e HUỲNH THỊ NHƯ HẢO GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT Chọn tải trọng đặt lên chân đỡ: G = 2.5104 (N) > 11522 (N) Theo [2,bảng XIII.35,437] ta có kích thước chân đỡ L = 250(mm) B = 180 (mm) B1 = 215 (mm) B2 = 290 (mm) H = 350 (mm) h = 185 (mm) S = 16 (mm) l = 90 (mm) d = 27 (mm) Theo [2, bảng XIII.36,438] ta có kích thước tai treo: L = 150 (mm) B = 120 (mm) B1 = 130 (mm) H = 215 (mm) S = (mm) l = (mm) d = 30 (mm) a = 20 (mm 45 | P a g e HUỲNH THỊ NHƯ HẢO GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT CHƯƠNG III I TÍNH TỐN THIẾT BỊ PHỤ TÍNH BỒN CAO VỊ Viết phương trình Bernoulli cho mặt thống bồn cao vị (mặt cắt 1) đầu ống dẫn lỏng vào tháp (mặt cắt 2) P1 1  V12 P2 2  V2 Z1    Z2    H  g 2g  g 2 g Trong đó: Z1, Z2: chiều cao mặt thoáng bồn cao vị mặt cắt đầu ống dẫn lỏng vào tháp, m V1, V2: vận tốc mặt cắt 1, mặt cắt 2, m/s H: tổn thất từ mặt cắt đến mặt cắt 2, m 1, 2: hệ số hiệu chỉnh động P2 = P1 = Pa: xem áp suất mặt thoáng bồn cao vị áp suất đầu vào ống dẫn lỏng H0 = Z1 – Z2: chiều cao mực chất lỏng bồn cao vị so với chiều cao ống dẫn lỏng vo thp v1 = (m/s), v2 = 2.78 (m/s) Từ phương trình Bernoulli ta cĩ: P2  P1   V2  1  V12 Ho  Z1 – Z2    H  g 2 g Ho    V2  H 2 g Chuẩn số Re  (1) V2  d    Với = 995 (kg/m3) 46 | P a g e HUỲNH THỊ NHƯ HẢO GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT = 0.8007×10-3 (kg/ms), độ nhớt nước 30oC V2 = 3.57 (m/s) Suy ra: Re  V2  d   3.57  0.10  995   443630  104 : chế độ chảy 3  0.8007  10 ống chảy rối nên 2 = v 22 Thay vào (1) ta được: H0   H 2g Trong đó: H = hd + hcb Với hd: tổn thất dọc đường ống, m hcb: tổn thất cục miệng vo, miệng ra, chổ uốn, van, m 1.1 Tổn thất dọc đường ống hd    L v2  d 2g Trong đó: : hệ số ma st L: chiều di ống Chọn L = m d = 0.10 (m), đường kính ống dẫn lỏng v1 = v2 = 3.57 (m/s), vận tốc dịng lỏng chảy ống Do Re > 10000 nn:  6.81 0.9    2  lg     Re 3.7      Suy    6.81    2log     3.7   Re  0.9   6.81 0.9 104  2log    3.7   443630  0.0184 47 | P a g e HUỲNH THỊ NHƯ HẢO GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT Trong đó:  = 0.0710-3: độ nhám tuyệt đối, chọn vật liệu làm ống thép không hàn   0.07 103    104 : độ nhám tương đối d 0.1 Vậy h d    1.2 L v2 3.572   0.0184    0.598  m  d 2g 0.10  9.81 Tổn thất cục Chọn hệ thống ống cĩ: khuỷu cong (uốn gĩc 90o): hệ số tổn thất cục kh =1.1 van: hệ số tổn thất cục v =0.15 Đầu vo ống: dv =0.5 Đầu (cửa vo thp): dr=1 Ta cĩ: v2 v2 h cb    (4  kh    v  dv  dr ) 2 g 2g h cb   1.1   0.15   0.5   Vậy H o  0.498  4.125  1.3 3.57  4.125  m   9.81 3.572  5.373  m   9.81 Chiều cao bồn cao vị Z1 = Ho + Z2 = Ho + hchân đỡ + hđáy + hlv Trong đó: hchân đỡ = 0.185(m) hđáy = 0.325(m) hlv: chiều cao làm việc tháp 48 | P a g e HUỲNH THỊ NHƯ HẢO GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT hlv =10.2(m) Suy ra: Z1 = 5.373 + 0.325 + 0.185 +10.2 = 16.083 (m) II TÍNH CÔNG SUẤT BƠM 2 1’ 1 P1 Viết phương trình Bernoulli cho mặt cắt đầu vào ống hút (mặt cắt 1-1) mặt cắt đầu ống đẩy (mặt cắt 2-2) H b  Z1  P1  V2 P   V2  1  Z2    H  g 2 g  g 2 g Suy ra: Hb   Z2 – Z1  P2  P1   V2  1  V12    H  g 2g Trong đó: Z1, Z2: chiều cao mặt cắt (1-1) (2-2), m Z2 – Z1 =16.083 (m) P2 = P1 = Pkt: xem áp suất mặt cắt (1-1) áp suất mặt cắt (2-2) V1, V2: vận tốc dòng chảy ống hút ống đẩy, m/s Chọn đường kính ống hút đường kính ống đẩy d1 = d2 = 0.10 (m) nên V = V1 = V2 =3.57 (m/s)  H: tổn thất cột áp từ mặt cắt (1-1) đến mặt cắt (2-2), m 49 | P a g e HUỲNH THỊ NHƯ HẢO GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT 1 ,  : hệ số hiệu chỉnh động Hb: cột áp bơm, mH2O Chuẩn Re  V2  d   3.57  0.10  995   443630  104 : chế độ chảy ống 3  0.8007  10 chế độ chảy rối nên 1    Vậy 1  V12  2  V2 nên ta có: H b = Z – Z1 +  H Trong đó:  H = hd + hcb Với hd: tổn thất dọc đường ống, m hcb:tổn thất cục miệng vào, miệng ra, chổ uốn, van, m 2.1 Tổn thất dọc đường ống hd    L1  L2 V2  d 2g L1: chiều dài ống hút Chọn L1 = (m) L2: chiều dài ống đẩy Chọn L2 = 15 (m)  : hệ số tổn thất,  = 0.0184 V = V1 = V2 = 3.57 (m/s) Vậy h d  2.2  15 3.57  0.0184   1.912  m  0.10  9.81 Tổn thất cục Chọn hệ thống ống có: - khuỷu cong (uốn góc 90o): hệ số tổn thất cục  kh =1.1 - van: hệ số tổn thất cục  v =0.15 - Đầu vào ống:  dv =0.5 50 | P a g e HUỲNH THỊ NHƯ HẢO - GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT Đầu (cửa vào tháp ):  dr =1 Ta có: h cb   v2 v2  (2   kh    v  dv  dr ) 2g 2g 3.57 h cb   1.1   0.15   0.5    2.598  m   9.81 2.3 Cột áp bơm Hb =16.083 + 1.195 + 2.598 = 19.876 (mH2O) Để an toàn ta chọn Hb = 20 (mH2O) 2.4 N lt  Công suất bơm Q  Hb    g , Kw 1000   [10,113] Trong đó: Q: lưu lượng bơm, m3/s Q  491.2  0.1364 (m3/s) 3600 Hb = 20,5 (mH2O)   995(kg / m3 ) , khối lượng riêng nước 30oC  : hiệu suất bơm   o  tl  ck Trong đó:  o : hiệu suất thể tích  tl : hiệu suất thủy lực 51 | P a g e HUỲNH THỊ NHƯ HẢO GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT  ck : hiệu suất khí Chọn loại bơm ly tâm Theo [3,bảng II.32,439], ta chọn:  o = 0.96  tl = 0.85  ck = 0.96 Vậy  = 0.96 × 0.85 × 0.96 = 0.783 Thay vào ta được: N lt  0.1364  20  995  9.81  34  KW  1000  0.783 Công suất thực bơm: N tt   N lt Với  : hệ số an tồn cơng suất Chọn  = 1.4 Vậy cơng suất thực bơm: Nthực = 1.4 × 34 = 47.6 (Kw) Chọn Nthực = 50 (Kw) III TÍNH CÔNG SUẤT CỦA QUẠT Chọn quạt ly tâm Viết phương trình Bernoulli cho mặt cắt ống hút (mặt cắt 1-1) mặt cắt ống thổi khí vào đáy tháp (mặt cắt 2-2) P1 1V12 P2  V2 Hq  Z1    Z2    H g 2g g 2g Trong đó: Z1, Z2: chiều cao mặt cắt (1-1) mặt cắt (2-2) 52 | P a g e HUỲNH THỊ NHƯ HẢO GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT Z1 = Z P1, P2: áp suất dòng khí ống hút ống đẩy P1 = 0, áp suất dư môi trường P2 =  Pư = 404.77(N/m2)  : khối lượng riêng dòng khí, kg/m3  = 1.166 (kg/m3) V1, V2: vận tốc dòng khí mặt cắt (1-1) mặt cắt (2-2) Chọn đường kính ống hút đường kính ống đẩy nên: V1 = V2 = V = 16.98 (m/s) 1 ,  : hệ số hiệu chỉnh động Chế độ dòng chảy ống: Re  V  d   16.98  0.25  1.166   273462  104 nên chế độ dòng 5  1.81 10 chảy ống chế độ chảy rối Nên 1    Suy ra: 1  V12  2  V2 Từ phương trình Bernoulli ta có: Hb  =  Z2 – Z1  P2  P1   V2  1  V12    H  g 2g Pu P2  H   H g  g Trong đó:  H = hd + hcb Với hd: tổn thất dọc đường ống, m hcb: tổn thất cục miệng vào, miệng ra, chổ uốn, van, m 53 | P a g e HUỲNH THỊ NHƯ HẢO 3.1 GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT Tổn thất dọc đường ống hd    L v2  d 2g L: chiều dài ống dẫn khí Chọn L = 10 (m) d =0.25 (m), đường kính ống dẫn khí  : hệ số tổn thất Theo [3, II-65,380], hệ số tổn thất xác định:  6.81 0.9    2  lg     3.7    Re  Với    d : độ nhám tương đối Chọn ống thép khơng hn   0.07 103 (mm) [3, bảng II-15, 381] 0.07  103 Suy ra:    2.8 107 250 Thay vào ta được:  6.81 0.9 2.8  107   2  lg     3.7    273462  Suy ra:  = 0.0146 V = 16.98(m/s) Vậy h d  3.2 10 16.982  0.0146   8.58 (m cột khí) 0.25  9.81 Tổn thất cục Chọn hệ thống ống có: theo [12, phụ lục 3-4,236] ta có: • khuỷu cong (uốn góc 90o): hệ số tổn thất cục  kh =1.1 54 | P a g e HUỲNH THỊ NHƯ HẢO GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT • van: hệ số tổn thất cục  v =0.15 • Đầu vào ống:  dv =0.5 • Đầu (cửa vào tháp):  dr =1 Ta có: v2 v2 h cb    (4  kh    v  dv  dr ) 2 g 2g h cb   1.1   0.15   0.5   3.3 Cột áp quạt H q  h cb  h d  3.4 N lt  16.982  93.31 (m cột khí)  9.81 Pu 404.77   8.58  93.31  137.28  m    g 1.166  9.81 Công suất quạt Q  Hb    g , Kw 1000   Trong đó: Q: lưu lượng dòng khí, m3/s Q 3000  0.833 (m3/s) 3600  k = 1.166 (kg/m3)  : hiệu suất chung   1  2  3 Với 1 : hiệu suất lý thuyết quạt, chọn 1  0.8 2 : hiệu suất ổ đỡ, chọn 2  0.95 55 | P a g e HUỲNH THỊ NHƯ HẢO GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT 3 : hiệu suất hệ truyền đai, chọn 3  0.95 Thay vào ta được:  = 0.8 × 0.95 × 0.95 = 0.722 Vậy công suất quạt: N lt  0.833  140.40  1.166  9.81  1.85  KW  1000  0.722 Công suất thực quạt: Nthực = k × Nlt, Kw Với k: hệ số dự trữ thêm cho động Đối với bơm ly tâm, Nlt > (Kw): k = 1.1 Vậy công suất thực bơm: Nthực = 1.1 × 1.85 = 2.04 (Kw) Chọn Nthực = 2.0 (KW) 56 | P a g e HUỲNH THỊ NHƯ HẢO GVHD: NGUYỄN TIẾN ĐẠT TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Võ Thị Ngọc Tươi, giáo trình “Quá trình & Thiết bị Cơng nghệ hóa học Tập 11 – Hướng dẫn Đồ án môn học “, ĐHBK TP HCM – 1993 [2] Các tác giả, “Sổ tay Quá trình & Thiết bị tập “, NXB KHKT Hà Nội – 1999 [3] Các tác giả, “Sổ tay Quá trình & Thiết bị tập “, NXB KHKT Hà Nội – 1999 [4] Võ Văn Bang – Vũ Bá Minh,” Q trình & Thiết bị Cơng nghệ hóa chất – Tập – truyền khối “, ĐHBK TP.HCM – 1997 [5] Hồ Lê Viên, “Thiết kế & Tính tốn chi tiết thiết bị hóa chất – tập “, NXB KHKT 57 | P a g e