Đồ án thiết kế công trình ngầm dạng tuyến (MC: hình tròn)

Đồ án thiết kế công trình ngầm bằng phương pháp đào ngầm (công trình dạng tuyến với mặt cắt ngang dạng hình tròn)

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CTN BẰNG PHƯƠNG PHÁP ĐÀO NGẦM ĐỀ TÀI: “TÍNH TỐN VỎ HẦM CHO CTN DẠNG TUYẾN VỚI MẶT CẮT NGANG LÀ HÌNH TRỊN” Hình 1: Mặt cắt lựa chọn cho đường ngầm nen Các thơng số kĩ thuật: + Đường kính ngồi: 8500 mm; + Đường kính trong: 7800 mm; + Chiều dày vỏ hầm: 350 mm; + Chiều dày lớp chống thấm: 200 mm; + Chiều rộng đường công vụ: 430 mm Số liệu địa chất Các lớp địa chất theo kết khoan thăm dò lấy Bảng 1: Bảng 1: Các thông số địa chất Stt Tên lớp Độ dày (m) Đất tôn 1.2 0.6 Đất cát pha lẫn sỏi gạch 4.8 Đất sét dẻo,bùn hữu f kp  Eox103 Kx103 ( ) 0 37 0.3 0.8 1.8 24 0.3 0.9 1.8 37 0.4 10 Cát xám hạt trung 10 0.8 1.9 33 0.3 Sét pha cát 11 0.7 1.9 33 0.3 Cát hạt thô 0.7 1.5 30 0.3 Sỏi cuội lẫn cát thô 1.5 60 0.2 15 o T/m3 T/m3 T/m3 Đặc trưng mặt cắt kết cấu Như phương án chọn, cơng trình sử dụng kết cấu bê tông cốt thép lắp ghép, gồm thông số sau: + Đường kính trong: d0 = 7800 mm; + Chiều dày kết cấu: dk = 350 mm; + Đường kính ngồi: dn = 8500 mm; d d 7800 350 r 0 k    4075 mm; + Bán kính tính tốn: 2 2 + Chọn chiều dài tính tốn: b = 1000 mm; + Mơ men qn tính: b  d3k 1 0,353 Ib    0,0036 m ; 12 12 + Mô đun đàn hồi vật liệu: Chọn bê tông làm vỏ hầm cấp độ bền B25, có E = 3.106 T/m2 Số liệu tải trọng 3.1 Tải trọng thường xuyên (tổ hợp tải trọng bản) Tải trọng thường xuyên lâu dài áp lực đất đá (áp lực đất đá thẳng đứng, áp lực hông), tĩnh tải, trọng lượng trang thiết bị khai thác, áp lực nước ngầm, tải trọng cơng trình mặt đất 3.1.1 Áp lực đất đá a) Áp lực đất đá thẳng đứng: Vì chiều sâu cơng trình chọn Z = 24 m, nên cơng trình nằm lớp đất thứ (sét pha cát); * Kiểm tra điều kiện hình thành vòm áp lực : - Tính bề rộng a1: h    a1  a  k tan  450  tb  2   Trong : + 2.a1 _ Chiều rộng vòm áp lực (nếu có) (m); + 2.a _ Khâu độ thi công (m); + hk _ Chiều cao kết cấu (m); + tb _ Góc ma sát trung bình lớp đất đá phạm vi từ mặt đất đến đỉnh hầm (độ): 1.h1  2 h  3 h  4 h  5 h H 37.1,2  24.4,8  37.7  33.10  33.1   32,60 24 8,5 8,5  32,60   tan  45   6,58 (m)  a1  2   tb  - Tính chiều cao vòm (có thể): h1  a1 f kp Trong : + h1 _ Chiều cao vòm áp lực (nếu có) (m); + fkp _ Hệ số kiên cố trung bình lớp đất đá phạm vi từ mặt đất đến đỉnh hầm: f kp  0,6.1,2  0,8.4,8  0,9.7  0,8.10  0,7.1  0,815 24 6,58  8,1 (m) 0,815 - Kiểm tra điều kiện:  h1   f kp  0,815  0,8   H = 24    2,5 h1 =   2,5 .8,1 = 16,2  20,25 (m) hv  Tính tốn áp lực đất đá theo cơng thức vòm áp lực (Hình 2)   450  2 hk 450  2a 2a1 Hình 2: Sơ đồ xác định áp lực đất đá thẳng đứng theo cột đất đá - Áp lực đất đá thẳng đứng tiêu chuẩn qtc (T/m2) tính phân bố theo công thức: q đtc  q mtc tc q  Trong đó: + q đtc tổng trọng lượng lớp đất đá vị trí đỉnh hầm (trong phạm vi H): qđtc    i h i  1,9.7,1  1,9.1  15,39 (T/m2 ) + q mtc tổng trọng lượng lớp đất đá vị trí mép hầm (trong phạm vi H + hk/2): q mtc    i h i  1,9.7,1  1,9.5,25  24,465 (T/m2 ) q đtc  q mtc 15,39  24, 465 q    19,93 (T/m )  2 tc - Áp lực đất đá thẳng đứng tính tốn qtt (T/m2): q tt  n1.q tc  1,1.19,93  21,92 (T/m2 ) Trong đó: n1 =1,1 hệ số vượt tải áp lực đất đá thẳng đứng tính theo cột đất đá b) Áp lực ngang đất đá (áp lực hơng): Theo giáo trình “Cơ sở thiết kế cơng trình ngầm”, trường rời rạc mơi trường đất đá có fkp < sau đào hầm, vách hầm biến dạng vào phía đất đá bị phá hoại - Áp lực hơng tiêu chuẩn tính theo cơng thức: 330    'tb  2 e   q    i h i  tan  45    19,93    i h i .tan  45  2     tc y tc = 19,93    i h i  0,295 (T/m ) Trong đó: +   i h i tổng trọng lượng lớp đất đá phạm vi từ đỉnh hầm đến điểm cần tính tốn +  'tb góc ma sát trung bình lớp đất đá phạm vi đặt hầm:  'tb  33 - Áp lực hơng tính tốn tính theo công thức: etty  n etcy  1,2.19,93    i h i .0,295 (T/m2 ) Trong đó: n2 hệ số vượt tải áp lực hông đất đá: n2 = 1,2 + Tại đỉnh kết cấu: e1tt  1,2.19,93   0,295  7,06 (T/m ) + Tại chân kết cấu: e2tt  1,2.19,93    i h i .0,295  1,2.19,93  1,9.8,5 .0,295  12,77 (T/m ) c) Áp lực (phản lực địa tầng): Khi tải trọng tác dụng vào vỏ hầm làm phát sinh phản lực địa tầng đến đáy vỏ Phản lực coi gần áp lực đất đá thẳng đứng 3.1.2 Trọng lượng thân kết cấu - Diện tích hình vành khăn mặt cắt:   8,5 2  7,8   S   R  r            8,96  m        - Tải trọng phân bố tiêu chuẩn: S   btct 8,96  2,6 g tc  = =2,74 (T/m ) dn 8,5 2 - Để đơn giản trình tính tốn thiên an tồn ta coi tải trọng tính tốn tĩnh tải phân bố có hướng từ xuống với trị số: g tt  n g tc  1,1 2,74  3,014 (T/m2 ) Trong đó: n3 hệ số vượt tải tĩnh tải kết cấu lắp ghép: n3 = 1,1 3.1.3 Trọng lượng trang thiết bị khai thác, sử dụng Trọng lượng trang thiết bị khai thác có lợi cho kết cấu làm việc nhỏ so với áp lực đất đá Do q trình tính tốn kết cấu, để thiên an tồn ta bỏ qua loại tải trọng 3.1.4 Áp lực nước ngầm - Áp lực nước ngầm tác dụng lên kết cấu xác định vị trí cơng trình so với mặt thoáng nước ngầm - Áp lực nước ngầm tác dụng lên kết cấu phân tích thành thành phần : thành phần phân bố có trị số trị số chiều cao cột nước đỉnh hầm thành phần phân bố khơng có trị số 1  cos  2r - Áp lực thủy tĩnh tác động lên xung quanh cơng trình ngầm làm giảm mômen uốn trình tính tốn để thiên an tồn ta bỏ qua loại tải trọng 3.1.5 Tải trọng cơng trình mặt đất Do đặc điểm hầm đặt sâu 35m lòng đất nên ảnh hưởng cơng trình bên mặt đất khơng đáng kể, ta bỏ qua loại tải trọng 3.2 Tải trọng tạm thời - Bao gồm tải trọng tạm thời trình thi công, lắp ráp áp lực phun vữa bê tông sau vỏ hầm, ảnh hưởng nhiệt độ xung quanh hầm, ảnh hưởng co ngót từ biến bê tơng vỏ hầm, áp lực kích khiên đào Thơng thường thiết kế cơng trình ngầm kết cấu lắp ghép có khả làm việc 10 nên ta không xét đến loại tải trọng chúng nhỏ nhiều so với áp lực đất đá - Ngoài cơng trình ngầm thành phố, tải trọng tạm thời phải kể đến loại tải trọng phương tiện giao thông bên hay bên cơng trình ngầm, áp lực hoạt tải qua cơng trình ngầm, lực nằm ngang hãm phanh, lực lắc ngang, lực ly tâm xe cộ chuyển động Nhưng chiều sâu đặt hầm lớn nên ảnh hưởng loại tải trọng nhỏ, bỏ qua 3.3 Tải trọng đặc biệt Bao gồm loại tải trọng xuất có tính chất ngẫu nhiên cố bất ngờ áp lực động đất, sập lở phận cơng trình bị hư hỏng Ở đồ án ta khơng xét đến 3.4 Số liệu tải trọng tính tốn Tải trọng tính tốn Hình 3, bao gồm: - Tải trọng thẳng đứng áp lực đất đá: q tt  21,92 (T/m2 ) tải trọng thẳng đứng tải trọng thân kết cấu: g tt  3,014 (T/m2 )  q  q tt  g tt  24,93 (T/m2 ) - Tải trọng ngang (áp lực hông đất đá) đỉnh kết cấu: e1  7,06 (T/m2 ) chân kết cấu: e2  12,77 (T/m2 ) - Áp lực (phản lực địa tầng): q’= q = 24,93 (T/m2) 11 q=21,92 e1=7,06 e1=7,06 e2=12,7 e2=12,7 q'=24,93 Hình 3: Sơ đồ tải trọng tính tốn Tính tốn kết cấu hầm Kết cấu hầm kết cấu bê tông cốt thép lắp ghép bao gồm phân tố với mối nối trơn nên liên kết phân tố coi liên kết khớp Hệ vành tròn khớp có sơ đồ làm việc Hình : 12 Hình 4: Sơ đồ làm việc kết cấu 4.1 Tính tốn nội lực - Trong thực tế thiết kế cơng trình, sử dụng rộng rãi phương pháp tính gần theo giả thiết biến dạng cục Phương pháp tính tốn phổ biến rộng rãi phương pháp thay viện thiết kế tàu điện ngầm (Metroproekt), phương pháp khơng tính hầm tròn mà cho hầm dạng vòm, ovan loại hình dạng khác Phương pháp dựa giả thiết sau : + Đường trục hình vòng cung (hình tròn) thay đa giác nội tiếp Tùy theo yêu cầu thực tế, trục hầm phân thành 16 đoạn (nếu sử dụng môi trường đàn hồi, phân thành 24, 32 48 cạnh); + Tải trọng chủ động phân bố quy lực tập trung đặt tài đỉnh khớp đa giác; + Mơi trường đàn hồi liên tục thay đàn hồi riêng biệt, đặt vào tất đỉnh đa giác trừ đỉnh vùng không chịu ảnh hưởng phản lực địa tầng (vùng thoát ly) + Giả thiết thứ tư sử dụng tính tốn thay đổi liên tục độ cứng vỏ hầm thay nhiều nấc khác Nếu tiết diện tính tốn vỏ hầm thay đổi độ cứng cạnh đa giác lấy trị trung bình 13 - Nội lực sơ đồ xác định nguyên tắc cộng tác dụng độc lập tải trọng P (bao gồm tải trọng thẳng đứng q áp lực hông) M4 = M6 = M8 = 1; hệ tách thành hai nửa đàn hồi Hình - Sau giải hệ phương trình trên, mômen uốn, lực dọc, phản lực tính theo cơng thức sau : Mi  M0   Mi Mk Ni  N0   Ni Nk R i  R   R i Mk Trong đó: Mk - giá trị ẩn lực khớp nối chia 4.2 Xác định nội lực vòm khớp tải trọng gây 4.2.1 Xác định giá trị lực tập trung nút Theo giả thiết tải trọng phân bố thay lực tập trung nút Để tổng quát ta xét cho trường hợp áp lực phân bố hình thang Để thuận tiện trình tính tốn ta gọi cường độ áp lực phân bố đỉnh hình thang có giá trị e0 = e1 = 7,06 (T/m2) e9 = e2 = 12,77 (T/m2) Q2 Q3 e1 e2 hi+1,i e0 h i-1,i Q1 a1-2 a1-2 a1-2 h01  e3 a1-2 Q4 e4 a1-2 Q5 e5 a1-2 a1-2 a1-2 Q6 e6 Q7 Q8 Q9 e9 e7 e8 Hình Sơ đồ xác định tải trọng tập trung nút - Quy tắc phân bố sau: lực tập trung nút thứ i hợp lực lực phân bố 1/2 chiều dài đoạn sát nút i (i-1, i) (i, i+1) 16 - Gọi ai-1,i chiều dài đoạn (i-1, i) chiếu lên đoạn thẳng đứng, i1,i góc thứ (i-1, i) với phương thẳng đứng Ta dễ dàng thấy :  i1,i = (5,5-i).α với i   2i1,i =(i-5,5).α với i  1 Ta có : a i1,i  li cos i1,i ; a i21,i  l2i cos i21,i ; với li chiều dài đa giác xác định theo cơng thức sau: li  2r sin Trên hình vẽ ta thấy: tg    0,39018r e9  e e 2e0 r   h 01  2r h 01 e9  e - Gọi hi-1,i khoảng cách từ điểm đến tường thẳng nằm ngang qua trọng tâm cạnh đa giác, ta có : h i,i1  h i1,i  a i 1,i  a i,i1 i 1 a i,i1 n 1  h 01   a n 1,n  a i 1,i i 1 a i 1,i n 1 h i 1,i  h 01   a n 1,n  Ở quy ước a 01 = 0; - Gọi ei+1 cường độ lực phân bố điểm ứng với trung điểm cạnh (i, i+1) đa giác ta có : ei+1 = hi,i+1.tg  ; - Gọi ei-1 cường độ lực phân bố điểm ứng với trung điểm cạnh (i-1, i) đa giác ta có : ei-1 = hi-1,i.tg  ;  Cường độ tập trung nút thứ i : Qi   h  h i,i 1  ei1  ei1 a i1,i  a i.i1 a i1,i  a i.i 1  tg. i 1.i ; 2 2   Thay giá trị hi-1,i hi,i+1 vào ta có: i 1 a i1,i  a i,i1  2.e0 r 3a i1,i  a i,i1  e9  e0 Qi   a  ;    n 1,n e  e 2.r n    17 Từ rút ra: Ta có cơng thức tính tốn chính: a1i1,i  li cos 1i1,i ; li  2r sin Qi    0,39018r i 1 a i1,i  a i,i1  2.e0 r 3a  a i,i1  e9  e0  a n 1,n  i1,i ;    e  e 2.r n 1   Ví dụ: tính tốn Q1 Q1  a e  e0  a 01  a12  a e  e0  a12   e0  12 e0  12     2.r  2.r    Q1  Với: 0,39018.r.cos78,75  0,39018.r.cos78,75  (e9  e0 )   e0     0,14908e0  0,0060137e9  1,129 e0 = 7,06 e9 = 12,77 Các giá trị Qi lại tính bảng sau: ai,i+1(r) Điểm Thanh Góc (0) 1,2 78.75 0.310 2,3 56.25 0.883 3,4 33.75 1.322 4,5 11.25 1.559 5,6 11.25 1.559 6,7 33.75 1.322 7,8 56.25 0.883 8,9 78.75 0.310 Qi(r) 1.103 4.532 9.474 14.105 17.166 17.373 14.096 7.248 2.006 - Trong trường hợp áp lực phân bố với cường độ q ta có : Pi = bi 1,i  bi,i 1 q 18 bi,i 1  li2  a 2i,i 1 Với : Với: q = 24,93 (T/m2) Thay số vào ta có: P1 = 38.877 (T/1m); P2 = 35.917 (T/1m); P3 = 27.49 (T/1m); P4 = 14.877 (T/1m); P5 = 7.733 (T/1m) 4.2.2 Xác định nội lực vòm khớp tải trọng gây * Xác định kích thước cần thiết : x2 = r.sin = 1,5594 m ; y2 = r.(cos - cos2) = 0,8833 m; x3 = r.sin2 = 2,8815 m ; y3 = r.(1 – cos2) = 1,1935 m; P2 P1 P2 Q2 y2 y3 Q2 H H  V V x2 x3 Hình Hệ tính vòm khớp chịu áp lực chủ động * Xác định phản lực liên kết: +Phản lực thẳng đứng V:  y  2V  P  2P 0V  P1 38,877  P2   35,917  55,36 (T / 1m) 2 19 + Lực xô ngang H: M ph H  V.x  H.y3  P2 x  Q (y3  y )  V.x  P2 x  Q (y3  y ) y3 53,36  2,8815  35,917  1,5594  4,532 1,1935  0,8833 1,1935  80,72 (T/1m) = * Mômen uốn: M 02  V.(x  x )  H.y  55,36.(2,8815 1,5594)  80,72.0,88 33  1,89 (T.m/1m) * Lực dọc : Tách nút nút ta có: - N102  (H  Q2 ).cos0,5  0,5P1.sin 0,5  (80,72  4,532).cos11,250  0,5.38,877.sin11,250  87,41 (T /1m) - N023  V.sin1,5  H.cos1,5  55,36.sin33,750  80,72.cos33,750  97,87 (T /1m) 4.3 Xác định nội lực phần vành khớp lại - Đặt phản lực gối tựa H, V vào nút phần vành lại, cộng thêm vào tải trọng tập trung P3, Q3 Sau xác định nội lực trong hệ phản lực gối tựa phương pháp thứ tự tách nút - Trong trường hợp tổng quát, để xác định nội lực phần vành khớp lại ta sử dụng phương pháp tách nút, chiếu lực lên phương tiếp tuyến pháp tuyến với bán kính nút Ta dễ dàng thấy : N 0n,n 1  N 0n 1,n  Pn sin  n cos n  Qn cos0,5 cos0,5 R 0n  (N 0n 1,n  N 0n,n 1 ).sin 0,5  Pn cos n  Q n sin  n Trong    Xét nút: * Tại nút 3: 20 - N 304  (P3  V) sin 2 cos2  (Q3  H) cos0,5 cos0,5  (27, 49  55,36) sin 450 cos450  (9, 474  80,72) cos11,250 cos11,250 = 111,1 (T/1m) - R 30  N 304 sin 0,5 - (P3 + V).cos 2 - (Q3 - H).sin 2 = 111,1.sin11,250 - (27,49+55,36).cos450 - (9,474- 80,72).sin450 = 13,47 (T/1m) V+P R3 Q3 H P4 R4 N3-4 P5 R n-1 R +Q  N4-5 Q4 N5-6 Q6 N6-7 R6  Q7 Pn N n-1,n N7-8 Rn Qn Q8 R7 n N8-9 N n,n+1  R8  R n+1 R9 Hình 8: Sơ đồ xác định nội lực vành khớp tác dụng tải trọng * Tại nút 4: - N 045  N 304  P4 sin 3 cos 3  Q4 cos 0,5 cos 0,5 sin 67,50 cos67,50  14,105 = 111,1  14,877 = 119,61 (T/1m) cos11,250 cos11,250 - R 04  N 304  N 045 sin 0,5  P4 cos 3  Q sin 3 21 0 = 111,1  119,61 sin11, 25  14,877.cos67,5  14,105.sin 67,5 = 26,28 (T/1m) * Tại nút 5: - N506  N 045  P5 sin 4 cos 4  Q5 cos 0,5 cos 0,5 = 119,61  7,733 sin 900 cos900  17,166 = 127,49 (T/1m) cos11,250 cos11,250 - R 50   N 045  N 506  sin 0,5  P5 cos 4  Q5 sin 4 = (119,61  127,49).sin11,250  7,733.cos900 17,166.sin900 =31,04 (T/1m) * Tại nút 6: - N 7 N 5 cos(1800  5)  Q6 cos0,5 = 127, 49  17,373 cos67,50 = 120,71 (T/1m) cos11,250 - R 06   N 506  N 607  sin 0,5  Q sin(1800  5) = (127,49+120,71).sin11,250 – 17,373.sin67,50 = 32,37 (T/1m) * Tại nút 7: - N 8 N 7 cos(1800  6) 120,71  14,096 cos45 = = 110,55 (T/1m)  Q7 cos11,250 cos 0,5 - R 07   N 067  N 70 8  sin 0,5  Q sin(1800  6) = (120,71  110,55).sin11,250 14,096.sin 450 = 35,15 (T/1m) * Tại nút 8: - N 9 N 8 cos(1800  7)  Q8 cos0,5 cos22,50 = 110,55  7,248 = 103,72 (T/1m) cos11,250 22 - R 80   N 708  N809  sin 0,5  Q8 sin(1800  7) = (110,55  103,72).sin11,250  7,248.sin 22,50 = 39,03 (T/1m) * Tại nút 9: R 90  2N809 sin 0,5  103,72  sin11, 250 = 10,47 (T/1m) 4.4 Xác định nội lựa hệ mômen đơn vị đặt nút - Xét trường hợp tổng quát mômen đơn vị Mi = đặt nút i Mômen đơn vị Mi = đặt nút i gây (i-1, i) (i, i+1) lực cắt có giá trị 1/li (trong li chiều dài cạnh đa giác) Mi = gây nội lực bên cạnh - Để xác định lực dọc phản lực gối tựa đàn hồi ta dùng phương pháp tách nút, chiếu lên phương pháp tiếp tuyến pháp tuyến với bán kính nút ta dễ dàng tìm : 1 i Ni 1,i  Ni,i 1   2r cos i i R i 1  R i 1     509796 r i 2,613126 2cos  4,828427  ; Ri   r sin  r r sin  r i-1 r R ii-1  N ii-1 M i =1 N ii+1 i R ii i+1 R ii+1 Hình Sơ đồ xác định nội lực Mi =1 đặt gối 4,6,8 23 * Xét M4 =1 đặt nút : 4 N34  N 45   4 R3  R5   0,509796 0,509796   0,125 r 4,075 2,613126 4,828427  0,641 ; R   1,185 4,075 4,075 * Xét M6 =1 đặt nút : 6 N 5  N    6 R5  R7   0,509796 0,509796   0,125 r 4,075 2,613126 4,828427  0,641 ; R   1,185 4,075 4,075 * Xét M8 =1 đặt nút : 8 N 78  N89   8 R7  R9   0,509796 0,509796   0,125 r 4,075 2,613126 4,828427  0,641 ; R   1,185 4,075 4,075 4.5 Xác định hệ số phương trình tắc - Nhân biểu đồ nội lực theo phương pháp Vêrêsaghin Ta có : E = 3.106 (T/m2) ; I = 3,6.10-3 (m4) F = 0,35 (m2); ; r = 4,075 (m); K* = K.li.b = 104.0,39018.4,075.1 = 15,9.103 (T/m) EI = 10,8.103 (T.m2) Với b chiều dài tính tốn lấy b = 1m, li = 0,39018r, K=10000 (T/m3) - Theo nguyên lý chuyển dịch : tk = kt, ta có:     +  44  88  M4 EI +  46  64  1 M4 M6  N4 EI EF  N4 EF       R4 K*   N   K1  R  R  * + 48 = 84 = 24 + 66    M6 EI    N6 EF    R6 K* + 68 = 86 = 46 +  4p   +  6p   + 8p         1 M 04  M  N 04  N  *  R 04  R   EI EF K    4 4 2 N 304 N 34  N 045 N 45  * 2R 30 R  R 04 R  R 50 R EF K        1 M 06  M  N 06  N  *  R 06  R   EI EF K    4 6 2 N 506 N 56  N 067 N 67  * R 50 R  R 06 R  R 07 R EF K        1 M 80  M  N80  N  *  R 80  R   EI EF K    8 8 N 07 8 N 89  N809 N89  * 2.R 70 R  2.R 80 R  R 90 R EF K  - Thay số vào công thức chuyển vị ta có: 44  88  0.000231 46  68  86  64  0,0001983 66  0.000231 4p  0,0019032  6p  0.0005781 8p  0,002907 - Thay hệ số vào hệ phương trình tắc ta nhận hệ phương trình sau: M 44  M6 46  M848   4p   M 64  M 66  M868   6p   M 84  M 86  M888  8p  25 0 2,31.M  1,983.M  0.M  19, 032  1,983.M  2,31.M  1,983.M + 5,781  0.M  1,983.M  2.31.M + 29, 07 0  Giải hệ phương trình ta được: M4 = 11,16; M6 = -3,40; M8 = -9,66  11,16   M i   3, 40  (T.m/1m)  9,66  4.6 Xác định giá trị nội lực Mi  M0   Mi Mk Ni  N0   Ni Nk R i  R   R i Mk * Các giá trị mô men (Đơn vị T.m/1m): M2 = 1,89; M4 = 11,16; M6 = -3,40; M8 = -9,66 M1 = M3 = M4 = M7 = M9 = * Các giá trị lực dọc: Thanh 1-2 Thanh 2-3 N10 84,41 N 023 97,87 Ni Mi Ni.Mi 11,16 0 -3,40 0 -9,66 Ni Mi Ni.Mi 11,16 0 -3,40 0 -9,66 N 84,41 N 97,87 26 Thanh 3-4 Thanh 4-5 Thanh 5-6 Thanh 6-7 Thanh 7-8 N 304 111,1 N 045 119,61 N 506 127,49 N 067 120,71 N 078 110,55 Ni Mi Ni.Mi -0,125 11,16 -1,395 -3,40 0 -9,66 Ni Mi Ni.Mi -0,125 11,16 -1,395 -3,40 0 -9,66 Ni Mi Ni.Mi 11,16 -0,125 -3,40 -9,66 Ni Mi Ni.Mi 11,16 -0,125 -3,40 -9,66 Ni Mi Ni.Mi 11,16 0 -3,40 -0,125 -9,66 1,2075 N 109,705 N 118,215 N 0,425 127,915 N 0,425 121,135 N 111,758 27 N 809 Thanh 8-9 Ni Mi Ni.Mi 11,16 0 -3,40 -0,125 -9,66 1,2075 103,72 N 104,938 * Bảng tổng hợp giá trị lực dọc (Đơn vị T/1m): N1-2 N2-3 N3-4 84,41 97,87 N4-5 N5-6 N6-7 N7-8 N8-9 109,705 118,215 127,915 121,135 111,758 104,938 * Các giá trị phản lực gối: Tính tốn tương tự lực dọc ta có: R  R 03  R 43 M  13, 47  0,641.11,16  6,32 R  R  R 4 M  26, 28  1,185.11,16  39,50 R  R 05  R 45 M  R 65 M  31,04  0,641.11,16  0,641.3,  26,07 R  R  R 6 M  32,37  1,185.3,  28,34 R  R  R M  R 87 M  35,15  0,641.3,  0,641.9,66  43,52 R  R 08  R 88 M  39,03  1,185.9,66  27,58 R  R 09  R 89 M  10, 47  0,641.9,66  16,66 * Bảng tổng hợp giá trị phản lực gối (Đơn vị T/1m): R3 R4 R5 R6 R7 R8 R9 6,32 39,50 26,07 28,34 43,52 27,58 16,66 * Đổi phản lực đàn hồi gối thành cường độ kháng đàn hồi sau vỏ hầm (Đơn vị T/m2): 28  tb,3   tb,4   tb,5   tb,6   tb,7   tb,8   tb,9  R3 l R4 l R5 l R6 l R7 l R8 l R9 l 6,32  3,97 1,59 39,50   24,84 1,59 26, 07   16, 40 1,59 28,34   17,82 1,59 43,52   27,37 1,59 27,58   17,35 1,59 16, 66   10, 48 1,59  29 1,89 1,89 11,16 11,16 3,40 3,40 9,66 9,66 Biểu đồ mô men vỏ hầm 30 ... trọng xuất có tính chất ngẫu nhiên cố bất ngờ áp lực động đất, sập lở phận cơng trình bị hư hỏng Ở đồ án ta khơng xét đến 3.4 Số liệu tải trọng tính tốn Tải trọng tính tốn Hình 3, bao gồm: - Tải trọng... Sơ đồ tải trọng tính tốn Tính tốn kết cấu hầm Kết cấu hầm kết cấu bê tông cốt thép lắp ghép bao gồm phân tố với mối nối trơn nên liên kết phân tố coi liên kết khớp Hệ vành tròn khớp có sơ đồ. .. Tính tốn áp lực đất đá theo cơng thức vòm áp lực (Hình 2)   450  2 hk 450  2a 2a1 Hình 2: Sơ đồ xác định áp lực đất đá thẳng đứng theo cột đất đá - Áp lực đất đá thẳng đứng tiêu chuẩn qtc (T/m2)