Bảng tính dầm Super T là một kết cấu thường gặp trong xây dựng cầu Dưới đây là bảng tính (bao gồm file excel) đã được áp dụng vào các dự án thực tế ở Việt Nam, việc đưa bảng tính này ra với mục đích, giúp cho các kỹ sư có thêm nguồn bảng tính tham khảo cho công việc của mình. Giúp các sinh viên học được cách trình bày bảng tính kỹ thuật, phục vụ cho làm việc thực tế sau này. Bảng tính cũng cô động những điểm mấu chốt trong các quy trình nên qua bảng tính sinh viên cũng có thể hiểu rõ hơn về quy trình
Dự án Hạng mục Tính tốn Kiểm tra Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE 20-Dec-17 SỐ LIỆU ĐẦU VÀO I DỮ LIỆU CHUNG Tiêu chuẩn thiết kế Loại dầm Số dầm / nhịp : : : Tổng bề rộng mặt cắt ngang cầu : Bề rộng lề hành Khoảng cách dầm : : Chiều dài phần mút thừa Cầu chéo (góc chéo) Bề rộng bờ bo Chiều dày lớp phủ mặt cầu : : : : Chiều dài nhịp cầu Khoảng cách từ tim gối tới đầu dầm Chiều dài nhịp dầm tính tốn Chiều dài phiến dầm : : : : 40.000 0.350 37.500 38.200 Chiều cao dầm Chiều cao phần cắt khấc Chiều dài phần cắt khấc Chiều dài phần đặc Chiều dày trung bình mặt cầu : : : : : 1750 II VẬT LIỆU II.1 Thép II.1.1 Thép dự ứng lực Loại hình dự ứng lực Loại thép dự ứng lực Mô đun đàn hồi Giới hạn bền Giới hạn chảy Loại tao cáp Diện tích tao cáp Giới hạn ứng suất thép dự ứng lực Căng trước Ngay trước truyền lực Ở TTGH sử dụng sau toàn mát II.1.2 Cốt thép thường Mô đun đàn hồi Giới hạn chảy cho thép có gờ Giới hạn chảy cho thép trơn Giới hạn ứng suất cốt thép TTGH sử dụng II.2 Bê tông Khối lượng riêng bê tông Trọng lượng riêng BTCT Trọng lượng riêng BT atfan 22 TCN-272-05 Super Tee 11.750 (m) 16.000 (m) (m) 2.350 (m) 2.125 (m) 1.175 (m) 90 (DEG) 0.500 (m) 0.080 (m) 1750 200 (m) (m) (m) (m) (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) Căng trước Độ chùng thấp 197000 (MPa) 1860 (MPa) 1670 (MPa) 15.2 (mm) 140 (mm2) = 0.75 fpu = 0.80 fpy = = 1395 (MPa) 1336 (MPa) = 0.6 fsyr = = = = 200000 400 300 180 = = = 2400 (kg/m³) 25 (kN/m³) 22.073 (kN/m³) yc Hệ số nở nhiệt Hệ số Poisson p Độ ẩm môi trường H II.2.1 Dầm chủ Cường độ chịu nén bê tông f'c Cường độ chịu nén bê tông thời điểm căng kéo f'ci = 0.85 f'c Mô đun đàn hồi bê tông Ec = 0.043 yc1.5 f'c0.5 Mô đun đàn hồi bê tông thời điểm căng kéo Eci = 0.043 yc1.5 f'ci0.5 Cường độ chịu kéo uốn bê tông fr = 0.63 f'c0.5 Giới hạn ứng suất bê tông Giới hạn ứng suất nén thời điểm căng kéo =0.6 f'ci Giới hạn ứng suất kéo thời điểm căng kéo =0.58 f'ci0.5 Giới hạn ứng suất nén TTGH sử dụng sau mát * Dự ứng lực + tải trọng dài hạn = 0.45 f'c Page giai đoạn giai đoạn : : = = = = = Ep fpu fpy Es fsy fsyr fsar giai đoạn giai đoạn giai đoạn giai đoạn = = = = = = = = (MPa) (Mpa) (Mpa) (MPa) 10.8E-6 / C 0.2 85 % 50 42.5 35750 32959 4.455 (T.5.9.3-1) (T.5.9.3-1) (A.5.4.3.2) (A.5.4.3.1) A.5.4.3.1 (A.7.3.4-1) (T.3.5.1-1) (A.5.4.2.2) (A.5.4.2.5) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (MPa) (A.5.4.2.1) = = 25.5 (MPa) 3.78 (MPa) (A.5.9.4.1.1) (T5.9.4.1.2-1) = 22.5 (MPa) (T5.9.4.2.1-1) (A.5.4.2.1) (A.5.4.2.6) 12/20/2017 Dự án Hạng mục Tính tốn Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE * Hoạt tải + 1/2(dự ứng lực + tải trọng dài hạn) = 0.4 f'c * Dự ứng lực + TT dài hàn + TT thời cẩu lắp = 0.6 f'c Giới hạn ứng suất kéo TTGH sử dụng sau mát = 0.5 f'c0.5 II.2.1 Bản mặt cầu Cường độ chịu nén bê tông f'cs Mô đun đàn hồi Ecs = 0.043 yc1.5 f'cs0.5 Giới hạn ứng suất nén TTGH sử dụng sau mát * Dự ứng lực + TT dài hạn = 0.45 f'cs * Hoạt tải + 1/2(dự ứng lực + tải trọng dài hạn) = 0.4 f'cs Giới hạn ứng suất kéo TTGH sử dụng sau mát = 0.5 f'cs0.5 II.3 Tỷ số mô đun đàn hồi vật liệu Thép dự ứng lực / Bê tông dầm Rpc = E p / Ec Thép thường / Bê tông dầm Rsc = E s / Ec Bản mặt cầu / Bê tông dầm Rdc = Ecs / Ec Page Kiểm tra 20-Dec-17 = = = 20 (Mpa) 30 (Mpa) 3.54 (Mpa) (T5.9.4.2.1-1) (T5.9.4.2.1-1) (T5.9.4.2.2-1) = = 35 (MPa) 29910 (MPa) (A.5.4.2.1) (A.5.4.2.1) = = = 15.75 (MPa) 14 (Mpa) 2.96 (Mpa) (T5.9.4.2.1-1) (T5.9.4.2.1-1) (T5.9.4.2.2-1) = = = 5.51 5.59 0.84 12/20/2017 Dự án Hạng mục Tính tốn Kiểm tra Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE 20-Dec-17 BỐ TRÍ CÁP DỰ CÁP DỰ ỨNG LỰC DẦM BIÊN I ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU Ngay sau căng cáp Mơ đun đàn hồi có hiệu bê tơng : Mô đun đàn hồi thép DƯL : 32959 197000 Mpa Đường kính tao cáp : 15.2 (mm) Tỷ số mô đun đàn hồi quy đổi : Mpa 140.0 (mm2) 771.5 (mm2) 5.511 1,589 (mm ) 48,243 (mm4) II BỐ TRÍ CÁP DỰ ỨNG LỰC Cột 10 11 12 13 KC tim -300 -250 -200 -150 -100 -50 50 100 150 200 250 300 Chiều dài khơng dính kết (mm) Hàng A Hàng B Hàng C Hàng D Hàng E 60 110 160 210 1690 0 0 0 8000 6000 0 3000 8000 6000 3000 8000 6000 3000 8000 6000 3000 8000 6000 0 0 8000 0 0 Tổng 11 13 13 45 tao Kim tra iu kin khụng dớnh bỏm %Không dính bám hàng 40% Các trạng thái giới hạn thoả mãn Các tao cáp không dính bám bố trí đối xứng Tao cáp hàng phái dính bám toàn Lớp A B C D E Tổng Sè tao c¸p 11 13 13 45 Sè debond 15 OK OK OK OK KiÓm tra O.K O.K O.K O.K O.K III ĐẶC TRƯNG TIẾT DIỆN TAO CÁP Ngay sau căng cáp KC Gối TD Hàng A Hàng B Hàng C Hàng D Hàng E A quy đổi Tổng estrand I quy đổi 0 0 2 1,543 1,690 96,487 938 30 23,144 232 3,570,523,796 1875 30 23,144 232 3,570,523,796 2813 30 23,144 232 3,570,523,796 3750 11 34 26,230 212 3,651,270,037 4688 11 34 26,230 212 3,651,270,037 5625 11 34 26,230 212 3,651,270,037 6563 11 13 39 30,088 199 3,686,337,176 7500 11 13 39 30,088 199 3,686,337,176 10 8438 11 13 13 45 34,717 196 3,691,148,953 11 9375 11 13 13 45 34,717 196 3,691,148,953 12 10313 11 13 13 45 34,717 196 3,691,148,953 13 11250 11 13 13 45 34,717 196 3,691,148,953 Page 12/20/2017 14 12188 11 13 13 45 34,717 196 3,691,148,953 15 13125 11 13 13 45 34,717 196 3,691,148,953 Page 12/20/2017 Dự án Hạng mục Tính tốn Kiểm tra Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE 20-Dec-17 BỐ TRÍ CÁP DỰ CÁP DỰ ỨNG LỰC DẦM GIỮA I ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU Ngay sau căng cáp Mô đun đàn hồi có hiệu bê tơng : Mơ đun đàn hồi thép DƯL : 32959 197000 Mpa Đường kính tao cáp : 15.2 (mm) Tỷ số mô đun đàn hồi quy đổi : Mpa 140.0 (mm2) 771.5 (mm2) 5.511 1,589 (mm ) 48,243 (mm4) II BỐ TRÍ CÁP DỰ ỨNG LỰC Cột 10 11 12 13 KC tim -300 -250 -200 -150 -100 -50 50 100 150 200 250 300 Chiều dài khơng dính kết (mm) Hàng A Hàng B Hàng C Hàng D Hàng E 60 110 160 210 1690 0 0 0 0 6000 0 3000 8000 6000 3000 8000 6000 3000 8000 6000 3000 8000 6000 0 0 0 0 Tổng 11 13 12 42 tao Kiểm tra điều kiện khơng dính bám %Không dính bám hàng 40% Các trạng thái giới hạn thoả mãn Các tao cáp không dính bám bố trí đối xứng Tao cáp hàng phái dính bám toàn Lớp A B C D E Tỉng Sè tao c¸p 11 13 12 42 Sè debond 0 13 O.K OK OK OK KiÓm tra O.K O.K O.K O.K O.K III ĐẶC TRƯNG TIẾT DIỆN TAO CÁP Ngay sau căng cáp KC Gối TD Hàng A Hàng B Hàng C Hàng D Hàng E A quy đổi Tổng estrand I quy đổi 0 0 2 1,543 1,690 96,487 938 8 29 22,373 234 3,566,338,298 1875 8 29 22,373 234 3,566,338,298 2813 8 29 22,373 234 3,566,338,298 3750 11 8 33 25,459 213 3,649,091,908 4688 11 8 33 25,459 213 3,649,091,908 5625 11 8 33 25,459 213 3,649,091,908 6563 11 13 38 29,316 200 3,685,101,990 7500 11 13 38 29,316 200 3,685,101,990 10 8438 11 13 12 42 32,402 196 3,689,703,607 11 9375 11 13 12 42 32,402 196 3,689,703,607 12 10313 11 13 12 42 32,402 196 3,689,703,607 13 11250 11 13 12 42 32,402 196 3,689,703,607 Page 12/20/2017 14 12188 11 13 12 42 32,402 196 3,689,703,607 15 13125 11 13 12 42 32,402 196 3,689,703,607 Page 12/20/2017 Tính tốn Dự án Hạng mục Kiểm tra Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE 20-Dec-17 ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC TIẾT DIỆN DẦM BIÊN I MƠ TẢ Dầm làm việc theo hai giai đoạn Giai đoạn I : Trước đổ bê tông mặt cầu, tiết diện chịu lực phân tố cốt bao gồm bê tông Giai đoạn II : Sau bê tông mặt cầu đạt cường độ, tiết diện chiuj lực tiết diện liên hợp dầm thép dự ứng lực quy đổi phân tố cốt mặt cầu II TÍNH TỐN ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC TIẾT DIỆN Chiều cao dầm : Chiều cao phần cắt khấc : (mm) Chiều cao mặt cầu : 180 (mm) Bề rộng quy đổi mặt cầu : 1966 (mm) Chiều dài phần cắt khấc (tính từ tim gối) Chiều dài phần đặc Chiều dài phần không đặc : : : (mm) 1750 (mm) 34000 (mm) TD KC.Gối (mm) 938 1875 2813 3750 4688 5625 6563 7500 8438 9375 10313 11250 12188 13125 14063 15000 15938 16875 17813 18750 Sect f sup (mm) 938 1875 2813 3750 4688 5625 6563 7500 8438 9375 10313 11250 12188 13125 14063 15000 15938 16875 17813 18750 A conc (m2) 1.628 1.628 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 A comp I (m ) 1.623 1.645 0.625 0.625 0.628 0.628 0.628 0.632 0.632 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 I conc (m4) 0.440 0.440 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 I comp I (m ) 0.409 0.422 0.220 0.220 0.220 0.220 0.220 0.222 0.222 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 e conc (m) 0.980 0.980 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 1750 (mm) Giai đoạn I (Ngay sau căng cáp) A strand I strand e strand A*e (m2) (m4) (m) (m3) 0.002 0.023 0.023 0.023 0.026 0.026 0.026 0.030 0.030 0.035 0.035 0.035 0.035 0.035 0.035 0.035 0.035 0.035 0.035 0.035 0.035 0.000 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 1.690 0.232 0.232 0.232 0.212 0.212 0.212 0.199 0.199 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 1.587 1.599 0.509 0.509 0.510 0.510 0.510 0.510 0.510 0.511 0.511 0.511 0.511 0.511 0.511 0.511 0.511 0.511 0.511 0.511 0.511 A comp I (m2) 1.623 1.645 0.625 0.625 0.628 0.628 0.628 0.632 0.632 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 Giai đoạn II (Sau bê tông mặt cầu đạt cường độ) e comp I A slab I slab e slab A*e A comp II (m) (m ) (m ) (m) (m ) (m ) 0.978 0.972 0.815 0.815 0.811 0.811 0.811 0.807 0.807 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 Page 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 2.238 2.250 1.161 1.161 1.161 1.161 1.161 1.161 1.161 1.162 1.162 1.162 1.162 1.162 1.162 1.162 1.162 1.162 1.162 1.162 1.162 1.977 1.999 0.979 0.979 0.982 0.982 0.982 0.986 0.986 0.991 0.991 0.991 0.991 0.991 0.991 0.991 0.991 0.991 0.991 0.991 0.991 I comp I (m4) 0.409 0.422 0.220 0.220 0.220 0.220 0.220 0.222 0.222 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 I comp II (m ) 0.626 0.643 0.458 0.458 0.461 0.461 0.461 0.465 0.465 0.469 0.469 0.469 0.469 0.469 0.469 0.469 0.469 0.469 0.469 0.469 0.469 e comp I (m) 0.978 0.972 0.815 0.815 0.811 0.811 0.811 0.807 0.807 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 e comp II (m) 1.132 1.126 1.185 1.185 1.182 1.182 1.182 1.178 1.178 1.173 1.173 1.173 1.173 1.173 1.173 1.173 1.173 1.173 1.173 1.173 1.173 12/20/2017 Tính tốn Dự án Hạng mục Kiểm tra Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE 20-Dec-17 ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC TIẾT DIỆN DẦM GIỮA I MƠ TẢ Dầm làm việc theo hai giai đoạn Giai đoạn I : Trước đổ bê tông mặt cầu, tiết diện chịu lực phân tố cốt bao gồm bê tông Giai đoạn II : Sau bê tông mặt cầu đạt cường độ, tiết diện chiuj lực tiết diện liên hợp dầm thép dự ứng lực quy đổi phân tố cốt mặt cầu II TÍNH TỐN ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC TIẾT DIỆN Chiều cao dầm : Chiều cao phần cắt khấc : (mm) Chiều cao mặt cầu : 180 (mm) Bề rộng quy đổi mặt cầu : 1966 (mm) Chiều dài phần cắt khấc (tính từ tim gối) Chiều dài phần đặc Chiều dài phần không đặc : : : (mm) 1750 (mm) 34000 (mm) TD KC.Gối (mm) 938 1875 2813 3750 4688 5625 6563 7500 8438 9375 10313 11250 12188 13125 14063 15000 15938 16875 17813 18750 Sect f sup (mm) 938 1875 2813 3750 4688 5625 6563 7500 8438 9375 10313 11250 12188 13125 14063 15000 15938 16875 17813 18750 A conc (m2) 1.628 1.628 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 0.608 A comp I (m ) 1.623 1.645 0.625 0.625 0.628 0.628 0.628 0.632 0.632 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 I conc (m4) 0.440 0.440 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 0.230 I comp I (m ) 0.409 0.422 0.220 0.220 0.220 0.220 0.220 0.222 0.222 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 e conc (m) 0.980 0.980 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 0.831 1750 (mm) Giai đoạn I (Ngay sau căng cáp) A strand I strand e strand A*e (m2) (m4) (m) (m3) 0.002 0.023 0.023 0.023 0.026 0.026 0.026 0.030 0.030 0.035 0.035 0.035 0.035 0.035 0.035 0.035 0.035 0.035 0.035 0.035 0.035 0.000 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 0.004 1.690 0.232 0.232 0.232 0.212 0.212 0.212 0.199 0.199 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 0.196 1.587 1.599 0.509 0.509 0.510 0.510 0.510 0.510 0.510 0.511 0.511 0.511 0.511 0.511 0.511 0.511 0.511 0.511 0.511 0.511 0.511 A comp I (m2) 1.623 1.645 0.625 0.625 0.628 0.628 0.628 0.632 0.632 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 0.637 Giai đoạn II (Sau bê tông mặt cầu đạt cường độ) e comp I A slab I slab e slab A*e A comp II (m) (m ) (m ) (m) (m ) (m ) 0.978 0.972 0.815 0.815 0.811 0.811 0.811 0.807 0.807 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 0.354 Page 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 1.840 2.238 2.250 1.161 1.161 1.161 1.161 1.161 1.161 1.161 1.162 1.162 1.162 1.162 1.162 1.162 1.162 1.162 1.162 1.162 1.162 1.162 1.977 1.999 0.979 0.979 0.982 0.982 0.982 0.986 0.986 0.991 0.991 0.991 0.991 0.991 0.991 0.991 0.991 0.991 0.991 0.991 0.991 I comp I (m4) 0.409 0.422 0.220 0.220 0.220 0.220 0.220 0.222 0.222 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 0.223 I comp II (m ) 0.626 0.643 0.458 0.458 0.461 0.461 0.461 0.465 0.465 0.469 0.469 0.469 0.469 0.469 0.469 0.469 0.469 0.469 0.469 0.469 0.469 e comp I (m) 0.978 0.972 0.815 0.815 0.811 0.811 0.811 0.807 0.807 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 0.803 e comp II (m) 1.132 1.126 1.185 1.185 1.182 1.182 1.182 1.178 1.178 1.173 1.173 1.173 1.173 1.173 1.173 1.173 1.173 1.173 1.173 1.173 1.173 12/20/2017 Dự án Hạng mục Tính tốn Kiểm tra Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE 20-Dec-17 TÝnh to¸n hƯ sè phân bố ngang theo phương pháp dầm liên tục gối đàn hồi Vẽ đường ảnh hưởng Ri: d EI ' D p Trong ®ã: a: Khoảng cách dầm ngang I: Mô men quan tính mặt cầu I': Độ cứng ngang m dài kết cấu nhịp E: d k: d: Dp: L: = I a I ' M« dun đàn hồi bê tông Chiều dài mút thừa Khoảng cách sn dầm Độ võng dầm tảI trọng P=1t/m dài Chiều dài tính toán dÇm chđ D p 5PL 37.500 m = 0.000486 = = = 3.57E+06 T/m2 1.175 m 1.410 m = 37.500 m 384EI I0: Mô men quán tính cđa dÇm = Dp = a: HƯ sè phơ thc vào tỷ lệ độ ứng dầm kết cÊu ngang 0.469 m4 1.53E-02 m = 0.0175 Tung ®é đường ảnh hưởng đầu mut thừa: R p p M nk=R no+dkR no Trong đó: Rpno: Phản lực gối n tẩi trọng P=1 đứng gối biên gây RMno: Ph¶n lùc gèi n tÈi träng M=1 đứng gối biên gây Hệ số a Dâm số Dầm o R p Rp1 Tung độ Dâm sè 0.01 0.0175 0.02 R P 00 0.618 0.632 0.636 R P 01 0.390 0.384 RP02 0.182 HÖ sè a Tung ®é 0.01 0.0175 0.02 00 0.231 0.253 0.26 dR M 0.382 dR M 01 0.079 0.065 0.06 0.170 0.166 dRM02 -0.028 -0.047 -0.053 03 -0.108 -0.113 -0.114 04 -0.175 -0.159 -0.154 DÇm o R P 03 -0.0002 0.000 -0.0003 dR M R P 04 -0.184 -0.173 -0.169 dR M RP10 0.39 0.384 0.382 Dầm o RTrái0 0.842 RP11 0.307 0.312 0.314 Dầm RTrái1 0.438 P 12 0.208 0.213 0.215 Dầm R Trái 0.131 RP13 0.101 0.102 0.102 Dầm RTrái3 -0.094 RP14 -0.0002 -0.0003 -0.0003 Dầm RTr¸i4 -0.305 R Dự án Hạng mục Tính tốn BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE Kiểm tra Ngày 20-Dec-17 Dự án Hạng mục Tính tốn Kiểm tra Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE 20-Dec-17 8437.5 6448 0.637 0.2235 0.607 1,937 1,376 0.947 0.803 7.581 12.281 9375 6494 0.637 0.2235 0.607 2,082 1,479 0.947 0.803 8.592 11.559 10312.5 6535 0.637 0.2235 0.607 2,214 1,573 0.947 0.803 9.504 10.907 11250 6572 0.637 0.2235 0.607 2,329 1,657 0.947 0.803 10.312 10.329 12187.5 6605 0.637 0.2235 0.607 2,431 1,731 0.947 0.803 11.025 9.819 13125 6633 0.637 0.2235 0.607 2,520 1,795 0.947 0.803 11.644 9.377 14062.5 6657 0.637 0.2235 0.607 2,595 1,849 0.947 0.803 12.170 9.001 15000 6677 0.637 0.2235 0.607 2,657 1,893 0.947 0.803 12.601 8.693 15937.5 6692 0.637 0.2235 0.607 2,706 1,928 0.947 0.803 12.937 8.453 16875 6703 0.637 0.2235 0.607 2,741 1,953 0.947 0.803 13.180 8.279 17812.5 6710 0.637 0.2235 0.607 2,763 1,967 0.947 0.803 13.329 8.173 18750 6713 0.637 0.2235 0.607 2,771 1,972 0.947 0.803 13.383 8.134 III GIAI ĐOẠN - ỨNG SUẤT Ở TTGH SỬ DỤNG (mất mát tối đa) Ứng suất Tại đỉnh dầm ft2 = ft1b + M stg * Y t 2/ I comp Tại đáy dầm fb2 = fb1b - M stg * Y b2/ I comp Tại đỉnh mặt cầu ftops alb= M TD I com p (m4) (mm) stg * Y topslab/ I comp M stg Y topslab Y t2 Y b2 f t2 f b2 f top slab (kNm) (m) (m) (m) (Mpa) (Mpa) (Mpa) 0.626 0.798 0.618 1.132 0.664 -0.368 0.000 938 0.643 445 0.804 0.624 1.126 -2.205 8.898 0.557 1875 0.458 866 0.745 0.565 1.185 1.076 10.999 1.408 2813 0.458 1265 0.745 0.565 1.185 3.275 8.630 2.054 3750 0.461 1639 0.748 0.568 1.182 4.539 8.414 2.660 4688 0.461 2000 0.748 0.568 1.182 6.491 6.339 3.246 5625 0.461 2350 0.748 0.568 1.182 8.334 4.364 3.814 6563 0.465 2675 0.752 0.572 1.178 9.232 4.866 4.331 7500 0.465 2976 0.752 0.572 1.178 10.812 3.210 4.818 8438 0.469 3251 0.757 0.577 1.173 11.578 4.152 5.244 9375 0.469 3502 0.757 0.577 1.173 12.896 2.803 5.648 10313 0.469 3728 0.757 0.577 1.173 14.087 1.586 6.013 11250 0.469 3929 0.757 0.577 1.173 15.142 0.506 6.337 12188 0.469 4106 0.757 0.577 1.173 16.072 -0.445 6.622 13125 0.469 4257 0.757 0.577 1.173 16.878 -1.267 6.866 14063 0.469 4384 0.757 0.577 1.173 17.559 -1.959 7.071 15000 0.469 4486 0.757 0.577 1.173 18.115 -2.522 7.235 15938 0.469 4563 0.757 0.577 1.173 18.547 -2.956 7.360 16875 0.469 4616 0.757 0.577 1.173 18.854 -3.260 7.444 17813 0.469 4643 0.757 0.577 1.173 19.036 -3.435 7.489 18750 0.469 4646 0.757 0.577 1.173 19.094 -3.481 7.493 Page 25 12/20/2017 Dự án Hạng mục Tính tốn Kiểm tra Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE 20-Dec-17 ỨNG SUẤT TẠI THỜI ĐIỂM TRUYỀN DƯL 30.000 ỨNG SUẤT (Mpa) 25.000 20.000 15.000 10.000 ` 5.000 ` 0.000 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000 20000 -5.000 KHOẢNG CÁCH TỚI TIM GỐI (mm) Top fibre Bottom fibre Compresive stress limited Tensile stress limited ỨNG SUẤT TẠI THỜI ĐIỂM ĐỔ BÊ TÔNG BẢN MẶT CẦU 30.000 25.000 ỨNG SUẤT (Mpa) 20.000 15.000 10.000 5.000 0.000 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000 20000 -5.000 KHOẢNG CÁCH TỚI TIM GỐI (mm) ỨNG SUẤT Ở TTGH SỬ DỤNG 30.000 ỨNG SUẤT (Mpa) 25.000 20.000 15.000 10.000 5.000 0.000 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000 20000 -5.000 KHOẢNG CÁCH TỚI TIM GỐI (mm Page 26 12/20/2017 Dự án Hạng mục Tính tốn Kiểm tra Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE 20-Dec-17 KIỂM TỐN ỨNG SUẤT DẦM GIỮA Quy ước dấu (-) Ứng suất kéo (+) Ứng suất nén I GIAI ĐOẠN 1a - TẠI THỜI ĐIỂM TRUYỀN DƯL (mất mát tối thiểu) Ứng suất: Tại đỉnh dầm ft1a = PJ1 / Acom p - PJ1 * Ystrand * Y t1/ I comp + M stg 1a * Y t 1/ I comp Tại đáy dầm fb1a = PJ1 / Acom p + PJ1 * Ystrand * Y b1 / I comp - M stg 1a * Y b 1/ I comp TD PJ1 (mm) (kN) A comp (m2) I com p (m4) Ystrand M stg 1a Y t1 Y b1 f t1a f b1a (m) (kNm) (m) (m) (Mpa) (Mpa) 359 1.623 0.4093 -0.712 - 0.772 0.978 0.704 -0.390 938 5206 1.645 0.4223 0.740 289 0.778 0.972 -3.398 11.364 1875 5206 0.625 0.2199 0.583 542 0.935 0.815 -2.270 17.558 2813 5206 0.625 0.2199 0.583 781 0.935 0.815 -1.252 16.671 3750 5924 0.628 0.2204 0.600 1,007 0.939 0.811 -1.407 18.793 4688 5924 0.628 0.2204 0.600 1,220 0.939 0.811 -0.502 18.010 5625 5924 0.628 0.2204 0.600 1,419 0.939 0.811 0.347 17.277 6563 6821 0.632 0.2216 0.608 1,605 0.943 0.807 -0.040 20.062 7500 6821 0.632 0.2216 0.608 1,777 0.943 0.807 0.694 19.434 8438 7539 0.637 0.2235 0.607 1,937 0.947 0.803 0.656 21.314 9375 7539 0.637 0.2235 0.607 2,082 0.947 0.803 1.273 20.791 10313 7539 0.637 0.2235 0.607 2,214 0.947 0.803 1.830 20.319 11250 7539 0.637 0.2235 0.607 2,329 0.947 0.803 2.319 19.904 12188 7539 0.637 0.2235 0.607 2,431 0.947 0.803 2.752 19.538 13125 7539 0.637 0.2235 0.607 2,520 0.947 0.803 3.128 19.219 14063 7539 0.637 0.2235 0.607 2,595 0.947 0.803 3.447 18.949 15000 7539 0.637 0.2235 0.607 2,657 0.947 0.803 3.710 18.727 15938 7539 0.637 0.2235 0.607 2,706 0.947 0.803 3.916 18.552 16875 7539 0.637 0.2235 0.607 2,741 0.947 0.803 4.065 18.426 17813 7539 0.637 0.2235 0.607 2,763 0.947 0.803 4.158 18.347 18750 7539 0.637 0.2235 0.607 2,771 0.947 0.803 4.194 18.317 II GIAI ĐOẠN 1b - TẠI THỜI ĐIỂM ĐỔ BÊ TÔNG BẢN MẶT CẦU (mất mát tối đa) Ứng suất: Tại đỉnh dầm ft1b = PJ2 / Acom p - PJ2 * Ystrand * Y t1/ I comp + (M stg 1a + M stg 1b) * Y t 1/ I comp Tại đáy dầm fb1b = PJ2 / Acom p + PJ2 * Ystrand * Y b1 / I comp - (M stg 1a + M TD PJ2 (mm) (kN) A comp (m ) I com p (m ) stg 1b) * Y b1/ I comp Ystrand M stg 1a M stg 1b Y t1 Y b1 f t1a f b1a (m) (kNm) (kNm) (m) (m) (Mpa) (Mpa) 341 1.623 0.4093 -0.712 - - 0.772 0.978 0.669 937.5 4564 1.645 0.4223 0.740 289 192 0.778 0.972 -2.559 9.437 1875 4338 0.625 0.2199 0.583 542 375 0.935 0.815 0.087 12.908 2812.5 4386 0.625 0.2199 0.583 781 547 0.935 0.815 1.796 11.562 3750 4906 0.628 0.2204 0.600 1,007 710 0.939 0.811 2.596 12.314 4687.5 4956 0.628 0.2204 0.600 1,220 863 0.939 0.811 4.104 11.158 5625 5003 0.628 0.2204 0.600 1,419 1,006 0.939 0.811 5.517 10.075 6562.5 5628 0.632 0.2216 0.608 1,605 1,139 0.943 0.807 6.008 11.382 7500 5675 0.632 0.2216 0.608 1,777 1,262 0.943 0.807 7.220 10.482 Page 27 -0.371 12/20/2017 Dự án Hạng mục Tính tốn Kiểm tra Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE 20-Dec-17 8437.5 6176 0.637 0.2235 0.607 1,937 1,376 0.947 0.803 7.853 11.262 9375 6219 0.637 0.2235 0.607 2,082 1,479 0.947 0.803 8.867 10.528 10312.5 6258 0.637 0.2235 0.607 2,214 1,573 0.947 0.803 9.782 9.866 11250 6292 0.637 0.2235 0.607 2,329 1,657 0.947 0.803 10.592 9.279 12187.5 6323 0.637 0.2235 0.607 2,431 1,731 0.947 0.803 11.308 8.761 13125 6349 0.637 0.2235 0.607 2,520 1,795 0.947 0.803 11.929 8.311 14062.5 6371 0.637 0.2235 0.607 2,595 1,849 0.947 0.803 12.456 7.930 15000 6390 0.637 0.2235 0.607 2,657 1,893 0.947 0.803 12.888 7.617 15937.5 6404 0.637 0.2235 0.607 2,706 1,928 0.947 0.803 13.226 7.373 16875 6415 0.637 0.2235 0.607 2,741 1,953 0.947 0.803 13.470 7.196 17812.5 6421 0.637 0.2235 0.607 2,763 1,967 0.947 0.803 13.618 7.089 18750 6423 0.637 0.2235 0.607 2,771 1,972 0.947 0.803 13.673 7.049 III GIAI ĐOẠN - ỨNG SUẤT Ở TTGH SỬ DỤNG (mất mát tối đa) Ứng suất Tại đỉnh dầm ft2 = ft1b + M stg * Y t 2/ I comp Tại đáy dầm fb2 = fb1b - M stg * Y b2/ I comp Tại đỉnh mặt cầu ftops alb= M TD I com p (m4) (mm) stg * Y topslab/ I comp M stg Y topslab Y t2 Y b2 f t2 f b2 f top slab (kNm) (m) (m) (m) (Mpa) (Mpa) (Mpa) 0.626 0.798 0.618 1.132 0.669 -0.371 0.000 938 0.643 377 0.804 0.624 1.126 -2.193 8.777 0.472 1875 0.458 734 0.745 0.565 1.185 0.991 11.010 1.192 2813 0.458 1071 0.745 0.565 1.185 3.115 8.793 1.740 3750 0.461 1388 0.748 0.568 1.182 4.306 8.755 2.253 4688 0.461 1694 0.748 0.568 1.182 6.191 6.815 2.749 5625 0.461 1990 0.748 0.568 1.182 7.969 4.973 3.230 6563 0.465 2265 0.752 0.572 1.178 8.798 5.638 3.668 7500 0.465 2520 0.752 0.572 1.178 10.323 4.094 4.079 8438 0.469 2753 0.757 0.577 1.173 11.237 4.379 4.440 9375 0.469 2965 0.757 0.577 1.173 12.512 3.115 4.783 10313 0.469 3157 0.757 0.577 1.173 13.662 1.974 5.091 11250 0.469 3327 0.757 0.577 1.173 14.682 0.961 5.366 12188 0.469 3477 0.757 0.577 1.173 15.581 0.070 5.607 13125 0.469 3605 0.757 0.577 1.173 16.360 -0.701 5.814 14063 0.469 3712 0.757 0.577 1.173 17.019 -1.351 5.987 15000 0.469 3799 0.757 0.577 1.173 17.558 -1.879 6.126 15938 0.469 3864 0.757 0.577 1.173 17.976 -2.288 6.232 16875 0.469 3908 0.757 0.577 1.173 18.274 -2.575 6.303 17813 0.469 3932 0.757 0.577 1.173 18.451 -2.741 6.341 18750 0.469 3934 0.757 0.577 1.173 18.509 -2.786 6.345 Page 28 12/20/2017 Dự án Hạng mục Tính tốn Kiểm tra Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE 20-Dec-17 ỨNG SUẤT TẠI THỜI ĐIỂM TRUYỀN DƯL 30.000 ỨNG SUẤT (Mpa) 25.000 20.000 15.000 10.000 5.000 0.000 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000 20000 -5.000 KHOẢNG CÁCH TỚI TIM GỐI (mm) Top fibre Bottom fibre Compresive stress limited Tensile stress limited ỨNG SUẤT TẠI THỜI ĐIỂM ĐỔ BÊ TÔNG BẢN MẶT CẦU 30.000 25.000 ỨNG SUẤT (Mpa) 20.000 15.000 10.000 5.000 0.000 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000 20000 -5.000 KHOẢNG CÁCH TỚI TIM GỐI (mm) ỨNG SUẤT Ở TTGH SỬ DỤNG 30.000 ỨNG SUẤT (Mpa) 25.000 20.000 15.000 10.000 5.000 0.000 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 18000 20000 -5.000 KHOẢNG CÁCH TỚI TIM GỐI (mm Page 29 12/20/2017 Tính tốn Dự án Hạng mục Kiểm tra Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE 20-Dec-17 KIỂM TỐN DẦM TTGH CƯỜNG ĐỘ I ỨNG SUẤT TRONG THÉP DƯL TẠI SỨC KHÁNG UỐN DANH ĐỊNH Ứng suất thép DƯL fps = fpu ( - k c / dp) Trong fpu = 1860 (MPa) fpy = 1670 (MPa) k = ( 1.04 - fpy / fpu) k = 0.28 (A.5.7.3.1.1-1) (A.5.7.3.1.1-2) Với TD hình chữ nhật c = (Apsfpu+Asfy-A'sf'y) / (0.85f'cb 1b + k Aps fpu/dp) cự ly từ thớ nén ngồi đến trục trung hòa Aps = 6300 (mm²) diện tích cốt thép dự ứng lực As = (mm²) diện tích cốt thép thường fs = 400 (MPa) giới hạn chảy cốt thép thường A's = (mm²) diện tích cốt thép thường thớ nén f'y = 400 (MPa) giới hạn chảy cốt thép thường thớ nén b = 1966 (mm) bề rộng cánh dầm chịu nén bw = 220 (mm) bề rộng bụng hf = 175 (mm) bề dày cánh dầm chịu nén (bề dày min) b1 = 0.70 hệ số quy đổi khối ứng suất dp = 1734 (mm) khoảng cách từ thớ nén tới trọng tâm cốt thép dự ứng lực c = 194 (mm) fps = 1801 (MPa) (A.5.7.3.1.1-4) II KIỂM TOÁN SỨC KHÁNG UỐN Sức kháng uốn tính tốn Mr = j Mn Trong j = 1.00 hệ số sức kháng theo điều 5.5.4.2 Mn = sức kháng uốn danh định (N.mm) tiết diện hình chữnhaatj Mn = Apsfps (dp-a/2)+Asfs(ds-a/2)-A'sf's(d's-a/2) As = A's = Mn = Apsfps (dp-a/2) a = cb1 chiều cao khối ứng suất tương đương (mm) = 136 (mm) Mn = 18905 (kN.m) Mr = 18905 (kN.m) > Mu = 13524 (A.5.7.3.2.1-1) (A.5.7.3.2.2-1) (kN.m) PASSED III KIỂM TRA SỨC KHÁNG CẮT Xét mặt cắt gối TTGH cường độ Moment tính tốn Lực cắt tính tốn Lực dọc tính tốn Mu Vu Nu Sức kháng cắt tính tốn Vr = j Vn j = 0.90 Sức kháng cắt danh định lấy giá trị nhỏ Vn1 = Vc + Vs + Vp Vn2 = 0.25f'c bv dv + Vp Trong 0.5 Vc = 0.083 b f'c bv dv Vs = (Avfydv(cotq+cota)sina) / s = = = 1551 5338 (kN.m) (kN) (kN) (Xét mát tối thiểu) (A.5.8.2.1-2) hệ số sức kháng (A.5.8.3.3-1) (A.5.8.3.3-2) (A.5.8.3.3-3) (A.5.8.3.3-4) Trong đó: ` h dv = 0.72h bv b q a s n D Av fy Vp = = = = = = = = = = = = 1925 1386 700 12.61 43.00 90 150 16 1608 400 (mm) (mm) (mm) (deg) (deg) (mm) (mm) (mm2) (MPa) (N) chiều cao dầm tính mặt cầu chiều cao chịu cắt có hiệu chiều rộng bụng dầm có hiệu hệ số khả bê tông bị nứt chéo truyền lực kéo góc nghiêng ứng suất nén chéo góc nghiêng cốt thép chịu cắt bước cốt đai (mm) số nhánh cốt đai đường kính cốt đai diện tích cốt đai bước s giới hạn chảy cốt thép thường thành phần lực dự ứng lực hữu hiệu hướng lực cắt tác dụng Page 30 12/20/2017 Tính tốn Dự án Hạng mục Kiểm tra Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE 20-Dec-17 dương ngược chiều lực cắt Vc Vs = 7178324 = 6373267 (N) (N) Vn1 Vn2 Vn = = = 13552 18501 13552 (kN) (kN) (kN) Vr = 12196 (kN) Asfy + Apsfps = Xét mặt cắt hở gần gối TTGH cường độ I 7563600 > Vu > (Mu/dvj+0.5Nu/j) + (Vu/jv-0.5Vs)cotgq = 1551 x= Moment tính tốn Lực cắt tính tốn Lực dọc cáp Sức kháng cắt tính tốn Vr = j Vn j = 0.90 Sức kháng cắt danh định lấy giá trị nhỏ Vn1 = Vc + Vs + Vp Vn2 = 0.25f'c bv dv + Vp Trong Vc = 0.083 b f'c0.5 bv dv Vs = (Avfydv(cotq+cota)sina) / s Mu Vu Nu = = = 1936 1456 5338 (kN) PASSED = 1099981 PASSED 1400 mm (kN.m) (kN) (kN) (Xét mát tối thiểu) (A.5.8.2.1-2) hệ số sức kháng (A.5.8.3.3-1) (A.5.8.3.3-2) (A.5.8.3.3-3) (A.5.8.3.3-4) Trong đó: h dv = 0.72h bv b q a s n D Av fy Vp = = = = = = = = = = = = Vc Vs = 790597 = 3436754 (N) (N) Vn1 Vn2 Vn = = = 4227 7248 4227 (kN) (kN) (kN) Vr = 3805 (kN) ` Asfy + Apsfps = 1925 1386 220 4.42 23.38 90 150 16 402 400 (mm) (mm) (mm) (deg) (deg) (mm) (mm) (mm2) (MPa) (N) chiều cao dầm tính mặt cầu chiều cao chịu cắt có hiệu chiều rộng bụng dầm có hiệu hệ số khả bê tơng bị nứt chéo truyền lực kéo góc nghiêng ứng suất nén chéo góc nghiêng cốt thép chịu cắt bước cốt đai (mm) số nhánh cốt đai đường kính cốt đai diện tích cốt đai bước s giới hạn chảy cốt thép thường thành phần lực dự ứng lực hữu hiệu hướng lực cắt tác dụng dương ngược chiều lực cắt 7563600 > Vu > (Mu/dvj+0.5Nu/j) + (Vu/jv-0.5Vs)cotgq = 1456 (kN) PASSED = 3833210 PASSED IV KIỂM TRA SỨC KHÁNG CẮT TIẾP GIÁP GIỮA BỤNG DẦM VÀ BẢN MẶT CẦU Xét mặt cắt hở gối TTGH cường độ I Ứng suất cắt hữu hiệu Vh x= Lực cắt tính tốn = Vu/de Vu = 1551 mm (kN) (kN/m) de = 1.428 (m) Vh = 1086 (kN/m) khoảng cách từ trọng tâm cốt thép dự ứng lực tới trọng tâm khối ứng suất nén dầm Sức kháng cắt danh định mặt tiếp giáp Vn = cAcv + m[Avffy + Pc ] không vượt Vn 0.2 f'cAcv or Vn 5.5Acv Trong Acv Avf fy c m Pc f'c = = = = = = = 1.403 2680 400 0.52 0.6 35 (m2) (mm2) (MPa) (MPa) (kN) (MPa) diện tích bê tơng tham gia truyền lực cắt diện tích cốt thép chịu cắt qua mặt phẳng cắt giới hạn chảy cốt thép hệ số dính bám quy định điều 5.8.4.2 hệ số ma sát quy định điều 5.8.4.2 lực nén tĩnh thường xuyên thẳng góc với mặt phẳng cắt, lực kéo lấy cường độ nén 28 ngày quy định bê tông yếu (ở mặt tiếp giáp) Page 31 12/20/2017 Tính tốn Dự án Hạng mục Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE Vn 0.2 f'cAcv 5.5Acv = = = 1373 9821 7717 (kN) (kN) (kN) Vn Vr = = 1373 1235 (kN) (kN) Vu > Kiểm tra 20-Dec-17 = 1086 (kN) PASSED V KIỂM TRA VÙNG NEO KÉO TRƯỚC Xét mặt cắt đặc gần gối TTGH cường độ Lực dọc cáp Sức kháng bung tính tốn Pr = fs*As Trong fs = 140 (MPa) s = 150 (mm) n = D = 16 (mm) (mm ) As = 3103 h = 1930 (mm) Pr = 434 (kN) Nu x= 937.5 mm 5859 (Xét mát tối thiểu) = A 5.10.10.1 ứng suất thép không vượt 140 Mpa bước cốt đai số nhánh cốt đai phạm vi bước s đường kính cốt đai diện tích tổng cộng cốt thép thẳng đứng bố trí khoảng cách h/5 tính từ đầu dầm chiều cao tồn cấu kiện đúc sẵn > 0.04Nu = 234 (kN) PASSED Page 32 12/20/2017 Dự án Hạng mục Tính tốn Kiểm tra Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE 20-Dec-17 ĐỘ VÕNG VÀ ĐỘ VỒNG I MÔ TẢ Độ võng / vồng dầm tính tốn theo giai đoạn chính: GĐ : Lắp dựng (tính đến thời điểm đổ bê tông mặt cầu), tiết diện chịu lực phân tố cốt GĐ : Hồn thiện (tính đến thời điểm thi công xong cầu), tiết diện chịu lực tiết diện liên hợp GĐ : Sử dụng (sau 50 năm), tiết diện chịu lực tiết diện liên hợp Các độ võng tải trọng tính theo phương pháp tải trọng giả tạo M/EI DIAGRAM B Deflection A X Midspan of Girder Độ võng điểm A so với đường tiếp tuyến B = Diện tích biểu đồ tải trọng giả tạo M/EI * Khoảng cách từ trọng tâm biểu đồ tới A Các độ võng theo thời gian từ biến bê tông sử dụng hệ số theo bảng 4.6.2 PCI Design Hand Book Mô đun đàn hồi dầm Eci = 32959 (MPa) II ĐỘ VÕNG; VỒNG NGẮN HẠN VÀ DÀI HẠN DO CÁC TRƯỜNG HỢP TẢI TRỌNG GÂY RA II.1 Độ võng tải trọng thân phiến dầm TD SM (mm) (KNm) I girder M/EI (m4) (1/m) 0.00 0.409 0.00E+00 0.94 289 0.422 2.08E-05 1.88 542 0.220 7.48E-05 2.81 781 0.220 1.08E-04 3.75 1007 0.220 1.39E-04 4.69 1220 0.220 1.68E-04 5.63 1419 0.220 1.95E-04 6.56 1605 0.222 2.20E-04 7.50 1777 0.222 2.43E-04 8.44 1937 0.223 2.63E-04 9.38 2082 0.223 2.83E-04 10.31 2214 0.223 3.01E-04 11.25 2329 0.223 3.16E-04 12.19 2431 0.223 3.30E-04 13.13 2520 0.223 3.42E-04 14.06 2595 0.223 3.52E-04 15.00 2657 0.223 3.61E-04 15.94 2706 0.223 3.67E-04 16.88 2741 0.223 3.72E-04 17.81 2763 0.223 3.75E-04 18.75 2771 0.223 3.76E-04 Diện tích biểu đồ M/EI A M/EI = -4.7055 (mm/m) Khoảng cách từ trọng tâm biểu đồ tới gối X= 11.720 (m) Độ võng ngắn hạn dầm Z1 = A M/EI * X = -55 (mm) Võng Độ võng dài hạn dầm giai đoạn Z1GĐ1 = Z1 * 1.85 = -102 (mm) Võng Độ võng dài hạn dầm giai đoạn Z1GĐ3 = Z1 * 2.4 = -132 (mm) Võng 500 300 100 -100 5000 10000 15000 20000 -300 -500 II.2 Độ vồng căng kéo dự ứng lực (tính với mát tối thiểu) TD SM (mm) (KNm) I girder M/EI (m4) (1/m) 0.00 -254 0.409 -1.88E-05 0.94 -3950 0.422 -2.84E-04 1.88 -3111 0.220 -4.29E-04 2.81 -3111 0.220 -4.29E-04 3.75 -3627 0.220 -4.99E-04 Diện tích biểu đồ M/EI A M/EI = 10.677 (mm/m) Khoảng cách từ trọng tâm biểu đồ tới gối X= 10.424 (m) Độ vồng ngắn hạn dầm Z2 = A M/EI * X = 111 (mm) Vồng Độ vồng dài hạn dầm giai đoạn Page 33 12/20/2017 Dự án Hạng mục Tính tốn Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE 4.69 -3627 0.220 -4.99E-04 5.63 -3627 0.220 -4.99E-04 6.56 -4222 0.222 -5.78E-04 7.50 -4222 0.222 -5.78E-04 8.44 -4859 0.223 -6.60E-04 9.38 -4859 0.223 -6.60E-04 10.31 -4859 0.223 -6.60E-04 11.25 -4859 0.223 -6.60E-04 12.19 -4859 0.223 -6.60E-04 13.13 -4859 0.223 -6.60E-04 14.06 -4859 0.223 -6.60E-04 15.00 -4859 0.223 -6.60E-04 15.94 -4859 0.223 -6.60E-04 16.88 -4859 0.223 -6.60E-04 17.81 -4859 0.223 -6.60E-04 18.75 -4859 0.223 -6.60E-04 Kiểm tra 20-Dec-17 Z2GĐ1 = Z2 * 1.8 = 200 (mm) Vồng Độ vồng dài hạn dầm giai đoạn Z2GĐ3 = Z2 * 2.2 = 245 (mm) Vồng 500 300 100 -100 5000 10000 15000 20000 -300 -500 II.3 Độ võng trọng lượng ván khuôn vĩnh cửu mặt cầu TD SM (mm) (KNm) I girder M/EI (m4) (1/m) 0.00 0.409 0.00E+00 0.94 192 0.422 1.38E-05 1.88 375 0.220 5.17E-05 2.81 547 0.220 7.55E-05 3.75 710 0.220 9.77E-05 4.69 863 0.220 1.19E-04 5.63 1006 0.220 1.38E-04 6.56 1139 0.222 1.56E-04 7.50 1262 0.222 1.73E-04 8.44 1376 0.223 1.87E-04 9.38 1479 0.223 2.01E-04 10.31 1573 0.223 2.14E-04 11.25 1657 0.223 2.25E-04 12.19 1731 0.223 2.35E-04 13.13 1795 0.223 2.44E-04 14.06 1849 0.223 2.51E-04 15.00 1893 0.223 2.57E-04 15.94 1928 0.223 2.62E-04 16.88 1953 0.223 2.65E-04 17.81 1967 0.223 2.67E-04 18.75 1972 0.223 2.68E-04 Diện tích biểu đồ M/EI A M/EI = -3.34 (mm/m) Khoảng cách từ trọng tâm biểu đồ tới gối X= 11.74 (m) Độ võng ngắn hạn dầm Z3 = A M/EI * X = -39 (mm) Võng Độ võng dài hạn dầm giai đoạn Z3GĐ3 = Z1 * 2.3 = -90 (mm) Võng 500 300 100 5000 10000 15000 20000 -100 -300 -500 II.4 Độ võng lớp phủ mặt cầu, bờ bo, lan can TD SM (mm) (KNm) I composite (m ) M/EI Diện tích biểu đồ M/EI (1/m) 0.00 0.6264 0.00E+00 0.94 137 0.6427 6.47E-06 1.88 267 0.4584 1.77E-05 2.81 390 0.4584 2.58E-05 3.75 506 0.4609 3.33E-05 4.69 615 0.4609 4.05E-05 5.63 717 0.4609 4.72E-05 6.56 812 0.4646 5.30E-05 7.50 900 0.4646 5.88E-05 8.44 981 0.4693 6.34E-05 9.38 1055 0.4693 6.82E-05 10.31 1122 0.4693 7.25E-05 11.25 1182 0.4693 7.64E-05 A M/EI = -1.14 (mm/m) Khoảng cách từ trọng tâm biểu đồ tới gối X= 11.72 (m) Độ võng ngắn hạn dầm Z4 = A M/EI * X = -13 (mm) Võng Độ võng dài hạn dầm giai đoạn Z4GĐ3 = Z4 * = -40 (mm) Võng 500 300 100 Page 34 12/20/2017 Dự án Hạng mục Tính tốn Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE 12.19 1234 0.4693 7.98E-05 13.13 1280 0.4693 8.28E-05 14.06 1319 0.4693 8.53E-05 15.00 1350 0.4693 8.73E-05 15.94 1375 0.4693 8.89E-05 16.88 1393 0.4693 9.00E-05 17.81 1403 0.4693 9.07E-05 18.75 1407 0.4693 9.09E-05 Kiểm tra 20-Dec-17 5000 10000 15000 20000 -100 -300 -500 II.4 Độ võng hoạt tải TD SM (mm) (KNm) I composite (m ) M/EI Diện tích biểu đồ M/EI (1/m) 0.00 0.6264 0.00E+00 0.94 308 0.6427 1.45E-05 1.88 599 0.4584 3.97E-05 2.81 874 0.4584 5.79E-05 3.75 1133 0.4609 7.46E-05 4.69 1384 0.4609 9.11E-05 5.63 1633 0.4609 1.07E-04 6.56 1863 0.4646 1.22E-04 7.50 2075 0.4646 1.36E-04 8.44 2270 0.4693 1.47E-04 9.38 2447 0.4693 1.58E-04 10.31 2606 0.4693 1.69E-04 11.25 2748 0.4693 1.78E-04 12.19 2872 0.4693 1.86E-04 13.13 2977 0.4693 1.93E-04 14.06 3066 0.4693 1.98E-04 15.00 3136 0.4693 2.03E-04 15.94 3188 0.4693 2.06E-04 16.88 3223 0.4693 2.08E-04 17.81 3240 0.4693 2.09E-04 18.75 3240 0.4693 2.09E-04 A M/EI = -2.63 (mm/m) Khoảng cách từ trọng tâm biểu đồ tới gối X= 11.72 (m) Độ võng ngắn hạn dầm Z5 = A M/EI * X = -31 (mm) Võng 500 300 100 5000 10000 15000 20000 -100 -300 -500 III TỔNG HỢP ĐỘ VÕNG TẠI GIỮA NHỊP Độ võng lúc truyền dự ứng lực Z transfer = 56 (mm) Vồng Độ võng trước lúc đổ bê tông MC Z creep = 98 (mm) Vồng Độ võng sau đổ bê tông MC Z topping = 59 (mm) Vồng Độ võng TTGH sử dụng (ngắn hạn) Z Shorterm = 46 (mm) Vồng Độ võng TTGH sử dụng (dài hạn) Z Long-term = -18 (mm) Võng Độ võng TTGH hoạt tải Z Live = -31 (mm) Võng Page 35 < L/1000 OK 12/20/2017 Dự án Hạng mục Tính tốn BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE Kiểm tra Ngày 20-Dec-17 TÍNH TỐN BẢN MẶT CẦU I MƠ HÌNH HĨA BẢN MẶT CẦU Bản mặt cầu thiết kế để làm việc liên hợp với dầm, đảm bảo sức kháng uốn theo phương dọc cầu tạo độ cứng ngang cần thiết để phân phối hoạt tải cho dầm Bề dày mặt cầu biến đổi từ 150mm tới 250mm, nhiên cốt thép thiết kế dựa bề dày nhỏ mặt cầu Sử dụng phương pháp gần để phân tích mặt cầu Mơ hình hóa mặt cắt ngang mặt cầu sử dụng trục cấu kiện Girder web Deck slab Support modelin Bottom flange Bản mơ dầm liên tục gối cứng A.4.6.2.1.6 II BỀ RỘNG DẢI TƯƠNG ĐƯƠNG M+ : L P = 660 + 0.55S (mm) M- : L N = 1220 + 0.25S (mm) Trong S= 939 (mm) Khoảng cách cấu kiện đỡ LP= 1176 (mm) LN= 1455 (mm) Độ cứng dải ngang 19016 Độ cứng dải dọc 24 Tỷ lệ độ cứng dải thiết kế tổng độ cứng: 0.999 III TẢI TRỌNG Bờ bo, lan can 8.51 kN/m Bê tông atphan : 1.77 (KN/m) Hoạt tải xe : Trục bánh xe 145.00 kN TTGH Cường độ TT Bờ bo, lan can Bê tông atphan Hoạt tải Hệ số 1.25 1.50 1.75 IV KẾT QUẢ NỘI LỰC Page 36 12/20/2017 Dự án Hạng mục Tính tốn Kiểm tra Ngày BẢN TÍNH DẦM SUPER TEE 20-Dec-17 TÍNH TỐN BẢN LIÊN TỤC NHIỆT I GÓC XOAY TD (mm) M DC M DW M Live load (KNm) (KNm) (KNm) 0.00 0.94 1.88 72 140 65 127 2.81 204 3.75 4.69 5.63 6.56 7.50 8.44 9.38 10.31 11.25 12.19 13.13 14.06 15.00 15.94 16.88 17.81 18.75 265 322 375 425 471 513 552 587 618 646 670 690 707 720 729 734 736 I composite (m4) MDC/ MDW / MLive/ EI*(1+y) EI*(1+y) EI*(1+y) (1/m) (1/m) (1/m) Góc xoay tĩnh tải bờ bo 308 599 0.6264 0.6427 0.4584 0.00E+00 7.27E-06 1.99E-05 0.00E+00 6.62E-06 1.81E-05 0.00E+00 A M/EI = -1.28E-03 (radians) 3.12E-05 Góc xoay tĩnh tải lớp phủ 8.51E-05 A M/EI = -1.16E-03 (radians) 186 874 0.4584 2.90E-05 2.64E-05 1.24E-04 Góc xoay hoạt tải 241 293 342 387 429 468 503 535 563 588 610 629 644 655 664 669 670 1133 1384 1633 1863 2075 2270 2447 2606 2748 2872 2977 3066 3136 3188 3223 3240 3240 0.4609 0.4609 0.4609 0.4646 0.4646 0.4693 0.4693 0.4693 0.4693 0.4693 0.4693 0.4693 0.4693 0.4693 0.4693 0.4693 0.4693 3.74E-05 4.55E-05 5.30E-05 5.96E-05 6.60E-05 7.13E-05 7.66E-05 8.15E-05 8.58E-05 8.96E-05 9.30E-05 9.58E-05 9.81E-05 9.99E-05 1.01E-04 1.02E-04 1.02E-04 3.41E-05 4.14E-05 4.83E-05 5.43E-05 6.01E-05 6.49E-05 6.98E-05 7.42E-05 7.81E-05 8.16E-05 8.47E-05 8.72E-05 8.93E-05 9.09E-05 9.21E-05 9.28E-05 9.30E-05 1.60E-04 1.96E-04 2.31E-04 2.61E-04 2.91E-04 3.15E-04 3.40E-04 3.62E-04 3.81E-04 3.98E-04 4.13E-04 4.25E-04 4.35E-04 4.42E-04 4.47E-04 4.50E-04 4.50E-04 A M/EI = -5.64E-03 (radians) II MOMENT DO TĨNH TẢI BỜ BO, LỚP PHỦ MẶT CẦU Tính tốn mơ men LTN góc xoay đầu q M M 4.50 (m) Chiều dài liên tục nhiệt Cường độ bê tông liên tục nhiệt Bề dày liên tục nhiệt Đường kính cốt thép Bước cốt thép Bề rộng dải thiết kế MDC MDW : : : : : : 4.50 35.00 0.2 22 150 1.00 3.6 (m) (Mpa) (m) (mm) (mm) (m) kNm/m kNm/m III MOMENT DO HOẠT TẢI Zero rotation q M M 4.50 (m) MLL QLL 34.1 kNm/m 11.3 kN IV TỔ HỢP TẢI TRỌNG TTGH Cường độ Sử dụng Page 37 M 68.825 40.700 Q 19.775 11.300 12/20/2017 I Hệ số từ biến Hệ số từ biến Η 0.118 t ti ψ(t, ti) 3.5k c k f 1.58 tι 0.6 120 10.0 t t i 0.6 Trong đó: kf = 62/(42+f'c) hệ số tính tới tác động cường độ bê tơng H = 85 % độ ẩm tương đối (%) t = tuổi bê tông (ngày) ti = tuổi bê tông lúc đặt tải (ngày) (t-ti) = thời gian chịu tải (days) where: kc hệ số tính tới tác động tỷ lệ thể tích diện tích bề mặt cấu kiện kc t 26 0.0142 V/S t e t 45 t 1.80 1.77 e 0.0213(V/S ) 2.587 Ghi chú: Trong công thức ngày, t thời gian chịu tải (t-ti) Trong đó: V = thể tích đơn vị (m3/m) S = diện tích bề mặt đơn vị (m2/m) V/S = thể tích / diện tích bề mặt (mm) = 2.718 số Nê-pe e Đổ BT TTGH SD ti 30 t 30 1000000 (t-ti) 25 999970 kf 0.67 0.67 V 0.61 0.89 S 11.61 11.96 V/S 52.40 74.76 26e0.0142(V/S) 54.72 75.17 1.77e-0.0213(V/S) 0.58 0.36 Kc y (t,ti) 0.81 0.83 0.56 1.15 II Hệ số co ngót Biến dạng co ngót e sh = -ks kh (t / (35.0+t) ) 0.51x10-3 Trong t ks kh ks kh kh = = = thời gian ninh kết (day) hệ số kích cỡ hệ số độ ẩm t 26 0.0142 V/S t e t 45 t = (140-H ) / 70 when = 3(100-H ) / 70 when 1064 70(V/S) 923 H < 80% H 80% Item Topping Service t kh V/S 30 #REF! 52.40 84.72 870.12 0.83 #REF! 10000 #REF! 0.00 10026 1064.00 1.15 #REF! 0.0142(V/S) 26e +t 1064-3.70(V/S) ks e sh Page 38 12/20/2017 (A.5.4.2.3.2-1) (A.5.4.2.3.2-2) (C.5.4.2.3.2-1) (A.5.4.2.3.3-1) (C.5.4.2.3.3-1) (C.5.4.2.3.3-2) (C.5.4.2.3.3-3) Page 39 12/20/2017 ... cho lực cắt: + thiết kế chịu tải: de ).g DamGiua 8700 Quy tắc đòn bẩy (0.8 + Nhiều thiết kế chịu tải: Cự ly bánh xe Truck Tandem V1 = V2 = V1 = de ).g DamGiua 3050 0.652 xe t¶i 0.689 xe trơc