1. Số liệu ban đầu • Hồ sơ kiến trúc (đã chỉnh sửa các kích thước theo GVHD) • Hồ sơ khảo sát địa chất 2. Nội dung các phần lý thuyết và tính toán a. Kiến trúc • Thể hiện lại các bản vẽ theo kiến trúc b. Kết cấu • Tính toán, thiết kế sàn tầng điển hình • Tính toán, thiết kế cầu thang bộ và bể nước mái • Mô hình, tính toán, thiết kế khung trục 4 và khung trục B c. Nền móng • Tổng hợp số liệu địa chất • Thiết kế 02 phương án móng khả thi
NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Sinh viên : NGUYỄN HỮU VƯƠNG MSSV: 11149173 Khoa : Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng Ngành : Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp Tên đề tài : CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG Số liệu ban đầu • Hồ sơ kiến trúc (đã chỉnh sửa kích thước theo GVHD) • Hồ sơ khảo sát địa chất Nội dung phần lý thuyết tính tốn a Kiến trúc • b Kết cấu • • • c Thể lại vẽ theo kiến trúc Tính tốn, thiết kế sàn tầng điển hình Tính tốn, thiết kế cầu thang bể nước mái Mơ hình, tính tốn, thiết kế khung trục khung trục B Nền móng • Tổng hợp số liệu địa chất • Thiết kế 02 phương án móng khả thi Cán hướng dẫn Ngày giao nhiệm vụ Ngày hoàn thành nhiệm vụ Xác nhận GVHD : TS PHẠM ĐỨC THIỆN : 12/03/2015 : 29/06/2015 Tp HCM ngày tháng năm 2015 Xác nhận BCN Khoa TS PHẠM ĐỨC THIỆN TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Sinh viên : NGUYỄN HỮU VƯƠNG MSSV: 11149173 Khoa : Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng Ngành : Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp Tên đề tài : CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG NHẬN XÉT Về nội dung đề tài & khối lượng thực hiện: Ưu điểm: Khuyết điểm: Đề nghị cho bảo vệ hay không? Đánh giá loại: Điểm:……………….(Bằng chữ: .) TP HCM, ngày… tháng… năm 2015 Giáo viên hướng dẫn (Ký & ghi rõ họ tên) TRƯỜNG ĐẠI HỌC SƯ PHẠM KỸ THUẬT THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Sinh viên Khoa Ngành Tên đề tài : NGUYỄN HỮU VƯƠNG MSSV: 11149173 : Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng : Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp : CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG CÂU HỎI NHẬN XÉT Tp HCM, ngày… tháng… năm 2015 Giáo viên phản biện (Ký & ghi rõ họ tên) LỜI CẢM ƠN Đồ án tốt nghiệp kết thúc trình học tập trường đại học, đồng thời mở cho chúng em hướng vào sống thực tế tương lai Quá trình làm đồ án giúp chúng em tổng hợp nhiều kiến thức học học kỳ trước thu thập kiến thức mà thiếu sót, qua rèn luyện khả tính tốn giải vấn đề phát sinh thực tế, bên cạnh kinh nghiệm quý báu hỗ trợ chúng em nhiều bước đường thực tế sau Trong trình làm luận văn tốt nghiệp, em nhận hướng dẫn, giúp đỡ tận tình thầy hướng dẫn thầy cô Em xin chân thành cảm ơn hướng dẫn tận tình quý thầy cô Những kiến thức kinh nghiệm mà thầy, cô truyền đạt cho em tảng để em hoàn thành đồ án hành trang cho chúng em sau Qua em xin gởi lời cảm ơn chân thành đến quý thầy cô khoa Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng nói chung Ngành Xây Dựng nói riêng - người truyền đạt kiến thức trình học tập Dù đồ án tốt nghiệp thực với tất nỗ lực thân giúp đỡ thầy gia đình Nhưng kiến thức hạn chế chắn không tránh khỏi sai sót hay khiếm khuyết Cho nên em kính mong lời đóng góp chân thành để em ngày hồn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chúc q thầy nhiều sức khỏe để tiếp tục nghiệp truyền đạt kiến thức cho hệ mai sau Em xin chân thành cảm ơn! TP.HCM, Tháng 07 năm 2015 Sinh viên thực Nguyễn Hữu Vương MỤC LỤC DANH MỤC BẢNG BIỂU DANH MỤC HÌNH ẢNH CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN 1.1 Giới thiệu chung Tên cơng trình: CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG Vị trí xây dựng: Thị xã Lào Cai, Tỉnh Lào Cai Quy mơ cơng trình: • Mặt cơng trình hình chữ thập, với chiều dài 41m, chiều rộng 32m, với diện tích 1120 m2 • Cơng trình gồm 14 tầng điển hình, tầng hầm, tầng dịch vụ, tầng mái • Chiều cao cơng trình: 58.9 m tính từ mặt đất tự nhiên • Tầng hầm thiết kế theo kiểu bán hầm với chiều cao mặt đất 1.5 m • Thang máy bố trí giữa, chỗ đậu xe xung quanh Các hệ thống kỹ thuật bể chứa nước sinh hoạt, trạm bơm, trạm xử lý nước thải bố trí hợp lý giảm thiểu chiều dài ống dẫn Tầng hầm có bố trí thêm phận kỹ thuật điện trạm cao thế, hạ thế, phòng quạt gió • Tầng trệt: dùng làm siêu thị nhằm phục vụ nhu cầu mua bán, dịch vụ giải trí… cho hộ gia đình nhu cầu chung khu vực • Tầng kỹ thuật: bố trí phương tiện kỹ thuật, điều hòa, thiết bị thơng tin • Tầng 2-14: bố trí hộ phục vụ nhu cầu • Nhìn chung giải pháp mặt đơn giản, tọa không gian rộng để bố trí hộ bên trong, sử dụng loại vật liệu nhẹ làm vách ngăn giúp tổ chức không gian linh hoạt phù hợp với xu hướng sở thích tại, dễ dàng thay đổi tương lai Một số hình ảnh kiến trúc cơng trình: Hình 1 Mặt kiến trúc tầng điển hình Hình Mặt kiến trúc tầng hầm Hình Mặt cắt ngang dọc trục B Hình Mặt cắt ngang cầu thang 1.2 Giải pháp kiến trúc 1.2.1 Hệ thống điện • Hệ thống tiếp nhận điện từ hệ thống điện chung khu đô thị vào thông qua phòng máy điện Từ điện dẫn khắp cơng trình thơng qua mạng lưới điện nội • Ngồi bị cố điện dùng máy phát điện dự phòng đặt tầng hầm để phát 1.2.2 Hệ thống nước • Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước khu vực dẫn vào bể chứa tầng hầm bơm lên hồ nước mái • Sau xử lý, nước thải đựơc đẩy vào hệ thống thoát nước chung khu vực 1.2.3 Thơng gió chiếu sáng • Bốn mặt cơng trình có bancol thơng gió chiếu sáng cho phòng Ngồi bố trí máy điều hòa phòng 1.2.4 Phòng cháy hiểm • Cơng trình bê tơng cốt thép bố trí tường ngăn gạch rỗng vừa cách âm vừa cách nhiệt • Dọc hành lang bố trí hộp chống cháy bình khí CO2 • Các tầng lầu có cầu thang đủ đảm bảo người có cố cháy nổ Bên cạnh đỉnh mái có bể nước lớn phòng cháy chữa 1.2.5 Chống sét • Chọn sử dụng hệ thống thu sét chủ động cầu Dynasphere đựơc thiết lập tầng mái hệ thống dây nối đất đồng thiết kế để tối thiểu hóa nguy bị sét đánh 1.2.6 Hệ thống rác • Rác thải tầng đổ vào gen rác đưa xuống gian rác, gian rác bố trí tầng hầm có phận đưa rác Gian rác thiết kế kín đáo, kỹ để tránh làm bốc mùi gây ô nhiễm môi trường 1.3 Tải trọng tác động 1.3.1 Tải đứng Tĩnh tải Tĩnh tải tác dụng lên cơng trình bao gồm: • Trọng lượng thân cơng trình • Trọng lượng lớp hồn thiện, tường, kính, đường ống thiết bị… Hoạt tải • Hoạt tải tiêu chuẩn tác dụng lên cơng trình xác định theo công sử dụng sàn tầng (Theo TCVN 2737 : 1995 - Tải trọng tác động) Bảng 1 Tải trọng tiêu chuẩn phân bố sàn cầu thang STT Công ptc X Y m 1.475 3.2 0.8 1.4 Text BAO BAO BAO BAO kN 7.852 -5.342 -8.775 28.927 kN 1251.345 -674.832 231.226 -1187.35 kN-m kN-m 40.0081 712.4117 -10.3987 -727.111 9.2109 -166.007 -16.989 878.6408 m 1.2 1.2 Bảng 58 Bảng tính thép đài móng MN3 Phương X Y M (KN.m ) 593.67 As Asbt αm ξ 0.0192 0.0194 11.252 0.024 -727.11 0.0235 0.0238 13.804 0.030 -138.34 0.0045 0.0045 2.61 0.006 878.64 0.0284 0.0288 16.704 0.036 (cm2) μ (%) Bố trí Ø18a20 Ø18a20 Ø12a25 Ø18a16 (cm2) 15.26 15.26 5.652 17.804 7.3.7 Thiết kế móng cọc khoan nhồi MN4 (móng lõi thang) Móng lõi thang bố trí thấp móng cột 1.5 m Sức chịu tải cọc móng M6 theo đất vật liệu xác định tương tự móng M1 Vì sức chịu tải cọc đơn móng lõi thang theo tiêu đất chênh lệch khơng nhiều so với móng cột nên để đơn giản ta lấy giá trị sức chịu tải cọc Sử dụng loại cọc nên sức chịu tải theo vật liệu cọc hai móng 7.3.7.1 Nội lực chân vách Phản lực chân cột xuất từ ETAPS sau chọn cặp nội lực bất lợi sau: Bảng 59 Nội lực chân vách của móng M6 TRƯỜNG HỢP N Nmax -48570.52 Mx 533.449 7.3.7.2 Xác định số lượng bố trí cọc Tổng lực đứng tác dụng lên móng MN4: Ntt max = 48570.52 kN Sơ xác định số cọc sau: My 39.959 n coc = k N tt 48570.52 = 1.2 × = 17.2 Q tk 3368 → chọn 32 cọc Độ lún nhóm cọc theo cơng thức Vesic: sg = Bg D ×s Trong đó: Bg = × 1.2 + 0.8 = 5.6(m) Bg chiều rộng nhóm cọc, lấy s độ lún cọc đơn tác dụng tải trọng cơng trình: 48570.52 × 40 0.8 s= + ữì 10 = 1.15(cm) 100 1.15 × 0.502 × × 10 × 32 sg = Bg D ×s = 5.6 × 1.15 = 3.04(cm) 0.8 Độ cứng cọc đơn tính theo cơng thức: Q 48570.52 k= = = 43359(kN/ m) s g 1.15 × 32 × 0.03044 Kiểm tra phản lực đầu cọc SAFE: Hình 62 Phản lực đầu cọc móng MN4 Bảng 60 Phản lực đầu cọc móng MN4 Điểm Text 165 165 167 167 168 168 169 169 170 170 171 171 172 172 173 173 174 174 175 175 176 176 177 Tổ hợp Text BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO Px kN 244.527 -185.231 229.145 -170.602 89.23 -74.699 82.555 -67.979 182.191 -239.062 167.582 -223 71.254 -85.922 64.509 -79.289 341.65 -204.824 321.975 -186.851 77.017 -78.352 69.9 Py kN 38.626 -35.115 36.313 -40.035 49.397 -77.233 76.638 -48.639 41.163 -49.152 50.773 -42.468 45.126 -77.461 76.91 -44.415 219.861 -289.527 293.226 -223.025 89.373 -135.905 138.153 Pz kN 2293.107 1635.122 2298.319 1640.019 2881.957 1008.253 2899.045 1024.692 2292.414 1635.661 2297.662 1640.525 2880.517 1009.531 2897.629 1025.952 2326.533 1576.54 2332.499 1581.636 2908.435 951.513 2926.128 Điểm 177 178 178 179 179 180 180 181 181 182 182 183 183 184 184 185 185 186 186 187 187 188 188 189 189 190 190 191 191 192 192 193 193 216 216 217 217 218 218 225 225 Tổ hợp BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO BAO Px -70.481 191.461 -73.53 184.259 -70.473 93.757 -35.438 95.01 -35.344 40.807 -32.876 40.902 -32.24 39.133 -12.76 40.859 -13.828 212.176 -347.419 193.909 -327.855 84.377 -81.062 76.461 -73.979 72.841 -191.166 69.661 -183.925 35.82 -93.713 35.695 -94.971 33.028 -40.982 32.359 -41.058 13.15 -39.44 14.201 -41.164 Py -92.419 161.265 -248.964 252.156 -167.643 71.095 -174.588 177.609 -73.717 12.433 -11.655 11.944 -13.078 8.179 -16.445 17.045 -8.517 249.496 -317.268 320.92 -252.389 102.666 -144.178 146.367 -105.702 191.755 -279.114 282.007 -197.83 83.178 -186.455 189.451 -85.758 14.749 -13.986 14.342 -15.467 9.495 -17.815 18.387 -9.805 Pz 967.635 2389.499 1444.669 2396.243 1449.301 2912.674 880.969 2930.418 896.811 2491.227 1257.919 2496.324 1261.78 2903.999 802.747 2921.348 818.059 2328.153 1575.422 2334.062 1580.57 2912.034 948.422 2929.664 964.59 2390.262 1444.765 2396.97 1449.426 2917.327 877.175 2934.967 893.1 2492.005 1258.337 2497.056 1262.234 2909.065 798.879 2926.275 814.307 Phản lực lớn cọc: Pmax= 2935 (kN)0 (cọc khơng bị nhổ) Chọn kích thước đài cọc bố trí sau: Hình 63 Mặt móng M6 7.3.7.3 Kiểm tra ổn định đất độ lún móng Xác định khối móng quy ước Hình 64 Khối móng quy ước Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua: ϕII,tb = ϕ1h1 + ϕ2 h + ϕ3 h + ϕ4 h 15.43 × 8.5 + 14 ×12.6 + 21 ×18.9 = = 17.610 h1 + h + h + h 40 Chiều dài đoạn mở rộng: ϕ a = h × tan II,tb ữ = 40 ì tan(4 ) = 3(m) Chiều dài, chiều rộng chiều cao đáy khối móng quy ước: Bqu = 8.8+ × - 0.8 = 14 (m) Lqu = 18.4+ × - 0.8 = 23.6(m) Hqu = Lcọc + Hm = 40 + = 42 (m) Kiểm tra áp lực đáy khối móng quy ước: Chọn cặp nội lực gây áp lực trung bình khối móng quy ước lớn để tính: Kết tính tốn từ tính Excel ta được: Bảng 61 Kiểm tra nội lực chân vách của móng MN4 Tầng PM6 PM6 PM6 PM6 PM6 PM6 PM6 PM6 PM6 PM6 PM6 PM6 PM6 PM6 PM6 PM6 PM6 Tổ hợp COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 COMB10 MAX COMB10 MIN COMB11 MAX COMB11 MIN COMB12 MAX COMB12 MIN COMB13 MAX COMB13 MIN P -48570.52 -41707.78 -41708.05 -41707.47 -41708.36 -47884.14 -47884.38 -47883.86 -47884.66 -43766.40 -43766.99 -43765.57 -43767.82 -43766.06 -43767.33 -43765.48 -43767.91 Mx -533.45 -528.75 -529.14 31871.68 -32929.57 -532.82 -533.17 28627.57 -29693.56 -530.09 -530.50 57442.39 -58502.99 16861.71 -17922.31 57442.46 -58503.05 My 39.96 25028.38 -24961.73 33.64 33.01 22534.85 -22456.26 39.58 39.01 55500.17 -55429.54 41.01 29.62 55501.88 -55431.25 16680.46 -16609.84 B 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 14.00 L 23.60 23.60 23.60 23.60 23.60 23.60 23.60 23.60 23.60 23.60 23.60 23.60 23.60 23.60 23.60 23.60 23.60 Wx 1299.57 1299.57 1299.57 1299.57 1299.57 1299.57 1299.57 1299.57 1299.57 1299.57 1299.57 1299.57 1299.57 1299.57 1299.57 1299.57 1299.57 Wy 770.93 770.93 770.93 770.93 770.93 770.93 770.93 770.93 770.93 770.93 770.93 770.93 770.93 770.93 770.93 770.93 770.93 σ max 147.47 159.11 159.02 150.80 151.62 174.57 174.47 167.01 167.83 204.86 204.77 176.72 177.52 217.43 218.16 198.30 199.03 σ 146.54 93.36 93.45 101.66 100.85 115.29 115.39 122.85 122.03 60.07 60.16 88.21 87.41 47.50 46.78 66.62 65.91 Max σ tb 147.01 126.23 126.24 126.23 126.24 144.93 144.93 144.93 144.93 132.46 132.47 132.46 132.47 132.46 132.47 132.46 132.47 147.01 Bảng 62 Phản lực chân cột C3 xuất từ ETABS Tầng BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE BASE Tổ hợp COMB1 COMB2 COMB3 COMB4 COMB5 COMB6 COMB7 COMB8 COMB9 COMB10 MAX COMB10 MIN COMB11 MAX COMB11 MIN COMB12 MAX COMB12 MIN COMB13 MAX COMB13 MIN Fx -42.74 -43.58 -26 -34.79 -34.79 -49.86 -34.03 -41.95 -41.95 -17.72 -56.64 -37.18 -37.18 -17.72 -56.64 -31.34 -43.02 Fx -0.04 -0.04 -0.04 -10.72 10.63 -0.04 -0.04 -9.65 9.57 1.06 -1.14 17.64 -17.73 6.36 -6.45 17.97 -18.06 Fz 4889.47 4069.81 4364.55 4217.17 4217.2 4689.61 4954.87 4822.23 4822.26 4771.64 4066.09 4418.99 4418.75 4771.68 4066.06 4524.82 4312.92 Mx -0.099 -0.099 -0.098 23.762 -23.959 -0.099 -0.099 21.375 -21.573 2.265 -2.462 39.511 -39.708 14.148 -14.345 40.22 -40.417 My -41.016 -52.912 -13.86 -33.386 -33.386 -57.827 -22.68 -40.253 -40.253 7.687 -79.037 -35.674 -35.676 7.687 -79.037 -22.666 -48.684 Vì phản lực chân cột C3 nhỏ nhiều so với nội lực chân vách nên ta chọn cặp nội lực ứng với tổ hợp COMB1 để tính Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên khối móng quy ước Lấy hệ số vượt tải n=1.15 48571 + × 4889.47 N tc = = 50739(kN) 1.15 533.55 M tcx = = 463.9(kN.m) 1.15 41.016 − 39.959 M tcy = = 0.92(kN.m) 1.15 Trọng lượng khối móng quy ước Trọng lượng cọc đài cọc: Pcoc = ( Vcoc + Vdai ) × γ bt = (32 × 0.502 × 40 + 2.1 × 8.8 × 18.4) × 25 = 24564.8(kN) Trọng lượng lớp đất khối móng quy ước: Pdat = Lqu × Bqu × Zi × γ i − Vcocγ tb − Vdaiγ = 107388(kN ) Trọng lượng khối móng quy ước Pqu = 24564.8 + 107388 = 131953(kN) Moment chống uốn khối móng quy ước L qu B2 qu Wx = L qu B2 qu Wy = = 8.8 × 18.4 = 1299.57(m ) = 18.4 × 8.82 = 771(m3 ) Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước: σ tc σ tc = max = max N tc + Wqu L m × Bm N tc + Wqu L m × Bm tc M tc x M y 50739 + 131953 463.9 0.92 + + = + + = 572.6(kN / m ) Wx Wy 14 × 23.6 1299.57 771 tc M tc x M y 50739 + 131953 463.9 0.92 − − = − − = 526.8(kN / m ) Wx Wy 14 × 23.6 1299.57 771 σ tc tb = (σ tc max + σ tc ) / = 549.7( kN/m2) Khả chịu tải mũi cọc R tc = m1 × m (A × Bm × γ ' II + B × Z m × γ 'I + D × c) k tc Trong đó: ktc: 1.0 - 1.1 (lấy ktc = 1.0, Vì tiêu lý lấy theo số liệu thí nghiệm trực tiếp đất) m1 = 1.1, m2 = 1.1 Lớp đất cọc tỳ vào lớp đất xét màu xám trắng, nâu vàng với tiêu lý sau : Dung trọng đẩy nổi: γđn = 9.5 kn/m3 Lực dính c: c = 0.48 dan/cm2 Góc ma sát trong: ϕ0 = 210 Với φ = 210 → A = 0.562; B = 3.25; D = 5.847 γ I' = ∑γ ×h ∑h i i = i 8.82 kN/m3 hi: bề dày lớp đất thứ i γ 'I : Dung trọng đất từ đáy khối móng quy ước trở lên Rtc = 1.1 × 1.1 (0.562 × 14 × 9.5 + 3.25 × 40 × 8.82 + 5.847 × 48) = 1818( kN / m ) σ tcmax = 572.6 kN / m < 1.2R tc = 2181kN / m tc σ = 526.8 kN / m > tc tc σ tb = 549.7 kN / m < R = 1818kN / m Ta có: Như đất khối móng quy ước thỏa điểu kiện ổn định Kiểm tra lún khối móng quy ước Áp lực thân đất đáy khối móng quy ước: σobt = 352.96 (kN/m2) Ứng suất gây lún đáy khối móng quy ước: σogl = σtctb - σobt = 549.7- 352.96 = 196.74 (kN/m2) Chia lớp đất đáy khối móng quy ước thành nhiều lớp có chiều dày hi = m Tính ứng suất gây lún thỏa điều kiện σnbt ≥ 5σngl (vị trí ngừng tính lún) với: σibt = σibt−1 + γ i h i σigl = k oi × σglz =o : ứng suất gây lún đáy lớp thứ i Lqu Bqu koi: tra bảng phụ thuộc vào tỉ số L qu z Bqu Bqu = 1.68 , Bảng 63 Ứng suất gây lún Vị trí Z(m) Z/Bm ko 0 1 0.147059 2 0.294118 3 0.441176 4 0.588235 5 0.735294 6 0.882353 7 1.029412 8 1.176471 0.9873 0.9746 0.9221 0.8661 0.7939 0.7173 0.6475 0.5777 σibt σigl E kN/m2 352.96 kN/m2 196.740 kN/m2 17000 362.46 194.204 17000 1.866 371.96 191.708 17000 1.940 381.46 181.381 17000 2.103 390.96 170.372 17000 2.295 400.46 156.172 17000 2.564 409.96 141.103 17000 2.905 419.46 127.369 17000 3.293 428.96 113.641 17000 3.775 σibt/ σigl 1.794 9 1.323529 10 10 1.470588 11 11 1.617647 0.5172 0.4610 0.4129 438.46 101.737 17000 4.310 447.96 90.694 17000 4.939 457.46 81.223 17000 5.632 Tại độ sâu cách đáy móng 11 m σnbt > 5σngl Độ lún tính theo cơng thức: S = ∑ si = ∑ i =1 0.8 gl σi h i = 0.082(m) ≤ [s ]gh = 0.1(m) Ei Vậy độ lún móng khối quy ước thỏa điều kiện 7.3.7.4 Kiểm tra xuyên thủng Các cọc giữa: đường 450 kẽ từ mép cột bao trùm cọc nên đài móng khơng bị xiên thủng cọc biên có khả chọc thủng đài móng nên cần kiểm tra Hình 65 Tháp xiên thủng của đài Diện tích mặt xiên tháp xiên thủng cọc gây cho đài hình sau: Hình 66 Tháp xiên thủng cọc biên của móng lõi thang Tính tốn xun thủng đài móng (theo mục 6.2.5.4 TCVN 5574:2012): F ≤ αR bt u m h Trong đó: F lực nén thủng; α hệ số, lấy đối với: + Bê tông nặng: 1,0 + Bê tông hạt nhỏ: 0,85 + Bê tơng nhẹ: 0,8 um giá trị trung bình chu vi đáy đáy tháp nén thủng hình thành bị nén thủng, phạm vi chiều cao làm việc tiết diện u m h = × 0.5(h + 1.5d) 2h = (1.85 + 1.5 × 0.8) ×1.85 = 7.98(m ) Lực chống xiên thủng: Fcx = αR bt u m h = 1× 1.05 × 7.98 × 103 = 8379(kN) Vì Fcx=8379(kN) > Fxt=Pplmax=2935(kN) nên cọc khơng bị xiên thủng 7.3.7.5 Tính thép cho đài móng MN4 Tương tự tính thép cho đài móng MN1 ta có: Hình 67 Mơmen theo phương X của móng MN4 Hình 68 Mơmen theo phương Y của móng MN4 Bảng 64 Nội lực đài móng Phương Tiết diện Tổ hợp m 0.8 Text BAO 14 BAO X Bề rộng dãy strip kN kN kN-m kN-m m -36.548 -962.71 -144.535 -562.394 433.520 15.166 2231.11 4464.311 1.2 P V2 T M3 Y 2.35 BAO BAO 221.276 -9.821 259.621 -403.419 39.694 -668.034 -243.618 3206.951 1.2 Bảng 65 Bảng tính thép đài móng MN4 Phương X Y M (KN.m ) As αm ξ -562.39 0.0113 0.0114 3720.2 0.075 -403.42 2672.4 Asbt μ (%) Bố trí 8.378 0.045 Ø12a14 9.043 0.078 57.325 0.310 Ø25a90 58.875 0.0081 0.0081 5.953 0.032 0.0539 0.0554 40.715 0.220 (cm2) Ø12a14 Ø25a12 (cm2) 9.043 44.156 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 10304 : 2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2014 [2] TCVN 198 : 1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 205 : 1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [4] TCVN 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737 : 1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCVN 2737 : 1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng Hà Nội 1996 [6] TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [7] TCVN 9362 : 2012 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng Hà Nội 2012 [8] TCVN 9386 : 2012 Thiết kế cơng trình chịu động đất - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2012 [9] Nền móng - Châu Ngọc Ẩn - ĐH Bách Khoa TP HCM [10] Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép tồn khối - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [11] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2009 [12] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn thực hành cấu kiện BTCT - Tập - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2008 [13] Nguyễn Đình Cống, Tính tốn tiết diện cột BTCT - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2006 [14] Pgs.Ts Lê Thanh Huấn, Kết cấu nhà cao tầng bê tông cốt thép- NXB Xây Dựng Hà Nội 2007 [15] Pgs.Ts Trần Mạnh Tn, Tính tốn kết cấu bê tơng cốt thép theo tiêu chuẩn ACI 318-2002 NXB Xây Dựng - Hà Nội 2003 [16] Sách “Hướng dẫn thiết kế kết cấu nhà cao tầng BTCT chịu động đất theo TCXDVN 375 : 2006” - NXB Xây Dựng [17] Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép-Tập 1-NXB ĐHQG TP.HCM-2012 [18] Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép-Tập 2-NXB ĐHQG TP.HCM-2012 [19] Võ Bá Tầm, Kết cấu bê tông cốt thép-Tập 3-NXB ĐHQG TP.HCM-2012 ... Sinh viên Khoa Ngành Tên đề tài : NGUYỄN HỮU VƯƠNG MSSV: 11149173 : Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng : Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp : CHUNG CƯ AN DƯƠNG VƯƠNG CÂU HỎI ... cho em tảng để em hoàn thành đồ án hành trang cho chúng em sau Qua em xin gởi lời cảm ơn chân thành đến quý thầy cô khoa Xây Dựng & Cơ Học Ứng Dụng nói chung Ngành Xây Dựng nói riêng - người truyền... KHOA XÂY DỰNG & CƠ HỌC ỨNG DỤNG CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh Phúc BẢNG NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Sinh viên : NGUYỄN HỮU VƯƠNG MSSV: 11149173 Khoa : Xây Dựng &