Cấu tạo cácchi tiết cơbản của cơ cấu phối khí Cấu tạo cácchi tiết cơbản của cơ cấu phối khí 1- Trục camTrục được làm bằng thép, cấu tạo bởi cáccác vấu cam và cáccổ trục. Số lượng cam đúng bằng số xu páp, chúng được bố trí sao cho đảm bảo thứ tự nổ của các xi lanh của động cơ. Số cổ trục được tính toán, thiết kế tuỳ theo số lượng xi lanh và cách bố trí các xi lanh, sao cho đảm bảo độ cứng vững cho trục.Biên dạng cam quyết định thời điểm đóng, mở các xu páp, vì vậy nó phải được tính toán sao cho đảm bảo được các pha phối khí của động cơ theo như thiết kế, còn chiều cao của đỉnh cam thì quyết định độ mở của xu páp. Hiện nay, được sử dụng phổ biến hơn cả là các cam có biên dạng đối xứng, nó đảm bảo đóng, mở xu páp một cách êm dịu và dứt khoát.
Thông thường các cam được chế tạo liền với trục. Để giảm ma sát và mài mòn khi làm việc, bề mặt của cam phải được gia công kỹ lưỡng: tôi thấm các bon, thấm ni tơ và mài bóng.Các cổ của trục cam là vị trí lắp lên các gối đỡ trục, các gối này thường là các ổ trượt .2- Dẫn động trục camTrên các động cơ đốt trong hiện nay phổ biến 3 phương pháp dẫn động trục cam: bằng bánh răng, bằng dây đai răng và bằng xích (hình 3.4). Việc lựa chọn phương pháp dẫn động phụ thuộc vào vị trí bố trí trục cam, loại động cơ và truyền thống của hãng chế tạo. Chẳng hạn, các động cơ diezel công suất lớn thường sử dụng dẫn động bằng bánh răng với các trục cam bố trí dưới (trong thân máy). Các động cơcỡ nhỏ, đặt trên các xe ôtô con thường sử dụng dẫn động xích hoặc đai răng. Hình minh họa.Bánh răng chủ động được lắp ở đầu trục khuỷu của động cơ và truyền động cho bánh răng (hoặc các bánh răng) trên trục cam. Tỷ số truyền của các cặp bánh răng này bằng 2 đối với các động cơ 4 kỳ và bằng 1 đối với các động cơ 2 kỳ. Trong một số trường hợp các bánh răng dẫn động bơm dầu bôi trơn, bơm nhiên liệu, bộ chia điện, . cũng ăn khớp với bánh răng dẫn động cam, tạo thành một cụm và thường được bố trí trong một hộp nằm ở phía đầu động cơ. Để đảm bảo độ êm dịu và giảm độ ồn khi làm việc, các bánh răng dẫn động trục cam thường là các bánh răng nghiêng. Khi lắp các bánh răng này cần lưu ý đặt đúng theo dấu đã đánh trên các bánh răng.Ưu điểm của dẫn động bằng bánh răng là có độ bền và tuổi thọ cao mà kết cấu lại đơn giản, tuy nhiên nó có nhược điểm lớn là ồn. Hiện nay, dẫn động trục cam bằng bánh răng chỉ còn được sử dụng chủ yếu trên các động cơ lớn, còn trên các động cơ ôtô con, nó được thay thế bằng dẫn động đai răng và dẫn động xích.Đối với các động cơcó trục cam bố trí trên, ký hiệu OHC (overhead camshaft) và các động cơcó 2 trục cam bố trí trên, ký hiệu DOHC (dual overhead camshaft) thì trục cam nằm trên nắp máy, do vậy dẫn động bằng đai và xích thuận lợi hơn nhiều so với dẫn động bánh răng. Hơn nữa, các dạng dẫn động này làm việc có độ ồn ít hơn nhiều so với dẫn động bánh răng.
Dẫn động xích cũng cần phải được bôi trơn giống như dẫn động bánh răng. Để đảm bảo cho xích luôn có độ căng nhất định trong quá trình làm việc thì cần ĐẠI HỘI ĐỒNG CỔ ĐÔNG THƯỜNG NIÊN 2017 TỔNG CÔNG TY CỔ PHẦN BIA - RƯỢU - NƯỚC GIẢI KHÁT HÀ NỘI CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh phúc Hà Nội, ngày tháng năm 2017 TỜ TRÌNH ĐẠI HỘI ĐỒNG CỔ ĐƠNG V/v: Thơng qua tiêu kế hoạch năm 2017 - Căn Luật Doanh nghiệp số 68/2014/QH13 Quốc hội khóa 13 nước CHXHCN Việt Nam thơng qua ngày 26/11/2014; - Căn Điều lệ Tổng công ty Cổ phần Bia - Rượu - Nước giải khát Hà Nội Đại hội đồng cổ đông lần đầu thông qua ngày 09/06/2008, sửa đổi lần thứ Đại hội đồng cổ đông thường niên năm 2013 ngày 20/5/2013, sửa đổi lần thứ hai Đại hội cổ đông thường niên năm 2016 ngày 28/4/2016, Hội đồng quản trị Tổng công ty Cổ phần Bia - Rượu - Nước giải khát Hà Nội kính trình Đại hội đồng cổ đơng thơng qua tiêu kế hoạch năm 2017 sau: Đơn vị tính Kế hoạch 2017 Tổng sản lượng bia tiêu thụ Triệu lít 542 Tổng sản lượng nước tiêu thụ Triệu lít Doanh thu tiêu thụ SP Triệu đồng 8.866.356 Tổng lợi nhuận trước thuế Triệu đồng 1.001.145 Tổng lợi nhuận sau thuế Triệu đồng 808.625 %/năm 20 Chỉtiêu Mức chia cổ tức Kính trình Đại hội xem xét biểu thông qua./ T.M HỘI ĐỒNG QUẢN TRỊ Nơi nhận: - ĐHĐCĐ 2017; - Thành viên HĐQT, BKS, BTGĐ; - Lưu Tký Habeco CHỦ TỊCH HĐQT Đỗ Xuân Hạ
THỐNG KÊ CÁCCHỈTIÊUCƠ LÝ CỦA ĐẤT NỀN A . ĐỐI VỚI LỚP ĐẤT BÙN SÉT : I. Xác đònh trò tiêu chuẩn cácchỉtiêucơ lý : Ở đây có 6 mẫu , mỗi mẫu nén ở 3 cấp áp lực . Vậy có tất cả 6×3 trò số thí nghiệm ; thực hiện các tính toán phụ : N τ I p I p I 2 τ I *p I P I *tgϕ+c tc -τ i 1 0.103 0.5 0.25 0.0515 6.25E-06 2 0.148 1 1 0.148 2.5E-05 3 0.192 1.5 2.25 0.288 4.22E-05 4 0.097 0.5 0.25 0.0485 1.225E-05 5 0.138 1 1 0.138 0.000025 6 0.178 1.5 2.25 0.267 5.625E-05 7 0.095 0.5 0.25 0.0475 3.025E-05 8 0.134 1 1 0.134 8.1E-05 9 0.174 1.5 2.25 0.261 0.0001323 10 0.099 0.5 0.25 0.0495 2.25E-06 11 0.141 1 1 0.141 4E-06 12 0.182 1.5 2.25 0.273 1.225E-05 13 0.103 0.5 0.25 0.0515 6.25E-06 14 0.147 1 1 0.147 1.6E-05 15 0.192 1.5 2.25 0.288 4.225E-05 16 0.106 0.5 0.25 0.053 3.025E-05 17 0.151 1 1 0.151 6.4E-05 18 0.196 1.5 2.25 0.294 0.0001103 Tổng 2.576 18 21 2.8315 0.000698 2 18 18 2 2 1 1 18 21 18 54 i i i i n p p = = ∆ = − = × − = ∑ ∑ ( ) 18 18 18 18 2 1 1 1 1 1 1 2.576 21 18 2.8315 0.058 54 tc i i i i i i i i i C p p p τ τ = = = = = − = × − × = ∆ ∑ ∑ ∑ ∑ kg/cm 2 ( ) 18 18 18 1 1 1 1 1 18 2.8315 2.576 18 0.085 54 tc i i i i i i i tg n p p ϕ τ τ = = = = − = × − × = ∆ ∑ ∑ ∑ ⇒ ϕ tc = 4.86 = 4.52 o Cácchỉtiêu khác sử dụng công thức : 1 n i I A A A n = = = ∑ II. Xác đònh trò tính toán của cácchỉtiêucơ lý :
1) Xác đònh dung trọng γ tt : a/ Đối với dung trọng tự nhiên : STT γ γ γ - γ ( γ - γ ) 2 1 1.59 1.585 -0.005 2.5E-05 2 1.57 1.585 0.015 0.00022 3 1.56 1.585 0.025 0.00062 4 1.58 1.585 0.005 2.5E-05 5 1.59 1.585 -0.005 2.5E-05 6 1.62 1.585 -0.035 0.00123 Tổng 0.00215 Độ lệch quân phương : 2 1 1 1 ( ) 0.00215 0.0207 1 6 1 n i n σ γ γ = = − = = − − ∑ Tra bảng 1-1 của Vũ Công Ngữ , ta có : α =0.95 ⇒ t α =2.01 2.01 0.0207 1.585 1.585 0.017 6 tt t n α σ γ γ × = ± = ± = ± ⇒ chọn γ tt = 1.568 T/m 3 b/ Đối với dung trọng khô : STT γ γ γ - γ ( γ - γ ) 2 1 0.939 0.9255 -0.0135 0.00018 2 0.906 0.9255 0.0195 0.00038 3 0.888 0.9255 0.0375 0.00141 4 0.921 0.9255 0.0045 2E-05 5 0.939 0.9255 -0.0135 0.00018 6 0.96 0.9255 -0.0345 0.00119 Tổng 0.00336 Độ lệch quân phương : 2 1 1 1 ( ) 0.00336 0.026 1 6 1 n i n σ γ γ = = − = = − − ∑ Tra bảng 1-1 của Vũ Công Ngữ , ta có : α =0.95 ⇒ t α =2.01 2.01 0.026 0.9255 0.9255 0.0213 6 tt t n α σ γ γ × = ± = ± = ± ⇒ chọn γ tt = 0.9042 T/m 3 2) Xác đònh C tt : 18 2 1 1 1 ( ) 0.000698 0.0066 2 18 2 tc tc r i i i p tg c n σ ϕ τ = = + − = = − − ∑ Độ lệch quân phương :
2 1 1 1 0.0066 21 0.0041 54 n c r i i p σ σ = = = × = ∆ ∑ Tra bảng 1-1 của Vũ Công Ngữ : ta có α = 0.95 , n=2 ⇒ t α =1.75 Vậy lực dính : C tt = c tc ± t α . σ c = 0.058 ± 1.75×0.0041 ⇒ chọn c tt = 0.0509 kg/cm 2 3) Xác đònh ϕ tt : Độ lệch quân phương : 18 0.0066 0.0038 54 tg c n ϕ σ σ = = × = ∆ ⇒ 0.085 1.75 0.0038 tt tc tg tg tg t α ϕ ϕ ϕ σ = ± = ± × chọn tg ϕ tt =0.0784 ⇒ ϕ tt = 4.42 o B. ĐỐI VỚI LỚP ĐẤT SÉT : II. Xác đònh trò tiêu chuẩn cácchỉtiêucơ lý : Ở đây có 5 mẫu , mỗi mẫu nén ở 3 cấp áp lực . Vậy có tất cả 5×3 trò số thí nghiệm ; thực hiện các tính toán phụ : N τ I P I P I 2 τ I *p I P I *tgϕ+c tc -τ i 1 1.441 1 1 1.441 0.638241 2 2.602 2 4 5.204 2.352542 3 3.764 3 9 11.292 5.151538 4 0.606 1 1 0.606 0.001303 5 0.912 2 4 1 MỤC LỤC PHẦN MỞ ĐẦU 9 Chương I 13 TỔNG QUAN VỀ VẤN ĐỀ SỬ DỤNG, KHAI THÁC MASTIC CHO MẶT ĐƯỜNG BÊ TÔNG XI MĂNG 13 Quá trình hình thành và phát triển của Mastic cho mặt đường Bê tông xi măng 13 Những khái niện cơbản 17 Khái niệm và đặc điểm của mặt đường bê tông xi măng 17 Phân loại mặt đường BTXM 18 Khe trong mặt đường BTXM và Mastic chèn khe 19 Các loại khe mặt đường BTXM ô tô 22 Các loại khe mặt đường BTXM sân bay 24 Tính toán kích thước mặt bằng của tấm bê tông (khoảng cách giữa các khe co) và chiều rộng khe dãn 27 Nhiệm vụ của mastic trong kết cấu khe 33 Các hình thức bít khe co dãn mặt đường BTXM sân bay 33 Các dạng hư hỏng của kết cấu khe và mastic trong kết cấu khe MĐBTXM sân bay 34 KẾT LUẬN CHƯƠNG I 35 Chương II 36 2 NGHIÊN CỨU, ĐIỀU TRA, KHẢO SÁT CÁC LOẠI MASTIC CHO MẶT ĐƯỜNG BÊ TÔNG XI MĂNG 36 Một số loại Mastic và cácchỉtiêu đánh giá 36 Mastic bitum 37 Mastic bitum cao su 37 Mastic UMC - 50 38 Mastic Tiokon. 39 Mastic bitum polimer 40 Mastic bitum polime Micalfat - J 40 Mastic Mijoint - K 41 Mastic Micalfat - F 41 Mastic IGAS - KHPT 41 Mastic CrackMaster 1190 42 Mastic chịu dầu CRAFCO SUPERSEAL 444/777 45 Mastic VICTA-BS 48 Một số loại Mastic tại Việt Nam 48 Mastic PL-06 của Trung tâm Kỹ thuật các công trình đặc biệt 48 Mastic MĐS-02HK của Viện KH & CNHK 49 Cácchỉtiêu kỹ thuật chủ yếu của Mastic MĐS-02HK 50 Mastic MTBC-95 : 50 Mastic TK-01 của Xí nghiệp Vật liệu Xây dựng thuộc HVKTQS 51 3 Phân tích các khuyến nghị về Mastic chèn khe mặt đường BTXM đường cao tốc và sân bay 52 Chất lượng của vật liệu mastic chèn khe Mặt đường BTXM đường cao tốc và sân bay 53 Độ ổn định nhiệt độ của mastic chèn khe mặt đường BTXM đường cao tốc và sân bay theo tiêu chuẩn và khuyến nghị của các nước 54 Công nghệ thi công 55 Khả năng bám dính với bê tông 55 Tổng hợp cácchỉtiêu đánh giá Mastic chèn khe 58 Tiêu chuẩn tạm thời dùng cho việc sử dụng Mastic trước năm 2012. 58 Tiêu chuẩn tạm thời dùng cho việc sử dụng Mastic sau năm 2012 59 KẾT LUẬN CHƯƠNG II 62 Chương III 64 ĐỀ XUẤT CÁCCHỈTIÊUCƠBẢN CỦA MASTIC CHO MẶT ĐƯỜNG BTXM SÂN BAY PHÙ HỢP VỚI ĐIỀU KIỆN VIỆT NAM 64 Các tác động cơ học đến Mastic trong kết cấu khe mặt đường BTXM sân bay 64 Tác động của tải trọng máy bay khi cất hạ cánh [9] 64 Tác động của luồng khí phụt của động cơ máy bay 65 Tác động của sự thay đổi nhiệt độ môi trường 65 4 Đặc điểm khí hậu Việt Nam khi xét tác động của nhiệt độ môi trường đến sự làm việc của mastic trong khe co - dãn mặt đường BTXM sân bay 66 Phân tích ảnh hưởng của các tác động cơ học đến mastic trong kết cấu mặt đường BTXM sân bay 66 Trường nhiệt trong mặt đường BTXM sân bay 68 Bức xạ mặt trời 68 Các hình thức truyền nhiệt trong MĐBTXM 68 Trường nhiệt độ trung MĐBTXM 70 Ứng suất nhiệt trong mặt đường BTXM 73 Đề xuất các yêu cầu kỹ thuật đối với Mastic chèn khe 75 Yêu cầu kỹ thuật đối với Mastic chèn khe thi công nóng 75 Các yêu cầu kỹ thuật đối với Mastic chèn khe thi công nguội 77 Yêu cầu kỹ thuật đối với Mastic chèn khe chịu dầu 79 Các phương pháp thử 81 Phương pháp xác định độ côn lún của Mastic 81 Phương pháp xác định độ đàn hồi của Mastic. 85 Phương pháp xác định độ chảy dẻo của Mastic. 87 Xác định độ dãn dài tương đối tại thời điểm đứt mẫu 89 Điểm hóa mềm (hay nhiệt độ mềm) 92 Phương pháp xác định độ kết dính của Mastic, không ngâm. 96 Kết dính, ngâm trong nước 100 5 Kết dính, ngâm trong dầu 102 Độ hòa tan 102 KẾT LUẬN CHƯƠNG III 105 KẾT LUẬN CHUNG VÀ KIẾN NGHỊ 106 TÀI LIỆU THAM KHẢO 110 6 DANH MỤC HÌNH VẼ Hình 1.1. Tình hình phát triển của mặt đường BTXM 14 Hình 1.2 Kết cấu chung của mặt đường bê tông xi măng 18 Hình 1.3. Các loại khe trong mặt đường BTXM 21 Hình 2.1: Thi công mastic chịu dầu tại CHK quốc tế Cam Ranh 47 Hình 3.1. Máy đo độ côn lún (Độ kim lún) 82 Hình 3.2: Chi tiết đầu xuyên hình côn 84 Hình 3.3: Chi tiết quả cầu kim loại 86 Hình 3.4: Khuôn lấy Page1 BÁO CÁO TÌM HIỂU VỀ CÁCCHỈTIÊUCƠBẢN CỦA MÁY CẮT KIM LOẠI Độ xác máy Khái niệm Độ xác máy tiêu quan trọng máy cắt kim loại, định 1.1 chất lượng chi tiết gia công từ độ xác kích thước đến sai lệch hình dạng sai lệch vị trí tương quan bề mặt chi tiết Độ xác máy ảnh hưởng trực tiếp đến độ xác gia công Sai số máy chuyển toàn phần đến chi tiết gia công biểu thị qua dạng: • • Sai số ban đầu máy bao gồm sai số hình học động học Sai số chế độ làm việc máy bao gồm sai số đàn hồi, sai số động • lực học sai số nhiệt Sai số thời gian điều kiện sử dụng máy sai số mòn, biến • dạng ứng suất dư kết cấu Sai số dụng cụ cắt sai số tạo hình Các cấp xác: Theo TCVN 1742-75, máy cắt kim lọai phân thành cấp xác kí hiệu chữ E, D, C, B, A với mức độ xác tăng dần, cấp E cấp thông thường sử dụng phổ biến - Biện pháp nâng cao độ xác gia công máy Chọn quy trình công nghệ gia công cho độ máy ảnh hưởng - tới độ xác chi tiết gia công Trang bị hệ thống đo lường tự động để kiểm tra tích cực, khống chế kích - thước, giảm độ sai lệch gia công Sử dụng hệ thống điều chỉnh bù trừ sai số tự động 1.2 Page2 - Hạn chế ảnh hưởng xấu biến dạng đàn hồi tăng cường độ cứng - vững, dùng đỡ phụ Khử khe hở hệ thống đỡ cấu truyền động quan trọng Giảm tác dụng xấu biến dạng nhiệt cách giảm việc phát sinh - giảm lan truyền nhiệt Giảm ma sát ổ đỡ cấu truyền động quan trọng cấu dịch chuyển tế vi, cấu định vị xác Độ cứng vững máy 2.1 Khái niệm độ cứng vững máy Độ cứng vững hệ thống máy khả chống lại ngoại lực làm cho biến dạng Độ cứng vững tỷ số tải trọng với biến dạng vị trí chịu tải: J= Trong đó: P- tải trọng vị trí kiểm tra (KG) W- biến dạng ví trí chịu tải (m) Tăng độ cứng vững hai phương pháp nhằm làm giảm rung động máy (ngoài phương pháp tăng độ giảm chấn) 2.2 Phân loại Có cách phân loại độ cứng cững: - Theo biến dạng đàn hồi: độ cứng vững tịnh tiến (chuyển vị tịnh tiến tác dụng lực F) độ cứng vững xoay (chuyển vị xoay tác dụng - momen Mx) Theo cách xác định độ cững vững riêng cho chi tiết máy: độ cứng vững - phận độ cứng vững tổng cộng Theo phương pháp đo biến dạng phận so với chi tiết sở máy móng máy, thân máy: chia thành loại độ cứng vững tương đối (đo Page3 biến dạng tương đối hai chi tiết) độ cứng vững tuyệt đối (đo - biến dạng chi tiết với chi tiết sở xem vật rắn tuyệt đối) Theo tính chất tải trọng: độ cứng cững tĩnh (tải trọng không đổi theo thời gian) độ cứng vững động học (tải trọng không đổi có quy luật ngẫu nhiên theo thời gian) 2.3 Biện pháp nâng cao độ cứng vững Trong thực tế để xác định độ cứng vững thường dùng phương pháp đo lường thực nghiệm với hai thông số đánh giá tải trọng biến dạng biến dạng.Tăng độ cứng vững máy đôi với phí hao tổn lớn nhiều đạt kết với thay đổi kết cấu cấu máy Các biện pháp để nâng cao độ cứng vững máy gồm: - Bảo đảm cân hợp lí độ cứng vững hệ thống, tránh sử dụng chi tiết có độ biến dạng lớn có độ cứng vũng lớn Thường độ cứng vững tiếp xúc mối ghép so với độ cững vững vỏ - hộp, thân máy Phân bố ổ trục hợp lý số lượng, chủng loại, khoảng cách Dùng vật liệu chế tạo chi tiết có modun đàn hồi cao gang thép, gang - graphit cầu… Chọn hình dạng tiết diện ngang chi tiết hợp lý, tính toán kích thước đảm - bảo độ cứng vững Cố gắng sử dụng kết cấu chi tiết cho có khả chịu kéo nén, có độ cứng vững cao nhiều so với trường hợp phải chịu uốn xoắn Độ tin cậy tuổi thọ máy 3.1 Khái niệm - Độ tin cậy đặc trưng cho khả máy chế tạo thành phẩm tạo liên tục với số lượng chất lượng quy định thời hạn làm việc Page4 nhât định Độ tin cậy bao gồm tính không hỏng hóc, tính sửa chữa, tính bảo - quản tuổi thọ Tuổi thọ máy trì khả làm việc khoảng thời gian hay hoàn thành khối lượng công việc trước đến trạng thái tới - hạn để bảo dưỡng sửa chữa Tuổi thọ máy chủ yếu có liên quan đến tượng mài mòn mối ghép động, tượng mỏi tác dụng tải trọng động…, độ mòn yếu tố quan trọng ảnh hưởng tới khả trì độ xác ban đầu Cấu tạo cácchi tiết cơbản của cơ cấu phối khí Cấu tạo cácchi tiết cơbản của cơ cấu phối khí 1- Trục camTrục được làm bằng thép, cấu tạo bởi cáccác vấu cam và cáccổ trục. Số lượng cam đúng bằng số xu páp, chúng được bố trí sao cho đảm bảo thứ tự nổ của các xi lanh của động cơ. Số cổ trục được tính toán, thiết kế tuỳ theo số lượng xi lanh và cách bố trí các xi lanh, sao cho đảm bảo độ cứng vững cho trục.Biên dạng cam quyết định thời điểm đóng, mở các xu páp, vì vậy nó phải được tính toán sao cho đảm bảo được các pha phối khí của động cơ theo như thiết kế, còn chiều cao của đỉnh cam thì quyết định độ mở của xu páp. Hiện nay, được sử dụng phổ biến hơn cả là các cam có biên dạng đối xứng, nó đảm bảo đóng, mở xu páp một cách êm dịu và dứt khoát.
Thông thường các cam được chế tạo liền với trục. Để giảm ma sát và mài mòn khi làm việc, bề mặt của cam phải được gia công kỹ lưỡng: tôi thấm các bon, thấm ni tơ và mài bóng.Các cổ của trục cam là vị trí lắp lên các gối đỡ trục, các gối này thường là các ổ trượt .2- Dẫn động trục camTrên các động cơ đốt trong hiện nay phổ biến 3 phương pháp dẫn động trục cam: bằng bánh răng, bằng dây đai răng và bằng xích (hình 3.4). Việc lựa chọn phương pháp dẫn động phụ thuộc vào vị trí bố trí trục cam, loại động cơ và truyền thống của hãng chế tạo. Chẳng hạn, các động cơ diezel công suất lớn thường sử dụng dẫn động bằng bánh răng với các trục cam bố trí dưới (trong thân máy). Các động cơcỡ nhỏ, đặt trên các xe ôtô con thường sử dụng dẫn động xích hoặc đai răng. Hình minh họa.Bánh răng chủ động được lắp ở đầu trục khuỷu của động cơ và truyền động cho bánh răng (hoặc các bánh răng) trên trục cam. Tỷ số truyền của các cặp bánh răng này bằng 2 đối với các động cơ 4 kỳ và bằng 1 đối với các động cơ 2 kỳ. Trong một số trường hợp các bánh răng dẫn động bơm dầu bôi trơn, bơm nhiên liệu, bộ chia điện, . cũng ăn khớp với bánh răng dẫn động cam, tạo thành một cụm và thường được bố trí trong một hộp nằm ở phía đầu động cơ. Để đảm bảo độ êm dịu và giảm độ ồn khi làm việc, các bánh răng dẫn động trục cam thường là các bánh răng nghiêng. Khi lắp các bánh răng này cần lưu ý đặt đúng theo dấu đã đánh trên các bánh răng.Ưu điểm của dẫn động bằng bánh răng là có độ bền và tuổi thọ cao mà kết cấu lại đơn giản, tuy nhiên nó có nhược điểm lớn là ồn. Hiện nay, dẫn động trục cam bằng bánh răng chỉ còn được sử dụng chủ yếu trên các động cơ lớn, còn trên các động cơ ôtô con, nó được thay thế bằng dẫn động đai răng và dẫn động xích.Đối với các động cơcó trục cam bố trí trên, ký hiệu OHC (overhead camshaft) và các động cơcó 2 trục cam bố trí trên, ký hiệu DOHC (dual overhead camshaft) thì trục cam nằm trên nắp máy, do vậy dẫn động bằng đai và xích thuận lợi hơn nhiều so với dẫn động bánh răng. Hơn nữa, các dạng dẫn động này làm việc có độ ồn ít hơn nhiều so với dẫn động bánh răng.
Dẫn động xích cũng cần phải được bôi trơn giống như dẫn động bánh răng. Để đảm bảo cho xích luôn có độ căng nhất định trong quá trình làm việc thì cần ĐẠI HỘI ĐỒNG CỔ ĐÔNG THƯỜNG NIÊN 2011 TỔNG CÔNG TY CỔ PHẦN BIA - RƯỢU - NƯỚC GIẢI KHÁT HÀ NỘI CỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Trụ sở: 183 Hoàng Hoa Thám, Hà Nội Mã DN: 0101376672, cấp đổi lần ngày 30/07/2010 Độc lập - Tự - Hạnh phúc Hà Nội, ngày 25 tháng năm 2012 TỜ TRÌNH ĐẠI HỘI ĐỒNG CỔ ĐƠNG V/v: Thông qua tiêu kế hoạch năm 2012 - Căn Luật