6.2.22.) I: of (khi đó cọ =€), (6.83) Ginc *I4sw * dì và nếu q < My; /[4hấi)- thì: c= Mo (khi đó cạ = 2h) (6.84) Ydwe +2q;y„†gB + qi ở đây qiạc = 0pzRụ,b tgˆB
M,, - chính là đại lượng Mỹ, được xác định theo công thức (6.59) như đối với tiết diện gối tựa của dầm có chiều cao tính tốn khơng kể đến phần
mở rộng của chiều rộng b;
B - góc giữa cạnh chịu nén và chịu kéo của dầm; q, - xem 6.2.2.2.5
Chiều cao tính toán hạ khi đó lấy bang hg = ho, + ctgf
Khi giảm mật độ của cốt thép đai từ q.„ị đến q.„; ở nhịp cần kiểm tra điều
kiện (6.57) với giá trị c vượt quá £¡ là chiều dài đoạn cấu kiện có mật độ cối
thép đai , khi đó giá trị được xác định theo 6.2.2.2.7
Chiều dài các đoạn dầm có chiều cao tính toán hạ tăng đều không được nhỏ
hơn giá trị c đã chọn
Khi dầm có các lực tập trung tác dụng, giá trị c lấy bằng khoảng cách từ gối
tựa tới điểm đặt các lực này (xác định theo 6.2.2.2.5), cũng như nếu tgj > 0,I thì c xác định theo công thức (6.83) với q, = 0
Đối với công xôn không đặt cốt thép xiên, có chiều cao tăng dần tính từ đầu
tự do tới gối tựa (hình 6.22), cần kiểm tra điều kiện (6.57) với c xác định theo công thức (6.83) với q¡= 0 và lấy không lớn hơn khoảng cách từ đầu tiết diện nghiêng trong vùng chịu kéo đến gối tựạ Khi đó lấy hạ, và Q lần lượt là
chiều cao tính toán và lực cắt tại đầu tiết diện nghiêng trong vùng chịu kéọ Ngoài ra, cần kiểm tra các tiết điện nghiêng kéo tới gối tựa nếu cọ < c
Khi có các lực tập trung tác dụng lên công xôn thì điểm đầu của tiết diện nghiêng nằm trong vùng chịu kéo của tiết diện vuông góc đi qua các điểm đặt các lực này (hình 6.22)
Khi có lực phân bố đều tác dụng hoặc tải trọng tăng tuyến tính đến gối tựa, thì
công xôn được tính toán như đối với cấu kiện có chiều cao tiết diện không đổi
Trang 2.—.- —-—- ~“- 6:2.2.2.13 l| Tally] | 31 | | II | (WELT HLT
Hình 6.22 Công vôn có chiếu cao giam cân từ gối tua toi dau tu do C.4 Cau kiện đặt cốt thép ngang chịu uốn xiên
Cấu kiện tiết diện chữ nhật làm việc chịu uốn xiên được kiểm tra theo điều kiện: 5 - " —% |+|_—2_—| «i (6.85) | Qow(x) Quy) | trong đó: Q., Q ~ các thành phần lực cắt tác dụng tương ứng trong mặt phẳng trục
đối xứng x và trong mặt phẳng trục y vuông góc với trục x tại đầu cuối tiết diện nghiêng cách xa gối tựa hơn cả;
Qhucx) Qhwiyr7 luc cat gidi han chịu boi tiét dién nghiêng trong các mặt
phang chifa truc x va y, lay bang vế phải của biểu thức (6.57)
Khi cấu kiện chịu tác dung của tải trọng phân bô đều, cho phép xác định các
giá trị của c theo 6.2.2.2.5 đối với từng mặt phàng x và ỵ
Ghỉ chú: Các thanh cốt viên không xét dén trong tinh toán chịu lực cắt của các câu kiện CHÍN HỐN VIÊH
C.5 Cau kién khéng đất cốt thép ngang
Việc tính toán các cấu kiện không đặt cốt thép ngang chịu lực cắt được thực
hiện theo các điều kiện: OQ ax S 2,5R,,bhy (6.86) trong do: Q - lực cát lớn nhất tại mép gối tựa; Q< ®h2Ru pho (6.87) C trong đó: Q-_ lực cát tại đầu cuối của tiết diện nghiêng; (0, - hệ số lấy theo bảng 6.7;
c -_ chiều dài hình chiếu của tiết điện nghiêng (bắt đầu từ gối tựa) lên trục dọc cấu kiện; lấy giá trị c < c„a„ max = 2,5hạ
Trang 3Đối với các bản sàn pháng đặc với các cạnh Không tựa tự do (được liên Kết
với các cấu kiện Khác hoặc có göi tựa), cho phép giá trị c„„¿ nêu trên được
chia cho hệ số a:
œ=l+0,05b/h<1,25 (6.88)
Khi kiểm tra điều kiện (6.87) trong trường hợp tổng quát giả thiết trước mội loạt các giá trỊ € < Cmạy:
Khi có tác dung của các lực tâp trung, các giá trị c lấy bảng các khoảng cách a : : Lo : ny từ gối tựa đến các điểm đặt các lực tập trung đó (hình 6.23)
Khi tính toán cấu kiện chịu tải trọng phân bố đều, nêu thỏa mãn điều kiện @paRp,b 2 (max /ho) thì giá trị c trong điều kiện (6.87) được lay bang c < qi< (6.89) [74|
maxy CON Khi không thoa mãn điều kiện (6.89) thì e được tính theo công thức:
R
c=ho PpaRyd (6.90) [75|
dì
o day q, duoc lay theo 6.2.2.2.5 khi có tác dụng của tải trọng phân bố đều,
còn khi có tác dụng của tải trọng liên tục và thay đổi tuyến tính thì q¡ lấy
bang giá trị trung bình trên đoạn gần gối tựa có chiều dai bang 1/4 nhịp dầm
(bản sàn) hoạc 1/2 nhịp công xôn, nhưng không lớn hơn c mux" F F Ỷ † 1 | 4 2 + VSS I “ i Ẳ ⁄z C | BỘ - mL ii) da ao ] ns Biéu do Q 1 ; ỏ G Hình 6.23 VỊ trí các tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất trong các cấu kiện không đặt cốt thép ngang
I - tiết diện nghiêng được kiếm tra chíu tác dụng cửa lực cắt Q, } - tiết điện nghiêng được kiếm tra chịu tác dụng của lực cắt Q ›
Trang 4tại tiết điện gồi tựa lấy giá trị hụ còn khi kiếm tra điều kiện (6.87) — lấy giá trị trung bình hạ trong phạm vị tiết diện nghiêng
Đối với các câu kiện có chiêu cao tiết diện tang dân với sự tăng của lực cắt,
lấy bằngC„„v =————— ==, khi đó đối với các bản sàn đặc
thi @ia tric HC lũ mar max 1+1 25tg3 phang (néu trong 6.2.2.2.13) a+1,25tgf C MũaN trong đó:
họ, - chiều cao tính toán tại tiết điện gối tựa;
B- góc giữa biên chịu kéo và biên chịu nén của cấu kiện;
a- xem cong thức (6.88), trong dó h cho phép lấy tại tiết diện gối tựạ Khi có tác dung cua tai trong phan bo đều lên cấu kiện đó, giá trị c trong điều kiện (6.87) lấy bằng: | c=hụt |— Su (6.91) [76] tg°B/ 4+) /(P Ryd) trong dé: q, - xem 6.2.2.2.13 Cac vi du tinh toan chiu cat sã : bị, = 475 Ví dụ 6.13 Kiểm tra độ bền ——————— | dai bé tông nghiêng giữa các $ ` vết nứt xiên và đỏ bền của các h=50| - tiết điện nghiêng chịu lực cát h = 350 Cho trước: Tấm sần bề tông cốt “ # “ , * a’ ae % thép có kích thước tiết diện | seer | co
ngang như trên hình 6.24; bê A 8h tong nang co cap do bén chiu Truc đối xứn 4 †
nén Bl5; sườn dược bố trí Hinh 6.24 Cho vi du 6.13 khung thép hàn với các thanh
thép ngàng làm từ thép loại CHHI, đường kính Š mm (A,„ = 50.3 mm”); bước s = [O0 mm; tải trọng tạm thời tương đương p = L8 kN/m; tái trọng do trọng lượng bán thân tấm sàn và các lớp hoàn thiện g = 3,9 kN/m; lực cát lớn nhất tại gối tựa Q, nay = 62 kN
Lời giái:
| Xác định các đặc trưng vật liệu:
Tra bang 5.7 ứng với bê tong nang B15 duoc R, = 8,5 MPa, R,, = 0,67 MPa
Trang 5106
Ké dén hé s6 y, = 0,9 thi R, = 0,9 8,5 = 7,7 MPa; E, = 20,5:103 MPạ
Tra bang 5.16 ung với cốt thép CIII được R,, = 285 MPa; E, = 2.105 MPạ 2 Tính chiều cao làm việc của tiết diện: họ = 350 — 58 = 292 mm 3 Độ bền dải bê tông nghiêng được kiểm tra theo điều kiện (6.54): - Xác định các hệ số @„¡ và Q,): Họ HỆ SỬ y 22 ~ 0.0059; bs 85:100 1n „51 8 E, 20,5-10° Suy ra @,, = 1 + Sap, = 1 + 5.9,7.0,0059 = 1,29 < 1,3; Tra bang 5.7 ứng với bê tông nặng được j = 0,01; Vậy @ụ¡ =l—BRg =1—-0,01-7,7=0,923, Thay các số liệu tính được vào điều kiện (6.54) có: 0,30 „i@piRgbhạ = 0,3 -1,29-0,923- 7,785: 292 = =68300 N =68,3kN >Q =62 kN max
Điều kiện thỏa mãn, nghĩa là dải bê tông nghiêng đủ bền
4 Kiểm tra độ bền các tiết điện nghiêng theo điều kiện (6.57):
Trang 6Qh min = Pb3 (1+ Or) Ry bh, = 0.6(1 +0,227)0, 67 -85-292 = = 12240 N =12, 24kN - Kiém tra diéu kién (6.65): Qymin _ 12,24 2hg 2-0292 mãn và giá trị M, không phải tính lạị
Vì =2lKN/m < q.„ =1 43 kN /rn, nên điều kiện (6.65) thỏa
- Tính chiêu dài hình chiếu c của tiết diện: nghiêng bất lợi nhất theo 6.2.2.2.5: qị=g+p/2=3,9+185/ 2=12,9 kN/m (N/mm), Vi 0,56q,,, = 0,56.143 =80 KN/m > q, = 12,9 KN/m, giá trị c được tính theo công thức: x c= [Mo 2 ce ~ =0,962m \ q 12,9 - Tinh gia tri Q, và Q: M, 11,92 = —2 = —— =12,4kN > Q,, 7 =12,2KN; Q› C 0,962 Chàm Q = Qmax —q1¢ = 62-12,9-0,962 = 49, 3 KN, - Giá tri cy) bang: [My _ JIH:92 Vdsw Ý 14 Cy = = 0,288 m < 2hp = 2-0.292 = 0,584 mm
Vi Cy = 0,288 < hy = 0,292 m, nén phai lay cy = hy) = 9,292 m, - Tinh gia tri Q.y:
Qv„ = Gewln = 143 + 0,292 = 41,8 KN - Kiém tra diéu kién (6.57):
Q, + Quy =12,44+ 41,8 = 54,2kKN > Q=49, 3kN,
Diéu kién thoa man
Trang 7- Ngoài ra, điều kiện của 8.8.2.3 là s =100 < h/2 = 350/2 = 175 mm va s = 100 < 150 mm cũng được thỏa man
Ví dụ 6.14 Xác định đường kính và bước cốt thép đai ở vùng gần gối tựa, và
xác định bước cốt thép đai có thể tăng lên từ vị trí nàọ
Cho trước: Dầm sàn bê tông cốt thép kê tự do có nhịp £ = 5,5 m; tải trọng
tạm thời phân bố đều tác dụng lên đầm p = 36 kKN/m; tai trong thường
xuyên g = l4 kN/m; kích thước tiệt điện ngàng b = 200 mm, h = 400 mm, hạ = 370 mm: bê tông nàng có cấp đô bền chịu nén BIŠ5; cốt thép đai làm từ thép loại CỊ
Loi gial:
| Xác định các đặc trưng vật liệu:
Tra bang 5.7 ứng với bê tông nặng B15 được R, = 8,5 MPa, R,, = 0,67 MPạ
Ké dén hé sé y,5 = 0,9, thiR,, =0,9-8,5 = 7,7 MPạ
Tra bang 5.16 ting véi cot thép CI duoc R., = 175 MPa; E, = 2.10" MPạ
2 Tính giá trị lực cát lớn nhất tại tiết diện gối tựa: ql 50-5,5 ax — 2 Zz ={37.5 KN; trong do: q=pt+g=364+14=S50 kN/m
3 Xác định mật do cốt thép đai trên đoạn gần gối tựa theo 6.2.2.2.6b
Trang 8= 137,5-68.4 10°
Vi Qmax = Qo _( pr = 93,44 N/mm < 130 N/mm, nên giữ lại giá trị q.„ = 130 N/mm dé tinh tuép
Theo 8.8.2.3.1, bước cốt thép dai šs, ở vùng gần gối tựa không được lớn hơn h/2 = 200 và 150 mm, còn ở giữa nhịp khóng được lớn hơn 3/4h = 300 và 500 mm Bước cốt thép đai tối đa cho phép đ:rược xác định theo công thức (6.53): _ @paRjbhạ _ 1,5:0,67 200-370” max ~ ~ O xay 137, 5 ⁄ 10° = 200mm Chọn bước cốt thép đai ở vùng gần gối tưa bảng s, = 150 mm va ở giữa nhịp la 2s; = 300 mm Từ đó suy ra : _ — qws, _ 130-150 NV SW 78 A =111 mm?
Chọn hai thanh cốt thép đai, môi thanh đường kinh 10mm co A,, = 157 mm’ Vậy mật độ cốt thép đai ở gần gối tựa và ở nhịp là:
_ Ruy Peg TU -
sw Sị 150 183.2 N/mm !-2
dey = 0,545, =0,5:183,2=91,6 N/mm
- Kiém tra diéu kién (6.65):
Trước tiên tính giá trị Quy: Qp min = Mp3 (1+, )Rybhy = 0,6-0,67-200-370 = 29750 N Khi do: 00 7 Qọmin ee 40,2 N/mm <q,,,,;= 183,2 N/mm Sn = 40,2 N/mm < q,,o= 183,2 N/mm 1
Vậy, các giá trị q.„¡ và q.„› không cần phải tính lạị 4 Xác định vị trí có thê tăng bước cốt thép đai:
Theo 6.2.2.2.7, tính chiều đài £¡ ứng với mật độ cốt thép đai q vị
Vi dew) - đy2 # q2 = 01,6 N/mm > q, = 32 N/mm, nén giá trị (¡ được xác định theo công thức (6.78):
Trang 9110 — Quay —Qụ mịn — Qev2C0i _ 137,5-10° — 29 750 -91,6-448 f= | a — bai 0I 32 — 448 = = 1637mm au 1,375 m 36,7-10° (o day c - = 448 mm) na 183,2
Vậy bố trí cốt thép đai với bước s, = 150 mm trên đoạn có chiều dài
(, =1,64m và sau đoạn này có thể tăng bước cốt thép đaị
Vi du 6.15 Xác định đường kính, bước cốt thép đai và làm rõ từ khoảng cách
nào cách gối tựa có thể tăng bước cốt thép đaị
Cho trước: Dầm mái bê tông cốt thép chịu tải trọng tập trung như trên hình 6.25a; kích thước tiết diện trên hình 6.25b, bê tông nặng có cấp độ bền chịu nén BIS (Ry, = 0,67 MPa khi yạ; = 0,9); cốt thép đai làm từ thép thanh loại CI (R,,, = 175 MPa)
Loi gidi:
| Truéc tiên xác dinh M, theo 6.2.2.2.4:
Trang 10bị —b)h; -13( Dr =0.7s(Pt=PÌ tr _ sa; Bà co =I0,211<0,5; ho 80-810 My = 42 (1+ 0; )Rybhp =2(1+0.211)0.67-80-8107 = 85,2-10° Nmm = 85,2 kNm
2 Xác định mật độ cốt thép đai yêu cầu theo 6.2.2 2.6a:
ạ Với chiều dài hình chiếu của tiết diện nghiêng lây bang khoảng cach từ gối
tựa đến điểm đặt lực đầu tiên F¡ là s¡ = 1,35 m
- Luc cat tại khoảng cách c¡ tính từ gối tưa là Q, = 105,2 kN (xem hình 6.25) - Tính Q,¡ theo công thức (6.58): Qbi = Mo vn = 63,11 KN > Qb min = Pp3 (1+ Pp) Rp bby = C¡ so =0.6(1+0,211)0,67-80-§10= 31,55 kN - Tính gid tri x): Q,-Q,) _ 105,2-63,11 Gy 63.11 = 0), 667 n= 7 Tính giá tri Xl Vì c¡ = 1,35 m < 2hạ = 2 - 0,81 = 1.62 m, nên phải lay cg =c, = 1,35 m; X01 = Q6 màn fọ - ạ 535 = 0.417 Qhi 2h 63,11 2-0,81 - Tính giá trị quy: Vi Xo, = 0,417 < x, = 0,667 < cj/cạ = 1, nên giá trí q;¿¡y được xác định theo công thức (6.67): Q¡—Q¿¡ _ 105,2-63,11 re es — 135 = 31.18 kN/m b Xác định q,„ với giá trị c bằng khoảng cách từ gối tựa đến điểm dat luc F, lac, = 2,85 m: - Tinh Q,2: M, _ 85,2 Qn? = w 2,85 = 29.9 KN <Q: min = ? : 3155 KN.;
Vay phai lay Qị = Qy min = 31,55 KN - Luc cat tuong ting sé 14 Q, = 58,1 KN - Tinh gid tri 7):
Trang 11Vì c¿ = 2,85 m > 2h = 1,62 m, nén phai lay cg = 2hy = 1,62 m;
#› = Q› Q2 Kế 581-3155 0.842 z Xo = 6 cin og 'L
Qh 31,55 Big ha
- Tinh gid tri qua:
Giá tri q.y,9) duoc xac dinh theo cong thttc (6.66):
2 _ 58,1 |
Qs (2) = Qo _02_ =“ —=17,93 kN/m Cy X02 +] 1,62 2
Vay lay gia tri lon nhat q.,, = max(q.y) > dewy) = Agwy = 31,18 KN /m
Theo yêu cầu về hàn (xem 8.7.1.2) chon đường kính cốt thép đai bang 6mm (Asv= 28,3 mm”), khi đó bước cốt thép đai trong vùng gần gối tựa bằng: Huy ON _175 -28,3 s,=—* =159 mm Iw 31,18
Lấy s, = 150 mm Chon budc cét thép dai trong nhip bang s, = 2s, = 2°150 =
300mm Chiều dài đoạn có bước s, được xác định từ điều kiện đảm bảo độ bền theo yêu cầu trong 6.2.2.2.7, trong đó D gui 75-28 dua = 2 = 33 N/mm; | S| 150 Qsw2 = 9,545; = 16,5 N/mm;
Gewt ~ Isw2 = Iew2 =16,5 N/mm
Giả thiết chiều dài đoạn có bước cét thép dai s, bang khoang cach tir g6i tua
dén diém dat luc F, la ¢, = 1,35 m; kiém tra diéu kién (6.57) voi gid tric bằng khoảng cách từ gối tựa đến điểm đặt lực F; là c = 2,85 m > £¡ Giá trị
cọy được xác định theo công thức (6.64) với q.„¡ = 33 kN/m:
[My = (ee =1,6 m< 2h, =1,62 m
V 4sw 3
Vic— ¢, =2,85 -1,35 = 1,5 m<cy, = 1,6m, nén gia tri Q,,, trong diéu kién
(6.57) duoc lay bang:
Qyw = AswiCor — (Gswt ~Isw2) (¢- ¢,) =33-1,6 -16,5-1,5 = 28,05 kN;
Qpy = Qb min =31,55KN;
Q, + Qsy = 31,55 + 28,05 = 59,6 KN > Q, = 58,1 kN, nghĩa là độ bền của tiết diện nghiêng được dam baọ
Cụi =
Trang 12Ví dụ 6.16 Kiểm tra đô bền của các tiết điện nghiêng chịu lực cáị
Cho trước: Dầm sàn bê tông cốt thép đỏ tại chỗ có kích thước tiết diện như
trên hình 6.26a; bố trí các thanh xiên như trên hình 6.26b; tải trọng tạm thời tương đương tác dung lên dâm là p = 96 kN/m, tải trọng thường
xuyên g = 45 kN/m; lực cát tại gối tựa Q, „= 380 KN; bé tong cấp độ bền
chiu nén BIS (R,,=0,67 MPa voi y,, = 0,9); cot thep dai hai nhánh có đường kinh 6 mm (A,,, = 57 mm”) làm từ thép loại CTI (R,„ = 175 MPa) voi
bước s = 150 mm; các thanh xiên làm từ thép CII (R.„ = 225 MPa) có
Trang 13114 My =p (1+ op) Ry bhg = 2(1+ 0.134) 0,67 -300-560" = =143-10° Nmm = 143 kNm; Reg Ay: i023 S 150 3 Tìm q¡ theo theo 6.2.2.2.5: q; =g+p/2 =45 +96/2 = 93 kN/m
4 Kiểm tra điều kiện (6.79) kết hợp sử dụng công thức (6.80) cho tiết diện
nghiêng có chiều dài hình chiếu bằng khoảng cách từ gối tựa đến điểm cuối của
mặt phẳng các thanh xiên, nghĩa là với c = 50 + 520 + 300 = 870 mm = 0,87 m:
đQsy = = 66.5 N/mm
- Lực cất tại khoảng cách c = 0,87 m cach gối tựa:
Q=Q„„„ —q¡c=380-93-0,87 = 299,1 KN
- Xác định hình chiếu cạ của vết nứt xiên nguy hiểm theo 6.2.2.2.8
+ Trước tiên xác định giá trị lớn nhất của cạ theo công thức (6.64):
Vi Comex = VMp /q, = V143/66,5 =1,466 m > 2hy =2-0,56=1,12 m nén phai lay cy, = 1,12 m Vic = 0,87 m <cg,,,, = 1,12 m, nén phải lấy
cho tiết diện nghiêng nay giá trị cạ = c = 0,87 m Không xét đến vết nứt xiên
nằm giữa điểm cuối thứ 2 và điểm đầu của mặt phẳng các thanh xiên, nghĩa
là cắt qua các thanh xiên vì đối với nó cạ = 0,30 m < Co pray:
+ Đối với mặt phẳng thứ nhất của các thanh xiên, theo công thức (6.80) có:
Q, inct = As.inciR sy Sin = 628-225: 0, 707 = 99,9-10” N = 99,9 kN,
+ Kiểm tra điều kiện (6.79):
M 143
— + Gay Cy + Qy inc) =—— + 66,5 -0,87 + 99,9 = 322,1 KN > Q = 299,1 KN,
C - 0,87
Điều kiện thỏa mãn Vậy độ bền tiết điện nghiêng vừa xét được đam baọ
5 Kiểm tra tiết diện nghiêng kết thúc ở khoảng cách cạ = 1,12 m cách điểm
đầu của mặt phẳng thứ nhất chứa các thanh xiên, nghĩa là với: c=0,05 + 0,52 + 1,12 = 1,69 m:
- Lực cắt tại khoảng cách c = 1,69 m tính từ gối tựa bằng:
Q=380-93- 1,69 =222,8 kN
- Đối với mặt phẳng thứ hai của các thanh xiên, theo công thức (6.80) có:
Q, inc2 = As.inc2R sw sin @ = 402 -225-0,707 = 63,9 10° N = 63,9KN
Đối với tiết diện này, lấy vết nứt xiên bát đầu từ điểm cuối của tiết diện
Trang 14cọ =C€o„„v = l,12 m Các vết nứt xiên tính từ điển cuối của tiết điện nghiêng
tới gối tựa và tới điểm đầu của mặt phảng thứ 2 chứa các thanh xiên không được
xét tới vì trong trường hợp thứ nhất cạ =c = 1,69 m > ey ax = 1,12 m, con truong
hợp thứ 2 thì vết nứt không cát qua các thanh xiên khi c¿ < Cọ mạx:
- Kiểm tra điều kiện (6.79):
Mẹ, 143 %
——+d¿wCọ +Q: e2 =——— †+66,5-l,12+63,9=2235 kN>Q=222,8 KN,
C 1,69
Điều kiện thỏa mãn Vậy độ bền của tiết điện nghiêng này dam baọ
6 Kiểm tra tiết điện nghiêng kết thúc tại khoảng cách ca mạ„ = l,12 m cách điểm đầu của mặt phẳng thứ 2 chứa các thanh xiên, nghĩa là với c=0,05 + 0,52 + 0,30 + 0,52 + 1,12 = 2,51 m: - Luc cat tai khoang cach c = 2,51 m cách gối tựa sẽ là Q = 380 —93 : 2,51 = 146,6 KN - Doi voi tiét dién nay, Cy = Cy may = 1,12 m và vêt nứt xiên không cắt qua nghĩa là Q, , = 0 - Tinh Q,: Vic=2,5I m > “b2 b a ef 1,87 m, vay phai lay: Mp3 0,6 (ụ2 | 1,37 1g ụa - Kiếm tra điều kiện (6.79): Q,, + qvcọ + Q,„¿ = 76,5 + 66,5 - 1,12 + 0= 1S] KN > Q = 146,6 kN Điều kiện thỏa mãn, nghĩa là độ bền tất cả các tiết diện nghiêng đảm bảọ
7 Theo điều kiện (6.52) của 6.2.2.2.2, kiểm tra khoảng cách giữa điểm đầu
của mặt phẳng đầu tiên chứa các thanh xiên và điểm cuối của mặt phảng thứ 2,
với lực cắt tại điểm cuối của mặt phẳng thứ 2 chứa các thanh xiên 14 Q = 299, |
KN va @yy = 1,5:
PpaRybhg _ 1,5-0,67-300- 560?
Q 299,1-10°
= 316,1 mm < 300 mm
Điều kiện thỏa mãn, nghĩa là yêu cầu của 6.2.2.2.2 được thỏa mãn
Vi du 6.17 Kiểm tra độ bền tiết diện nghiêng theo lực cắt
Cho trước: Dâm mắt bê tông cốt thép dốc hai phía có nhịp 8,8 m chịu tải trọng phân bố đều q = 46 kN/m (hình 6.27a); kích thước tiết diện ngang như trên hình 6.27; bê tông nặng có cấp độ bền chịu nén B25 (R,, = 0,95 MPa với y,a = 0,9);
Trang 15116
cốt thép dai lam tir thép loai CI; duong kinh 8 mm (A,, = 50,3 mm’),
với bước s = I5U mm i= 442 | 8800 | Ắ | Hinh 6.27 Cho vi du 6.17 Lời giải:
Tra bảng 5.7 ứng với bê tông nặng B15 được R,, = 0,67 MPa khi kể đến y,a = 0,9
Tra bang 5.16 ứng với cốt thép CI duoc R,,, = 175 MPạ Tính toán kiểm tra theo 6.2.2.2.10
Ị Chiều cao làm việc của tiết diện gối tựa bằng: họ, = 600 — 80 = 520 mm (hình 6.27) 2 Xác định @¿¡ và M,¡ theo các công thức (6.60) và (6.59) như cho tiết diện ĐỐI tựa: hr =150+100/2= 200 mm; b¿ —b =300 —100 = 200mm <3h;; b —bÌ}h/ ( ) r _ o zs 200-200 @r, =0,75-— bho, ; 100-520 = 0,577 > 0,5,
Nhu vay phai lay @,, = 0,5;
Trang 166 Kiểm tra điều kiện (6.81) để tính c:
Õ.56q„ =2/5VHuy0,, =0,56-58,7—-2/4/98.7‹I,32 <
=10,9kNÑ/m<q¡ = 46 kN/m
Điều kiện (6.81) không thỏa mãn, xì vậy giá trị c được tính theo công thức (6.83):
- | V dine + Iow +91 = a \i,32+58,7+46 =(),853 m s Lúc này cạ = c = 0,853 m 7 Xác định giá trị M,: - Chiều cao làm việc hạ của tiết diện tại khoảng c = Ö,853 cách gối tựa: hạ = hại +¢tgB = 0,52+0,853/12 =0,591 m - Tinh hé so @, theo công thức (6.60): bẹ ~b)hƒ 3 (bị —b)h¡ _ ạ „„ 200-200 @y; =0.75 & bhụ 100-59] = 02,5108 > 0,5:
Nhu vay phai lay @, = 0,5;
Thay các giá trị vừa tìm được vào công thức (6.59) được: My = Op (1+; ) Ry bhg = 2(1+0.5)0,95- 100-591? = =909 55-10 N-mm =99,55kN-m 8% Lực cắt tại cuối tiết diện nghiêng bang: San = —— ~46-(0,853 =163,2 kN Q= Qimax ~ We = 9 Kiểm tra điều kiện (6.57): M 90 55 +Q =—~* + dạ Cy = —— + 58,7-0,853 = Qn Quy é đsw 0 0.853 =106,8kN > Q =163,2kN
Kết luận: độ bên các tiết điện nghiêng chịu lực cát được dam baọ Ví dụ 6.18 Kiểm tra độ bền các tiết diện nghiêng chịu lực cắt
Cho trước: Dâm công xôn có kích thước như trên hình 6.28 chịu tác dụng
của lực tập trung F = 300 kN, dat cách gối tựa một khoảng 0,8 m; bê tông nặng có cấp độ bền chịu nén BIS (R,, = 0,67 MPa voi y;,2 = 0,9); cét thép dai
hai nhánh có đường kính 8 mm (A,, = 101 mm”) làm từ thép loại CI (R,„ = 175 MPa), với bước s = 200 mm
Trang 17118
Lời giai:
Tiến hành tính toán theo 6.2.2.2.11
Theo điều kiện (6.57), tiến hành kiểm tra tiết diện nghiêng bắt đầu từ vị trí đặt lực tập trung với giá trị c được xác định theo công thức (6.83)
Chiều cao làm việc của tiết diện tại vị trí đặt lực tập trunng bằng: hy, =650—(650- 300) 2n -50 = 305 mm (xem hình 6.28) Ầ F = 300kN RP 1-1 | ‘i 650 300, | 800 950 ng + [1 Hình 6.28 Cho vi du 6.18 Theo công thức (6.59) xác định giá trị M,¡, với @¿2 = 2 (tra trong bảng 6.7) va ~, = 0: Muy = 2 (1+) Ry, bhG, = 2-1-0,67- 400-305? = 49,9-10°Nmm Giá trị q.„ băng: aoe 175-101 eee = 88,4 N/mm (kN/m) 5 S 200 on HỆ 0—30( Voi tgB = a = 0,369 (xem hinh 6.28), xac dinh q;,.: dine = Pp2R 4,6 tg2B = 20,67 -400-0, 3697 = 73 N/mm, Từ đó, với qị = 0, có được: 109 ce | Mor _ [49,9-10° _ sce — inc + sw 73+ 88,4 Lúc này cọ = c = 556 mm
Vì giá trị c không vượt quá khoảng cách từ điểm đặt lực tập rung tới gối tựa, nên ta để c = 556 mm và xác định chiều cao làm việc hự tại cuối tiết điện nghiêng:
họ = hại + ctg = 305 + 556-0,369 = 510 mm
Trang 18Giá tri M,, bang: My =~, 2Ry bho = 2-0,67-490-510? =139,4:10° Nmm =139,4 kNm, Tur do: M 9 Qh + Qey = + dewln = nh 88.4-0,556 = 299,9 KN ~ Q =300 kN, C
Nghĩa là độ bên của tiết diện nghiêng nay dam baọ
Đối với tiết diện nghiêng nằm trong khoảng từ điểm đặt lực tập trung tới gối
tựa, theo công thức (6.64) xác định giá trị cọ, với hạ = 650 — 50 = 600 mm: My, = 2-0,67-400- 6007 =193-10° Nmm; [19 i Cy = NEw, aie = 1478 mm > 2h, = 2-600 = 1200 mm, Vdsy Y 88.4 Vay lay cy = 2h, = 1200 mm
Vì cạ = 1200 mm > c = 800 mm, nên tiết diện nghiêng này có thể không cần
phái kiểm tra bền
Kết luận: độ bên của mọi tiết điện nghiêng được đảm bảọ
Ví dụ 6.19 Kiểm tra độ bền bản sàn chịu lực cắt
Cho trước: Bàn sàn đặc không đặt cốt thép đai có kích thước 3x 6m,
dày h = l60 mm, được đổ liên khối với các đầm bao quanh; tải trọng phân bố đều tạm thời tác dụng lên sàn là p = 50 kN/m”; tải trọng do trong lượng bản thân và các lớp hoàn thiện g = 9 kN/m7?: a = 20 mm; bé tong nang co cấp độ bên chịu nén B25 (Ry, = 0,95 MPa voi y,2 = 0,9) Lới giải:
| Chiêu cao làm việc của tiết diện:
họ=h — a= 160 — 20 = I40 mm
2 Tính toán tải trọng và nội lực:
Tiến hành tính toán một dai ban san rộng b = | m = 1000 mm, nhịp É= 3 m;
tổng tải trọng tác dụng lên bản san q = p + g = 50 + 9 = 59 kN/m
Lực cát tại gối tựa bằng:
q( 59-3
Quay =2 =88,5kN
3 Kiểm tra điều kiện (6.86):
2,5R„,bhụ =2,5-0,95-1000-140=333-10' N>Q „„=88,5 kN Điều kiện thỏa mãn
4 Kiểm tra điều kiện (6.87):
Trang 19120
max trong diéu kiện (6.87) được xác định có kể đến hệ số ơ tính theo công thức (6.83): œ= ] +0,05b/h = I +0,05 - 6/0,16 = 2,875 > 1,25 (ở đây b = 6 m là khoảng cách giữa các mép biên của bản sàn), vậy phải lấy a = l,25 để tính c Vì các mép biên của bàn sàn liên kết với các dầm, nên giá trị c max* 5 C max -_ =P iy, = 2hạ =2-140 =280 mm a E25 Theo 6.2.2.2.5 c6 duoc: q, =g+p/2=9+50/2=34 kN/m=34 N/mn; pq =1,5 (xem bang 6.7) - Theo diéu kién (6.89): PpaRpb _ 1,5-0,95-1000 2 2 _ /hạ) - = 280 mm = 0,28 m Lực cát tại đầu cuối tiết diện nghiêng bằng: Q=Q,„„ T— qịc = 88,5 — 34 - 0,28 = 79 kN = 356 N/mm > q, = 34 N/mm, Nên lấy c =c,,,, Thay các giá trị tinh được vào điều kiện (6.87) được: 2 5-0,95-1000-14 2 PrsRei Pho _ 1,5°0,99 1000140" _ 99, 75-10? N=99,75 KN >Q=79 KN, C 280
Điều kiện thỏa mãn, vậy độ bền bản sàn chịu lực cắt được đảm bảọ
Ví dụ 6.20 Kiếm tra độ bền của tấm tường chịu lực cắt
Cho trước: Tấm tường bề chứa dạng công xôn có chiêu dày thay đổi từ 262mm (ở đáy) đến 120 mm (ở đỉnh), chiều dài vươn 4,25 m; áp lực ngang của đất nền
có kể đến tải trọng của các phương tiện vận chuyển trên bề mặt đất nền thay đổi
tuyến tính từ qạ = 69 kN/m” tại đáy tới q= 7 kN/nŸ tại đỉnh; a=22 mm; bê tông nặng có cấp độ bền chịu nén BI5 (R,„„= ,82 MPa với y,> = 1,1) Lời giải: | Chiều cao làm việc của tiết diện tại đáy bàng: ho, =h — a= 262 — 22 = 240 mm 2 Xác định tgB (PB là góc giữa các mép chịu kéo va chịu nén): tgp = “02-19 _ 9.0334 4250
3 Tính toán một dải tấm tường rộng b= l m = 1000 mm
Trang 20- Trước tiên, tính lực cát tại đáy:
69+7
Quy =——2——~4.25 =l61.5kN
- Kiểm tra điều kiện (6.86), với hụ = hạ, = 240 mm:
2,5R,bhạ = 2,5-0,82-1000-240 = 492 kN > Quay =117 kN
Điều kiện được thoa mãn - Kiểm tra điều kiên (6.87):
Vì các tấm tường được liên kết với nhau, và bề rộng của thành bể chứa là lớn
hon 5h, nén gia tric,,,, duoc xác định với hệ số œ = l,25: 2,Shọy 2,5-240 Cmax = = = 464 mm (xem 6.2.2.2.14) ` Œœ+l25tpB 1,25+1,25-0,0334 - Tinh tai trọng phân bố đều trung bình ở đoạn gần gối tựa dài c,„„„ = 464 mm: 464 4250-2 Tra bang 6.7 tmg voi bé tong nang duoc ~,, =1,5 - Xác định c: Theo điều kiện (6.91) của 6.2.2.2.14, vì : q, = 69 — (69 — 7) = 65.6 N/mm | teB/4+q; /(QygRyd) oo : \ 0.03347 /4 +65,4/(1,5-0,82- 1000) =1037 mm >c,,,, = 464mm
nen phai lay c =c,,,, = 464 mm (xem
- Xác định chiều cao làm việc của tiết diện tại khoảng cách 0,5c cách gối tựa (nghĩa là giá trị trung bình họ trong phạm vi chiều dài c):
464
họ = hụy -=teB = asi Mat = 232 mm
Trang 21122
D Tính toán tiết diện nghiêng chịu mômen
bảo độ bền trên tiết điện nghiêng cần được tính toán với tiết điện nghiêng
nguy hiểm theo điều kiện: M<M +M „+M S,inc (6.92) [88] Z,,INC ah fp — | \⁄ Ji CÀ ¿2 > = Ny 2s r† R sen I i, Bn— R sw) Nsw ind ‘i ema 'R As 4 | kh | egw | mm——-——-—- =| | Zo C
Hình 6 29 (13) Sơ đồ nội lực trên tiết điện nghiéng voi truc doc cdu kiện bê tông cốt thép khi tính toán theo độ bền chiu mémen udn
Mômen M trong công thức (6.92) được xác định từ ngoại lực đặt ở một phía của tiết điện nghiêng đang xét đối với trục vuông góc với mặt phẳng tác dụng của mômen và đi qua điểm đặt hợp lực N, trong vùng chịu nén
Mômen M, là tổng mômen (đối với đầu kia của tiết diện nghiêng) chịu bởi cốt
thép dọc cắt qua vùng chịu kéo của tiết điện nghiêng (điểm 0 trên hình 6.30) Mômen M „là tổng mômen (đối với đầu kia của tiết diện nghiêng) chịu bởi cốt
thép ngang cắt qua vùng chịu kéo của tiết diện nghiêng (điểm 0 trên hình 6.30)
Mômen M s,Inc là tổng của các mômen đối với trục nói trên chịu bởi cốt thép xién cat qua vung chịu kéo của tiết diện nghiêng
Khi xác định nội lực trong cốt thép cắt qua tiết diện nghiêng, cần chú ý đến độ neo chặt của các cốt thép này vào vùng ngoài tiết điện nghiêng
Chiều cao vùng chịu nén của tiết diện nghiêng (do theo đường vuông góc với trục dọc cấu kiện) được xác định từ điều kiện cân bằng hình chiếu các nội lực
trong bê tông vùng chịu nén và trong cốt thép cắt qua vùng chịu kéo của tiết diện nghiêng lên trục dọc cấu kiện theo 6.2.2.1.5 va 6.2.2.1.10
Mômen M, được xác định theo công thức:
Trang 22trong đó:
N,- noi luc trong cot thép doc chiu kéo, bang R, A, còn trong vùng neo N, duoc giam xuống bảng cach rhan v6: hé s6 ỵ xac dinh theo 6.2.2.2.17; : Ề Ề = ' Ys! ` z,- cánh tay đòn của ngẫu lực, xác định theo công thức:
N `
2R,
Z4 =hạ —
(6.94)
(trong đó b là bề rộng mép chịu nén), nhưng khi có cốt thép chịu nén thì lấy
Z, 2 hy —a’; cho phép lay z, =0,9hỵ
Momen M,,, đối với cốt thép đai vuông góc với trục đọc cấu kiện, được xác
định theo công thức:
M,„ =0,5q.„c (6.95)
trong đó
qạ„ - nội lực trong cốt thép đai (xem 6.2.2.2.4);
c - chiều dài hình chiếu của tiệt diện nghiêng lên trục dọc cấu kiện, tính
trong khoảng giữa các điểm đặt hợp lực của nội lực trong cốt thép và vùng chịu nén (xem 6.2.2.2.18) a) Fị a, b) F, là — — —— To ⁄ Vhidoe ti T 2 : ⁄ V7, hạ ⁄À oc hà a Bs csngsl ; M=Qy- ql -F Ỷ y- q- F2 Biểu để | ° Biểu đồ Ì M =Qhị€ A) F
Hinh 6.30 Xic dinh gid tri mémen tinh toán khi tính toán trết diện nghiêng
a) Dam tựa tự do; b) Dam cong vôn
Momen M Sine được xác định theo công thức:
Mi sn " N;2sịae (6.96)
Giá trị Z¿ ¡ạc đối với môi mặt phẳng các thanh xiên được xác định theo công thức:
Trang 23Od bi2el de
trong do:
a, - khoảng cách từ điểm đầu của vết nứt xiên đến điểm đầu của thanh xiên
nằm trong vùng chịu kéo (xem hình 6.29)
Tiết điện nghiêng chịu tác dụng của mômen cần được tính toán tại các vị trí
cát hoặc uốn cốt thép dọc, cũng như tại mép gối tựa biên của dầm kê tự do
(hình 6.30a) và ở đầu tự do của công xôn (hình 6.30b) Ngoài ra, tiết diện nghiêng chịu tác dụng của mơmen cịn được tính tốn tại các vị trí thay đối
đột ngột hình dạng của cấu kiện (đầu cấu kiện bị cát lõm, v.v )
Cho phép khơng tính tốn tiết điện nghiêng chịu mômen khi thực hiện các điều kiện (6.86) và (6.87) nhưng nhân vế phải của chúng với 0,8 và với giá trị c không lớn hơn 0,&c max”
Khi tiết diện nghiêng cát qua cốt thép dọc chịu kéo không có neo, trong phạm vi vùng neo cường độ tính toán R, của cốt thép này được giảm xuống bằng cách nhân nó với hệ số điều kiện làm việc y¿s, bằng: Ys5 = ạ (6.98) Trong đó: (¿- khoảng cách từ đầu mút cốt thép tới điểm giao nhau giữa tiết diện nghiêng và cốt thép dọc; (., - chiều dài vùng neo, xác định theo công thức: / \ (ạn = ¬ E+ A an an d (6.99) b / o day: ,,,, AA,, - cdc hệ số, lấy như sau: = f°
+ đối với đầu mút tự do của công xôn o,,, = 0,7; AA,,, = HỊ + đối với gối tự do của các dầm @),,, = 0,5, AA,,,
Trong trường hợp sử dụng cốt thép tron, hệ sô œ.„ lấy như sau: an
+ đối với gối tựa: 0,8;
+ đối với đầu mút cuối của công xôn: 1,2
Khi ở đầu gối tự do ngoài cùng có cốt thép gián tiếp (cốt thép bó) hoặc cốt
thép ngang ôm cốt thép dọc (không hàn), thì hệ số œạn phải chia cho Ï
+l2Hy, còn hệ số Ậ.„ được giảm đi một lượng bằng I0op/Rp, ở đây py 1a
hàm lượng thép theo thể tích, xác định theo công thức (99) đối với lưới thép
sw
2as
Trang 24
Ung suất nén øp trong bê tông tai gi tựa được xác định bằng cach chia phan lực gối tựa cho điện tích tựa của cấu kiên và lấy không lớn hơn 0,5R,
Đối với đầu tự do của công xôn, chieu dài („lây không nhỏ hơn 20d hoặc 250 mm, khi đó chiều dài neo có thể được xác định theo bảng 8.3 (mục 1) Trường hợp hàn cốt thép ngang hoặc cót thép phân bố với cốt thép dọc chịu kéo thi noi luc N, duoc tang len mot lượng:
Ny = 0, 7Ny Py dy Ry (6.100)
và lây Nụ < 0,8R dễ nụ Trong công thức (6.100):
ny - số thanh thép được hàn theo chiêu dài (, ;
(0„ - hệ số, lay theo bang 6.8;
đ¿ - đường Kính thanh thép được han; Bang 6.8 - Giá trị hệ SỐ ow —>—— ———— eres 6 8 ¡0 12 I4 Oy 200 | — 150 120 100 80 Giá trị N, cuối cùng lấy không được lớn hơn giá trị mà tính được không kể đến hệ số y¿¿ và N Wˆ
62.2.2.18 Đối với dầằm tựa tư do có chiều cao khong dõi thì tiết diện nghiêng nguy
hiệm nhất bắt đầu từ mép gối tựa và có chiều đài hình chiếu c bằng:
sinc S1NO
€Z=—————————— (6.101)
nhưng không lớn hơn chiều dai lon nhất của đoạn gần gối tựa, ngoài phạm vị của nó thoa mãn điều kiện (6.87) nhưng nhân về phải của (6.87) với 0,8 va với giá trị € < Ö,ŠCumay -
Trong công thức (6.101):
Q- — lực cát tại gối tựa;
F.,q-_ lần lượt là tải trọng tap trung và phân bố đều trong phạm vi tiết điện nghiêng;
Ane > điện tích tiết diện các thanh xiên cắt quá tiết điện nghiêng
0- góc nghiêng của các thanh xiên so với trục dọc cấu kiện; qv„T — như trong công thức (6.63)
Trang 25Nếu giá trị c được xác định có kể đến lực tập trung E;, sẽ nhỏ hơn khoảng
cách từ mép gối tựa đến điểm đặt lực, còn c xác định không kể đến lực E -
lớn hơn khoảng cách này, khi đó c lấy giá trị bằng khoảng cách tới lực F,
Nếu trong phạm vi chiều dài c, cốt thép đai có mật độ thay đổi từ q.„¡ ở đầu
tiết diện nghiêng đến q.„›, giá trị c được xác định theo công thức (6.101) với
Gow = qQv„› Và giá trị ở tử số giảm xuống một lượng băng (q.„¡- Gey2)/ 4)
(trong đó (; là chiều dài đoạn có mật độ cốt thép đai là q „ị)
Đối với dầm chịu tải trọng phân bố đều q, có mật độ cốt thép đai không có
thanh xiên không đổi, điều kiện (6.92) có thể thay bảng điều kiện
Q< J2(R,A,z, - Mg) (dsw +4) (6.102)
trong đó:
Q - lực cát tại tiết điện gối tựa;
Mụ - mômen tại tiết diện ở mép gối tựạ
Đối với công xôn có chiều cao tiết diện không đổi, chịu các tải trọng tập
trung (hình 6.30b), tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất bát đầu từ vị trí đặt các lực tập trung gần đầu tự do và có chiều dài hình chiếu c bằng:
—R.„Ạ sin8
ức Ọ; sw *sInc (6 103)
đsw
nhưng không lớn hơn khoảng cách từ đầu tiết diện nghiêng đến gối tựa (ở đây Q, luc cat o dau tiét dién nghiêng)
Đối với công xôn chỉ chịu tải trọng phân bố đều q (hình 6.30b), tiét dién
nghiêng nguy hiểm nhất kết thúc tại tiết diện gối tựa và có chiều dài hình
chiếu c bằng:
(an (qs„ +4)
khi đó, nếu c < đ—,„., an? thì có thể không cần tính toán tiết diện nghiêng
Trong công thức (6.104):
A,- diện tích tiết điện cốt thép kéo đến đầu tự do;
z„- xem 6.2.2.2.15; giá trị được xác định đối với tiết diện gối tựa;
(na - chiều dài vùng neo (xem 6.2.2.2.17)
Trang 26Q ~ F, 5 Res As inc sin 0 _ N.tgp CS \(q đsv +q _ RAZ ~ Nap Can (q:„ + q C
trường hợp cạnh xiên chịu kéo nghiêng (với ƒ lì óc nghiêng của cạnh xiên so với phương ngàng), thì trong các công thức trên thay tgB bằng sinÖ
6.2.2.2.19 Để đảm bảo độ bền các tiết diện nghiêng chịu tác dụng của mômen uốn
trong các cấu kiện có chiều cao tiết diện không đổi đặt cốt thép đai, thì các
thanh thép dọc chịu kéo, (mà được cát trong phạm vì chiều dài nhịp) phải
được kéo qua điểm cát lý thuyết (nghĩa là kéo qua tiết điện vuông góc mà tại d6 momen ngoai luc bang momen gidi han M,,,, (M,,,, được tính không kể đến cot thép bi cat) mét đoạn có chiều dài không nhỏ hơn w (hình 6.31):
= Reg Hig SIO oes W + 5d (6.105) trong đó: Q- luc cat trong tiết diện vuông góc di qua diém cat ly thuyét; Ẩ uyên đ - đường kính thanh thép bị cát; q.„ - xem 6.2.2.2.4 0 - nhu trong céng thttc (6.101); Ị | — - — ————
Trang 27J28 Q— Nv Ä« sø SEN singD + 3 “Qsv, W
trong đó: j là góc nghiêng của các mép so với phương ngang
Ngoài ra cần kể đến các yêu cầu trong 8.6.1.3
Đối với các cấu kiện không đặt cốt thép ngang, thì giá trị w được lấy bằng 0d, khi đó vị trí điểm cát lý thuyết phải năm trên đoạn cấu kiện thỏa mãn
điều kiện (6.87) nhưng vế phải được nhân với 0,8 và đồng thời lấy giá trị CSỌ 86 ou:
Đề đảm bảo độ bền tiết điện nghiêng chịu tác dụng mômen uốn, thì điểm bát
đầu uốn trong vùng chịu kéo phải năm cách tiết diện vuông góc có cốt thép bị uốn được sử dụng toàn bộ theo mômen một đoạn không nhỏ hơn hạ /2, còn điểm uốn cuối không được bố trí gần tiết điện vuông góc mà tại đó không đặt cốt thép xiên theo tính toán (hình 6.32) RA, 7 —— 4 ⁄ kŸ 4 ¿V2 S = -= 4 i te ` | l4 N \ Ne \ cee | Như X>0,5h, ead _ M Biểu đồ M
Hình 6.32 Xúc định ví trí uốn cốt thép dọc chịu kéo
Ẹ Tính toán tiết diện nghiêng tại vị trí đầu dầm bị cắt lõm
Đối với các cấu kiện có chiều cao tiết điện thay đối đột ngột (ví dụ, dầm và công xôn được cát lõm ở đầu), tiến hành tính toán chịu lực cát cho các tiết
diện nghiêng ở gối tựa công xôn tạo bởi phần bị cắt (hình 6.33) theo 6.2.2.2.4
+ 6.2.2.2.12, trong đó chiều cao tính toán đưa vào các cơng thức tính tốn là
hạ, của công xôn ngắn
Các cốt thép đai cần thiết để đảm bảo độ bền của tiết điện nghiêng cần được
Trang 28
Hinh 6.33 Cac tietidien nghieng news diem nha monẹ au keen duoc cat lam dau
| — dat neghieng chia nen: 2 — khi tinh toan theo luc cat: 3 = Khi tình tốn theo mơmen;
4—khitinh toan theo momen tal Vi tri ngoai phan bị cat
tại tiết dién nghiéng cat qua goc cat (xem hình 6.33), theo 6.2.2.2.15 +
6.2.2.2.18 Khi do, cot thép chiu kéo trong phan cong x6n ngan tao nén do cat dau phai duoc kéo vào phản tiết điện Không bị giảm yếu một đoạn không nho hon / (xem 8.6.1.3) va khong nho hon w,;: an Nụ 2 (Q, — Ry Aw Raw eine Sit 9) = = / Cy Wa ———— +a, +10d Goa (6 106) trong do:
Q,— _ lực ct tại tiết điện vuông góc trong phạm vi dau bi cat lốm (hình 6.33); Ạ) — diện tích tiết diện cốt thép đai bố sung năm ở đầu phần bị cắt trên đoạn có
chiều đài Không lớn hơn hạy ‹ 4 và khỏng kê đến khi xác định mật độ cốt
thép đai q tai vi tri cat 16m;
Ạ„ ~ điện tích tiết diện các thanh thép xién cat qua gdc 16m tai dau cat lõm;
qạ — _ Khoảng cách từ gối tưa công xón tới điểm cuối đầu cát lõm;
d— — dường kính thanh thép được cát
Trang 29Nếu cốt thép dưới của cấu kiện không có neo, thì phải Kiếm tra độ bền tiết điện nghiêng (số 4 trong hình 6.33) theo 6.2.2.2.15 + 6.2.2.2.18 Tiết diện
này năm ngoài phạm vì bị cất lõm và có điểm bắt đầu cách cốt đài đặt ở đầu
cuối nơi bị cắt lõm (tại vị trí chiều cao tiết điện thay đối, thỏa mãn điều kiện (6.107)) một đoạn không nhỏ hơn hạ — ho, tính từ mép Khi đó, trong tính
tốn khơng kể đến cốt thép doc cua công xôn ngăn, còn chiều đài hình chiếu
c lấy Không nhỏ hơn khoảng cách tính từ điểm đầu của tiết điện nghiêng đến
điểm cuối của cốt thép kể trên Ngoài ra, chiều dài neo („„ đối với cốt thép
dưới của cấu kiện lấy như đối với điểm cuối tự do của công xôn
Việc tính tốn cơng xơn ngăn của vị trí bị cát được tiến hành theo 6.2.7.7 và 6.2.7.8, lấy phương của dài nghiêng chịu nén từ mép ngoài diện chịu tải (gối tựa) đến hợp lực của nội lực trong các cốt thép đai bố sung có diện tích tiết điện Ạ ở mức cốt thép chịu nén của đầm nghĩa là khi :
3 (hụ =a}
3 2
(hy, —a’) NIẾT tây |
— xem 6.2.7.7, a, — xem hinh 6.33), khi đó, trong công thức Ÿ sin” 0= (trong do (.,, (6.227) hệ số 0,8 được thay bằng 1,0 Các ví dụ tính toán chịu mômen
Ví du 6.21 Kiểm tra tiết diện nghiéng chiu momen
Cho trước: Dầm bê tông cốt thép kê tự do có nhịp ( = 5,5 m chịu tác dụng của lực phân bố đều q = 29 kN/m; kết cấu vùng goi tua như trên hình 6.34; bê tông nặng có cấp độ bền chịu nén BIS (Ry, = 7,7 MPa; Ry, = 0,67 MPa voi
Trang 30Lời giat
Tính chiều cao làm việc của tiết diện: hụ = h — a = 400 — 40 = 360 mm
Vì cót thép chịu Kéo Không có neo, nên tiến hành tính toán tiết điện nghiêng chịu mỏmen là cần thiết
Chọn điểm đầu của tiết điện nghiêng ở mép gối tựạ Từ đó tính được: („ \ we x sup — 10 mm = 280 — 10 = 270 mm ¢hinh 6.34) Theo cong thie (6.99) xic dinh gia tre /.4, vol @,,, = 0,5 va AA,,, = 8: ( R 365 bàn 31 yy —~F Akg, |G =| 0.5— +8 '2ã= 793 mm | ie \ b : , Vi‘ < ¢,,,nén cường độ tính toán của cốt thép chịu kéo được giảm xuống : — 270 bang cach nhân nó với : hé soy, =—~-= a = 0.540 BS : ta K = s an 365-0.340 = 124,1 MPạ
Vi trong pham vi chiéu dai (, , 4 thanh ding va 2 thanh ngang duoc hàn với
cot thép chiu kéo (xem hình 6.34), nên phải tạng nội lực N = RA, =
I24,1-982 = 121,9-10ÌN thêm một gid tri Ny
N,, =0.7n, pd? Ry, =0,7-6-200-67 -0,67 = 20,26-10° N
(trong đó (0= 200 duoc tra trong bang 6.8 ting voi d, = 6 mm, n, = 6)
Suy ra N = 121,9-10° + 20.26-10° = 142.2-10°N
Gia tri N-= R.A, khong ké dén hé so 7.5 va N, bang 365-982 = 358.10° N, Vi 142.2-10° < 358-10" nén tính toán tiếp voi N = RA, = 142.2 1ÓN
Tính chiều cao tiết điện vùng chiu nén theo cong thite (6.20): RẠ=R A’ 142.2-10° =365: 26 = —s_ 5 sc ÄS - : ——-= 39 nìm < 2a” =2-35 = 70mm Ryb 7.7-200 Theo 6.2.2.2.1§ lấy z = hạ — a = 360— 35 = 325 mm Theo công thức (6.63) tính giá trị q.v: Re eS GR \ 175-37 N/mm S 150 Gu = Xác định chiếu đài hình chiếu tiết diện ghiêng nguy hiểm nhất theo công , qe _ 29: 3;5
thie (6.101), vol gia tri Q bang phan luc gor tua: Q= —§— = 80 kN
và lấy F = 0; Ạ = 0: Sane
Trang 31[32 3 c= 2 = a = 821mm Gay *q 68.4+29
Xác định chiều dài tối đa £, của đoạn gối tựa mà ngoài khoảng đó diêu kiện
(6.87) được thỏa mãn, rồi nhân nó với 0,8 va lay c = c, < 0,8c,,,, = 2hy ,
nghia la (, xac dinh tir phuong trinh:
> 3
Q= Qinax —ql, = 0, 8Mp4Rp,bho (Cỵ
Gia thiét rang (, > 2hp, lay gid tri toi da c, = 2h khi do vdi ~,4 =1,5 duoc: Vi
max
, = 1760 mm >c = 821 mm, phai lay c = 821 mm
Mômen ngoại lực đối với trục năm ở giữa đoạn chiều cao vùng chịu nén của tiết diện nghiêng, trong trường hợp này, bảng mômen uốn tại tiết điện vuông
góc đi qua trục nêu trên, nghĩa là tại khoảng cách (;+c = (su;/3 + c = 280/3 + 821 =914 mm cach diém dat phan luc: 2 2 (, +c 29-0,914ˆ M=Q(¢, ro) Ete) =80-0,914-—————— =6l kNm Kiểm tra độ bền theo điều kiện (6.92) kết hợp công thức (6.95): R,A,z, +0,5q,„c? =142,2-10” -325+0,5-68,4-821” = = 46,3+ 23,05 =69,4 kN.m>M=61kNm
Nghĩa là độ bền các tiết điện nghiêng chịu tác dụng của mômen uốn đảm bảọ Vì dầm không đặt các thanh thép xiên và chịu tác dụng của tải trọng phân bô đều, nên độ bền của tiết điện nghiêng có thể được kiểm tra theo công thức
(6.102) đơn gian hơn: vGi My = QC, = 80.10°.93 = 7,4.10° N.mm: J2(RsAxZs Mo )(4gu +4) = /2(46,3-10° -7.4-10° }(68,4 +29) = = 87,1:10° N=87kKN>Q=80 KN
Ví dụ 6.22 Xác định khoảng cách từ gối tựa đến vị trí cắt thanh thép trên đầu tiên Cho trước: Dâm khung nhiều tầng có biểu đồ mômen uốn và lực cát do tải
trọng phân bố đều q = 228 kN/m như trên hình 6.35; bê tông nặng có cấp đó
bền chịu nén B25; cốt thép dọc và ngang loại CHI (R, = 365 MPa; R.„ = 290
MPa); tiết diện ngang vùng gối tựa — như trên hình 6.35; cốt thép đai đường kính I0 mm, bước s = 150 mm (A,.„ = 236 mm)
Loi giat:
Trang 32Mụ =R;A; (hạ =a”) = 365 -1609( 740 - S0) = 405 kN.m
Theo biều đồ mômen trên hình 6.35, xác định khoang cách x từ gối tựa đến
Trang 33134 Theo công thức (6.105) tính được w là đoạn cần kéo dài thêm qua điểm cắt lý thuyết của cốt thép bị cắt: A aoa = 544-10” + 5-32 =756mm 2qsw 6 Từ đó tính được khoảng cách từ gối tựa đến vị trí cát thanh thép: x + w = 334 + 756 = 1090 mm Kiém tra doan neo can thiét ¢,, tw vi tri cat thép tới tiết diện thẳng đứng, mà W= thanh thép đó được sử dụng hoàn toàn, theo bang 8.13: (an = 29d = 29-32 = 930mm < 1090mm
Vậy phải cắt thanh thép tại ví trí cách gối tựa một đoạn 1090 mm Ví dụ 6.23.Kiểm tra độ bền các tiết diện nghiêng
Trang 34Khi đó: Qh + GevCo tRywAww) = 154° 10°+ 1152+ 406 + 200 - 402 = = 738: 10°N >Q = 640 kN Nghĩa là thậm chí không cần kể đến các thanh thép xiên, thì độ bền chịu cắt của phần cát lõm vẫn đảm bảọ - Kiểm tra cốt thép đai và cốt thép xiên bố sung theo điều kiện (6.107) Từ hình 6.36 có: 8 = 45°; hy = 700 — 60 — 80/2 = 600 mm; h,), = 370 mm; RevAcw) +R sin45° = 290 - 402 + 290 -804 - 0,707 = ee = 245 KN / walt SINC =281-10°H> Q[ 1-2] -
- Kiểm tra độ bền chịu mômen uốn của tiết diện nghiêng cắt qua góc lõm Giá trị bất lợi nhất của c được xác định theo công thức (6.101), có kể đến các
thanh thép xiên và cốt thép đai bổ sung trên tử số, đồng thời lấy F, = 0 và q =0:
Q—(RewAswit RewAsine in®) 640-10? -281-10°
ex = = 312 mm
le 1152
Vì cốt thép dọc của phần công xôn ngắn được neo vào gối tựa, nên ta kể đến
cốt thép này với toàn bộ cường độ tính toán R, = 365 MPạ
Từ hình 6.36:
Ạ = A¿ = 1256 mm” (4 Ø 20)
Vì A,= A,, x=0,ñên z = hại -a = 370 — 5Ú = 320 mm
Theo công thức (6.97) với ai = 30 mm, có được:
Zs inc = Zs COSO s.inc + (c—a, )sinO = 320-0, 707 +(312—30)0, 707 = 425 mm
- Kiểm tra điều kiện (6.92), với:
Trang 358) | F c=1,5m Ÿ s } 45° = | Ỉ ` = \ Z2 x 2-0 =| ee 2222 THẾ = SS ¬'-———_— 22272 a | 12 a 130 4440 Hinh 6.36 Cho vi du 6.23
- Xác định chiều dài cần thiết phải kéo cốt thép chịu kéo một đoạn đến đầu
Trang 36- Xác định sự cần thiết phải bố trí meo đối với cốt thép dưới của dầm Để làm
được điều đó, kiểm tra tiết diện nghiêng năm ngoài phạm ví cắt lõm và bất đầu từ khoảng hạ — hụ, = 600 - 370) = 230 mm cach dau mút dầm Khi đó
(, = 230 — 10 = 220 mm
Chiều dài neo của cốt thép dưới điược xác định theo điểm 1 bang 8.13, theo đó, ứng với cấp bê tông B25 và thép loại CHII tìm dược À„„ = 29, suy ra (un = 29°40 = 1160 mm > (, = 220 mm X = vn, T160 =0,19, nghĩa là R, = 365 - 0,19 = 69,2 MPạ Cường độ tính toán của cốt thép dưới được giảm xuống bằng cách nhân với hệ số Cy 220 ¥ss = ( NA Từ hình 6.36 có: A, = 5027 mm' (4 Ø 40)
Vì trong phạm vi chiều dài ( = 220 mm môi thanh thép trong 2 thanh thép
trên được hàn với 2 thanh thép đứng, còn môi thanh thép trong 2 thanh thép dưới được hàn với 2 thanh thép đứng và l thanh thép ngang, nên ta tăng nội lực R,A, lên một lượng N„, được xác định theo công thức (6.100), với n„ = 10, d, = 12 mm, @, = 100 (xem bang 6.8): Ny, =0,7ny Oy d2, Ry, = 0,7-10-100-127 -0,95 = =95 760 N <0,8R.d2n., = 0,8-365-127 -10 = 420000 N So EW Suy ra: R.A, = 69,2-5027 +95 760 = 443 600 N < 365-5027 =1835-10°N Với b= bị = 730 mm, xác định được chiều cao vùng chịu nén x: X T=— —= = Ryb 13-730 = 15,8 mm < 2a’ =2-50=100mm, Va dan dén z, = hy — á = 600 — 50 = 550 mm Giá trị bất lợi nhất của c bảng: Q 640000 C=——= dew 1152 = 555 mm < w, —(h, —h,,, ) = 953-230 Vụ (họ 01) = 723 mm
nghĩa là, với giá trị đó của c, tiết diện nghiêng cắt qua cốt thép dọc của phần công xôn ngăn Lấy đầu cuối của tiết diện nghiêng là đầu cuối của cốt thép đọc đó, nghĩa là ở khoảng wạ = 953 mm, khi đó c = 723 mm Mômen tính
toán M tại tiết diện đi qua điểm cuối của tiết diện nghiêng bằng:
M = Q(ap + Wy ) = 640(0,13 + 0.953) = 693 KN-m;
Trang 37Zs ine = Z, COSA +(c—a, )sin 8 = 550-0, 707 +(723 - 70) 0, 707 = 851mm (trong d6 a, = 300 — 230 = 70 mm (xem hinh 6.36))
Kiém tra diéu kién (6.92): 2 = 443 600-5504 °° «290-804-851 = s.inês.inc 2 R Acts + <a +R A = 743,5-10° Nmm > M =693kNm, nghĩa là độ bền tiết diện nghiêng đảm bảo và không cần phải có neo đối với cốt thép dướị Kiểm tra độ bền của phần công xôn ngắn theo 6.2.7.7 và 6.2.7.8 có xét tới các chỉ dẫn trong 6.2.2.2.4
Kiểm tra điều kiện (6.227), với Isup = 130 mm, a, = 90 mm, ho, — a’ = 370 - 50 = 320 mm (xem hinh 6.36) Khi do: (hg, -a’)? ` =——— - 320° - 7 = 0,679 (ho; —a’) +(Iyp +a, ) 320 + (130+90) sin 9= Với th = 0 va thay 0,8 bang I,0, được: Rybf,usin 0= 13:730-130:0,679 = 838-10°N < 3,5R,bhạ, = 3,5-0,95:730-370
= 898-10”N, nghĩa là lấy vế phải điều kiện (6.227) bằng 838 kN
Vì Q = 640 kN < 838 kN, nên độ bền dải bê tông chịu nén đảm bảọ
Kiểm tra điều kiện (208), với l\ = Ï A, = 1256 mm" (4 Ø 20): fỵ 0 sụp + ây = 220 mm, hạ = 320 mm, = 640.101 70 = 40:10) N<R,A, =365:1256 =458-10”N
Vậy, cốt thép dọc trong phần công xôn ngắn đủ
6.2.3 Cấu kiện chịu nén lệch tâm
6.2.3.1 Độ lệch tâm
6.2.3.1.1 Khi tính toán theo độ bền các cấu kiện bê tông và bê tông cốt thép chịu tác
138
dung của lực nén dọc trục, cần chú ý tới độ lệch tâm ngẫu nhiên e, do cac
yếu tố không được kể đến trong tính toán gây ra, trong đó có cả tính không đồng nhất của bê tông trong tiết diện cấu kiện
Trang 38s25: trong đó: (/600 ẹmax jh / 30 10mm
( — chiều dài cấu kiện hoặc khoảng cách giữa các tiết diện của nó được
liên kết chăn chuyển vị);
h ~ chiều cao của tiết điện cấu kiện
Đối với các cấu kiện của kết cấu siêu tĩnh (kê cả cột nhà khung), giá trị độ lệch tâm eạ của lực dọc so với trọng tâm tiết diện quy đổi được lấy bằng độ lệch tâm
eạ¡ được xác định từ phân tích ũnh học kết cấụ nhưng không nhỏ hơn e, :
lỊ
| Cọi cọ:
|>e, IV
Đối với các cấu kiện của kết cấu tính định (ví dụ trụ cột đường dây tải điện), độ lệch tâm eạ được lấy bảng tổng độ lệch tâm được xác định từ tính toán tính học eạ; và độ lệch tâm ngẫu nhiên:
€ọ = €ọ; -T €;
Việc tính toán tiết diện thắng góc các cấu kuện chịu mén lệch tâm được tiến hành: - Trong mặt phẳng lệch tâm của lực dọc (trong mặt phẳng uốn) và
- Trong mặt phẳng vuông góc với màt phẳng uốn Trường hợp này, cho rằng
lực dọc đặt với độ lệch tâm ban đầu eạ= 6, (e, là độ lệch tâm ngẫu nhiên) Tính tốn ngồi mạt pháng có thể không cần tiến hành, nếu độ mảnh của cấu kiện ( /¡ (đối với cấu kiện tiết điện chữ nhật (/h_ với h là chiều cao tiết diện)
trong mặt phẳng uốn vượt quá độ mảnh trong mặt phẳng vuông góc với mặt phẳng uốn
Tính toán cấu kiện kể đến độ lệch tâm trong các mặt phẳng chính chứa hai
trục chính (lệch tâm xiên) cần được tiến hành nếu độ lệch tâm theo phương
các trục này lớn hơn độ lệch tâm ngẫu nhiên eạ
Trong mọi trường hợp độ lệch tâm eạ; được xác định có kể đến ảnh hưởng
của uốn dọc (võng ngang) của cấu kiện (xem 6.2.3.2)
Tính toán cấu kiện chịu nén lệch tâm phải kể đến ảnh hưởng của uốn dọc trong và ngoài mặt phẳng uốn
Đối với các loại cấu kiện chịu nén thường gặp (tiết diện chữ nhật, chữ I dat
cốt thép đối xứng, tiết diện tròn và tiết diện vành khuyên đặt cốt thép đều
theo chu vi), việc tính toán tiến hành theo 6.2.3.3.1 + 6.2.3.3.15
Trang 39Đốt với các tiết diện khác và với cách bố trí thép dọc bất kỳ, thì việc tính toán
tiết diện thắng góc được tiến hành theo các công thức cho trường hợp tổng
quát 6.2.3.3.16 Trường hợp này nên sử dụng máy tính hỗ trợ
6.2.3.1.4 Tính toán độ bền tiết điện nghiêng của các cấu kiện chịu nén lệch tâm xiên được tiến hành như với cấu kiện chịu uốn có các chỉ dẫn bổ sung nêu trong
6.2.5.3
6.2.3.2 Ảnh hưởng của uốn dọc
6.2.3.2.1 (6.1.2.5) Về nguyên tác, ảnh hưởng của uốn dọc đến độ lệch tâm của lực dọc được kể đến bằng cách tính toán kết cấu theo sơ đồ biến dạng để kể đến biến dạng không đàn hồi của bê tông và cốt thép cũng như sự có mặt của vết nứt Cho phép tiến hành tính toán kết cấu theo sơ đồ không biến dạng vẫn kể đến
được ảnh hưởng của uốn dọc (võng ngang của cấu kiện) bảng cách nhân độ lệch tâm e với hệ số uốn dọc n' (xác định theo công thức (6.108))
Giá trị hệ số rị xét ảnh hưởng của uốn dọc đến độ lệch tâm eạ của lực dọc, khi tính tốn theo sơ đồ khơng biến dạng, được xác định theo công thức:
(6.108) [19]
trong đó
N¿„ - lực tới hạn quy ước phản ánh trạng thái ứng suất biến dạng của cấu
kiện ở trạng thái giới hạn tùy thuộc vào các đặc trưng hình học, các tính chất biến dạng của bê tông và cốt thép, tác dụng dài hạn của tải trọng), xác đinh theo công thức: Bi 2 EI, _ ĐÁP) 0,11 +O ` 2 ° fi Ca @¡£a (0 l+ð, N„= gu +041 (6.109) [20] ⁄ Đối với cấu kiện tiết diện chữ nhật (6.109) có dạng: 0.11 1 6E,bh| 0.1 K TẾN aes tua| h.-áÝ | (6.110) (,/h| — 3ø h Trong công thức (6.109):
(ọp và (0,- các hệ số điều chỉnh độ cứng của cấu kiện làm từ vật liệu đàn hồi kể đến các tính chất thực của bê tông cốt thép (biến dạng không dàn hồi của bê tông và cốt thép, khả năng xuất hiện vết nứt) và sự phù hợp giữa sơ đồ tải trọng và công thức (6.108)
Trang 40E, và E,- tương ứng là môdun đần hỏi của bề tông và cốt thép;
I, va l,- mômen quán tính tương ứng: của tiết điện bê tông và tiết diện toàn bộ côt thép đôi vơi trọng tâm tiết diện bê tông;
o; - hệ số kể đến ảnh hương của tác dụng dài hạn của tải trọng đến uốn
dọc (võng ngang) của cấu kiện ở trans thái giới hạn, lấy bằng:
M
g =1+ Bo ŠI+B (6.111) [21]
trong đó:
B - hệ số phụ thuộc vào loại bê tỏng, lấy theo bang 6.1;
M - mômen lấy đối với biên chịu kéo hoặc chịu nén ít hơn cả của tiết diện do tác dụng của tải trọng thường xuyên, tải trọng tạm thời dài hạn và tai trong tam thời ngăn han;
M,- tương tự M, nhưng đo tải trọng thường xuyên và tải trọng tạm thời đài hạn; A, +A, E, Lia = — ` bh Ey Cy chiều dài tính toán của cấu kiện, xác định theo 6.2.3.2.2; ồ„- hệ số, lấy bảng : db =eo/h và §>§ c.min (6.112) Ư min =0.5-0.0 n0 0.018 (6.113) [22]
o day: Ry, - tinh bang MPạ
Khi tính toán theo 6.2.3.3.3, uét dién chữ nhật có cốt thép dọc được bố tri theo chiều cao tiết dién, thi trong gid tri (A, + AL) không kể đến 2/3 lượng
cốt thép nằm theo cạnh song song véi mat phang u6n (2A,), con giá trị
hy -a’
HN trong cong thutc (6.110) lay bang | - 26)
Đối với các cấu kiện làm từ bê tông nhẹ nhóm B, trong công thức (6.109) va
(6.110) thay so 6,4 va 1,6 tương ttg bang 5,6 va 1,4
Do léch tam e, dting trong muc nay cho phép duoc xac định đối với trọng
tâm tiết diện bẻ tông
Khi độ mảnh của cấu kiện l/i < 14 (đối với tiết diện chữ nhật - khi lựh < 4) lấy nạ =l