Đang tải... (xem toàn văn)
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ HỆ THỐNG ĐIỀU HÒA THÔNG GIÓ ĐIỆN ĐỘNG LỰC CHO CÔNG TRÌNH TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI VĂN PHÒNG PHÚC YÊN PLAZA.THIẾT KẾ ĐIỀU HÒA TRUNG TÂM VRV,CHILLER.THIẾT KẾ THÔNG GIÓ CHUNG,THÔNG GIÓ TẦNG HẦM,THÔNG GIÓ PHÒNG MÁY.THIẾT KẾ HỆ THỐNG ĐIỆN ĐỘNG LỰC TRONG CÔNG TRÌNH.
LỜI NÓI ĐẦU Những năm gần ngành Xây Dựng có bước phát triển nhanh chóng Các công trình công nghiệp dân dụng mọc lên ngày nhiều nhằm đáp ứng nhu cầu nghiệp công nghiệp hoá đại hoá đất nước Việc tập trung dân số đông thành phố lớn dẫn đến nhu cầu nhà ngày trở lên quan trọng Giải pháp phát triển nhà cao tầng, nhà siêu cao tầng từ lâu trở thành xu hướng tất yếu giới Việt Nam không ngoại lệ Để đáp ứng sống tiện nghi cho người việc trang bị “ Hệ thống kỹ thuật công trình “ thiếu Hệ thống kỹ thuật công trình bao gồm hệ thống điện, hệ thống điều hòa thông gió, hệ thống cấp thoát nước, hệ thống thang máy, hệ thống phòng cháy chữa cháy,hệ thống thông tin liên lạc, hệ thống cấp khí đốt …Các hệ thống kỹ thuật phối hợp làm việc tốt với tạo lên công trình có sức sống, công trình người sống làm việc cảm thấy thoải mái, dễ chịu, an toàn, tránh bất lợi môi trường khí hậu bên Từ đó, giúp môi trường sống người sạch, tăng suất lao động, góp phần phát triển đất nước Trước nhu cầu thực tế đó, Trường ĐH Xây Dựng Bộ môn vi khí hậu đơn vị tiên phong việc nghiên cứu, đào tạo kĩ sư có chuyên môn thi công thiết kế hạng mục “Hệ Thống Kĩ Thuật Trong Công Trình” Tự hào sinh viên ngành Hệ thống kỹ thuật công trình, em tiếp tục cố bổ sung thiếu sót kiến thức chuyên ngành, tu dưỡng đạo đức nghề nghiệp Em xin gửi lời cảm ơn chân thành sâu sắc tới tất thầy, cô suốt bốn năm học vừa qua nhiệt tình bảo cho em Em xin chân thành cảm ơn cô Nguyễn Thị Xuân ,Cô Nguyễn Thị Huệ –Bộ Môn Vi Khí Hậu hướng dẫn giúp em hoàn thành tốt đồ án tốt nghiệp SVTH :Nguyễn Văn Tuấn MSSV:883057 Lớp:57HK : TCVN: 5687 - 2010: Thông gió điều hòa không khí QCVN: 02 - 2009: Số liệu khí hậu dùng xây dựng QCVN: 09 - 2013: Sử dụng lượng công trình xây dựng TCVN: 9206-2012 : Đặt thiết bị điện nhà công trình công cộng Giáo trình Thông gió – Hoàng Thị Hiền, Bùi Sỹ Lý Giáo trình Điều hòa không khí – Trần Ngọc Chấn Cataloge điều hòa không khí Daikin SVTH :Nguyễn Văn Tuấn MSSV:883057 Lớp:57HK PHẦN A : GIỚI THIỆU CHUNG VỀ CÔNG TRÌNH I GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH : -Tòa nhà Phúc Yên-Plaza xây dựng địa điểm: Trưng Trắc, tx Phúc Yên, Vĩnh Phúc, Việt Nam -Tòa nhà dạng tổ hợp thương mại, dịch vụ, văn phòng kết hợp nhà hàng -Công trình xây dựng khu đất rộng 2500 m2.Tòa nhà có 17 tầng nổi, tầng hầm - Tầng 1-5, có chức thương mại, dịch vụ với diện tích sàn 1920 m chiều cao T1-4.2m,T2-4m,T3-T5-3.9m - Các tầng phía từ tầng 6-16 văn phòng cho thuê diện tích 1920m2 sàn Chiều cao tầng 3.6 m - Tầng 17 khu nhà hàng kết hợp sân thượng tòa nhà với sàn 1920 m2 - Ngoài khu tầng hầm với tầng hầm để xe với diện tích sàn tầng 2000 m2 Chiều cao hầm 4.2 m ,chiều cao hầm 3.7 m - Xung quanh công trình cảnh quan xanh khu vui chơi công cộng… II NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN : - Thiết kế hệ thống điều hòa không khí - Thiết kế hệ thống thông gió: hầm để xe, vệ sinh, bếp tăng áp cầu thang, hút khói hành lang, cấp gió - Thiết kế hệ thống điện động lực cho công trình: cấp cho hệ thống điều hòa, thông gió, chiếu sáng,thang máy, cấp thoát nước … SVTH :Nguyễn Văn Tuấn MSSV:883057 Lớp:57HK PHẦN B : ĐIỀU HÒA KHÔNG KHÍ CHƯƠNG I: TÍNH TOÁN NHIỆT THỪA 1.1 CHỌN CẤP ĐIỀU HÒA VÀ THÔNG SỐ TÍNH TOÁN 1.1.1 Chọn cấp điều hòa Theo mức độ quan trọng công trình mà hệ thống điều hòa không chia làm cấp : + Hệ thống điều hòa không khí cấp I : Hệ thống điều hoà có khả trì thông số tính toán nhà với phạm vi thông số trời mùa đông mùa hè ( phạm vi sai lệch 0h ) + Hệ thống điều hòa không khí cấp II : Hệ thống điều hoà có khả trì thông số tính toán nhà với sai số không 200 năm + Hệ thống điều hòa không khí cấp III : Hệ thống điều hoà có khả trì thông số tính toán nhà với sai số không 400 năm Hệ thống điều hòa không khí cấp I có mức độ tin cậy cao chi phí đầu tư, lắp đặt, vận hành lớn nên sử dụng cho công trình điều hòa tiện nghi đặc biệt quan trọng Hệ thống điều hòa không khí cấp II có mức độ tin cậy cao trì mức độ tiện nghi ổn định, sai số không lớn, vừa tiết kiệm chi phí đầu tư ban đầu, chi phí vận hành, phù hợp với công trình văn phòng, thương mại, nhà chung cư, thư viện, … Hệ thống điều hòa không khí cấp III có số không đảm bảo năm cao nên mức độ tin cậy không cao , Qua phân tích trên, với đặc điểm công trình tổ hợp TTTM, văn phòng, nhà chung cư ta chọn hệ thống điều hòa không khí cấp II ( thời gian không đảm bảo 200 (h/năm) 1.1.2 Thông số tính toán 1.1.2.1Thông số tính toán bên công trình - Tính toán theo số không đảm bảo chế độ nhiệt ẩm nhà với thời gian không đảm bảo m (h/năm ) SVTH :Nguyễn Văn Tuấn MSSV:883057 Lớp:57HK Thời gian không đảm bảo 200 (h/năm) cho toàn phòng Theo phụ lục B, TCVN 5687-2010 với địa điểm Vĩnh Phúc ta chọn thông số tính toán với địa điểm gần Hà Nội, ta chọn thông số tính toán nhà theo bảng sau : Bảng 1.1 Thông số tính toán bên nhà Mùa Hè Thời gian đảm bảo (h/năm) (oC) 200 36,1 ϕ t NH H N Mùa Đông H IN t ND D IN ϕ ND (%) (kJ /kg) tư ( C) (oC) (%) 55,1 90,63 28,1 10,6 85,5 (kJ/ kg) 27,74 tư ( C) 9,4 1.1.2.2 Thông số tính toán bên nhà Lựa chọn thông số tính toán bên nhà theo chức phòng phụ lục A TCVN 5687:2010, đảm bảo điều kiện tiện nghi nhiệt, trạng thái lao động người.Giúp cho người sinh hoạt, làm việc cảm thấy thoải mái Mát mẻ mùa hè, ấm áp mùa đông Ta chọn thông số tính toán bên nhà theo bảng sau: Bảng 1.2.Thông số tính toán bên nhà Mùa hè Phòng chức tTtt (0C) Khu Thương mại,siêu thị 26 Khu văn phòng 26 Khu nhà hàng 26 Sảnh văn phòng,hành lang 28 ±2 ±2 ±2 ±2 ϕTtt (%) 65 65 65 65 ± ± ± ± Mùa đông tTtt (0C) vg (m/s) 0,8÷1,0 22 0,8÷1,0 22 0,8÷1,0 22 0,5÷0,6 20 ± ϕTtt (%) vg (m/s) ± 0,4÷0,5 0,4÷0,5 0,4÷0,5 0,1÷0,2 65 65 ±2 65 ± ± 65 ± ± ± 1.2.TÍNH TOÁN HỆ SỐ TRUYỀN NHIỆT, TRUYỀN ẨM 1.2.1 Kết cấu công trình Tường gạch 110 : SVTH :Nguyễn Văn Tuấn MSSV:883057 Lớp:57HK - Lớp vữa trát: δ = 0,015 m; λ = 0,93 w/mK; µ = × −5 10 g/mhPa -Lớp gạch rỗng: δ = 0,11 (m); λ = 0,58(w/mK); × µ = 10,5 −5 10 g/mhPa; -Lớp vữa trát: δ = 0,015 m; λ = 0,93 w/mK;µ= × −5 10 g/mhPa; Tường gạch 220 : -Lớp vữa trát: δ = 0,015 m; λ = 0,93 w/mK; µ = × −5 10 g/mhPa - Lớp gạch rỗng xây với vữa nhẹ: δ = 0,22 (m); λ = 0,58 µ = 10,5 × × w/mK, −5 10 g/mhPa ; -Lớp vữa trát: δ = 0,015(m); λ = 0,93(w/mK); µ=9 × −5 10 g/mhPa; Vách bê tông 300 : -Lớp vữa trát: δ = 0,015 m; λ = 0,93 w/mK;µ = × −5 10 -Lớp bê tông cốt thép: δ = 0,27 (m); λ= 1,55(w/mK); µ=3 × −5 10 g/mhPa; -Lớp vữa trát: δ = 0,015(m); λ = 0,93(w/mK); µ=9 × −5 10 g/mhPa; Cửa đi: Cửa gỗ: = 0,03m; λ = 0,18W/m.K; μ = 6,210-5g/mhPa Kính lớp bên ngoài: SVTH :Nguyễn Văn Tuấn MSSV:883057 Lớp:57HK g/mhPa; - Lớp kính màu: δ = 0,005 m; λ = 0,78 W/mK; - Lớp khí trơ: = 0,01m; Rkk = 0,15 W/m.K; - Lớp kính màu: δ = 0,005 m; λ = 0,78 W/mK; Các kết cấu sử dụng kính lớp : vách kính, cửa sổ tiếp xúc không khí khu thương mại, văn phòng Sàn, trần: - Gạch men: δ = 0,01(m); λ = 0,87(w/mK); −5 × µ = 10,5 10 ( g/mhPa); - Vữa xi măng: δ = 0,02(m); λ = 0,93(w/mK); × −5 × −5 µ = 10 ( g/mhPa); - BT cốt thép:δ =0,15 (m); λ= 1,55(w/mK); µ=3 Mái [tôn] : Lớp 1: làm tôn: Lớp :Bọt xốp : 10 ( g/mhPa); δ = mm ; λ=58 w/m oK (w/m oC) δ = 20 mm ; λ=0.03 w/m oK (w/m oC) 0.001 0.02 + + + 8.72 58 0,03 23.26 =1.2 (W.m2 oC) K= Chú thích: Các thông số λ; µ; δ tra QCVN 09-2013, Đơn vị: λ (w/mK); −5 µ (10 g/mhPa); δ( m) SVTH :Nguyễn Văn Tuấn MSSV:883057 Lớp:57HK 1.2.2 Tính hệ số truyền nhiệt K K= Công thức : δ 1 +∑ i + α T i =1 λi α N n (W/m2K) Trong đó: + αT, αN: Hệ số trao đổi nhiệt bề mặt kết cấu (W/m2K) (Tra bảng 3,1 trang 82 giáo trình Thông Gió PGS.TS Bùi Sỹ Lý Hoàng Hiền) + δi, λi: Chiều dày (m) hệ số dẫn nhiệt λ (W/mK) kết cấu bao che lớp thứ i Bảng 1.3 Tính toán hệ số truyền nhiệt K Tên kết cấu K (W/ m2K ) Thông số STT αN αT (W/ (W/ m2K) m2K) 1.a Tường gạch 110 tiếp xúc với phòng không điều hòa 1.b Tường gạch 110 tiếp xúc với không khí Tường gạch 220 tiếp xúc với không khí bên Tường gạch 220 tiếp xúc với phòng không điều hòa Vách bê tông tiếp xúc với không khí bên Vách bê tông tiếp xúc với phòng không điều hòa SVTH :Nguyễn Văn Tuấn 8,72 11,63 23,26 11,63 23,26 11,63 8,72 11,63 23,26 11,63 8,72 11,63 K= K = K = K = 1 δ +∑ i + α T i =1 λi α N n 1 0, 015 0,11 0, 015 + + + + 8, 72 0, 93 0, 58 0, 93 11, 63 1 0, 015 0,11 0, 015 + + + + 23.26 0, 93 0, 58 0, 93 11, 63 1 0, 015 0, 22 0, 015 + + + + 23, 26 0, 93 0, 58 0, 93 11, 63 K = K = K = 1 0, 015 0, 22 0, 015 + + + + 8, 72 0, 93 0, 58 0, 93 11, 63 1 0, 015 0, 27 0, 015 + + + + 23, 26 0, 93 1, 55 0, 93 11, 63 1 0, 015 0, 27 0, 015 + + + + 8, 72 0, 93 1, 55 0, 93 11, 63 MSSV:883057 Lớp:57HK 2,42 2.84 1,85 1,63 2,98 2,46 Tên kết cấu Thông số STT Kính lớp tiếp xúc với không khí Kính lớp tiếp xúc với phòng không điều hòa Cửa gỗ tiếp xúc với không khí Cửa gỗ tiếp xúc với phòng không điều hòa 10 Sàn, trần tiếp xúc với phòng không điều hòa 23,26 11,63 8,72 11,63 23,26 11,63 8,72 8,72 11,63 11,63 K = K = K= K = 1 0, 005 0, 01 0, 005 + + + + 23, 26 0, 78 0,15 0, 78 11, 63 1 0, 005 0, 01 0, 005 + + + + 8, 72 0, 78 0,15 0, 78 11, 63 1 0, 03 + + 23, 26 0,18 11, 63 1 0, 03 + + 8, 72 0,18 11, 63 K= 1 0, 01 0, 02 0,15 + + + + 8, 72 0,87 0, 93 1, 55 11, 63 1.2.3.Kiểm tra đọng sương,đọng ẩm bề mặt lòng kết cấu 1.2.3.1 Kiểm tra đọng sương bề mặt kết cấu - Để tránh tượng đọng sương bề mặt kết cấu cần đảm bảo điều kiện: Ktt≤ 0,95.α t f1 -t s t f1 -t f2 (Công thức 3-7_Trang 87_Hướng dẫn thiết kế hệ thống lạnh_ Nguyễn Đức lợi) + Ktt : Hệ số truyền nhiệt tính toán; W/m2.C + tf1 , tf2: Nhiệt độ không khí phía nhiệt độ cao phía nhiệt độ thấp; 0C + ts : Nhiệt độ đọng sương không khí phía có nhiệt độ cao hơn; 0C + α : Hệ số trao đổi nhiệt bề mặt có nhiệt độ cao hơn; W/m2.C - Ta kiểm tra đọng sương cho kết cấu bất lợi (tường ngoài; cửa tiếp xúc với không khí ngoài, mái,kính tiếp xúc với không khí bên ngoài) tT= 26℃ (kiểm tra mùa Hè), tT= 22℃ (kiểm tra mùa Đông) a Về mùa Hè: Tường bao xây gạch 110 tiếp xúc trực tiếp với không khí bên ngoài: Ktt = 2.84( W/m2 K ) Kính lớp tiếp xúc với không khí bên ngoài: SVTH :Nguyễn Văn Tuấn MSSV:883057 Lớp:57HK K (W/ m2K ) 4.79 3.57 3,38 2,72 2,76 Ktt = 4.79 ( W/m2 K ) Cửa gỗ tiếp xúc với không khí ngoài: Ktt = 3,38( W/m2 K ) tt tf2 = tT = 26 ( C) tf1 = tNtt = 36.1 (0C) Từ tNtt = 36,1 (0C) ϕNtt = 55.1 % tra biểu đồ I - d ta có: ts = 25.66 (0C) Vậy ta có: t f − ts tf1 − tf × × 0,95.αN = 0,95 23,26 = 22.84 >> Ktt Vậy đảm bảo không đọng sương bề mặt kết cấu bất lợi b Về mùa Đông: tf2 = tNtt = 10,6 (0C) tf1 = tTtt = 22 (0C) Từ tTtt = 22 (0C) ϕTtt = 65 % tra biểu đồ I - d ta có: ts = 15,2 (0C) Vậy ta có: 22 − 15, 22 − 10, t f − ts tf1 − tf × × 0,95.αT = 0,95 11,63 = 6.59> Ktt Vậy đảm bảo không đọng sương bề mặt kết cấu bất lợi 1.2.3.2.Kiểm tra đọng ẩm lòng kết cấu - Để tránh tượng đọng ẩm lòng kết cấu cần đảm bảo điều kiện: ei< Ei Trong đó: + Ei: áp suất nước bão hoà trạng thái không khí tương ứng lớp thứ i; (Pa) Ei: nhận giá trị tuỳ theo nhiệt độ lớp thứ i; tra biểu đồ I - d không khí ẩm + ei: áp suất nước riêng phần có lớp thứ i; (Pa) ei: xác định theo công thức: e h1 -e h2 i ∑ H m H m=1 ei = eh1 + eh1, eh2: Là áp suất nước riêng phần bề mặt kết cấu; (Pa) + H: Sức kháng ẩm toàn kết cấu bao che + Hm: Sức kháng ẩm lớp vật liệu m: Hm = δm /µm * µm: Hệ số truyền ẩm lớp vật liệu thứ m; (g/m.h.Pa) * δm: Bề dày lớp vật liệu thứ m; m SVTH :Nguyễn Văn Tuấn MSSV:883057 Lớp:57HK TĐH-VP1 TĐH-VP2 TĐH-VP3 L2/IN-2.9 0.056 220 0.8 0.2 0.78 0.96 0.2 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.2 L3/IN-2.10 0.128 220 0.8 0.4 0.78 0.96 0.6 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.5 L4/IN-2.11 0.056 220 0.8 0.2 0.78 0.96 0.2 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.2 L5/IN-2.12 0.128 220 0.8 0.4 0.78 0.96 0.6 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.5 L6/IN-2.13 0.128 220 0.8 0.4 0.78 0.96 0.6 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.5 L7/IN-2.14 0.06 220 0.8 0.2 0.78 0.96 0.3 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.2 L8/IN-2.15 0.128 220 0.8 0.4 0.78 0.96 0.6 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.5 L9/IN-2.16 0.06 220 0.8 0.2 0.78 0.96 0.3 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.2 TỔNG CÁC LỘ 0.68 380 0.96 2.9 Cu/XLPE/PVC(4x4)+(1x4)mm2 2.8 L1/IN-1.1 0.128 220 0.8 0.4 0.79 0.96 0.6 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.5 L2/IN-1.2 0.128 220 0.8 0.4 0.79 0.96 0.6 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.5 L3/IN-1.3 0.056 220 0.8 0.2 0.79 0.96 0.2 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.2 L4/IN-1.4 0.128 220 0.8 0.4 0.79 0.96 0.6 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.5 L5/IN-1.5 0.128 220 0.8 0.4 0.79 0.96 0.6 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.5 L6/IN-1.6 0.056 220 0.8 0.2 0.79 0.96 0.2 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.2 L7/IN-1.7 0.056 220 0.8 0.2 0.79 0.96 0.2 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.2 TỔNG CÁC LỘ 0.68 380 0.8 2.2 0.79 0.96 2.9 Cu/XLPE/PVC(4x4)+ (1x4)mm2 2.8 L1/IN-2.1 0.128 220 0.8 0.4 0.79 0.96 0.6 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.5 L2/IN-2.2 0.128 220 0.8 0.4 0.79 0.96 0.6 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.5 L3/IN-2.3 0.056 220 0.8 0.2 0.79 0.96 0.2 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.2 L4/IN-2.4 0.128 220 0.8 0.4 0.79 0.96 0.6 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.5 L5/IN-2.5 L6/IN-2.6 L7/IN-2.7 TỔNG CÁC LỘ L1/IN-1.8 0.128 0.056 0.056 0.996 0.185 220 220 220 380 220 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.4 0.2 0.2 3.3 0.6 0.79 0.79 0.79 0.79 0.79 0.96 0.96 0.96 0.96 0.96 0.6 0.2 0.2 4.3 0.8 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 Cu/XLPE/PVC(4x4)+(1x4)mm2 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.5 0.2 0.2 4.1 0.8 1 2.2 SVTH : Nguyễn Văn Tuấn - MSSV : 8830.57 174 TĐH-VP4 TĐH-T17 TĐHT17.1 TĐHT17.2 TĐHT17.3 L2/IN-1.9 L3/IN-1.10 L4/IN-1.11 L5/IN-1.12 L6/IN-1.13 0.128 0.185 0.185 0.128 0.185 220 220 220 220 220 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.4 0.6 0.6 0.4 0.6 0.79 0.79 0.79 0.79 0.79 TĐH-T17 TỔNG CÁC LỘ L1/IN-1.1 L1/IN-1.2 L2/IN-1.3 L2/IN-1.4 L3/IN-1.5 L3/IN-1.6 L4/Q/T17-CG1 TỔNG CÁC LỘ L1/IN-2.1 L1/IN-2.2 L2/IN-2.3 L2/IN-2.4 L3/IN-2.5 L3/IN-2.6 L4/IN-2.7 L5/Q/T17-CG2 TỔNG CÁC LỘ L1/IN-3.1 L1/IN-3.3 L2/IN-3.6 L2/IN-3.5 16.04 4.687 380 380 0.8 0.8 52.6 8.9 0.79 0.79 1.479 220 0.8 4.9 0.79 1.479 220 0.8 4.9 1.479 220 0.8 0.25 5.372 380 380 1.479 0.6 0.8 0.8 0.6 0.8 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.5 0.8 0.8 0.5 0.8 1 1 40.2 11.7 Cu/XLPE/PVC(4x6)+(1x6)mm2 Cu/XLPE/PVC(4x4)+(1x4)mm2 38.1 11.1 40 16 0.96 6.4 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 5.3 0.79 0.96 6.4 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 5.3 4.9 0.79 0.96 6.4 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 5.3 0.8 0.8 0.5 10.2 0.79 0.79 0.96 0.96 0.6 13.5 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 Cu/XLPE/PVC(4x4)+(1x4)mm2 0.6 12.8 16 220 0.8 4.9 0.79 0.96 6.4 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 5.3 1.479 220 0.8 4.9 0.79 0.96 6.4 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 5.3 1.479 220 0.8 4.9 0.79 0.96 6.4 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 5.3 0.185 0.75 5.981 220 380 380 0.8 0.8 0.8 0.6 1.4 11.4 0.79 0.79 0.79 0.96 0.96 0.96 0.8 1.9 15.0 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 Cu/XLPE/PVC(4x2,5)+ (1x2,5)mm2 Cu/XLPE/PVC(4x4)+ (1x4)mm2 0.8 1.8 14.2 16 1.479 220 0.8 4.9 0.79 0.96 6.4 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 1.479 220 0.8 4.9 0.79 0.96 6.4 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.8 5.3 5.3 0.8 6 SVTH : Nguyễn Văn Tuấn - MSSV : 8830.57 175 0.96 0.96 0.96 0.96 0.96 Tầng 17 0.96 0.96 L3/IN-3.4 L3/IN-3.7 L4/IN-3.2 L5/Q/T17-CG3 TĐOUTVRV 1.479 220 0.8 4.9 0.79 1.294 0.25 220 380 0.8 0.8 4.2 0.5 0.79 0.79 TỔNG 669.9 380 0.8 1272.3 VPT6/OUT1 23.9 380 0.8 45.4 0.78 0.91 VPT6/OUT2 26.3 380 0.8 49.9 0.78 VPT7/OUT1 23.9 380 0.8 45.4 VPT7/OUT2 26.3 380 0.8 VPT8/OUT1 23.9 380 VPT8/OUT2 26.3 380 VPT9/OUT1 23.9 VPT9/OUT2 6.4 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 0.8 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 Cu/XLPE/PVC(2x2,5)+(1x2,5)mm2 5.3 0.6 4xCu/XLPE/PVC(3x300+1x250)+ (1x300)mm2 1590.3 1600 63.9 Cu/XLPE/PVC(4x10,0)+(1x10)mm2 56.7 63 0.91 70.4 Cu/XLPE/PVC(4x14,0)+(1x14)mm2 62.4 63 0.78 0.91 63.9 Cu/XLPE/PVC(4x10,0)+(1x10)mm2 56.7 63 49.9 0.78 0.91 70.4 Cu/XLPE/PVC(4x14,0)+(1x14)mm2 62.4 63 0.8 45.4 0.78 0.91 63.9 Cu/XLPE/PVC(4x10,0)+(1x10)mm2 56.7 63 0.8 49.9 0.78 0.91 70.4 Cu/XLPE/PVC(4x14,0)+(1x14)mm2 62.4 63 380 0.8 45.4 0.78 0.91 63.9 Cu/XLPE/PVC(4x10,0)+(1x10)mm2 56.7 63 26.3 380 0.8 49.9 0.78 0.91 70.4 Cu/XLPE/PVC(4x14,0)+(1x14)mm2 62.4 63 VPT10/OUT1 23.9 380 0.8 45.4 0.78 0.91 63.9 Cu/XLPE/PVC(4x10,0)+(1x10)mm2 56.7 63 VPT10/OUT2 26.3 380 0.8 49.9 0.78 0.91 70.4 Cu/XLPE/PVC(4x14,0)+(1x14)mm2 62.4 63 VPT11/OUT1 23.9 380 0.8 45.4 0.78 0.91 63.9 Cu/XLPE/PVC(4x10,0)+(1x10)mm2 56.7 63 VPT11/OUT2 26.3 380 0.8 49.9 0.78 0.91 70.4 Cu/XLPE/PVC(4x14,0)+(1x14)mm2 62.4 63 VPT12/OUT1 23.9 380 0.8 45.4 0.78 0.91 63.9 Cu/XLPE/PVC(4x10,0)+(1x10)mm2 56.7 63 VPT12/OUT2 26.3 380 0.8 49.9 0.78 0.91 70.4 Cu/XLPE/PVC(4x14,0)+(1x14)mm2 62.4 63 VPT13/OUT1 23.9 380 0.8 45.4 0.78 0.91 63.9 Cu/XLPE/PVC(4x10,0)+(1x10)mm2 56.7 63 VPT13/OUT2 26.3 380 0.8 49.9 0.78 0.91 70.4 Cu/XLPE/PVC(4x14,0)+(1x14)mm2 62.4 63 VPT14/OUT1 23.9 380 0.8 45.4 0.78 0.91 63.9 Cu/XLPE/PVC(4x10,0)+(1x10)mm2 56.7 63 VPT14/OUT2 26.3 380 0.8 49.9 0.78 0.91 70.4 Cu/XLPE/PVC(4x14,0)+(1x14)mm2 62.4 63 VPT15/OUT1 VPT15/OUT2 23.9 26.3 380 380 0.8 0.8 45.4 49.9 0.78 0.78 0.91 0.91 63.9 70.4 Cu/XLPE/PVC(4x10,0)+(1x10)mm2 Cu/XLPE/PVC(4x14,0)+(1x14)mm2 56.7 62.4 63 63 SVTH : Nguyễn Văn Tuấn - MSSV : 8830.57 176 0.96 0.96 5.6 0.96 0.6 Tầng mái 0.87 0.91 1607.0 TĐ-ĐHVP TĐĐHTM TKUT TĐ-TPP TĐ-TỔNG VPT16/OUT1 23.9 380 0.8 45.4 0.78 0.91 63.9 Cu/XLPE/PVC(4x10,0)+(1x10)mm2 56.7 63 VPT16/OUT2 26.3 380 0.8 49.9 0.78 0.91 70.4 Cu/XLPE/PVC(4x14,0)+(1x14)mm2 62.4 63 NHT17/OUT1 27 380 0.8 51.3 0.78 0.91 72.2 Cu/XLPE/PVC(4x14,0)+(1x14)mm2 64.1 63 NHT17/OUT2 31 380 0.8 58.9 0.78 0.91 82.9 Cu/XLPE/PVC(4x16,0)+ (1x16)mm2 73.6 80 NHT17/OUT3 37.2 380 0.8 70.6 0.78 0.91 99.5 Cu/XLPE/PVC(3x22,0+1x16)+(1x16)mm2 88.3 100 Q/VP-CGT1 7.5 380 0.8 14.2 0.78 0.91 20.1 Cu/XLPE/PVC(4x2,5)+(1x2.5)mm2 17.8 20 Q/VP-CGT2 7.5 380 0.8 14.2 0.78 0.91 20.1 Cu/XLPE/PVC(4x2,5)+(1x2.5)mm2 17.8 20 Q/VP-CGT3 Tủ điện điều hòa văn phòng Tủ điện điều hòa thương mại Tủ điện ko ưu tiên 7.5 380 0.8 14.2 0.78 0.91 20.1 Cu/XLPE/PVC(4x2,5)+(1x2.5)mm2 17.8 20 721.4 380.0 0.8 1370.2 0.9 0.9 1730.7 3Cu/XLPE/PVC(3x400+1x350) +(1x300)mm2 1713 1800 360.0 380.0 0.8 683.6 0.9 0.9 863.5 3Cu/XLPE/PVC(3x125+1x100)+ (1x200)mm2 855 850 1080 380.0 0.8 2053.8 1.0 0.9 2257 4Cu/XLPE/PVC(3x400+1x350)+ (1x400)mm2 2567 2600 1293 380 0.85 2312 0.91 2541 4Cu/XLPE/PVC(3x500+1x400)+ (1x500)mm2 2890 2900 2373 380 0.85 4241 0.91 4661 8Cu/XLPE/PVC(3x500+1x400)+(2x500)mm2 5302 5400 Tủ Phân Phối Tủ điện tổng toàn nhà SVTH : Nguyễn Văn Tuấn - MSSV : 8830.57 177 2.3.7 Kiểm tra dây dẫn theo mật độ dòng khởi động: Dòng khởi động xác định công thức sau: I kd kmm I tt cf = ≤ J kd S S J kd = + Mạch có động cơ: (A/mm2 ) n −1 J kd = max I kd + ∑ I tti i =1 S + Mạch có nhiều động cơ: Trong đó: cf ≤ J kd (A/mm2 ) J kd + : Mật độ dòng khởi động đoạn mạch, A/mm2 + kmm : Hệ số lấy động khởi động trực tiếp 2,7 khởi động tam giác I kdmax + : Dòng khởi động lớn có mạch, A n −1 ∑I i =1 i tt + : Tổng dòng điện tính toán lại mạch +S : Tiết diện dây dẫn, mm2 J kdcf + : Mật độ dòng khởi động cho phép đồng = 35 A/mm2 Bảng 2.11 Kiểm tra dây dẫn theo mật độ dòng khởi động động tủ Tủ thông gió hầm ghi cháy có cháy Lộ động Ptt Itt (kW) (A) tầng hầm Kmm Ikđ (A) S (mm2) Jkđ (A) Kết luận 3.0 3.0 13 13 14 14 tm tm 1.4 14 18 tm Quạt cấp gió 1/H2-CG1 Quạt cấp gió 2/H2-CG2 1.5 1.5 2.8 2.8 2.7 2.7 7.56 7.56 2.5 2.5 Quạt thải gió 1/ H2-TG1 6.4 12.2 2.7 32.8178 2.5 Quạt thải gió 2/ H2-TG2 6.4 12.2 2.7 32.8178 2.5 Quạt thải gió 1/ H2-TG1 13.3 2.7 35.89447 2.5 Quạt thải gió 2/ H2-TG2 13.3 2.7 35.89447 2.5 tm tm tm tm tầng hầm Tủ thông gió hầm không cháy Quạt cấp gió 1/H1-CG1 0.25 0.5 3.5 2.5 Quạt thải gió 1/ H1-TG1 13.3 2.7 35.9 2.5 Quạt thải gió 2/ H1-TG2 17.1 2.7 46.2 2.5 SVTH : Nguyễn Văn Tuấn - MSSV : 8830.57 178 tm tm có cháy 10 19.0 2.7 51.3 2.5 Quạt thải gió 2/ H1-TG2 10 19.0 2.7 51.3 2.5 89.7 89.7 170.4 170.4 2.7 2.7 460.1 460.1 95 95 Bơm nước lạnh 22 41.8 2.7 112.9 Bơm nước lạnh 22 41.8 2.7 112.9 22 41.8 2.7 112.9 Bơm giải nhiệt 22 41.8 2.7 112.9 Bơm giải nhiệt 22 41.8 2.7 112.9 Bơm dự phòng 22 41.8 2.7 112.9 7 4.2 5.6 2.8 2.5 2.5 2.5 1.7 2.2 1.1 tm tm tm 2.7 2.7 2.7 2.7 2.7 2.7 11.3 11.3 11.3 11.3 11.3 11.3 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 4.5 4.5 4.5 4.5 4.5 4.5 tm tm tm tm tm tm 2.7 2.7 28.1 28.1 2.5 2.5 11.2 11.2 tm tm 7 3.5 9.8 3.5 2.5 2.5 2.5 1.4 3.9 1.4 tm tm tm Chiller water Chiller water Tủ điện phòng Chiller TĐ-CL Bơm dự phòng TĐHT1 Q/CGT-1 Q/CGT-2 Q/CGT-3 Tủ điều hòa T2 TĐHT2 AHU-TM2.1 AHU-TM2.2 AHU-TM2.3 AHU-TM2.4 AHU-TM2.5 AHU-TM2.6 Tủ điều hòa T3-T5 TĐHT3 AHU-TM5.1 AHU-TM5.2 TĐHT17 Q/T17-CG1 Q/T17-CG2 Q/T17-CG3 Tủ điều hòa T1 Tủ điều hòa T17 Tủ TG cố tăng áp,hút khói Tủ điện TĐTGSC TĐ- 20 20 4.8 4.8 14 14 14 14 14 14 Quạt thải gió 1/ H1-TG1 tầng 0.6 0.18 0.8 0.25 0.4 0.12 Tầng 4.2 2.2 4.2 2.2 4.2 2.2 4.2 2.2 4.2 2.2 4.2 2.2 Tầng 3-Tầng 10.4 5.5 10.4 5.5 Tầng 17 0.5 0.25 1.4 0.75 0.5 0.25 tầng kt mái quạt tăng áp 01 11 20.9 2.7 56.4 3.5 quạt tăng áp 02 11 20.9 2.7 56.4 3.5 quạt tăng áp 03 5.7 2.7 15.4 3.5 quạt hút khói hành lang 11 20.9 2.7 56.4 3.5 20 38.0 2.7 102.6 thang máy CH 01 SVTH : Nguyễn Văn Tuấn - MSSV : 8830.57 179 16 16 4.4 16 17 tm tm tm tm tm tm tm tm tm tm tm tm tm tm tm TM cứu hộ Tủ điện thápGN TMCH 20 38.0 2.7 102.6 Quạt giải nhiệt Quạt giải nhiệt 1.48 1.48 2.8 2.8 2.7 2.7 7.6 7.6 2.5 2.5 thang máy 01 15 28.5 2.7 77.0 thang máy 02 15 28.5 2.7 77.0 thang máy 03 15 28.5 2.7 77.0 thang máy CH 01 20 38.0 2.7 102.6 thang máy CH 02 20 38.0 2.7 102.6 thang máy CH 02 TĐTGN Tủ điện TM Tủ điện TM cứu hộ TĐTM TĐTMCH 17 3.0 3.0 19 19 19 17 17 Mật độ dòng khởi động cho phép đồng = 35 A/mm2 2.3.8 Kiểm tra tiết diên dây dẫn theo tổn thất điện áp: - Mạch pha: (∆U %)lv = 100 P.l γ U d2 S (∆U %)lv = ×100 P.l γ Uf S + Khi làm việc: - Mạch pha: + Khi làm việc: Trong đó: + γ: Hệ số dẫn điện dây dẫn, dây đồng γ = 56 m/Ω.mm2 + Ud: Điện áp dây, V + Uf: Điện áp pha, V + Ikd: Dòng khởi động, A (∆U %)lv Điều kiện: (∆U %)cflv < = 5% Bảng 2.12 Kiểm tra tiết diên dây dẫn theo tổn thất điện áp kiểm tra cho FCU xa tầng 17.(NH/IN-3.7) mạch FCU –> TĐH-T17 TĐH-T17->TĐ-ĐHVP U P S l (V) 220 380 (kW) 1.294 16.04 (mm2) 2.5 (m) 18 70 SVTH : Nguyễn Văn Tuấn - MSSV : 8830.57 180 (∆U %)lv % 0.687 2.314 tm tm tm tm tm tm tm tm TĐ-ĐHVP – TĐ ko Ưu Tiên TĐ ko Ưu Tiên - TĐ Tổng TĐ Tổng - TBA 380 380 380 tổng 721.4 1081.4 1580.5 3x400 4x400 5x500 10 0.074 0.042 0.016 3.133 Vậy tổn thất điện áp cho mạch bất lợi khối đế 3,1% < 5% thỏa mãn Kiểm tra cho quạt mùi hút bếp tầng kỹ thuật mái mạch quạt hút mùi bếp - TĐ-M TĐ-M - Tủ ưu tiên Tủ ưu tiên - tủ tổng tủ tổng - TBA U (V) 380 380 380 380 tổng P (kW) 2.2 18.6 352 1580.5 => thỏa mãn SVTH : Nguyễn Văn Tuấn - MSSV : 8830.57 181 S (mm2) 2.5 2x300 5x500 l (m) 12 80 AU% 0.131 3.067 0.036 0.016 3.249 2.4 CHỌN MÁY BIẾN ÁP , MÁY PHÁT ĐIỆN * Vị trí đặt máy biến áp, máy phát điện : Do công trình có nhà kho 70m2 tầng hầm nên ta chuyển đổi mục đích sử dụng để bố trí trạm biến áp, phòng máy phát cho công trình vẽ - Để đảm bảo điều kiện an toàn, lên tục cấp điện, vốn đầu tư chi phí vận hành hàng năm nhỏ ta chọn giải pháp sử dụng máy biến áp máy phát điện dự phòng - Lý chọn máy biến áp thiết bị sử dụng liện tục, nhiên việc thay sửa chữa máy gặp cố khó khăn máy có kích thước lượng lớn Nếu sử dụng máy biến áp không đảm bảo cấp điện liên tục, sử dụng máy gây lãng phí không cần thiết => sử dụng máy biến áp hợp lý - Đối với máy phát điện dự phòng, thiết bị làm việc không liên tục vận hành thời gian ngắn => chọn máy phát hợp lý, đảm bảo tính kinh tế cho chủ đầu tư + Tính toán, lựa chọn máy biến áp: Trường hợp tủ ưu tiên công suất tính toán tủ (kW) tủ không Tủ Phân tủ cố ưu tiên Phối Tủ Điện Tổng trường hợp hoạt động 1123 72 1080 1195 2275 bình thường trường hợp có cháy 170 170 170 **Công suất tủ cố cháy công suất quạt thông gió tầng hầm hoạt động tốc độ thấp công suất thang máy cứu hộ Ta chọn máy biến áp theo truòng hợp hoạt động bình thường đảm bảo làm việc kể có sụ cố - Công suất máy biến áp chọn sau : ≥ SdmBA Stt - SdmBA : Công suất định mức máy biến áp, nhà chế tạo cho - Stt : Công suất biểu kiến phụ tải công trình Chọn máy biến áp cho khối hộ : Stt = Ptt / Cosφ = 2275 / 0,85 = 2676 (KVA) Chọn máy biến áp hãng THIBIDI : có công suất Máy 1:1600 kVA,Máy 2:1250kva SVTH : Nguyễn Văn Tuấn - MSSV : 8830.57 182 *Chọn máy phát điện dự phòng Công suất biểu kiến dùng để chọn máy phát điện dự phòng tình theo công suất phụ tải ưu tiên theo công thức sau: Công suất tính toán để chọn máy phát điện công suất tính toán tủ ưu tiên + với công suất phụ tải thông gió tầng hầm,và thang máy cứu hộ ( tủ cố ) Ptt = Pưt + (P(tgh2+tgh1) + PTM.CH) = 1123+( 72)= 1195(kW) SMPđm = 1,1.Stt = 1,1.(Ptt /cosϕ) = 1,1.( 1195 / 0,85) = 1405 KVA Chọn máy phát điện dự phòng Cummins 1400KVA với thông số kỹ thuật sau: Thông số kỹ thuật máy phát điện dự phòng Cummins Model Động Đầu phát 50Hz, 220/380 V, pha dây, 1500rpm Liên tục Dự phòng KVA KW KVA KW MC550 KTA19G3A Stamfor d 1400 1120 1540 SVTH : Nguyễn Văn Tuấn - MSSV : 8830.57 183 1232 Kích thước, (m) Dài-rông-cao Trong lượng (Kg) 3,88-2,16-2,6 4400 2.5 TÍNH TOÁN DÒNG NGẮN MẠCH 2.5.1 Hậu ngắn mạch Làm cho dòng điện tăng lên đột ngột với trị số lớn Gây sụt điện áp mạng làm ảnh hưởng đến thiết bị bên mạng điện Sinh lực điện đông lớn làm hỏng thiết bị Phát sinh nhiệt mạnh gây cháy dây dẫn tức cháy lan sang công trình 2.5.2 Mục đích tính toán ngắn mạch Lựa chọn kiểm tra khả cắt thiết bị đóng cắt (aptomat) Kiểm tra độ nhạy thiết bị bảo vệ (aptomat) Kiểm tra độ ổn định nhiệt ổn định điên động thiết bị dây dẫn 2.5.3 Tính toán ngắn mạch Do dây cáp dẫn điện chọn sử dụng công trình loại chế tạo công nghệ tốt, cách điện PVC XLPE nên khả chập điện gây ngắn mạch dây dẫn khó xảy Mặt khác, tủ điện lại có nhiều thiết bị đấu nối dây với nên khả chập điện gây dòng ngắn mạch tủ điện cao Ở ta tính toán dòng ngắn mạch với giả thiết ngắn mạch xảy tủ điện chiếu sáng khối thương mại, tủ điện ưu tiên , tủ không ưu tiên, tủ cố, tủ khối hộ tủ điện tổng để chọn dòng cắt ngắn mạch cho aptomat tủ điện Các tủ điện phòng nằm xa nguồn điện nên có xảy ngắn mạch dòng ngắn mạch không lên cao thiết bị bảo vệ hoàn toàn ngắt mạch 2.5.4 Công thức tính toán Chọn Aptomat theo dòng cắt ngắn mạch định mức I NAptomat > I XK I NAptomat + dòng cắt ngắn mạch định mức Aptomat I ·XK + dòng xung kích xảy mạch tương đương *Công thức xác định điện trở trở kháng máy biến áp SVTH : Nguyễn Văn Tuấn - MSSV : 8830.57 184 *Công thức xác điện trở trở kháng dây dẫn RCAP = r0 × l = ρ 18,8 ×l = × l ( mΩ) X CAP = x × l = 0,07 × l ( mΩ) F F , *Công thức xác định dòng điện ngắn mạch U tb I N = I CK = × R∑2 + X ∑2 ( KA) *Công thức xác định dòng xung kích hiệu dụng Ta = X∑ 100 × ω × R∑ - Hằng số thời gian : - Hệ số xung kích : k xk = + e −0,01 Ta - Dòng xung kích hiệu dụng : hd I XK = 1+ Ta × I CK ( KA) 0,02 , kxk < 1,3 I hd XK = + 2(k xk − 1) × I CK (k A) , kxk ≥ 1,3 2.5.5 Tính toán ngắn mạch tủ điện KHÔNG ƯU TIÊN Máy biến áp-> tủ điện tổng>tủ không ưu tiên SƠ ĐỒ THAY THẾ: SVTH : Nguyễn Văn Tuấn - MSSV : 8830.57 185 T? NG TR? BI?N ÁP T? NG TR? CAP1 BA T? NG TR? ÁPTOMAT AT1 CAP1 T? NG TR? ÁPTOMAT AT2 T? NG TR? CAP2 CAP2 T? NG TR? ÁPTOMAT AT3 Xác định điện trở trở kháng máy biến áp : MÁY BIẾN ÁP PHA _ KVA Điện áp ngắn mạch Uk (%) PK (Kw) UđmBA (kV) Sđm (kVA) Ur% % Uk% % Ux% % RBA (m) XBA (m) 10250 10500 0.4 0.4 1250 1600 0.82 0,65 6 5.94 5.96 1.05 0.65 7.6 5.94 Kích thước dây mm2 8Cu/XLPE/PVC(3x500+1x400)+(2x500)mm F mm2 l m Rcap Xcap (m) (m) 500 0.86 4Cu/XLPE/PVC(3x400+1x350)+ (1x400)mm2 500 32 4.6 Xác điện trở trở kháng dây dẫn : CAP1 CAP2 0.21 2.24 Tính tổng trở aptomat Theo thiết kế ta có aptomat tổng 5400 A Tra bảng 3.54 3.55 sổ tay lựa chon tra cứu thiết bị điện, khồng có loại aptomat 850-3500 nên ta lấy gần theo số liệu aptomat 600 có RAT = RTĐ + RCD = 0,25+0,12 = 0,37 mΩ XAT = XCD = 0,094 mΩ Trong đó: RAT XAT: điện trở điện kháng aptomat (mΩ) RCD XCD: điện trở điện kháng cuộn dây aptomat (mΩ) RTĐ: điện trở tiếp điểm aptomat (mΩ) AT1=3500A : RAT=0,37mΩ ; XAT =0,094mΩ AT2=1200A : RAT= 0,37mΩ ; XAT =0,094mΩ SVTH : Nguyễn Văn Tuấn - MSSV : 8830.57 186 AT3=1200A : RAT= 0,37mΩ ; XAT =0,094mΩ Điện trở điện kháng góp, có giá trị nhỏ nên bỏ qua tính toán Xác định dòng điện ngắn mạch : I N = I CK = U tb × R∑2 + X ∑2 ( KA) R∑2 + X ∑2 =(1.05+0.65+0.86+4.6+0.37x3)2+(7.6+5.94+0.21+2.24+0.094x3) 2=333.17 I N = I CK = => 12 (KA) Xác định dòng xung kích hiệu dụng : - Hằng số thời gian : Ta = X∑ 16, 27 = = 6, 26 ×10 −3 100 × ω × R∑ 100 × 3,14 × 8.27 k xk = + e - −0,01 Ta −0,01 = 1+ e 6,25×10 −3 Hệ số xung kích : = 1, < 1,3 Do ,dòng xung kích hiệu dụng : hd I XK = 1+ Ta × I CK ( KA) 0,02 =13,75 (kA) Do dòng phát nóng Iđm = 1800 lớn nên ta chọn thiết bị bảo vệ cho tủ ưu tiên có thống số sau : Iđm = 1800A IN 14 kA *Dòng ngắn mạch Lộ nối vào tủ không ưu tiên R∑2 + X ∑2 =(1.05+0.65+0.86+4.6+0.37x2)2+(7.6+5.94+0.21+2.24+0.094x2) 2=324 => I N = I CK = 19.25 (KA) Ta = X∑ 16.2 = = 6,5 ×10−3 100 × ω × R∑ 100 × 3,14 × 7.9 k xk = + e −0,01 Ta −0,01 = 1+ e 6.5×10−3 = 1, 21