Thiết kế điều hòa không khí_Nguyễn Đức Lợi_part4

Trang 1

Chuong 4 TINH CAN BANG NHIET AM BANG PHUONG PHAP CARRIER

4.1 ĐẠI CƯƠNG -

Phương pháp tính tải lạnh Carrier chỉ khác phương pháp truyền thống ở

cách xác định năng suất lạnh Q„ mùa hè và năng suất sưởi Q; mùa đơng

bằng cách tính riêng tổng nhiệt hiện thừa Q¿, và nhiệt ẩn thừa Q„¡ của mọi nguồn nhiệt toả và thẩm thấu tác động vào phịng điều hồ:

Qo = Q = FQu + Qa

Hình 4.1 giới thiệu sơ đồ đơn giản tính các nguồn nhiệt hiện thừa và

nhiệt ẩn thừa theo Carrier

Nhiệt tổn thất do bức xa Q¡, bao che Q; và nhiệt toả Q; chỉ cĩ nhiệt hiện Riêng nhiệt toả do người, giĩ tươi và giĩ rị lọt gom 2 thành phần

hiện và ân

Ngồi ra, ở các phân xưởng, xí nghiệp hoặc khơng gian điều hồ nào cĩ các nguồn toả nhiệt hiện và ẩn khác như các dụng cụ nhà bếp ví dụ nồi

lầu, thức ăn bay hơi, các ống dẫn chất lỏng các thiết bị trao đổi nhiệt, các bán thành phẩm đưa vào, các thiết bị toả nhiệt thì cần thiết phải tính bổ

sung thêm Đối với hệ thống điêu hồ cĩ ống giĩ cũng cần phải tính bổ

sung tổn thất nhiệt trên ống giĩ

Cân phải tính năng suất giĩ thổi vào, giĩ hồi giĩ tươi, nhiệt độ thổi

vào, nhiệt độ các:thành phần tiến hành giống như phương: pháp truyền thống

141

Trang 2

Các phương pháp lập sơ đồ điều hồ mùa hè, mùa đơng cũng như các sơ đồ thẳng, tuần hồn l cấp 2 cấp và phun ẩm bổ sung trong gian máy đều giống như phương pháp truyền thống, khác biệt duy nhất là tất cả tiến hành trên đồ thị t-d (ẩm đồ) của khơng khí ẩm theo Carrier

Qn +

[niet An thira Q;, do:

funiet hiện thừa Q„, do | bế xạ ag người giĩ tươi ' a, Q, Qn

[ : ‘ giĩ |Í giĩ | | giĩ

qua | Luận | |vaen| | nén | [een | | may} P94) pak abe

kinh (mái)| | Q2: | | Ø2 | | 95: || Q3: 5 hiện 6„ |J,, | hiên || ẩn | [hiên an tươi 5 tươi ải lọt Š Q

ii aE Bee Quins | | aw

Hình 4.1 Sơ đồ tính các nguồn nhiệt hiện và nhiệt ẩn chính theo Carrier

4.2 TÍNH NHIỆT HIỆN THỪA VÀ NHIỆT ẨN THỪA

4.2.1 Nhiệt hiện bức xạ qua kính Q¿;

Phan lớn các kính cửa số đều thẳng đứng, trừ một số ít cửa sổ ở tầng áp mái cĩ cửa sổ nghiêng hoặc tum cĩ cửa sổ nằm ngang

Mặt trời mọc ở hướng Dong, lan ở hướng Tây Bức xạ mặt trời tác động vào một bể mặt tường đứng, nghiêng hoặc ngang là liên tục thay đổi

Cửa sổ quay hướng Đơng sẽ nhận bức xạ cực đại vào 8 đến 9 giờ sáng và

kết thúc lúc 12 giờ trưa Cửa sổ quay hướng Tây sẽ nhận bức xạ cực đại lúc

Á đến 5 giờ chiều và nếu là cửa sổ nằm ngang trên mái tum thì sẽ nhận bức

Trang 3

như khơng nhận bức xạ trực tiếp mặt trời quay về hướng Nam thì bức xạ

cũng rất hạn chế Khi cĩ tấm che nắng như ơvăng, cửa chớp, màn chan thi bức xạ vào phịng sẽ giảm hẳn Rõ ràng bức xạ qua kính là rất phức tạp khơng đồng thời và khĩ xác định chính xác Biểu thức sau đây chỉ để xác

định gần đúng theo kinh nghiệm nhiệt bức xạ qua kính:

Qn =a 0) : (4.1)

n, - hệ số tác dụng tức thời (xem hình 4.2 + 5.3 và bảng 4.6 + 4.8)

Qi eSP Ree een, cules | OW (42)

Qi - lượng nhiệt bức xạ tức thời qua kính vào phịng

E - diện tích bề mặt kính cửa sổ cĩ khung thép ”” nếu là khung gỗ

lấy bằng 0,85E - “

-“

Ry - nhiệt bức xạ mặt trời qua cửa kính vào trạng phịng, W/„Ẻ (xem

bảng 4.1) Giá trị R; phụ thuộc vào vĩ độ, tháng, hướng của kính, cửa số, giờ trong ngày và ở độ cao bằng mực nước biển (H = 0) ở đây lấy gĩc tới

trung bình của tia bức xa là 30”, tốc độ giĩ mặt ngồi kính 2,5 ⁄s, mật trong kính 1 m/s

Nếu hệ thống điều hồ nhiệt độ hoạt động 24/24 # hoặc từ 6 giờ sáng

đến 4 giờ chiều (trong các giờ cĩ nắng) cĩ thể lấy ngay lượng nhiệt bức xạ

mặt trời cực đại qua cửa kính vào trong phịng R+„„, cho trong bảng 4.2 để tính tốn Bảng 4.2 là rút gọn của bảng 4.1, chỉ gồm các giá trị cực đại của

Ry

e - hệ số ảnh hưởng của độ cao so với mặt nước biển, tính theo cơng thức:

ee 1000 es (4.3)

€y, - hé so ké đến ảnh hưởng của độ chênh giữa nhiệt độ đọng sương của khơng khí quan sát so với nhiệt độ đọng sương của khơng khí ở trên

mặt nước biển là 20°C, xác định theo cơng thức:

Trang 4

~20) 0513 (4.4 é 10 : gy, =1- & „ - hệ số ảnh hưởng của mây mù, khi trời khơng mây e„„ = 1, khi

trời cĩ mây e„„ = 0,85

cụ, - hệ số ảnh hưởng của khung khung gỗ lấy zụ, = 1, khung kim loại

eqs:

s, - hé số kính, phụ thuộc mầu sắc và kiểu loại kính khác với kính cơ bản (xem bảng 4.3) Kính cơ bản là loại kính trong suốt, đây 3 mun cĩ hệ số hấp thụ œ = 6%, hệ số phản xạ p = 8% ứng với gĩc tới của tia phản xạ là

30"

£, - hệ số mặt trời, kể đến ảnh hưởng của kính cơ bản khi cĩ màn che

bên trong kính (xem bảng 4.4), khi khơng cĩ màn che bén trong €, = 1 © Néu khac kinh co ban va c6 rém (man) che bén trong nhiệt bức xạ mặt

trời vẫn được tính theo cơng thức (4.2) nhưng £, = 1 và R¿ được thay bằng nhiệt bức xạ vào phịng khác kinh co ban Rx: Eq W (4.5) Q), = FRc Be 8a-Bmm- Bie VỚI: Ry = (0,40, + Th(Gm + Tm + PrPm + 0.4ơ,ơ„)]Rs (4.6) Ry 47 0.88 Là

Rự- bức xạ mặt trời đến bên ngồi mặt kính:

- bức xạ mặt trời qua kính vào trong khơng gian điều hịa (xem biểu thức 4.2 và bảng 4.1);

Oye Tye Per Ome Tme Pm - hệ số hấp thụ, xuyên qua, phản xạ của kính

và màn che, giới thiệu trong bảng 4.3

Trang 11

Bang 4.1 (tiép theo) Tháng Hướng 6 + 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 Bắc 0| 46.| 32.| 38| 4t| 44| 44|[ 44| a1] 38] 32] 16 Dong Bac: 0|/233 | 284 | 126 | 47 | 44 44 44 41 38 32 16 Đơng | 0 | 391 | 498 | 454 | 325 | tš+ | 44 | “44 | 41 | 38 | 32 | +6 Đơng Nam: 0‡-309 | 413 |-479 | 445 | 356 | 211 79 41+ 38 32 16 3vào Nam o| 2ø | sz | +89 | 259 | 309 | 334i | 309 | 259 | 189 | 57 | 28 Tây Nam | 0| 16 | 92 | 38⁄| 41 | 79 | 211 | 356 | 445 | 479 | 493 Tây 01 16 | 32| 38] 4i| 44| 44 J tái | 325 | 454 | 498 | 391

Tay Bac o0} 46 faz} ae-f 41 | 4a | aap aa | 47 | 426] 284 | 233 Mặt nằm ngang 0:| 79 |.25s | 426-| s45 |:es7 | ø89:| 637 | s@6 | 428.| 25 | - 79 Bắc 6 9| ;25 | af 38 frat | 4| 41 | :38 | 35] 25] 9 Đơng Bac 6-| 140 | 123 | Sr} 38 | cát | 44| 44 | 38 | 25:25 | s9 Đơng | 0.| 249 |.426 | 416.| 296 | 136 | 44.| 41 | :38 | 48|s25| 9 Đơng Nam 0.| 230 | 448 | 514.| 501 [azo | 200 448 | 47 [a5] 28| 9 2và10 Nam 6¿| 57 | 1eo | 290.| 382 | 428 | 45z.| 438 | 382 | 290.| 180 | - sr TâyNam | 0| 9| 2s| 36 | 47 |.148 | 200 | 429 | sot | s14 | 44g | 230 Tây 9 9 5 25 35 38 41 44 136 | 296 | 416 | 426 | 294 Tây Bắc 0| 9| 2| as| s | at | 44/| 41|.,38 | sr-| 423 | Tồ Mặt năm ngang |“ “0-| “16 {-1ss | 31s | 4ø+ | 836 | 585 | 538 | 451 | 315 | 155 | `19 Bắc 0| 3|.8| | | | | | | 2| 5| 3 Đơng Bắc ø| 2| so| 28} 35| 3s| 38| 38] 36] 28] 19] 3 Đơng | o| 6| 344 | 368 | 262 | 1to| 38| $6 | 35| 2| 19Ị 3 Đơng Nam ø| se| 401 | sos | s41 | 46+ | 328 | 202] 73| 28 | 19] 3 1và 11 Nam 0| 32 | 214 | 344 | 432 | 486 | 501 | 486 | 432 | 344 | 244 |: '32 Tây Nam 0| 3| 19| 28] 73 | 202:| 328 | 41 | s+1 | S08 | 401 | 88 Tây 0] 3| 19Ị 28] 35] 38| 38 | 110 | 262 | 366 | 344 | 85 Tây Bắc 0| 3| 18| 28| 35| 38| 38| 38] 35| 28| 50} 25 Mặtnăm ngang | 0| 6| 86| 224 | 344.| 429 | 497 | 429 | 344 | 224 | 86| 6 Bắc 0|] 0| 13| 28] $6| 3ø| 38| 38| 35| 26] 13] 0 Đơng Bắc 0| o| 43z| 23] 35 | 3a] 38 | 3ø|'2ø| 28 | O13} o Bong |, 0 | 0 |°200.} 931 | 262 | 101} 38} 3a.) 35] 28] 13) 0 eng Nam of 0 | 360 | 495 | sti | 451 | sai | 227 | s8 | 28] 13] 0 12 Nam 0} 0 | 202 | 356} 44s | 501 | 514 | 501 | 448 | 366] 202} 0 a TayNam | 0| 0| 13 | 28} ss | 22 511 | 495 | 3s0 | 0

| Tay ST o| 5| 2{ a5 [oss] se] 101 | 252 | sat [200 | o TayBác”, | BỊ 0 | 43 | ze} 35 [38 | 38] 38 [a5 | 28] 32] 0 Mạt năm ndáng | 0'| 0 | 8o | 189 | 306 |' 385 | 413 | 385 |'306 | 189 | 60 | 0

Trang 12

Bang 4.2

Lượng bức xạ mặt trời lớn nhất R;„ xâm nhập qua cửa kính

Trang 13

Bang 4.3 Đặc tính bức xạ và hệ số kính của các loại kính «,, Hệ số Hệ số Hệ số eis : ấy > S Hệ số Loại kính hấp thụ | phản xạ xuyên Ẻ kính c„ % Px qua't, Kính cơ bản amg Gus}, diy t2 02 0,06 0,08 0,86 ee ; Kính trong, phẳng, dầy 6 mm_ ><“ 0,15 0,08 077 | 70,94 Kính Spectrafloat, mầu đồng nâu, 6 mm 0,34 0,10 0,56 0,80 - Kính Antisun, mầu xám, 6 mm 0,51 0,05 0,44 0,73

Kính Antisun, mầu đồng nâu, 12 mm 0/74 0,05 0/21 0,58

Kính Calorex, mầu xanh, 6 mm 0,75 0,05 0,20 0,57 Kính Stopray, mầu vàng, 6 mm 0,36 0,39 0,25 0,44 Kính trong trang mang phan xa RS20,6 mm» | 0,44 04402} 0/12- bo 0,84 Kính trong tráng màng phản xạ A18; 4 mm 0,30 0,53 0,17 0,33 Bang 4.4 Đặc tính bức xạ của màn che và hệ sé mat trdi ¢, Hs, ed Hệ số hấp Hệ số Hệ Số Hệ số mặt Loại màn che, rèm cửa 3 4 Xuyên qua ae thuơ„' | phản xạ p„ \ trời e, Mành mành mầu sáng 0,37 0,51 0,12 0,56 mầu trung bình z 0,58 0,39 0,03 0,65 ì mầu tối 0,72 0.27 001 | 0,75 '

Màn che loại Metalon 310/2 0,29 0,48 0,23 0,58

Màn che Brella trắng kiểu Hà lan 0,09 0,77 0,14 0,33

Trang 14

Hệ số tác dụng tức thời n, Từ biểu thức (4.1) ta cĩ: Qn nyse (4.8) Vn

Q¿, là nhiệt lượng tác dụng trực tiếp đến phụ tải lạnh

Q',, là lượng nhiệt bức xa tức thời qua kính vào phịng nhưng khơng

tác dụng trực tiếp đến phụ tải lạnh Cĩ thể coi:

Qi = Qi Que

Q là phần bức xạ bị hấp thụ bởi vách trần, nền và các đồ- vat trong

nhà sau một thời giah mới toả vào khơng khí Do đĩ Q';¡ khơng trùng pha với Q¡¡ cả ở thời điểm đạt cực đại và khơng cực đại

Hình 4.2 biểu diễn sự lệch pha đĩ trong thời gian 24 gid (coi he thống

điều hồ khơng khí hưạt động Tiên tục 24/24 h một ngày) do tác động tích

nhiệt:của vách; tường, trần, nên và đồ đạc Tác động tích nhiệt càng lớn khi

mat độ (khối lượng riêng) vật liệu càng lớn và như vậy Q,, cĩ cực đại càng nhỏ (xem hình 4.3) và càng lệch xa Q';;„„ Như vậy, vách càng dây, chức

năng điều hồ nhiệt càng tốt, càng thuận lợi cho hệ thống điều hồ khơng khí oi ` = 7= 44/2) aw = yg Qy (P= 0/g/2) Qy (P= Pkg fr’) Thin giant —— 719/230 =

Hình 4.2 Sự lệch pha của nhiệt lượng bức xạ _ Hình 4.3 Sự lệch pha cla Q',, va Q,, phu mặt trời tức thời Q',, với phụ tải lạnh Q,; do sự - thuộc vào độ (khối lượng riêng), diện tích tích và trễ nhiệt của vật liệu vách, trần, nền - -của vật liệu xây dựng sàn, trần, vách tường

Khơng những bức xạ mặt trời qua kính gây ra tích và trễ nhiệt mà nhiều nguồn nhiệt toả khác cũng cĩ hiện tượng tương tự Bảng 4.5 giới thiệu thành phần nhiệt bức xạ của các nguồn nhiệt toả đĩ

Trang 15

Bảng 4.5 Thanh phan nhiệt bức xạ của các nguồn nhiệt tod

Nguồn nhiệt toả Bức xạ, % Đối lưu, %

Bức xạ mặt trời qua kính khơng màn che - _ 100 0

Bức xạ mặt trời qua kính cĩ màn che 58 42

Ánh sáng đèn ống 50 50

Ánh sáng đèn dây tĩc 80 20

Nhiệt hiện toả từ người 40 60

Máy mĩc, dụng cụ (phụ thuộc nhiệt độ bể mặt, nhiệt độ 20 : 80 80 = 20

bề mặt càng lớn, thành phần bức xạ cảng nhiều) 4

ˆ Bảng 4.6 giới thiệu hệ số tác dụng tức thời n, của bức xạ mặt trời cĩ

màn che qua bên trong khi hệ thống điều hồ hoạt động 24/24 giờ và coi nhiệt độ khơng khí trong phịng khơng đổi:

Bảng 4.7 giới thiệu hệ số tác dụng tức thời n, của bức xạ qua kính trần (khơng màn che) hoặc cĩ bĩng râm bên ngồi, khi hệ thống điều hồ hoạt động 24/24 h, nhiệt độ khơng khí trong phịng khơng đổi

Bảng 4.8 giới thiệu hệ số tác dụng tức thời n, của bức xạ ánh sáng đèn và người với nhiệt độ trong nhà khơng đổi Trong trường hợp người quá đơng và dày đặc như rạp hát, rạp chiếu bĩng, vũ trường thì lấy nị= 1 vì lúc này bức xạ nhiệt từ người tới vách tường bị giảm di rất nhiều Bảng 4.8 cũng được dùng cho máy mĩc thiết bị hoạt động theo chu kỳ với bề mat nĩng ở bên ngồi

Trong các bảng từ 4.6 đến 4.8, n, = f(g,) trong đĩ g, là mật độ (khối lượng riêng) diện tích trung bình, kg/zŸ, của tồn bộ kết cấu bao che vách, trần, sàn Giá trị ø, xác định như sau: F120 807) E ES G' - khối lượng tường cĩ mặt ngồi tiếp xúc với bức xạ mặt trời và của sàn nằm trên mặt đất, kg;

G” - khối lượng của tường cĩ mặt ngồi khơng tiếp xúc với bức xạ mặt trời và của sàn khơng nằm trên mặt đất, kø:

Trang 18

Bang 4.8

'Hệ số tác dụng tức thời n, của nhiệt ánh sáng và nhiệt hiện của con người (nhiệt

độ khơng khí trong phịng khơng đổi, thời gian sử dụng ánh sáng đèn 10 giờ, nếu

ánh sáng đèn dùng 24 giờ như hệ thống điều hồ thì hệ số n= ) Máy | % ; 'Số giờ sau khi bật đèn hoạt | kg/m? : ; Hoot oer 4 Ste at ea i IPE Ses Se ee Pere S700 | 0.37 | 067| 0.71,| 0,74 | 0,76.| 0,79.|'0,81.| 0.83 | 0.84 500 {0,21 | 067 | 0,72 0.76 | 076 | 08T |-0,83 | 045 | 087 150 | 0/28 | 074 | 083- 0,91 | 0.94 | 0,96 | 0.96 | 0,98 24 12/| Tà | 14 7} 154 46-|^47-| -8-| ¬9- | -20 giờ ; >7oo | 026 | 0,22 | 0/20 | Ø9 | 0.17 | 6,16 | 0.14 | 0.12 | 0,11 soo | 028 | 0/22 | 0,19 | 0,16-| 0,15-|.0.13.|'0,12 | 0.10 | 0,09 0,08 |'007 | 0.06 450 | 047 | 0,12| 0,08 | 0.05 | 0,04 |-0,03 [0.02 | 0.01 [o0 | 0,01] 0 Ví dụ 41 ots 3S

Xác định lượng nhiệt bức xạ mặt trời lớn nhất cĩ khả năng xâm nhập

vào khơng gian điều hịa qua một cửa sổ bằng kính tại Hà Nội, cửa Sổ quay

về hướng Đơng tháng 6 khung kim loại, nhiệt độ đọng sương trung bình

t, = 27°C), kinh co bản, điện tích cửa sổ kể cá khung là 4 mẻ 3 Gidi ˆ Hà nội nằm ở bán cầu Bác, vĩ độ 20 : - Tra bảng 4:2 AOC Ra = 205 W/mẺ vào lúc nào đĩ và một ngày 1 đĩ thắng 6 a

Tra bang 4 4.1 được Ry„¿, = 505 Wim? vao lúc-8-h sáng 8 mot ngày

nào đĩ của tháng 6 Ta thấy khi tra bảng 4.2 ta phải tự hiểu là cửa sổ hướng

Dong cd Rima vào 8 đến 9 Jr sáng, hướng Tây khoảng 4 đến 5 giờ chiều Do

cĩ các chênh lệch so với giá trị mốc nên cần cĩ các hiệu chỉnh như sau: -

~ Đo cĩ nhiệt độ đọng sương lớn nên sạ, giảm:

= và 1 $8 20.013 1: (t, —20) 27-20 ob oto sẽ

% Time ae 10 :

Trang 19

ee |

~ Hiéu chinh vé do cao: Hà nội cao hơn mực nước biến 13 ; nhưng giả

thiết là căn phịng này nằm ở tảng 36 nên cao hơn mực nước biển khoảng 100 7, ta cĩ hệ số hiệu chỉnh như sau:

een [rệt Cổ (o5 6 tội A8168: 0,023 = 1,0023

1000 1000

` Khi Xét bức >d lồn ahất cĩ nghĩa TA trời khơng cĩ MAY Eqn = 1

- Khung bang kim loai nén ey, = 1,17

Trang 20

- Tra bảng 4.3 với kinh trong day 6 mm duge: a, = 0,15; /p, = 0,08;

1¿= 0,77 và hệ số kính e„ = 0,94:

Ry

~ 088

- Tra bang 4.4 cho man che mie trung bình ta cĩ: œ„ = 0,58;

p„ = 0.39: hệ số xuyên qua tụ = 0,03 và hệ số mật trời €, = bác lí sy

Thay số vào được: Ry = [0.4.0,15 +0,77(0,58 + 0,03 + 0,08:0,39 + 0.4.0,15.0,58)].574 x = 333 Wim’ Vay: Q', = 4.333.1,0023.0,909.1.1,17.1.1 = 1420 W Với n, = 0,62 cĩ: ; Q,, = 0,62.1432 = 906 W Ví đụ 4.3

Các điều kiện giống như ví dụ 4.1 chĩ biết phịng nằm trong một tồ nhà văn phịng lớn, vị trí phịng ở tầng 2, diện tích sàn 64 mì =8 x 8m, cao 3 m, vật liệu tường cĩ khối lượng 360 kg/m”, trần và sàn cĩ khối lượng 410

kglim”

Giải" +í shin i gritos

ˆQ',= 2153 W đã tìm được ở ví dụ 4.1

- Giá trị hệ số tác dụng tức thời của bức xạ n, qua kính khi khơng cĩ

Trang 21

~'Khối lượng tường cĩ cửa sổ tiếp xúc với bức xạ mặt trời:

G" = 360.(8.3 - 4) = 7200 #

- Khối lượng tường khơng tiếp xúc với bức xạ mặt trời và của sàn

khơng nằm trên mặt đất (ở đây gồm cả sần và trần vì trên trần cĩ tầng 3):

G" 2 360(3.3.8) + 410(2.8.8) = 78400 kg ;

LE TO CHẾ Han P5Š

Âu

Tra bảng 4.7 với gị'='630 kg/m? sàn, cửa sổ'quay hướng Đơng được n,

lớn nhất vào lúc 9 đến 10 giờ sáng là n, = 0,46 Vậy: Qi, =0,46.2153 = 990 W Ví dụ 4.4

Các điều kiện giống như ví dụ 4.1, 4.2 và 4.3, cho biết nhiệt toả do đèn

ống và nhiệt hiện toả từ người là 960 + 560 W = 1520 W Xác định nhiệt

hiện thực tế của người và đèn tới năng suất lạnh, giả sử đền và người hoạt

động liên tục từ 8 đến 16 đ Giải

Với số giờ hoạt động là 8:giờ (từ 8 sáng đến 16 # chiều) và g,:= 613

kg/m?san, tra bang 4.8 dugc: nj = 0,87, vậy nhiệt hiện thực tế để : a Tải

lạnh cho hệ thống điều hồ khơng khí là: / f

Q) = 0,87.1520 = 1322 W

4.2.2 Nhiệt hiện truyền qua mái bằng bức xạ va do At: Q,, Mái bằng của phịng điêu hồ cĩ ba dạng:

'4) Phịng điểu hưà đằm giữa các tổng trong một tồ nhà điểu hồ,

nghĩa là bên trên cũng là phồng điều hồ khi đố At = 0 và Wir U-

b) Phía trên phịng điều hồ đang tính tốn là phịng khơng điều hồ, khi đĩ lấy k ở bảng 4.15 và At = 0;5(( - t;), tính như mục 4.2.4

©)“Trường hợp trần mái cĩ bức xạ mặt trời, đối với tưà nhà nhiều tầng

đây là mái bằng tầng thượng thì lượng nhiệt truyền vào phịng gồm 2 thành

Trang 22

phần, do ảnh hưởng của bức xạ mặt trời và do chênh lệch nhiệt độ giữa khơng khí trong nhà và rigồi nhà Dưới đây ta khảo sát trường hợp c)

Dưới tác dụng của bức xạ mặt trời, mái dân dân nĩng lên do hấp thụ nhiệt Một phần lượng nhiệt hấp thụ toả ngay vào khơng khí ngồi trời bằng đối lưu và bức xạ Một phần truyền qua kết cấu mái vào trong phịng

điều hồ và toả vào lớp khơng khí trong phịng cũng bằng đối lưu và dẫn

nhiệt

Tuỳ theo vật liệu cũng như độ dầy của kết cấu mái mà cường độ dịng nhiệt toả vào phịng lớn hay nhỏ cĩ độ trễ nhiều-hay ít

Việc xác định chính xác lượng nhiệt này cũng như việc xác định độ trễ, cường độ, thời điểm đạt cực đại là khá phức tạp Trong kỹ thuật điều hồ khơng khí người ta tính tốn gần đúng theo biểu thức quen thuộc:

Q=k.F.At¿ (4.9)

nhưng với hiệu nhiệt độ tương đương At

Q - dịng nhiệt di vào khơng gian cần điều hồ do sự tích nhiệt của các kết cấu mái và do độ chênh nhiệt độ của khơng khí giữa bên ngồi và bên

trong

k - hệ số truyền nhiệt qua mái, phụ thuộc vào kết cấu và vật liệu làm mái, tra bảng 4.9 theo hình 4.4 là kết cấu của trần mái bằng Lớp khơng khí đệm dầy ít nhất 100 øm Hệ số truyền nhiệt quả mái cĩ giá trị riêng cho mùa hè và mùa đơng Mùa hè nhiệt truyền từ ngồi vào trong nhà và mùa đơng từ trong nhà ra ngồi

£

Alyy = tyr - tr = ty +

Trang 23

Bang 4.9 Hệ số truyền nhiét cla tran mai bang (tran tang thugng) k, W/m? 2C Trần giả bằng gỗ dầy 12 mm | Trần giả bằng Mơ tả trần mái bằng cĩ lớp cách nhiệt khơng cĩ | ' bạng khống ˆ | thạch | Đơng

(hình 4.4) | lớp cách | — nhiệt | đẩy 50 |đẩy 100 | mm | ga, cao 12| thuỷ mm mm Trần bê tơng dầy 100 mm lớp |hè 1/72 -|-0,846 | 0,324 04,77] 1,55 vữa xi măng cát dầy 25 mm trên cĩ lớp bitum, 317 kg/m? |d6ng} 1,97 0,566 | 0,333 | 2,03 | 1,75

Trần bê tơng dầy 150 mm Iớp|hè 1,82 0,536 | 0,321 | 1467 | 1,47

vita xi mang cat day 25 m

trên cĩ lớp bitum, 437 kg/m? |đơng| 1,85 0,558 | 0,329 1,95.) 1,65

Trần bê tơng day 300 mm lớp|hè 1,39 0,508 | 0,311 |'1,42'J 1,28

vữa xi măng cát dầy 25 mm :

Trang 24

Bang 4.10 Hệ số hấp thụ bức xạ mặt trời e, của các bề mặt kết cấu bao che ed prea % Sth éd ilWebiHieuo tưirlr 05v oe 3H: Hệ số c` — i pee @ Éi yên Mee cate iP Mat mai r 1

¿ foo go onéd idm nett 8f OM

1 | Fibrơ-ximăng, mdi, mau trang) 000°” 0,42

2 | Fibré ximang, sau 12 thang stf dunc ime 0,61

ở Fibrơ ximăng, sau 6 năm sử dụng

4 - | Tấm ép gợn sĩng bằng bơng khống

5 _ | Giấy dầu lợp nhà để thơ,

6 | Tơn màu sáng

7 | Tén mau đen

8 | Ngéi mau dé hay nau ae!

-9 - | Ngĩi mới đỏ tươi soe

17 | Sơn màu đỏ sáng (màu hồng) ' 0,52

Trang 25

Tiépbang4.10 (4) H83 ơz gúa ,(mơdn.,õa) oÉ2-&+ súa gĩt m3 (uit aids - egy Mặt tường ,t(aì (cĩ 5005) : M1 "

22 | Đá granit mài nhẫn màu: đỏ, xám:nhạt: :: J d›ï: n9ib0,ø5

23 | Đá granit mài nhẫn đánh bĩng, MAU KAM guy oid 3| - 0,60

24 | Đá cẩm thạch mài nhắn màu,trắng, ' ‘a u†! ODO:

25 | Gạch tráng men màu trắng 0,26

26 Gach trang Wen mauiaau sáng, | đ -.0/88ˆ

27 | Gạch nung mau, dé, méi - 0,70 + 0,74

‹28 | Gạch.nung, cĩ:bụi bẩn - 7i cĩc H 0S GP

¡29 -| Gạch gốm, ốp mặt mãu sáng tO iáogn si2d lf 369/B1

30 | Mặt bêtơng nhãn phẳng a ; 0,54 + 0,65

31 | Mặt trat vita, mau-vang-4raHg > 7 ee ee

32' (| Mặttrát vữa, mu xi măng nhật 1! yo) ei ef reg gz

đ pin RÚ2 Ì ỳ1 1§Ÿ qbl b ộb 43:3: Nhiệt hiện truyền qua vách,Q;„ 27200222 7

Nhiệt truyền qua vách Q;; cũng gồm 2 thành phần:

¡r6 chênh lệch nhiệt độ giữa ngồi trời và trong nhà At = ty - tr

Uội| jãv ơ

“po bie xa mặt trời vào tường, ví dụ tường hướng đơng, tây, tuy

nhiên phần nhiệt này được coi bằng khơng khi tính tốn

( lơtdt : uộil lệ †

:Ở đây tạm định nghĩa để tính tốn: vách là tồn bộ bao che gồm tường, cửa ra vào, cửa sổ Tường là bao che xây bằng gạch, vữa, ximăng, bêtõng

nặng VAIMA U

Vách bao che chung quanh cũng cĩ nhiều dạng: tường, cửa.ra vào và

cửa sổ, cần thiết phải tính cho từng loại riêng biệt,

- Nhiệt truyền qua vách cũng được tính theo biểu thức quen thuộc:

Trang 26

Q;; = ÈQ;¡ = k,F;At = Q;;, + Q;;, + Q;;y, W

Q;¡ - nhiệt truyền qua tường, cửa ra vào (gỗ, nhơm), cửa sổ (kính) ;

k, - hệ số truyền nhiệt tương ứng của tường, cửa, kính,'W/„È°K;'

F, - diện tích tường, cửa, kính tương'ứng; m°.' “7 ° sìp ea | SS

a) Hé so truyền nhiệt qua tường Q;;,

Hệ số truyền nhiệt của tường xác định bằng biểu thức: ˆ

KẾ ee ar cia ! ee Wink (012) m , (4 %

Lh pom: _— về goal 1 LER, (pe Uểm đ wa

Ui wa 3 x, Or On Or ‹

ax = 20 Wim°K - hệ số toả nhiệt phía ngồi tường khi tiếp xúc trực tiếp

với khơng khí bên ngồi, œy = 10 W/m°K khi tường tiếp xúc gián tiếp với

khơng khí bên ngồi; g ăn lở 4| 08

G@; = 10 Wim°K - hệ số toả nhiệt phía trong nhà;

TRỈ - nhiệt trở dan nhiệt lớp vật liệu thứ ¡ của cấu trúc tường, „°K/W; - - Š, - độ dày lớp vật liệu thứ ¡ của cấu trúc tường, m;

^, - hệ số dẫn nhiệt lớp vật:liệu thứ ï của cấu f#úẻ tường: W/mK (xem bang 4.11) eal shout dary a Bằng 4.14 bd số dẫn nhiệt 2 của một số vật ie nay Oya W/mK £ tod enébe { f srt ae eet wag | at

| ae) moe ado ode dioteibatagy :1601 dat Sử 111D fi 'W/mK

| (thiad anicnix ally 126141) s f(3)ơ; $úb o9! 8

I - VAT LIỆU AMIĂNG sa

| 1 | Tấm và bản ximăng amiăng ` ˆ tr to 0.36

2 | Tam cach nhiét ximang amiang TT =

3 | Tấm cách nhiệt ximăng amiang © 6.09

166

Trang 27

11 -:| Tấm và miếng thạch cao nguyên chất 1000 0.41 :

III - VẬT LIỆU ĐẤT VÀ VẬT LIEU NHÉT ĐẦY

12 - | Gạch mộc 1600 0,70 -

IV - MẢNG GẠCH XÂY ĐẶC a2 BT) RE

13 © | Gach thong thudng véi vita nana 1800 Bũ ¿LÚC

14 eg Sag = 1300) xây với vữa nhẹ cản Ệ 0:88 3

15 | Gạch nhiều lỗ xây với vữa nặng 1300 0,52

V - VẬT LIỆU TRÁT VÀ VỮA

16 ||Vita ximang va vita trat ximang 1800 0,93 S0

17 | Vita tam hợp và vữa trát tam hợp 1700 0,87

18 | Vita véi trat mat ngoai seg 1600 ˆ 0,87

19 | Vita véi trat mat trong 1600 0,70-

20 | Tấm ốp mặt bằng thạch cao 1000 | 0.23

21 | Tấm sợi gỗ cứng ốp mặt 700 0,23

VI - VAT LIEU CUON

22 | Giấy cactơng thường 700 07

23 ch dầu thơng nhựa đường bitum hay } eae { 0.17

24 | Tham dling trong nha (thảm bơng) 150 0,06

Trang 28

Tiép bang 4.11 †, onãa ăft @) #) (2) s @) (4) 25 | Thảm bơng khống chất VII - VẬT LIỆU THUỶ TINH ` 26 | Kính cửa sổ 3:

27 ~} Soi thuy tinh a

28 - | Thuỷ tinh hơi'và thuỷ tinh bot

29 ©} Thuỷ tinh hdiva thuy tinh bọt enon ier 8 VIII- VẬT LIỆU GỖ tị 8 30 ˆ| Gỗ thơng và gỗ tùng ngang thớ ðq6! j§m #5 ossgdosril mš8,17 Ot 31 |Mùn cưa ˆ 32 |Gỗ-dán ' _kLyÀa 33 -| Tấm bằng sợi gỗ ép 34 | Tấm bằng sợi gỗ ép Tấm bằng sợi gỗ ép Tấm gỗ mềm (lie)

Ix - VAT LIEU KHAC

F - diện tích cửa, m”; pn6uit:enơ

At - hiệu nhiệt độ trong và ngồi nhà tý - ty, K; -:

k - hệ số truyền nhiệt qua cửa, Win K Bảng 4.12 giới tl

truyền nhiệt qua cửa gỗ aa

168:

Trang 29

ened Bang 4.12 rose N Nang truyền nh k qua cửa gỗ, W/m?K e) Nhiệt truyền qua kính cửa sổ Biểu thức chung để tính vẫn là: ‘ i ;¿O nân sụp nấvu1! nộir tộidW b.S.è Qo = KE: At, , W,

if guy USig O30) dai) soub 30713 rơƒt Buy advan 4nd

trorig đĩ: F - diện tích cửa sổ, mè”; At = ty - tr, K: k - hệ số truyền nhiệt qua

kính, W/m°K MW SAAD =O

Trong một ngơi nhà thường cĩ 3 loại cửa kính khác nhau: ˆ ˆ

- cửa kính thơng thường lắp ở cửa sổ cĩ thể cĩ '1:lớp, 2 lớp hoặc 3 lớp

kính, thường lắp theo phương thẳng đứng: : nàyữr ð2 5í

's cửa kính giếng trời nằm ngang wit trên tum, cũng cĩ thể cĩ lớp, 2

lớp; i i4é3q%si glow W isl sougn andb

sr kính xây trên tường bằng các viên gach kính đúc, chỉ để lấy ánh

sáng, c6 kích thước'tiêu chuẩn 196 x 196 mm, day 40 hoac 100 mưn, cĩ

viên 300:x 300 mim day 100 mm 9° bor née BF UBD

Trang 30

Bang 4.14 Hệ số truyền nhiệt k, W/m”K của gạch kính tường

.kích thước gạch kính khối lượng riêng k, W/m?.K =

rộng x cao x dầy, mm diện tích, kg/m? hè đơng 196 x 196 x 40 55 3,00 3,13 196 x 196 x 100 90 2,89 3,01 196 x 196 x 100 cĩ màn che 90 2,69 2,79 300 x 300 x 100 90 2,79 2,90 300 x 300 x 100 cĩ màn che 90 2,57 2,67

4.2.4 Nhiệt hiện truyền qua nền Q;;

Nhiệt truyền qua nền cũng được tính theo biểu thức:

Q;¡=k.F.At, W F - điện tích sần mm:

Át - ty - ty, hiệu nhiệt độ bên ngồi và bên trong:

k - hệ số truyền nhiệt qua sàn hoặc nềđ, W/i”K, giới thiệu trong

bảng 4.15: k mùa hè cho nhiệt truyền từ ngồi vào và k mùa đơng ngược lại từ trong ra ngồi Bang 4.15

Hệ số truyền nhiệt k,W/m?.K, của sàn hay trần Cấu tạo sàn hoặc trần Đặc điểm mặt trên của sàn hoặc trần

š Ẻ “C6 16

NS ý Chiều ir l>Iehtfgt l66 fat đa&hlÈt! S5”

Mơ tả N Mùa 3 š giấy và

day, mm cĩ Vinyl 3.mm trải thảm THME

- Sàn bê tơng dầy 100 mm hè 3.14 3,07 1,38

cĩ lớp vữa ở trên 28mm (PE Ore oe 235 1,22

- Sàn bê tơng đầy 150 mm J he 2,84 2,78 432

Trang 31

Ở đây cũng xảy ra 3 trường hợp tương tự:

a) sàn đặt ngay trên mặt đất: lấy k của sàn bê tơng dây 300 mưm, At =ty - ty

b) sàn đặt trên tầng hâm hoặc phịng khơng điểu hồ lấy At = 0,5(ty - ty), nghia là tầng hầm hoặc phịng khơng điều hồ cĩ

nhiệt độ bằng nhiệt độ trung bình giữa bên ngồi và bên trong; c) sàn giữa hai phịng điều hồ Q;; = 0 4

4.2.5 Nhiệt hiện toả do đèn chiếu sáng Q,,

Cĩ hai loại đèn dùng cho chiếu sáng là đèn dây tĩc và đèn huỳnh quang Đối với đèn dây tĩc: QE7N;W (4.13) Đối với đèn huỳnh quang (đèn ống) phải nhân hệ số 1,25 với cơng suất ghỉ trên đèn: - = Q=2125.N, W (4.14)

trong d6:'N - tổng cơng suất ghi trên bĩng đền

Nếu chưa biết tổng cơng suất đèn cĩ thể chọn giá trị định hướng theo tiêu chuẩn là 10 + 12 W/mẺ sàn

Nhiệt toả do chiếu sáng cũng gồm hai thành phần: bức xạ và đối lưu Phần bức xa cũng bị kết cấu bao che hấp thụ nên nhiệt tác động lên tải lạnh cũng nhỏ hơn trị số tính tốn được:

š Ons Babi Qonl, a down 1a

Q - tổng nhiệt toả do chiếu sáng;

n, - hệ số tác dụng tức thời của đèn chiếu sáng, lấy ở bảng 4.8; nạ ; hệ số tác dụng đồng thời, chỉ dùng cho các tồ nhà và các

cơng trình điều hồ khơng khí lớn, các cơng trình khác nụ = I

Đối với cơng sở ny = 0,7 + 0185

171

Trang 32

Nha cao tang, khach san! ing 033 & 0,5 Cửa hàng bách hố nj 0,94! 1:

4.2.6 Nhiệt hiện toả do máy mĩc Q;;

Nhiệt hiện tộ đỏ TT và đụng cự đùng điện như tivi, radio, máy tính,

máy sấy tĩc, bàn là 7 “trong giả đình hoặc văn phơng lá các loại khơng dùng động cơ điện cĩ thể tính như nguồn nhiệt toả của đèn chiếu sáng:

arene W

NĐ, - cơng suất điện ‘ghi trên tưng cụ, We :

Nhiệt toả đo máy mĩc dùng động cơ điện như quạt giĩ trong hệ thống ống giĩ hoặc trong các phân xưởng sản xuất như máy đệt, máy kéo sợi máy in, máy cuốn thuốc lá, máy chế biến chè sẽ được chia ra 3 trường

hợp để tính tốn như sau:

a) động cơ điện và máy mĩc đều nằm trong phịng điều hồ với cơng suất định mức N, W và "hiệu suất động cơ | day tải, nhiệt toả ra thì tồn bộ năng lượng cung cấp cho động cơ đều biến thành điện nên:

4 N =©

Qu=as.W¿¿ (4.16)

ˆb) Động cơ điện nằm bên ngồi cơn máy được động cơ dẫn động nam ở trong phịng điều hồ nên nhiệt toả trong phịng chính bằng cơng suất định ˆ

MAGE 15B 4 i kd Ht 9 | E 1 A

ài roih BH de baợ GÀ 14 8k eae

c) Dong co dién nam bén trong phong diéu hoa con máy đợc din dong nằm ở ngồi nên nhiệt toả trong phịng nên phát nhiệt trong chỉ là:

Qu=2 -N= N—, ý TY? tị) 27:8 - 4.18)

Ở trên, tả cọ tang suất định mức bằng cơng suất đẩy tải những trong

nhiều trường hợp cơng suất định mức (ghi trên động cơ) lớn hơn cơng suất

Trang 33

suất đo: được-trên bảng đấu điện của động cơ: b) cơng suất đo được trên

trục động cơ yà,c) chính là:hiệu của a và-b: Í {4

Hiệu suất động cơ n phụ thuộc vào cơng suất định mức đầu ra (hay

cơng suất ghi trên mác động cơ) được gidi thiéu trong bang 4.16 “ Bang 4.16 Hiệu suất động cơ n theo cơng suất định mtfc N Cơng suất định ụ § ic &c mức N, kW ,04 | 0,06 | 0,09 | 0,12 | 0,18 |0,25 |0,37 |0,55|0,75| 1,1 Hiệu suất n, % 41 49-'|-585—1-60 |-64-|-67-†-70-}72-|ˆ73-+-r9 Cơng suất định 4015 ì mức N, kW 15 | l2 y ,5 |1 7/38 [ 11 151485722 ] 30 Hiệu suất n, % 80 82 83 84 85 86 87 88 88 89 Cơng suất định mức N, kW + 97 | 46 |-68-}- 76 |-90—}-140:|04321n60 †5tes)'250 Hiệu suatn,% “ [88 | s6 | sø Ƒ số | g0 | s1 | 91 | 51 | sĩ | 92

Các biểu thức tính Q:; ở trên là dùng cho động cơ hoạt động liên tục,

nếu hoạt động khơng liên tục thì phải xác định thời gian làm việc Dịng nhiệt toả cĩ thể lấy bằng Q;; đã tính ở trên nhân với thời gian làm việc của

động cơ và chia cho tổng thời giản điều hồ trong ngầy : 4.2.7 Nhiệt hiện và ẩn dư người toả'Q,

a) Nhiệt hiện do người toả vào phịng chủ yếu bằng đối lưu và bức xạ,

được xác định theo biểu thức: l T1 ê=

Qu=na,, WB- : 1 : (4.19)

n - số người ở trong phịng phịng điều hồ Nếu khơng biết chính xác,

lấy các giá trị định hướng theo bảng 4.17 - d

‹q, < nhiệt hiện toả ra từ.1 người, W/người; lấy định hướng theo bảng 4.18

173

Trang 34

Ngồi trường hợp quá đơng đúc như vũ trường, hội trường, rạp hất, rạp

chiếu bĩng, phịng thi đấu thể thao cần kể đến sự hấp thụ của kết cấu

bao che, do đĩ phải tính thêm hệ số tác động tức thời n, tra theo bang 4.8:

hệ số tác dụng tức thời của nhiệt chiếu sáng và nhiệt hiện của người Bảng 4.17 Mật độ người định hướng trong phịng điều hồ Phịng điều hồ Văn phịng Cửa hàng Nhà hàng Vũ trường Mật độ, m2/người lä:-z) 2 1448 [os) Như vậy Q,, sé 1a: Qa = nemgn se W

Đối với nhà hàng ăn uống, cộng thêm vào q, 10 W/người và qạ 10-W/người do thức ăn toả:

Đối với các tồ nhà lớn cần nhân thêm hệ số tác dụng khơng đồng thời - nhà cao tầng cơng sở nạ =;0.75.+ 0.9 ) - nha cao tang kKhach san ny = 0,8 + 0/9 2 - cửa hàng bách hố nạ =:0,8 + 0,9; Như vậy: Qay = nym Begs Wo + il H) Nhiệt Ấn do nigutistoa-,, Nhiệt ẩn do người toả được xác định theo biểu thức: eo Obie Bid, 4:20)

n - số người trong phịng điều hồ;

q, - nhiệt ẩn do một người toả ra, W/người, xác định theo bảng 4.18

174

Trang 36

4.2.8 Nhiệt hiện và ẩn do giĩ tươi mang vào Q,¿ và Qạu

Phịng điều hồ luơn phải được cung cấp một lượng giĩ tươi để đảm

bao di oxy can thiết cho người ở trong phịng Do giĩ tươi cĩ trạng thái

ngồi trời N với entanpy Iy, nhiệt độ ty và ẩm dung dạy lớn hơn khơng khí trong nhà do đĩ khi đưa vào phịng, giĩ tươi sẽ toả ra một lượng nhiệt hiện

Quy và nhiệt dn Quy (ở đây ký hiệu chân N để chỉ trạng thái giĩ tươi đưa vào cĩ ty, ọy, dụ và tiện tính tốn hệ số nhiệt hiện sau này) Với biểu thức

tổng quát Quy = L.p.C).(ty = trì và Qạy = L.0.r(dy ~ dị); và với L lương

lượng giĩ tươi, p = 1,2 123 kgim®, C, = 1,01 K/kgK, r= 2500 ki/kg:

Quy= L2.n 0x -h)x- (421)-

Quy = 3,0.n.1.(dy - dị) , Ww (4.22)

dy, dy- dm dung, g/kg;

n - số người trong phịng điều hồ;

LU=nï = lưu lượng khơng khí, //s;

L- lượng khơng khí tươi cần cho l người trong 1 giây, l/s; lấy theo giá trị định hướng bảng 4.19 của Carrier Ngồi ra, đối với

người khơng hút thuốc l = 2,5 + 3,5 I/s và đối với người hút thuốc / = 12 + 19 //s Bảng 4.19

Lượng khơng khí tươi / cần cho 1 người, 1⁄ Lượng khí tươi cần cho một người /

Khơng gian điều hồ Vs > mm/h

Cơng sở, văn phịng T5 \ 27

Cửa hàng bán lễ 5 18

Cửa hàng tạp hĩa 3,5 12,6

Ví dụ 4.5 Văn phịng điêu hồ cĩ 5 người, cho biết t„ = 32,8'C: dy = 23 g/kg; dy = 14 g/kg, tr = 25°C Xác dinh Quy va Qun-

Gidi

Trang 37

4.2.9 Nhiét hién va an do giố lọt Q,„ và Q;;

Khơng gian điều hồ được làm kín để chủ động kiểm sốt được lượng giĩ tươi cấp cho phịng nhằm tiết kiệm năng lượng nhưng vẫn cĩ hiện tượng rị lọt khơng khí qua khe cửa sổ, cửa ra vào và khi mở cửa do người ra vào

Hiện tượng này xảy ra càng mạnh khi chênh lệch:nhiệt độ trong nhà va

ngồi trời càng lớn Khí lạnh cĩ xu hướng thốt ra ở phía dưới cửa và khí

nĩng ngồi trời lọt vào phía trên cửa Nhiệt hiện và ẩn do giĩ lọt được xác định như sau: Qạ=0,39.E.V.(tý- ty), W (4.23a) Qsa = 0,84.E.V.(dy - ds), W (4.23b) V - thể tích phịng, 0Ì; Š - hệ số kinh nghiệm, xác định theo bảng 4.20 Bảng 4.20 Hệ số kinh nghiệm < "Thể tích phịng V < 500 500 1000 1500 2000 2500 > 3000 lệ số £ = 07 0,6 0øs | 0s | 042 04 0,35

Nếu số người ra vào nhiều, cửa đĩng mở nhiều lần, phải bổ sung thêm nhiệt hiện và ẩn sau:

Opn = 128 Ly iy, ~ tg (4.25)

Qhes = 3,00.-Ly.(dy - dy), W 5s (AIG)

trong đĩ:

Ly = 0,28.L n, Is (4.27)

n- s6 ngudi qua ctta trong | gid;

Trang 38

Bang 4.21 + Lượng khơng khí lọt L, m?/người lào m'/người n, ngườih Se Ee ES với eo cửa bản lề cửa xoay <100 cà AN 3 0/8 100 + 700 3 07 700 +1400 3 0,5 1400 + 2100 2f9 0,3 Sau khi xác định được Q4 và Q;; cĩ thể tính theo phương ấn: a) b)

Nếu coi giĩ lọt là một thành phân của giĩ tươi thi Qs, va Qs, da cd trong thanh phan Q,y va Q,x nén khong tính cho tải lạnh của hệ

thống điều hồ khơng khí nữa 5

Néu coi Qs, Va Qs, 1a thành phần bổ sung khơng phụ thuộc vào việc cấp giĩ tươi chủ động cho phịng thì cộng thêm Qs, va Qs, yao

nhiét hién va nhiét ẩn do giĩ tươi mang vào để tính các hệ số nhiệt hiện mục 4.4

4.2.10 Các nguồn nhiệt khác

Ngồi 6 nguồn nhiệt đã nêu ở trên (hình 4.1) các nguồn nhiệt khác ảnh

hưởng tới phụ tải lạnh cĩ thể là:

nhiệt hiện và ẩn toả từ bán thành phẩm, đặc biệt khi tính tốn cho các phân xưởng sản xuất chế biến nơng lâm, thuỷ sản, thực phẩm như chè, thuốc lá, sợi đệt in ấn

nhiệt hiện và ẩn toả từ các thiết bị trao đổi nhiệt, các đường ống

dẫn mơi chất nĩng hoặc lạnh đi qua phịng điều hồ, các thùng chứa chất lỏng nĩng ở các phân xưởng sản xuất

nhiệt toả từ quạt và nhiệt tổn thất qua đường ống giĩ vào làm cho khơng khí lạnh bên trong nĩng lên nếu cĩ :

Ở đây hướng dẫn cách tính nhiệt tác động đo quạt giĩ và tổn thất do độ

Trang 39

a) Lượng nhiệt khơng khí hấp thụ khi di qua quạt

Khi đi qua quạt, khơng khí bị nĩng lên do hấp thụ lượng nhiệt toả ra từ

quạt Lượng nhiệt này chính là một phần năng lượng điện cung cấp cho

quạt biến đổi thành Độ tăng nhiệt độ At của dịng khơng khí được xác định

gần đúng theo biểu thức: :

At=0.0078H.1—” (4.28)

fi- cột áp của quạt giĩ bằng

Tị - hiệu suất của quạt Hình 4.5 biểu điễn At = f(H n) Trong các tính tốn thơng

thường cĩ thể chộn At = 0.5 K Các

quạt ly tâm sử dụng trong các hệ thống ống giĩ cĩ hiệu suất vào khoảng 0.7, các quạt của máy điều hồ nguyên cụm khoảng 0,5

Cột áp tổng của quạt cĩ thể dự tính theo các giá trị định hướng sau:

Máy điều hồ khơng ống giĩ: 12,5 + 25 mmH.O Hệ thống ống giĩ tốc độ thấp, chiểu dài ống giĩ khơng lớn: 20 + 40 „ưnH:O Hệ thống ống giĩ tốc độ thấp, chiều dài ống giĩ lớn: 30 + 50 mmH,0 Hệ thống tốc độ cao, chiều đà Hệ thống tốc độ cao, chiều đà T mm cot nude (mm HO); At, K 4 3271 tủ | L_—”]† —] Ze 0 200 30 KO Hmm/t0

Hình 4:5 Độ tăng nhiệt độ At, K, của dịng khơng khí khi đi qua quạt phụ - thuộc cột áp và hiệu suất của quạt ¡ trung bình: 50 + 100 „»H;O, ¡ lớn: 75 + 200 „ưnH:O

179

Trang 40

b) Nhiệt tổn that qua’éng gi6 » `” Xiàf tàn

Ống giĩ được cách nhiệt, cách am, tuy nhiên do cĩ chênh lệch nhiệt độ

MA 'bên trong và bên ngồi ống giĩ nên phải cĩ tổn thất nhí: et = ” eens nhiệt tổn thất Q được tính Tiên theo biểu thức quen thuộc: 7 Q=kF.At k - hệ số truyền nhiệt, W/m°K: 169 đầ 1 : 7: Sa + si Or

- hé s6 toa nhiét phia ngoai 6ng ay = 10 WineK;

] OPE he số toả nhỉ phía trong ống, phụ thuộc tốc độ chuyển động khơng khí, chọn œr = 32z 45 Win K2

ý ¡ Ai - bể đầy và hệ số đân nhiệt của các vật liệu kết cấu ống giĩ,

chủ yếu là lớp cách nhiệt, cố thể bỏ que các lớp khác: như tơn, kẽm, cách ẩm +: “diện tích trao đổi nhiệt, máng she’ vi ngồi ống Hib nhân chiều _ đài m: : sa Khi lượng nhiệt này vì t

ng giĩ đặt HN! khơng gian Hiền hồ thì hơng phải tính tốn

re coi Jaspane nhau

œ1 4.2.11 Xác định Bae tai ak

Thơng thưởng sau khỉ xác định các phú tải lạnh thành phần thì phụ tải

lạnh chính là tổng các phụ tải thành phần như hình 4:1 đã giới thiệu:

Q, = Q, = FQ, + BQ, =Q, + Q,+Q, + Q, +; + Qs + Qn

180

Định dạng
Số trang	51
Dung lượng	36,31 MB