Sấy là một khâu quan trọng trong dây chuyền công nghệ, được sử dụng phổ biên ở nhiều ngành công nghiệp chê biên nông lâm hải sản. Sấy không chỉ đơn thuần SẤY là tách nước và hơi nước ra khỏi vật liệu mà là một quá trình công nghệ phức tạp, đòi hỏi vậy liệu sau khi sấy phải đảm bảo chất lượng theo một chỉ tiêu nào đó với mức chi phí năng lượng ( điện năng, nhiệt năng) tối thiểu. Chẳng hạn, khi sấy cà rốt thì không được nức nẻ, cong vênh hoặc khi sấy thực phẩm thì phải đảm bảo giữ được màu sắc, hương vị và chất lượng của sản phẩm…
BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP HỒ CHÍ MINH KHOA CÔNG NGHỆ HÓA HỌC ĐỒ ÁN QUÁ TRÌNH THIÊT BỊ THIÊT KÊ THIÊT BỊ SẤY THÙNG QUAY CÀ PHÊ NHÂN NĂNG SUẤT 800KG/H Giảng viên hướng dẫn: Phan Huy Trình Sinh viên thực hiện: Nguyễn Bá Vi Hòa MSSV: 2004140087 Lớp: 05DHHH3 TP.HCM, tháng năm 2017 BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP HỒ CHÍ MINH KHOA CÔNG NGHỆ HÓA HỌC ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIÊT KÊ THIÊT BỊ SẤY THÙNG QUAY CÀ PHÊ NHÂN NĂNG SUẤT 800KG/H TP.HCM, tháng năm 2017 NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Nhóm sinh viên gồm: Nguyễn Bá Vi Hòa 2004140087 Nhận xét: Điểm đánh giá: Tp.HCM, ngày tháng năm 2016 ( Ký tên, ghi rõ họ tên) NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN PHẢN BIỆN Nhóm sinh viên gồm: Nguyễn Bá Vi Hòa 2004140087 Nhận xét: Điểm đánh giá: Tp.HCM, ngày tháng năm 2017 (Ký tên, ghi rõ họ tên) LỜI CẢM ƠN Em xin gửi lời cảm ơn chân thành đên thầy cô trường Đại học Công Nghiệp Thực Phẩm Thành Phố Hồ Chí Minh, thầy cô khoa Công Nghệ Hóa Học trường giảng dạy, truyền đạt kinh nghiệm cho em Đặc biệt, em xin gởi lời tri ân sâu sắc biêt ơn đên thầy Phan Huy Trình quan tâm, tận tình hướng dẫn, chia kinh nghiệm quý báu cho em suốt trình làm báo cáo đồ án Trong trình thực hiện, trình báo cáo khó tránh khỏi sai sót mong quý thầy cô bỏ qua Đồng thời trình độ lý luận kinh nghiệm hạn chê nên báo cáo không tránh khỏi thiêu sót, mong quý thầy cô góp ý thông cảm Cuối cùng, em kính chúc quý thầy cô dồi sức khỏe thành công nghiệp Kính chúc thầy Phan Huy Trình có sức khỏe tốt, đạt nhiều thành công công việc sống Em xin chân thành cảm ơn! DANH MỤC BẢNG Bảng 1.1 Thành phần hữu trấu .7 Bảng 1.2 Thành phần hóa học vỏ trấu .8 Bảng 1.3 Các thành phần oxit có tro trấu .8 Bảng 2.1: Chỉ tiêu chất lượng Natrisilicate (TCCS 05:2010/HCVT) 10 DANH MỤC HÌNH Hình 1.1 Tro trấu .1 Hình 1.2 Vỏ trấu thải bỏ bừa bãi .2 Hình 1.3 Lò tro trấu sinh học Hình 1.4 Dung tro trấu nung gạch Hình 1.5 Thiêt bị lọc nước vỏ trấu Hình 1.6 Cũi trấu thành phần Hình 1.7 Vỏ trấu trước sau đốt thành than Hình 2.1 Quy trình tồng hợp thủy tinh lỏng 11 Hình 2.2 Thủy tinh lỏng dùng làm phụ gia gạch không nung 12 Hình 3.1 Đá mi bụi tro trấu trước sau xử lí 13 Hình 3.2 Khuôn đúc mẫu gạch 13 Hình 3.3 Quy trình chê tạo gạch không nung 15 LỜI MỞ ĐẦU Sấy khâu quan trọng dây chuyền công nghệ, sử dụng phổ biên nhiều ngành công nghiệp chê biên nông lâm hải sản Sấy không đơn tách nước nước khỏi vật liệu mà trình công nghệ phức tạp, đòi hỏi liệu sau sấy phải đảm bảo chất lượng theo tiêu với mức chi phí lượng ( điện năng, nhiệt năng) tối thiểu Chẳng hạn, sấy cà rốt không nức nẻ, cong vênh sấy thực phẩm phải đảm bảo giữ màu sắc, hương vị chất lượng sản phẩm… Để thực trình sấy người ta sử dụng hệ thống thiêt bị gồm thiêt bị sấy phòng sấy, hầm sấy, tháp sấy, thiêt bị sấy thùng quay,… thiêt bị đốt nóng tác nhân sấy calorifer, thiêt bị ẩm để khử ẩm tác nhân sấy, bơm quạt số thiêt bị phụ khác Đương nhiên, hệ thống đó, thiêt bị sấy quan trọng Vì sấy đóng vai trò vô quan trọng công nghệ đời sống, quy trình công nghệ sản xuất nhiều sản phẩm có công đoạn sấy khô để bảo quản dài ngày Công nghệ ngày phát triển ngành hải sản, cà rốt, cà phê thực phẩm khác, sản phẩm nông nghiệp dạng hạt lúa, ngô, đậu… sau thu hoạch cần sấy khô kịp thời nêu không sản phẩm giảm phẩm chất chí bị hỏng dẫn đên tình trạng mùa sau thu hoạch Contents CHƯƠNG NGHIÊM CỨU TÍNH CHẤT CÂY CÀ PHÊ 1.1 Đặc tính chung cà phê 1.1.1 Cấu tạo giải phẫu cà phê: Quả cà phê gồm có phần sau : lớp vỏ quả, lớp nhớt, lớp vỏ trấu, lớp vỏ lụa, nhân • Lớp vỏ : lớp vỏ ngoài, mềm, bì có màu đỏ, vỏ cà phê chẻ (arabỉca) mềm cà phê vối (canephora) cà phê mít (excelsa) • Dưới lóp vỏ mỏng lớp vỏ thịt, gọi trung bì, vỏ thịt cà phê chè mềm, chứa nhiều chất ngọt, dễ xay xát vỏ cà phê mít cứng dày • Hạt cà phê sau khỉ loại chất nhờn phơi khô gọi cà phê thóc, bao bọc nhân lớp vỏ cứng nhiều chất xơ gọi vỏ “trấu” tức nội bì Vỏ trấu cà phê chè mỏng dễ dập vỡ cà phê vối cà phê mít • Xát cà phê thóc lớp vỏ mỏng, mềm gọi vỏ lụa, chúng có màu sắc đặc tính khác tùy theo loại cà phê vỏ lụa cà phê chè có màu trắng bạc mỏng dc ≥ T 22347,38 = = 3,7245 ÷ 4,966(cm) (300 ÷ 400).B (300 ÷ 400).15 (CT 5–36/245–[17]) Ta chọn d= 10 (cm) 3.6 TÍNH CON LĂN CHẶN: Lực dọc thùng U xác định sau: U=Q.sin=38706,8.sin 30= 2025,76 (N) Lực U có khuynh hướng kéo thùng tụt xuống, ta đăt lăn sát vành đai đề giữ thùng vị trí ổn định Trên thùng quay, ta lắp hai lăn chặn nằm hai phía vành đai đặt gần bánh vòng Khi lắp đặt, lắp cho trục lăn vuông với mặt đất Góc nghiên lăn: sinα = d Dđai Trong d: đường kính lăn = >sin 30 = =30: góc nghiên thùng quay d = 0,0523 = >d = 98,97(mm) 1891 Vậy chọn d = 100mm Lực tác dụng lớn lên lăn: Fmax = Q( f + sinα ) Trong đó, f hệ số ma sát vành đai lăn, chọn f =0.1 = >Fmax = Q( f + sinα ) = 38706,8.(0 + sin30 ) = 5896,44( N ) 3.7 TÍNH GẦU TẢI NHẬP LIỆU: Ta chọn cấu nhập liệu gầu tải chúng có ưu điểm sau: cấu tạo đơn giản, kích thước gọn, có khả vận chuyển vật liệu lên độ cao lớ, suất cao Do vật liệu sấy cà phê nhân có đường kính trung bình mm, dạng hạt, ẩm, ta chọn gầu tải băng vận tốc cao, gầu nông, gắn cố định.Cà phê nhân vật liệu có ma sát nhỏ, dó ta chọn phương pháp nhập liệu sau: đổ vật liệu xuống đáy gầu, dùng gầu múc, vận chuyển lên 3.7.1 - Chọn chi tiêt gầu tải: Bộ phận kéo: Băng làm vải cao su Chọn chiều rộng băng 400mm, chọn số lớp vải z=5(do vật liệu dạng hạt), theo bảng 5.9/227-[2]) - Gầu: Chọn loại gầu nông đáy tròn có kích thước sau: A=65mm; B=125mm; h=85mm: chiều cao gầu; R=30mm; i=0,2lít =0,0002m3: dung tích gầu - Các gầu đáy tròn lắp phận kéo cách khoảng: - a = (2,5 ÷ 3).h = 3.85 = 255(mm) Khi bắt đầu gắn vào băng, ta đập lõm phần kim loại xung quanh lỗ bắt vít, để ghép gầu vào băng, mặt băng bu long nằm mặt phẳng, băng ôm khít với tang + Tan dẫn động: tang gầu tải băng chê tạo cách hàn Đường kính tan xác định: D = ( 125÷ 150) z = 150× = 750(mm) ,chọn đường kính theo tiêu chuẩn D=800mm, theo bảng 3.11/201-[2] 3.7.2 Xác định suất công suất gầu tải: + Năng suất gầu tải: i Q = 3,6 .ϕ ρ v (T / h) a Trong đó: v=2m/s: vận tốc cấu kéo băng ρ b:khối lượng riêng xốp khối hạt ϕ=0.6: hệ số chứa đầy vật liệu gầu, cho vật liệu dạng hạt Q = 3,6 0,2.10 −3 0,6.820.2 = 2,778 255.10 −3 (tấn/h) + Công suất gầu tải: Công suất cần thiêt động truyền chuyển động cho gầu tải dùng băng: N đc = Q.H 2,778.2,5 = = 0,027(kw) 367.η 367.0,7 Trong đó: H=2,5m: chiều cao nâng vật liệu gầu tải η = 0,7: hiệu suất gầu tải băng, H ≤ 30m 3.8 TÍNH XYCLON Khi tác nhân sấy không khí nóng qua máy sấy hường có mang theo nhiều hạt bụi nhỏ, chúng cần thu hồi đề làm môi trường không khí thải Trong hệ thống sấy thùng quay dùng xyclon đơn Chọn loại xyclon đơn ЦH15 với góc nghiên cửa vào =150 Loại đảm bảo độ làm bụi lớn nhât với hệ số sức cản thủy lực nhỏ Đối với xyclon ЦH-15 chọn đường kính từ 40 800mm Hệ làm bụi tăng nêu bán kính xyclon bé, nên dùng xyclon có bán kính nhỏ Năng suất xyclon đơn xyclon đơn lớ, muốn tăng suất ghép nhiều xyclon làm việc song song Lưu lượng khí vào xyclon lượng tác nhân sấy khỏi thùng sấy: 39073,78(m / h) = 10,85(m / s) Vxyclon=V2= Đường kính xyclon: Chòn xyclon, đường kính D=650mm, dùng suất xyclon ЦH-15 từ 7650 8920 m3/h (bảng III.5/524-[6]) Kích thước xyclon ЦH-15 Bảng 3.6 : Kích thước xyclon đơn loại ЦH-15(bảng III.5/524-[6]) ST T Kích thước xyclon ЦH-15 Kí hiệu Công thức Giá trị Đường kính xyclon Chiều cao cửa vào Chiều cao ống tâm có mặt bích Chiều cao phần hình trụ Chiều cao phần hình nón Chiêu cao phần bên ống tâm Chiều cao chung D a h1 h2 h3 0,66D 1,74D 2,26D 2,0D 650 429 1131 1469 1300 h4 0,3D 195 H 4,56D 2964 Đơn vị mm 10 11 12 13 d1 0,6D 390 d2 0,3D 195 b1/b l 0,26D/0,2D 0,6D 169/130 390 h5 0,32D 208 15 105 ξ Độ Đơn vị a h1 a h4 14 Đường kính ống Đường kính cửa tháo bụi Chiều rộng cửa vào Chiều dài ống cửa vào Khoảng cách từ tận xyclon đên mặt bích Góc nghiên giửa nắp ống vào Hệ số trở lực xyclon h5 h3 h2 l D Hì nh 3.4: Xyclon đơn - Bunke chứa bụi: Thể tích làm việc bunke dối với nhóm xychon Vbunke=1,1 m3(bảng III.5a[6]) Góc nghiên thành bunke: chọn 600 Để giảm chiều cao chung bunke, ta đặt bunke chung cho nhóm xyclon - Xem lưu lượng khí vào xyclon nhóm xyclon bằng: V= V xyclon = 10,85 = 5,425(m / s ) - Tốc độ quy ước khí: D= V V 5,425 = >ω q = = = 16,36(m / s ) 0,785.ω q 0,785.D 0,785.0,65 (CTIII.47/522-[6]) - Trở lực qua xyclon: ω q2 ρ ∆p = ξ 16,362.1,1465 = 105 = 16110 ,16( N / m ) = 1642,218(mmH O) Trong đó, ρ2 (CTIII.50/522-[6]) =1,1465kg/m3: khối lương riêng không khí t2=350C 3.9 THIÊT KÊ VÀ TÍNH TRỞ LỰC ĐƯỜNG ỐNG Do hệ thống sấy dài, có trở lực lớn, nên ta sử dụng quạt để vận chuyển không khí tác nhân sấy qua hệ thống, thực hiên trình sấy Quạt đặt cuối hệ thống- quạt hút, có nhiệm vụ hút tác nhân sấy qua thùng sấy, sau thổi vào xyclon để trình lắng diễn nhanh Đường ống từ sau thùng sấy đên cửa vào xyclon hình chữ nhật tiêt diện cửa vào xyclon, đường có chỗ uốn 900, rẽ nhánh vào xyclon Ц Chọn quat ly tâm áp suất trung bình 9-57,N05 có kích thước: - Mặt bích cửa ra: hình tròn, B=350mm - Mặt bích cửa vào: hình tròn, D=509mm Bảng 3.7: Bảng thiêt kê đường ống ST T Kêt thúc đoạn ống Bắt đầu đoạn ống Đoạn ống Kích Điểm bắt thước đầu (mm) Chiều Kích dài l thước (m) (mm) Cửa ∅350 quạt đẩy Cửa ∅250 caloriphe ∅500 ∅250 Lưu Vận tốc lượng Điểm kêt khí v khí V thúc (m/s) (m /s) Lối vào 10,43 13,055 caloriphe 2,81 22,373 Cửa vào thùng Kích thước (mm) ∅250 ∅250 nhập liệu 429 429 x169 (nhánh x169 Cửa chính) 1,5x2 thùng (2 429 tháo liệu 429 x169 nhánh x169 rẽ) Cửa nhóm ∅400 ∅400 cyclon 3.9.1 Tính trở lực ma sát đường ống: 2,618 26,109 1.309 18,055 Cửa vào 429 xyclon x169 2,618 20,844 Cửa vào ∅509 quạt hút Chê độ dòng chảy xác định: Re = v.Dtđ ρ k µk , đó: ρk µk + v, , : vận tốc (m/s), khối lượng riêng(kg/m 3), độ nhớt(Ns/m2) không khí sấy vị trí tương ứng + Dtđ: đường kính tương đương ống(m) • Ống tròn: Dtđ=Dống 4S 4.a.b Dtñ = = Π 2.( a + b) • Ống hình chữ nhật: ,với a, b: chiều dài cạnh tiêt diện ống,(m) S: diện tích tiêt diện ống,(m) Π : chu vi tiêt diện,(m) Khi Re>4000: dòng khí chê độ chảy xoáy, xem dòng chảy khu vực nhẵn thủy lực Từ xác định hệ số trở lực ma sát λ theo bảng II.12/379-[2] ∆Pms = λ L v k2 ρ k (N / m2 ) Dtđ L v k2 ρ k = λ (mmH O) Dtđ 2.g (CT II.56/377-[2]) Bảng 3.8: Kêt tính trở lực ma sát đường ống ST T Đoạn ống Từ sau quạt đầy đên trước caloriphe Từ sau caloriphe đên thiêt bị sấy Từ Nhánh sau thùng sấy nhánh đên rẽ xyclon Từ sau xyclon đên quạt hút L Dtđ (m) (m) Re 0,5 ∆ λ Pl (mmH2O) 421530,65 0,0137 13,915 1,418 0,25 485330,67 0,0131 17,2359 1,806 0,2425 532541,95 0,0126 40,816 4,165 0,2425 266270,97 0,0153 11,816 1,206 0,4 507111,852 0,0129 16,164 1,648 3.9.2 Tính trở lực cục Áp suất cần thiêt đề khắc phục trở lực cuc ống dẫn: ∆Pcb = ξ v k2 ρ k v ρ =ξ k k 2.g (CT II.56/377-[6]) Trong đó: ζ ∆ Pl (N/m2) : hệ số trở lưc cục Hệ số trở lực đôt mở: Với + A1,A2: diện tích tiêt diện ống nhỏ ống mở rộng,m2 + Theo bảng N°11/387–[6],xác định ξ Bảng 3.9: Áp suất cần thiêt để khắc phục trở lực cục đột mở S T Vị trí trở lực T ξ ∆ ∆ Pl (N/m2) Pl (mmH2O) Ống nhỏ Ống mở rộng Dtđ1 (m) A1 (m2) Dtđ2 (m) A2 (m2) 0,0962 0,4 0,1257 0,065 6,5643 0,669 0,0491 0,25 0,1256 0 0,1257 0,509 0,2035 0,16 39,849 4,062 Từ cửa quạt đẩy đên đường 0,35 ống Từ cửa caloriphe đên 0,25 đường ống Từ ống đên cửa vào quạt 0,4 hút Hệ số trở lực đột thu: - Vị trí có trở lực dột thu từ đường ống vào caloriphe + A1=0,0491: diện tích tiêt diện ống nhỏ,m2 + A2=0,1257: diện tích tiêt diện ống mở rộng,m2 + Theo bảng N°13/387–[6],xác định ξ + Ta có A1/A2=0,0491/0,1257=0,391=> ξ =0,0686 v k2 ρ k 57,273 1,128 = 0,0686 2 = 126,912( N / m ) = 12,937(mmH O) ∆P4 = ξ => Hệ số trở lưc đoạn ống uốn 900: Đối với ống tiêt diện hình chữ nhật, vị trí uốn sau thùng sấy, trước vào xyclon Hệ số tồn thất cột áp cục dòng chảy chỗ uốn cong 900: ξw = A.B.C Trong đó: θ = 90° : A= R =4 Dtd Chọn : B= 0,11 (Bảng N°24/393–[6]) (Bảng N°25/393–[6]) a 182 = = 0,39 : C = 1,6 b 462 (Bảng N°26/393–[6]) ξ = 1.0,11 1,6 = 0,176 ∆p cb5 = 0,176 => 18,0552.1,1465 = 3,353( mmH 0) = 32,893( N / m ) 2.9,81 Trở lực ống thẳng - Ta có v 18,055 = = 0,5 v1 36,109 ξ => =0,1 v k2 ρ k 18,0552 1,1277 = 0,1 2 = 18,369( N / m ) = 1,872(mmH O) ∆Pcb = ξ => 3.9.3 Tính trở lục cho hệ thống: Tổn thất cột áp động cửa quạt: - Vận tốc khí cửa quạt: v quaït= v oáng Soáng Squaït (m/s) - Tổn thất cột áp động: ∆Pđ = vquat ρ v quat ρ (N / m ) = (mmH 2O ) 2g Tổn thất cột áp tinh toán: ∆ptt = ∆pt + ∆pđ (N/m2) Tổn thất cột áp toàn phần ∆P = ∆Ptt 273 + t 760 ρ k 293 B ρ ,(N/m2) (CT II.238a/463-[6]) Với: + t: nhiệt độ làm việc khí,0C + B: áp suất chỗ đặt quạt,B= 760 mmHg + ρ = 1,293kg / m : khối lương riêng khí làm việc điều kiện tiêu chuẩn Bảng 3.10: Tổn thất cột áp mà quạt phải khắc phục Tồn thất ma sát ∆ Tổn thất cục bô ∆ Công thức Pms Giá trị (N/m2) Công thức Pcb Giá trị (N/m2) Tổn thất cột áp tĩnh ∆ Gổm Pt Giá trị (N/m2) Tổn thất cột áp động Tổn thất cốt áp tính toán Tổn thất côt áp toàn phần ∆ ∆ Quạt đẩy ∆ ∆ P1 + P2 31,151 ∆ ∆ ∆ ∆ P1 + P2 + P4 + P6 148,845 ∆ ∆ ∆ Pms + Pcb + ∆ Pcaloriphe+ Phạt 839,662 Quạt hút ∆ ∆ P3 + P4 68,796 ∆ ∆ P3 + ∆ P5 72,742 ∆ Pms + Pcb + ∆ Pxyclon 1079,246 Pđ (N/m2) 97,7 86,788 Ptt (N/m2) 937,362 1166,034 ∆ P (N/m2) 912,993 1086,628 3.10 - TÍNH CÔNG SUẤT VÀ CHỌN QUẠT Năng suất quạt V (m3/h): không khí kít bẩn suất quạt lấy lưu lượng khí theo tính toán điều kiện làm việc - Trở lực mà quạt phải khắc phục: lấy tổn thất cột áp toàn phần điều kiện làm việc - Công suất trục động điện vận chuyển khí là: N= V ∆P.ρ g 1000.η q η tr ,KW, (CT II.239a/463, [6]) Với: ηtr=0,9: hiệu suất truyền động quạt với động bánh ma sát ηq :hiệu suất quạt(tra giản đổ đặc tuyên quạt ly tâm Ц 9–57, N°5 (H.II.58/489-[6]) - Công suất động điện: Nđc = k3.N,kw Với, k3: hệ số trữ (CT II.240/464, [6]) Bảng 3.11: Tính công suất chọn quạt ST T Đại lượng Kí hiệu Năng suất trung V (m3/s) bình Khối lượng riêng ρ (kg/m3) tác nhân sấy Tổn thất cột áp toàn ∆P (N/m2) phần Hiệu suất quạt ηq Công suất trục N (kW) động điện Công suất động Nđc (kW) điện Tốc độ vòng n(m/s) bánh guồng Do N>5KW thỉ k3=1,15 Quạt hút Quạt đẩy 2,618 2,81 1,146 1,125 1086,628 912,993 0,5 0,5 3,622 3,205 4,165 3,685 36,7 26,4 3.11 Tính toán kính tế kỹ thuật hệ thống thiết bị sấy Đơn giá thép không gỉ bao gồm chí phí gia công đơn giản 10150VNĐ/Kg Động điện 1000000VNĐ/HP Động điện + hộp giảm tốc: 3000000 VNĐ/KW m= mthùng+mcánh+mđai+mbánh = 789,967+750,12+1048,2+557,36 =3945,647 Kg Khối lượng chân đỡ = H = 8.0,1185.0,1.0,03 7850 = 22,553 Kg Tổng tiền khối lượng thép = (3945,647+22,553) 10150 =40277230 VNĐ Tiền calorife: Có 110 ống, làm inox, đường kính 0,03 m, đường kính 0,035, ống dài 1,2m, thể tích thép dùng làm ống calorife = 45 l = 45 1,2 =0,014 Khối lượng thép dùng ống: 0,014 7850 = 111,02 kg Chí phí cho calorife: 111,02.10150 =1126853 VNĐ Tiền quạt : = 12000000 VNĐ Tiền thủy tinh: Bông thủy tinh có độ dày 25 mm, tỷ trọng 16 Kg/ bạc đơn giá 28000 VNĐ/ S = 2.= 0,8.6,4= 32,2 = 32,2.28000 = 901600 VNĐ T=+ + + + = 40277230 + 1126853 + 12000000 + 3000000 +901600 = 57305683 VNĐ Chí phí nhân công: 57305683 = 19101894,33 VNĐ TỔNG TIỀN : T = 57305683+19101894,33 = 76407577,33 VNĐ TÀI LIỆU THAM KHẢO [1]Trần Văn Phú,Kỹ thuật sấy, NXB Giáo dục,2008 [2] Trần Xoa tác giả, Sổ tay trình- thiêt bị công nghệ hóa chất, tập 1, NXB Khoa Học Kĩ Thuật, 1999 [3] Trần Xoa tác giả, Sổ tay trình- thiêt bị công nghệ hóa chất, tập 2, NXB Khoa Học Kĩ Thuật, 1999 [4] Hồ Lệ Viên, Thiêt kê- tính toán chi tiêt thiêt bị hóa chất dầu khí, NXB Khoa Học Kĩ Thuật, 1978 [5] Nguyễn Văn May, Giáo trình kỹ thuật sấy nông sản thực phẩm, NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2002 [6] Nguyễn Thị Hiền Nguyễn Văn Tặng, Công nghệ sản xuất chè cà phê ca cao, NXB Lao Động Hà Nội, 2010 [7] Hoàng Văn Chước, Kỹ thuật sấy, NXB Khoa Học Kỹ Thuật Hà Nội,1999 [8] Hoàng Văn Chước, Thiêt kê hệ thống thiêt bị sấy, NXB Khoa Học Kỹ Thuật Hà Nội, 2006 [9] Võ Văn Bang – Vũ Bá Minh, Qu trình Thiêt Bị Công Nghệ Hóa Học Thực Phẩm Tập Truyền Khối, NXB Đại Học Quốc Gia TPHCM, 2000 ... trình sấy người ta sử dụng hệ thống thiêt bị gồm thiêt bị sấy phòng sấy, hầm sấy, tháp sấy, thiêt bị sấy thùng quay, … thiêt bị đốt nóng tác nhân sấy calorifer, thiêt bị ẩm để khử ẩm tác nhân sấy, ... pháp sản xuất cà phê nhân: Sản xuât cà phê nhân nhăm mục đích loạỉ bỏ lớp bao vỏ bọc quanh hạt nhân cà phê để thu đuợc cà phê nhân Để cà phê nhân sống cỏ giá trị thương phẩm cao phải sấy khô đên... vật lí cà phê nhân 85 -100 130 -165 3-10 1-45 Cà phê nhân bóc từ cà phê thóc Cà phê nhân có hinh dáng bầu dục,có chiều dài khoảng lcm, chiều rộng khoảng 0,5cm 1.2 Quy trình sản xuất cà phê nhân: