Thiết kế tháp chưng cất hỗn hợp benzen tolune 1500kg nhập liệuh

Lời nói đầu Một ngành có đóng góp to lớn đến công nghiệp nước ta nói riêng giới nói chung ngành công nghệ hóa học Hiện nhiều ngành sản xuất hóa chất sử dụng sản phẩm hóa học ,nhu cầu sử dụng nguyên liệu sản phẩm có độ tinh khiết cao phải phù hợp với quy trình sản xuất nhu cầu sử dụng Ngày phương pháp sử dụng để nâng cao độ tinh khiết trích ly ,chưng cất ,cô đặc hấp thu Tùy theo đặc tính yêu cầu sản phẩm mà ta có lựa chọn phương pháp thích hợp Đối với hệ Benzen – Toluen hai cấu tự hòa tan vào có nhiệt độ sôi khác nên ta chọn phương pháp chưng cất tách cấu tử hỗn hợp thu benzen có độ tinh khiết cao Đồ án môn học thiết bị môn học mang tính tổng hợp trình học tập kỹ sư hóa học tương lai Môn học giúp sinh viên giải tính toán cụ thể yêu cầu công nghệ ,kết cấu điều kiện vận hành ,giá thành thiết bị sản xuất hóa ,thực phẩm.Đây bước để sinh viên vận dụng kiến thức học để giải vấn đề kỹ thuật thực tế cách tổng quát Nhiệm vụ môn học thiết kế tháp chưng cất hệ benzen toluen hoạt động liên tục với suất nhập liệu 1500kg/h ,có nồng độ 25%mol benzen ,thu sản phẩm đỉnh có nồng độ 94% mol benzen sản phẩm đáy có nồng độ 3%mol benzen Em chân thành cảm ơn thầy cô môn hóa học thực phẩm ,các bạn sinh viên giúp em hoàn thành đồ án Tuy nhiên trình làm không tránh sai xót ,rất mong quý thầy cô góp ý ,chỉ dẫn để em hoàn thành tốt Lời mở đầu: MỤC LUC :………………………………………………………………………1 ĐỒ ÁN : …………………………………………………………………………3 Đầu đề đồ án: ………………………………………………………….… Nhiệm vụ đồ án :………………………………………………………… Nội dung phần thuyết minh tính toán : …………………………… Các vẽ đồ thị : …………………………………………………… CHƯƠNG I: TỔNG QUAN…………………………………………………… Khái niệm : …………………………………………………………………5 Phương pháp chưng cất :…………………………………………….…… CHƯƠNG II: SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ VÀ THUYẾT MINH CHI TIẾT SƠ ĐỒ NGUYÊN LÝ…………………….11 CHƯƠNG III: CÂN BẰNG VẬT CHẤT VÀ CÂN BẰNG NĂNG LƯỢNG………………………………………… 13 Cân vật chất : ………………………………………………………14 Cân lượng : ……………………………………………… …15 CHƯƠNG IV : TÍNH TOÁN THIẾT BỊ CHÍNH : ……………………………30 Tính đường kinh tháp : …………………………………………… ……30 Chiều cao thân tháp : ………………………………………………….…39 Tính trở lực tháp : ……………………………………………… …40 Tính thân tháp chưng cất : ………………………………………….……50 Đáy nắp thiết bị : ……………………………………………… … 56 Chi tiết ống dẫn : ……………………………………………………… 58 Chọn bích vòng đệm : ……………………………………… ……….63 Tai treo – Chân đỡ : ……………………………………………… ……52 CHƯƠNG V :TÍNH TOÁN THIẾT BỊ PHỤ : ……………………………… 69 Thiết bị làm ngưng tụ : ………………………………….……………… 69 2 Thiết bị làm nguội sản phẩm đáy : …………………………………… 76 Thiết bị làm nguội sản phẩm đỉnh : …………………………………… 79 Thiết bị nồi đun : ………………………………………………………….81 Thiết bị đun sôi dòng nhập liệu : ……………………………………… 86 Bơm : ………………………………………………………………… …92 TÀI LIỆU THAM KHẢO : ………………………………………………… …95 TRƯỜNG ĐH CÔNG NGHỆ THỰC PHẨM Tp Hồ Chí Minh Khoa: CÔNG NGHỆ HÓA HỌC CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc Lập – Tự Do – Hạnh Phúc Bộ Môn: QT&TB CNHH-SH-TP ĐỒ ÁN MÔN HỌC: Quá trình&Thiết bị - Mã số: 24 Đầu đề đồ án (Tên đồ án ) _ Thiết kế tháp chưng cất hỗn hợp Benzen-Tolune 1500kg nhập liệu/h Nhiệm vụ đồ án ( nội dung yêu cầu số liệu ban đầu ): _ Nồng độ nhập liệu : 25% mol benzen _ Sản phẩm đỉnh: 94% mol benzen _ Sản phẩm đáy: 3% mol benzen _ Tháp mâm chóp _ Các thông số khác tự chọn Nội dung phần thuyết minh tính toán: _ Tổng quan _ Cân vật chất _ Cân lượng _ Tính kích thước tháp, mâm _ Kết cấu tháp _ Tính thiết bị phụ _ Vẽ sơ đồ nguyên lý _ Thuyết minh chi tiết sơ đồ nguyên lý Vẽ sơ đồ thiết bị có thích vẽ Các vẽ đồ thị ( loại kích thước vẽ ): _ vẽ A1 in sơ đồ nguyên lý _ vẽ A1 tháp chưng _ CHƯƠNG I: TỔNG QUAN ( Lý thuyết chưng cất ) Khái niệm : Chưng cất trình dùng để tách cấu tử hỗn hợp lỏng hỗn hợp - khí lỏng thành cấu tử riêng biệt dựa vào độ bay khác cấu tử hỗn hợp (nghĩa nhiệt độ, áp suất bão hoà cấu tử - khác nhau) Thay đưa vào hỗn hợp pha để tạo nên tiếp xúc hai pha trình hấp thu nhả khí, trình chưng cất pha - tạo nên bốc ngưng tụ Chưng cất cô đặc giống nhau, nhiên khác trình trình chưng cất dung môi chất tan bay (nghĩa cấu tử diện hai pha với tỷ lệ khác nhau), - trình cô đặc có dung môi bay chất tan không bay Khi chưng cất ta thu nhiều cấu tử thường cấu tử thu nhiêu sản phẩm Nếu xét hệ đơn giản có cấu tử ta thu sản - phẩm :  Sản phẩm đỉnh chủ yếu gồm cấu tử có độ bay lớn (nhiệt độ sôi nhỏ)  Sản phẩm đỉnh chủ yếu gồm cấu tử có độ bay nhỏ (nhiệt độ sôi lớn) Đối với hệ Benzen – Toluen  Sản phẩm đỉnh chủ yếu gồm benzen toluen  Sản phẩm đáy chủ yếu toluen benzen Phương pháp chưng cất : Các phương pháp chưng cất phân loại theo : - Áp suất làm việc :  Áp suất thấp  Áp suất thường  Áp suất cao  Nguyên tắc làm việc : dựa vào nhiệt độ sôi cấu tử, nhiệt độ sôi cấu tử cao ta giảm áp suất làm việc để giảm nhiệt độ sôi cấu tử _ Nguyên lí làm việc : Chưng bậc Chưng lôi theo nước Chưng cất _ Cấp nhiệt đáy tháp :  Cấp nhiệt trực tiếp  Cấp nhiệt gián tiếp Vậy : Đối với hệ Benzen – Toluen, ta chọn phương pháp chưng cất liên tục    áp suất thường a Thiết bị chưng cất : _ Trong sản xuất, người ta thường dùng nhiều loại thiết bị khác để tiến hành chưng cất Tuy nhiên, yêu cầu chung thiết bị giống nghĩa diện tích tiếp xúc pha phải lớn Điều phụ thuộc vào mức độ phân tán lưu chất vào lưu chất Nếu pha khí phân tán vào pha lỏng ta có loại tháp mâm, pha lỏng phân tán vào pha khí ta có tháp chêm, tháp phun, …Ở ta khảo sát loại thường dùng tháp mâm tháp chêm _ Tháp mâm : thân tháp hình trụ, thẳng đứng phía có gắn mâm có cấu tạo khác nhau, pha lỏng pha cho tiếp xúc với Tuỳ theo cấu tạo đĩa, ta có : _ Tháp mâm chóp : mâm bố trí có chóp dạng tròn, xupap, … _ Tháp mâm xuyên lỗ : mâm có nhiều lỗ hay rãnh _ Tháp chêm (tháp đệm) : tháp hình trụ, gồm nhiều bậc nối với mặt bích hay hàn Vật chêm cho vào tháp theo hai phương pháp sau : xếp ngẫu nhiên hay xếp thứ tự _ So sánh ưu nhược điểm loại tháp : Ưu Tháp chêm - Cấu tạo đơn giản Tháp mâm xuyên lỗ Tháp chóp - Trở lực tương đối - Khá ổn định điểm - Trở lực thấp thấp - Làm việc với chất - Hiệu suất cao lỏng bẩn dùng đệm cầu có ρ≈ρ chất lỏng - Hiệu suất cao - Do có hiệu ứng thành → - Không làm việc - Có trở lực hiệu suất truyền khối thấp với chất lỏng lớn - Độ ổn định không cao, bẩn Nhược điểm khó vận hành - Tiêu tốn nhiều - Kết cấu phức vật tư, kết cấu - Do có hiệu ứng thành → tạp phức tạp tăng suất hiệu ứng thành tăng → khó tăng suất - Thiết bị nặng nề Vậy :Theo yêu cầu đồ án, ta sử dụng mâm chóp để chưng cất hỗn hợp benzentoluen b Giới thiệu nguyên liệu :Benzen & Toluen : _ Benzen: hợp chất mạch vòng, dạng lỏng không màu có mùi thơm nhẹ.Công thức phận tử C6H6 Benzen không phân cực,vì tan tốt dung môi hữu không phân cực tan nước Trước người ta thường sử dụng benzen làm dung môi Tuy nhiên sau người ta phát nồng độ benzen không khí cần thấp khoảng 1ppm có khả gây bệnh bạch cầu, nên ngày benzen sử dụng hạn chế _ Các tính chất vật lí benzen: o Khối lượng phân tử: 78,11 o Tỉ trọng(200C): 0,879 o Nhiệt độ sôi: C o Nhiệt độ nóng chảy:C _ Toluen: hợp chất mạch vòng,ở dạng lỏng có tính thơm ,công thức phân tử tương tự benzen có gắn thêm nhóm –CH3 Không phân cực,do toluen tan tốt benzen.Toluen có tính chất dung môi tương tự benzen độc tính thấp nhiều, nên ngày thường sử dụng thay benzen làm dung môi phòng thí nghiệm công nghiệp _ Các tính chất vật lí toluen: o Khối lượng phân tử : 92,13 o Tỉ trọng (20oC) : 0,866 o Nhiệt độ sôi : 111oC o Nhiệt độ nóng chảy : -95 oC c Các phương thức điều chế : _ Đi từ nguồn thiên nhiên _ Thông thường hidrocacbon điều chế phòng thí nghiệm, thu lượng lớn phương pháp chưng cất than đá, dầu mỏ… _ Đóng vòng dehiro hóa ankane _ Các ankane tham gia đóng vòng dehidro hóa tạo thành hidro cacbon thơm nhiệt độ cao có mặt xúc tác Cr2O3, hay lim loại chuyển tiếp Pd, Pt / Al2 O3 Cr 2O  → CH3(CH2)4CH3 C6H6 _ Dehidro hóa cycloankane _ Các cycloankane bị dehidro hóa nhiệt độ cao với có mặt xúc tác kim loại chuyển tiếp tạo thành benzen hay dẫn xuất cảu benzen Pd Pt / → C6H12 C6H6 _ Đi từ acetylen _ Đun acetane có mặt cảu xúc tác than hoạt tính hay phức niken Ni(CO)[(C6H5)P] thu benzen 3C2H2 xt → C6H6 _ Từ benzen ta điều chế dẫn xuất benzen toluen phản ứng Friedel-Crafts (phản ứng ankyl hóa benzen dẫn xuất ankyl halide với có mặt cảu xúc tác AlCl3 khan AlCl3  → C6H6 + CH3- Cl C6H5-CH3 d Hỗn hợp benzen – toluen : _ Ta có bảng thành phần lỏng (x) – (y) nhiệt độ sôi hỗn hợp Benzen– Toluen 760 mmHg.(Tham khảo ST2) x (% phân mol) y (% phân mol) t (oC) 10 110,6 10 20 30 40 50 11,8 21,4 38 51, 98, 102,2 61, 95, 71, 92, 108, 106, 60 70 80 79 85,4 91 89, 86,8 84, 90 95, 82, _ _ Khối lượng mol dòng nóng: _ Nội suy từ (ST2: bảng: I.212/254), ta ẩn nhiệt hóa _ Hệ số dẫn nhiệt dòng nóng : _ _ Chọn Ngưng tinh khiết mặt ống nằm ngang: Hệ số cấp nhiệt Hệ số cấp nhiệt trung bình ống chùm: o Tra (ST2: Hình: V.20/30), chọn số ống đường thẳng , Ta có ∗ 56 Xác định hệ số cấp nhiệt từ thành ống đến nước : _ Nhiệt độ trung bình dòng lạnh: _ _ Tra theo (ST1:bảng I.2/9) oC ,ta được: khối lượng riêng nước: Tra từ ( ST1-bảng Ι.129/133), oC, ta hệ số dẫn nhiệt nước: _ Tra từ ( ST1-bảng Ι.101/92), oC, ta độ nhớt nước: _ Vận tốc nước ống: _ Tính chuẩn số Râynôn : _ Tính chuẩn số Pran: Dựa vào (ST2: hình V.11/14), ta có nước ứng với điểm 17 o Tra nhiệt độ trung bình dòng lạnh : Nối dài đoạn thẳng từ: qua điểm 17, đến Pr, o Chọn ta _ Chuẩn số Gratkov: o Tra (ST1: Bảng I.235/285), ta hệ số giản nở thể tích nước : _ 57 Chuẩn số Nusselt: o Theo (ST2: Bảng V.2/15), với , ta chọn Chọn chiều dài ống hệ số hiệu chỉnh _ ∗ Hệ số cấp nhiệt : Hệ số truyền nhiệt : _ Tra từ ( ST1-bảng Ι.123/125), ta hệ số dẫn nhiệt vật liệu đồng thau (89Cu+11Zn), _ Bề dày ống : _ _ _ Hệ số truyền nhiệt : o Theo (ST2: Bảng V.1), ta trị số nhiệt trở trung bình: Của khỏi đỉnh tháp ( chất hữu cơ) là: ; Của nước thường là: e Nhiệt tải riêng: f Bề mặt truyền nhiệt: g Chiều dài ống : 58  Tóm lại thiết bị ngưng tụ - thiết bị chùm ống có đường kính 0.5(m), có 93 ống, đường kính ống 0.032 (m), chiều dài mổi ống 0.7 (m) Nước ống, dòng ống, thiết bị đặt nằm ngang Thiết bị làm nguội sản phẩm đáy: a Điều kiện nhiệt độ trình: _ Nhiệt độ lỏng khỏi đáy tháp vào thiết bị làm nguội dòng _ _ _ _ _ _ nóng vào là: (hơi) Nhiệt độ dòng nóng khỏi thiết bị: (lỏng) Nhiệt độ nước vào thiết bị là: (lỏng) Nhiệt độ nước khỏi thiết bị là: (lỏng) Chênh lệch nhiệt độ đầu lớn: Chênh lệch nhiệt độ đầu nhỏ: Hiệu số nhiệt độ trung bình: b Lượng nhiệt trao đổi: _ Nhiệt lượng cần thiết để làm nguội sản phẩm đáy (đã tính phần cân lượng ) c Chọn thiết bị: _ Chọn loại thiết bị ống chùm, đặt nằm ngang, vật liệu đồng thau (89Cu+11Zn), _ Theo (ST2: Bảng V.11/49), ta chọn: Thiết bị gồm 173 ống xếp theo vòng tròn, xếp thành hình tròn (, số ống vòng 43 _ Chọn đường kính ống , loại ống _ thiết bị ngưng tụ - thiết bị chùm ống có đường kính 0.6(m), nước ống, dòng sản phẩm dáy ống, thiết bị đặt nằm ngang _ Xét thấy hệ số cấp nhiết K thiết bị làm nguội tăng so với thiết bị ngưng tụ ( trình truyền nhiệt diễn mạnh mẽ hơn),Giả sử trường hợp Q không đổi, K tăng F giảm, ta chọn K 59 thiết bị làm nguội với thiết bị ngưng tụ đảm bảo trình trao đổi nhiệt cần thiết Chọn d Bề mặt truyền nhiệt: e Chiều dài ống : Thiết bị làm nguội sản phẩm đỉnh: a Điều kiện nhiệt độ trình: _ Nhiệt độ lỏng khỏi đáy tháp vào thiết bị làm nguội dòng _ _ _ _ _ _ nóng vào là: (hơi) Nhiệt độ dòng nóng khỏi thiết bị: (lỏng) Nhiệt độ nước vào thiết bị là: (lỏng) Nhiệt độ nước khỏi thiết bị là: (lỏng) Chênh lệch nhiệt độ đầu lớn: Chênh lệch nhiệt độ đầu nhỏ: Hiệu số nhiệt độ trung bình: b Lượng nhiệt trao đổi: _ Nhiệt lượng cần thiết để làm nguội sản phẩm đỉnh (đã tính phần cân lượng ) c Chọn thiết bị: 60 _ Chọn loại thiết bị ống chùm, đặt nằm ngang, vật liệu đồng thau (89Cu+11Zn), _ Theo (ST2: Bảng V.11/49), ta chọn: Thiết bị gồm 93 ống xếp theo vòng tròn, xếp thành hình tròn (, số ống vòng 43 _ Chọn đường kính ống , loại ống _ Bước ống, chọn: _ Đường kính thiết bị ống chùm: Chọn _ thiết bị ngưng tụ - thiết bị chùm ống có đường kính 0.5(m), có 93 ống, đường kính ống 0.032 (m),Nước ống, dòng sản phẩm đỉnh ống, thiết bị đặt nằm ngang _ Tương tụ với thiết bị làm nguội sản phẩm đáy: Chọn d Bề mặt truyền nhiệt: e Chiều dài ống : Thiết bị nồi đun: a Điều kiện chuẩn độ trình: _ Ta dùng nước bão hòa có áp suất tuyệt đối 2at, nhiệt độ sôi để cấp nhiệt cho dung dịch _ Dòng nóng có: (hơi) _ Dòng lạnh có: , (hơi) _ 61 Chênh lệch nhiệt độ đầu lớn: _ Chênh lệch nhiệt độ đầu nhỏ: _ Hiệu số nhiệt độ trung bình: b Lượng nhiệt trao đổi: _ Nhiệt lượng nước cần thiết (đã tính phần cân lượng ) c Chọn thiết bị: _ Chọn loại nồi đun Kette riêng với tháp, nồi đun tiếp nhận dòng lỏng bên tháp nhờ nước bảo hòa có nhiệt độ cao nhiệt độ lỏng giúp hóa phần lỏng đáy tháp mục đích tạo cho phần có điều kiện lên đỉnh tháp, vật liệu đồng thau (89Cu+11Zn), _ Theo (ST2: Bảng V.11/49), ta chọn: Thiết bị gồm 173 ống xếp theo vòng tròn, xếp thành hình tròn (, số ống vòng 43 _ Chọn đường kính ống , loại ống d Hệ số cấp nhiệt: ∗ Xác định hệ số cấp nhiệt từ nước bão hòa đến thành ống: _ Tra (ST1:bảng I.2/9) oC ,ta được: khối lượng riêng dòng nóng: _ Tra (ST1-bảng Ι.104/96), oC , ta độ nhớt dòng nóng: _ Tra (ST2:bảng I.148/166) ta có: (J/kg) _ Tra (ST2: bảng I.212/254),ta : (kcal/kg) (J/kg) 62 _ _ Tra (ST2: Bảng I.129/133) hệ số dẫn nhiệt dòng nóng : _ _ Chọn Ngưng tinh khiết mặt ống nằm ngang: Hệ số cấp nhiệt Hệ số cấp nhiệt trung bình ống chùm: o Tra (ST2: Hình: V.20/30), chọn số ống đường thẳng , Ta có _ Nhiệt tải riêng dòng nóng: ∗ Xác định hệ số cấp nhiệt từ thành ống đến dung dịch đáy: _ Do nồng độ benzene có sản phẩm đáy nhỏ, nên ta xem dung dịch sản phẩm đáy toluene _ Nhiệt độ trung bình sản phẩm đáy thiết bị nồi đun: _ Khi sôi sủi bọt thể tích lớn ta có: _ Cho áp suất làm việc mặt thoáng dung dịch , 63 o Tra (ST1:bảng I.2/9) oC ,ta được: khối lượng riêng sản phẩm đáy(lỏng): o Xem khối lượng riêng lỏng gấp đôi hơi, ta có: _ Tra (ST2: bảng I.212/254), ta nhiệt hóa sản phẩm đáy: (kcal/kg) (J/kg) _ Tra (ST2: bảng I.242/300), ta sức căng bề mặt lỏng hơi: _ Tra (ST2: Bảng I.129/133) hệ số dẫn nhiệt sản phẩm đáy : _ _ _ _ Tra (ST1-bảng Ι.104/96), , ta độ nhớt: Nhiệt độ bão hòa : 111 Tra (ST2:bảng I.153/171) ta có: _ _ ∗ Giả thuyết truyền nhiệt ổn định: Chọn Nhiệt tải riêng sản phẩm đáy : Hệ số truyền nhiệt : _ Theo (ST2: Bảng V.1/), ta trị số nhiệt trở trung bình: Của cặn bẩn là: ; Của nước thường là: e Bề mặt truyền nhiệt: 64 f Chiều dài ống:  Chọn Thiết bị đun sôi dòng nhập liệu: a Điều kiện chuẩn độ trình: _ Ta dùng nước bão hòa có áp suất tuyệt đối 2at, nhiệt độ sôi để cấp nhiệt cho dung dịch _ Dòng nóng có: (hơi) _ Dòng lạnh có: , (lỏng-hơi) _ Chênh lệch nhiệt độ đầu lớn: _ Chênh lệch nhiệt độ đầu nhỏ: _ Hiệu số nhiệt độ trung bình: b Lượng nhiệt trao đổi: _ Nhiệt lượng nước cần thiết (đã tính phần cân lượng ) c Chọn thiết bị: _ Chọn loại thiết bị ống chùm, thiết bị nhận dòng lỏng từ bồn cao vị nhờ nước bảo hòa có nhiệt độ cao nhiệt độ lỏng đun 65 sôidòng nhập liệu, dòng nhập liệu ống, nước bảo hòa ống vật liệu đồng thau (89Cu+11Zn) , _ Theo (ST2: Bảng V.11/49), ta chọn: Thiết bị gồm 173 ống xếp theo vòng tròn, xếp thành hình tròn (, số ống vòng 43 _ Chọn đường kính ống , loại ống d Hệ số cấp nhiệt: ∗ Xác định hệ số cấp nhiệt từ nước bão hòa đến thành ống: _ Tra (ST1:bảng I.2/9) oC ,ta được: khối lượng riêng dòng nóng: _ Tra (ST1-bảng Ι.104/96), oC , ta độ nhớt dòng nóng: Tra (ST2:bảng I.148/166) ta có: _ (J/kg) _ Tra (ST2: bảng I.212/254),ta : (kcal/kg) (J/kg) _ Tra (ST2: Bảng I.129/133) hệ số dẫn nhiệt dòng nóng : _ _ Chọn Hệ số cấp nhiệt trung bình ống chùm: o Tra (ST2: Hình: V.20/30), chọn số ống đường thẳng , Ta có _ Nhiệt tải riêng dòng nóng: ∗ 66 Xác định hệ số cấp nhiệt từ thành ống đến dung dịch: _ Nhiệt độ trung bình dòng nhập liệu trung thiết bị _ Do dung dịch sôi sủi bọt ống đứng ta có: ( giả thiết: : khối lượng riêng lúc khối lượng riêng áp suất 1at) Nội suy theo (ST1:bảng I.2/9) ,ta được: khối lượng riêng dòng _ nhập liệu (lỏng) : _ _ Nội suy từ ( ST1-bảng Ι.101/91), , ta độ nhớt: Nội suy từ (ST2: bảng: I.153/171), ta có nhiệt dung riêng: _ 67 Nội suy từ(ST2: bảng: I.212/254), ta ẩn nhiệt hóa _ _ Nội suy từ ( ST1-bảng Ι.242/300), , ta độ nhớt: _ _ _ ∗ Hệ số dẫn nhiệt: Giả thuyết truyền nhiệt ổn định: Chọn Nhiệt tải riêng sản phẩm đáy : Hệ số truyền nhiệt : _ Chọn bề dày ống (mm) _ Theo (ST2: Bảng V.1), ta trị số nhiệt trở trung bình: Của cặn bẩn là: ; Của nước thường là: e Bề mặt truyền nhiệt: f Chiều dài ống: 68 Bơm : _ Chọn bơm ly tâm ∗ Độ nhớt động học nguyên liệu: _ Độ nhớt dộng học có công thức : (Với ) _ Tra (ST1:bảng I.2/9) C ,ta được: khối lượng riêng dòng hoàn o lưu _ Tra ( ST1-bảng Ι.101/91), oC, ta độ nhớt: ∗ _ Độ nhớt động học dòng hoàn lưu: Ta có khối lượng riêng dòng hoàn lưu: _ Ta có độ nhớt động lực dòng hoàn lưu:  Do benzene toluene hóa chất độc hại có độ nhớt nhỏ , Nên theo (ST1: Bảng: II.39/447 ) -Bơm dùng xín nghiệp hóa chấtta chọn loại bơm ly tâm cấp có suất , áp suất toàn phần số vòng quay làm thép 10X18H19T, để bơm dòng nguyên liệu dòng hoàn lưu, 69 TÀI LIỆU THAM KHẢO Sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất tập 1, NXB Khoa học kỹ thuật Hà nội ( sửa chữa tái lần thứ 2) Sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa chất tập 2, NXB Khoa học kỹ thuật Hà nội ( sửa chữa tái lần thứ 2) Võ Văn Bang – Vũ Bá Minh : Quá trình thiết bị Công nghệ hóa học thực phẩm tập “Truyền khối”, NXB: Đại học quốc gia TP.Hồ Chí Minh Phạm Văn Buôn – Nguyễn Bá Minh –Hoàng Minh Nam “quá trình thiết bị công nghệ hóa học tập 10 :Ví dụ tập nhà xuất Đại Học Quốc Gia TPHCM” 70 ... Quá trình &Thiết bị - Mã số: 24 Đầu đề đồ án (Tên đồ án ) _ Thiết kế tháp chưng cất hỗn hợp Benzen- Tolune 1500kg nhập liệu/h Nhiệm vụ đồ án ( nội dung yêu cầu số liệu ban đầu ): _ Nồng độ nhập liệu... nhiệt độ sôi thiết bị truyền nhiệt ống chùm Sau hỗn hợp đưa vào tháp chưng cất (6) đĩa nhập liệu bắt đầu trình chưng cất Lưu lượng dòng nhập liệu kiểm soát qua lưu lượng kế (14) Trên đĩa nhập liệu,... A1 tháp chưng _ CHƯƠNG I: TỔNG QUAN ( Lý thuyết chưng cất ) Khái niệm : Chưng cất trình dùng để tách cấu tử hỗn hợp lỏng hỗn hợp - khí lỏng thành cấu tử riêng biệt dựa vào độ bay khác cấu tử hỗn