Luận văn Thiết kế công chung cư Phú Mỹ Thuận

Header Page of 133 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC KHOA Luận văn Thiết kế cơng chung cư Phú Mỹ Thuận : Footer Page of 133 Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 PHẦ I QUÁT VỀ KIẾN TRÚC PageN2I-ofKHÁ 133 Footer Page of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN Trang Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 PHẦ I QUÁT VỀ KIẾN TRÚC PageN3I-ofKHÁ 133 GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN KHÁI QUÁT VỀ KIẾN TRÚC I MỞ ĐẦU Thành phố Hồ Chí Minh, với vai trò trung tâm kinh tế, khoa học, kỹ thuật lớn nước với nhiều quan đầu ngành , sân bay, bến cảng bước xây dựng sở hạ tầng Trong giai đoạn năm 1990 đến năm 1997 giai đoạn phát triển rầm rộ nhiều công trình lớn nhiều nhà cao tầng xây dựng giai đoạn Đặc biệt Việt Nam gia nhập tổ chức thương mại giới WTO mở nhiều hội phát triển cho đất nước Thành phố Hồ Chí Minh đầu tư cho phát triển Việc xây dựng nhiều nhà cao tầng từ nội thành ngoại thành nhu cầu tất yếu đáp ứng phát triển đất nước II ĐỊA ĐIỂM XÂY DỰNG PHÒNG NGỦ 3400 3400 CHUNG CƯ PHÚ MỸ THUẬN đặt xã Phú Xuân huyện Nhà Bè Thành phố Hồ Chí Minh Công trình xây dựng Đường Huỳnh Tấn Phát-Xã Phú Xuân- Huyện Nhà Bè Thành phố Hồ Chí Minh Một mặt khu đất nối với đường Huỳnh Tấn Phát ( Trục giao thông Huyện Nhà Bè trung tâm Thành phố Hồ Chí Minh ), mặt thông qua đường Nguyễn Bình (trục giao thông Huyện Nhà Bè Trung tâm Huyện Nhà Bè) thuận lợi giao thông phù hợp với yêu cầu phòng cháy chữa cháy PHÒNG NGỦ 2800 PHÒNG NGỦ 1800 3000 1800 PHÒNG NGỦ 2800 3000 PHÒNG KHÁCH PHÒNG KHÁCH 2800 SÂN PHƠI SÂN PHƠI PHÒNG NGỦ PHÒNG NGỦ 2800 SÂN PHƠI 3100 3100 1950 SÂN PHƠI PHÒNG NGỦ PHÒNG NGỦ 7470 5200 BẾP P.ĐA NĂNG 200 BẾP 2900 3500 PHÒNG KHÁCH PHÒNG KHÁCH 1800 ĂN 600 800 800 100100 200 600 PHÒNG NGỦ PHÒNG NGỦ 1800 PHÒNG NGỦ 2900 PHÒNG KHÁCH PHÒNG KHÁCH BẾP BẾP 800 1950 3250 300 2800 2950 2950 PHÒNG KHÁCH 3100 PHÒNG NGỦ 4100 PHÒNG NGỦ 2800 PHÒNG KHÁCH SÂN PHƠI ĂN ĂN 2900 PHÒNG NGỦ 1200 1200 SÂN PHƠI 1500 2600 1420 3100 3800 3100 1420 1250 BẾP 3500 PHÒNG NGỦ MẶT BẰNG TẦNG ĐIỂN HÌNH Footer Page of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 PHẦ I QUÁT VỀ KIẾN TRÚC PageN4I-ofKHÁ 133 GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN WC B2-2 WC B1-2 BẾP ±0.000 PHÒNG KHÁCH PHÒNG NGỦ 3750 900 900 1550 PHÒNG NGỦ 1550 PHÒNG KHÁCH 2400 2400 1000 BẾP ±0.000 1800 265 ĂN 1300 S7 WC B1-1 1400 WC B2-1 350 ĂN PHÒNG KHÁCH 4300 PHÒNG KHÁCH 2500 2900 2700 ±0.000 ĂN 4600 3000 2600 1515 ±0.000 ĂN WC A2-1 1800 1800 ±0.000 -1.500 ±0.000 ±0.000 -1.350 WC C2-1 ĂN i=10% ±0.000 WC C1-1 2600 ĂN 2600 1900 2700 3500 4600 PHÒNG KHÁCH WC D1-1 1500 S7 1500 PHÒNG KHÁCH WC D1-1 i=10% 2000 S5a PHÒNG KHÁCH PHÒNG KHÁCH ĂN ĂN 3000 PHÒNG SINH HOẠT CHUNG 4300 i= 10 % 3550 PHÒNG SINH HOẠT CHUNG -1.350 MẶT BẰNG TẦNG TỈ LỆ : 1/100 MẶT BẰNG TẦNG III Đặc điểm khí hậu Thành Phố Hồ Chí Minh Khí hậu TP Hồ Chí Minh khí hậu nhiệt đới gió mùa chia thành mùa Mùa nắng : Từ tháng 12 đến tháng có : o Nhiệt độ cao : 400C o Nhiệt độ trung bình : 320C : 180C o Nhiệt độ thấp o Lượng mưa thấp : 0,1 mm o Lượng mưa cao : 300 mm o Độ ẩm tương đối trung bình : 85,5% Mùa mưa: Từ tháng đến tháng 11 có : o Nhiệt độ cao : 360C o Nhiệt độ trung bình : 280C o Nhiệt độ thấp : 230C o Lượng mưa trung bình : 274,4 mm o Lượng mưa thấp : 31 mm (tháng 11) o Lượng mưa cao : 680 mm (tháng 9) o Độ ẩm tương đối trung bình : 77,67% Footer Page of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 PHẦ I QUÁT VỀ KIẾN TRÚC PageN5I-ofKHÁ 133 GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN : 74% o Độ ẩm tương đối thấp : 84% o Độ ẩm tương đối cao o Lượng bốc trung bình : 28 mm/ngày o Lượng bốc thấp : 6,5 mm/ngày Hướng gió Hướng gió chủ yếu Đông Nam Tây nam với vận tốc trung bình 2,5 m/s, thổi mạnh vào mùa mưa Ngoài có gió Đông Bắc thổi nhẹ (tháng 12-1) TP Hồ Chí Minh nằm khu vực chòu ảnh hưởng gió bão, chòu ảnh hưởng gió mùa áp thấp nhiệt đới IV Giải pháp mặt phân khu chức Ø Chung cư gồm 10 tầng với đặc điểm sau : o Tầng hầm tầng mái cao 3.0m o Tầng cao 4.5m o Mỗi tầng điển hình cao 3.5 m o Mặt hình chữ nhật 33.4x37.2 m, thiết kế dạng đối xứng, tận dụng hết mặt không gian o Tổng chiều cao công trình 35.5 m (tính từ cốt ±0.000) Ø Chức tầng sau : o Tầng hầm :Nơi để đậu xe bố trí phòng kó thuật o Tầng đến tầng : Bố chí hộ o Tầng 10 tầng mái :Gồm phòng kỹ thuật ( cơ, điện, nước thông thoáng ) Có hồ nước mái cung cấp nước cho toàn nhà V Các giải pháp kỹ thuật Ø Thông thoáng : Ngoài việc thông thoáng hệ thống cửa phòng, sử dụng hệ thống thông gió nhân tạo quạt tầng Ø Chiếu sáng : Ngoài hệ thống đèn chiếu sáng phòng hành lang việc tận dụng sáng tự nhiên chiếu sáng nhân tạo để lấy sáng tối đa cho công trình Ø Hệ thống điện • Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thành phố, có bổ sung hệ thống điện dự phòng, nhằm đảo bảo cho tất trang thiết bò tòa nhà hoạt động tình mạng lưới điện thành phố bò cắt đột xuất Điện phải bảo đảm cho hệ thống thang máy, hệ thống lạnh hoạt động liên tục • Máy điện dự phòng 250KVA đặt tầng hầm, để giảm bớt tiếng ồn rung động không ảnh hưởng đến sinh hoạt Footer Page of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 PHẦ I QUÁT VỀ KIẾN TRÚC PageN6I-ofKHÁ 133 GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN • Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường Hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 50A bố trí theo tầng khu vực bảo đảm an toàn có cố xảy Ø Hệ thống cấp thoát nước • Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố dẫn vào hồ nước tầng hầm qua hệ thống bơm bơm lên bể nước tầng mái nhằm đáp ứng nhu nước cho sinh hoạt tầng • Nước thải từ tầng tập trung khu xử lý bể tự hoại đặt tầng hầm • Các đường ống đứng qua tầng bọc gain, ngầm hộp kỹ thuật Ø Di chuyển phòng hỏa hoạn • Tòa nhà gồm cầu thang bộ, thang máy • Tại tầng có đặt hệ thống báo cháy, thiết bò chữa cháy • Dọc theo cầu thang có hệ thống ống vòi rồng cứu hỏa • Ngoài tòa nhà đặt hệ thống chống sét Footer Page of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang ÁN133 TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 Header PagỒ of PHẦN II- KẾT CẤU GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN PHẦN II: KẾT CẤU Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Footer Page of 133 Tang ÁN133 TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 Header PagỒ of PHẦN II- KẾT CẤU GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN CHƯƠNG1: CƠ SỞ THIẾT KẾ I LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU HỆ KẾT CẤU CHỊU LỰC CHÍNH Căn vào sơ đồ làm việc kết cấu nhà cao tầng phân loại sau: - Các hệ kết cấu bản: Kết cấu khung, kết cấu tường chòu lực, kết cấu lõi cứng kết cấu hộp - Các hệ kết cấu hỗn hợp: Kết cấu khung-giằng, kết cấu khung-vách, kết cấu khung-lõi, kết cấu khung-hộp, kết cấu vách-lõi, kết cấu hộp-lõi… - Các hệ kết cấu đặc biệt: Hệ kết cấu có tầng cứng, hệ kết cấu có dầm truyền, kết cấu có hệ giằng liên tầng kết cấu có khung ghép - Mỗi loại kết cấu có ưu nhược điểm riêng tùy thuộc vào nhu cầu khả thi công thực tế công trình Hiện nay, vách cứng xem cấu kiện chòu tải ngang tốt, có nhiều ưu việt so với kết cấu khung thông thường, nên em chọn hệ kết cấu khung vách chòu lực cho công trình HỆ KẾT CẤU SÀN Trong công trình hệ sàn có ảnh hưởng lớn tới làm việc không gian kết cấu Việc lựa chọn phương án sàn hợp lý quan trọng Do vậy, cần phải có phân tích để lựa chọn phương án phù hợp với kết cấu công trình Ta xét phương án sàn sau: a Hệ sàn sườn Cấu tạo gồm hệ dầm sàn · Ưu điểm: - Tính toán đơn giản - Được sử dụng phổ biến nước ta với công nghệ thi công phong phú nên thuận tiện cho việc lựa chọn công nghệ thi công · Nhược điểm: - Chiều cao dầm độ võng sàn lớn vượt độ lớn, dẫn đến chiều cao tầng công trình lớn nên gây bất lợi cho kết cấu công trình chòu tải trọng ngang không tiét kiệm chi phí vật liệu - Không tiết kiệm không gian sử dụng b Hệ sàn ô cờ Cấu tạo gồm hệ dầm trực giao, chia sàn thành bốn cạnh có nhòp bé, theo yêu cầu cấu tạo khoảng cách dầm không 2m tỷ số L2/L1 mặt sàn không 1,5 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Footer Page of 133 Tang ÁN133 TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 Header PagỒ of PHẦN II- KẾT CẤU GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN · Ưu điểm: - Tránh có nhiều cột bên nên tiết kiệm không gian sử dụng có kiến trúc đẹp,thích hợp với công trình yêu cầu thẩm mỹ cao không gian sử dụng lớn hội trường, câu lạc · Nhược điểm: - Không tiết kiệm, thi công phức tạp - Khi mặt sàn rộng cần phải bố trí thêm dầm Vì vậy, không tránh hạn chế chiều cao dầm phải lớn để giảm độ võng c Sàn không dầm (không có mũ cột) Cấu tạo gồm kê trực tiếp lên cột · Ưu điểm: - Chiều cao kết cấu nhỏ nên giảm chiều cao công trình - Tiết kiệm không gian sử dụng - Dễ phân chia không gian - Dễ bố trí hệ thống kỹ thuật điện, nước… - Thích hợp với công trình có độ vừa - Việc thi công phương án nhanh so với phương án sàn dầm công gia công cốp pha, côt thép dầm, cốt thép đặt tương đối đònh hình đơn giản, việc lắp dựng ván khuôn cốp pha đơn giản - Do chiều cao tầng giảm nên thiết bò vận chuyển đứng không cần yêu cầu cao, công vận chuyển đứng giảm nên giảm giá thành - Tải trọng ngang tác dụng vào công trình giảm công trình có chiều cao giảm so với phương án sàn dầm · Nhược điểm: - Trong phương án cột không liên kết với để tạo thành khung độ cứng nhỏ nhiều so với phương án sàn dầm, khả chòu lực theo phương ngang phương án phương án sàn dầm, tải trọng ngang hầu hết vách chòu tải trọng đứng cột chòu - Sàn phải có chiều dày lớn để đảm bảo khả chòu uốn chống chọc thủng dẫn đến tăng khối lượng sàn d Sàn không dầm ứng lực trước · Ưu điểm: Ngoài đặc điểm chung phương án sàn không dầm phương án sàn không dầm ứng lực trước khắc phục số nhược điểm phương án sàn không dầm: Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Footer Page of 133 Tang 10 N TỐ T NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 Header PagỒ 10Áof 133 PHẦN II- KẾT CẤU GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN - Giảm chiều dày sàn khiến giảm khối lượng sàn dẫn tới giảm tải trọng ngang tác dụng vào công trình giảm tải trọng đứng truyền xuống móng - Tăng độ cứng sàn lên, khiến cho thoả mãn yêu cầu sử dụng bình thường - Sơ đồ chòu lực trở nên tối ưu cốt thép ứng lực trước đặt phù hợp với biểu đồ mômen tính tải gây ra, nên tiết kiệm cốt thép · Nhược điểm: Tuy khắc phục ưu điểm sàn không dầm thông thường lại xuất số khó khăn cho việc chọn lựa phương án sau: - Thiết bò thi công phức tạp hơn, yêu cầu việc chế tạo đặt cốt thép phải xác yêu cầu tay nghề thi công phải cao hơn, nhiên với xu đại hoá điều yêu cầu tất yếu - Thiết bò giá thành cao nước chưa sản xuất KẾT LUẬN Do công trình dạng nhà cao tầng, có bước cột lớn, đồng thời để đảm bảo vẻ mỹ quan cho hộ nên giải pháp kết cấu công trình lựa chọn sau: - Kết cấu sàn sườn - Kết cấu móng cọc khoan nhồi cọc ép BTCT - Kết cấu công trình kết cấu khung chòu lực II LỰA CHỌN VẬT LIỆU - Vật liệu xây có cường độ cao, trọng lượng nhỏ, khả chống cháy tốt - Vật liệu có tính biến dạng cao: Khả biến dạng dẻo cao bổ sung cho tính chòu lực thấp - Vật liệu có tính thoái biến thấp: Có tác dụng tốt chòu tác dụng tải trọng lặp lại (động đất, gió bão) - Vật liệu có tính liền khối cao: Có tác dụng trường hợp tải trọng có tính chất lặp lại không bò tách rời phận công trình - Vật liệu có giá thành hợp lý Nhà cao tầng thường có tải trọng lớn Nếu sử dụng loại vật liệu tạo điều kiện giảm đáng kể tải trọng cho công trình, kể tải trọng đứng tải trọng ngang lực quán tính Trong điều kiện nước ta vật liệu BTCT thép loại vật liệu nhà thiết kế sử dụng phổ biến kết cấu nhà cao tầng Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Footer Page 10 of 133 Tang 11 Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 CHƯƠNG Page 120 2ofTÍNH 133.TOÁN KẾT CẤU MÓNG GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN tt tt N tt M x y max My x max P max,min = ± n ± n nc åy i å x i2 tt i =1 i =1 Trong đó: · nc = 3: số lượng cọc móng · Mxtt Mytt : mô men uốn tính toán tương ứng quanh trục x trục y, ta có: MXtt = M0Xtt + Q0Ytt´hđ = 31.42 + 2.7´2.0 = 36.82 Tm MYtt = M0Ytt + Q0Xtt´hđ = 15.56 + 2.11x2.0 = 19.78 Tm Với: M0xtt, M0ytt mômen uốn tính toán đỉnh đài quanh trục X Y Q0xtt, Q0ytt lực cắt tính toán đỉnh đài theo trục X Y hđ=2.0m chiều cao đài xmax, ymax (m): khoảng cách từ tim cọc biên đến trục Y, X xi, yi (m) : khoảng cách từ trục cọc thứ i đến trục qua trọng tâm diện tích tiết diện cọc mặt phẳng đáy đài (xem sơ đồ bố trí cọc) ð Pttmax,min = 490.22 36.82x1.363 19.78x1.2 ± ± (2x0.7382 + 1.3632 ) 2x1.22 Pttmax = 188.7 (T) Pttmin = 138.14 (T) ð Pmaxtt + Pc =188.7+46 = 234.7 thoả điều kiện lực truyền xuống cọc ð Pttmin = 138.14 (T) > nên ta tính toán kiểm tra theo điều kiện chống nhổ 1.6 KIỂM TRA THEO ĐIỀU KIỆN BIẾN DẠNG a Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước - Với quan niệm nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất bao quanh, tải trọng móng truyền diện rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài nghiêng góc a = jtb/4 Trong đó: jtb = Với : jtb = j1h1 + j2h2 + + jn hn h1 + h2 + + hn 6.8x26.55 + 2.5x22.7 + 16x17.58 + 6.0x16.67 + 2x31.53 33.3 = 20o28’ Vậy a = 20o28’/4 = 5o7’ - Chiều dài, rộng đáy khối móng quy ước: bqu = 2.1 + 2x(0.8/2) + 2´33.3´tg5o7’ = 8.86 (m) aqu = 2.4 + 2´(0.8/2) + 2´33.3´tg5o7’= 9.16 (m) Footer Page 120 of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang 121 Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 CHƯƠNG Page 121 2ofTÍNH 133.TOÁN KẾT CẤU MÓNG ð GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN Fqu= 8.86x9.16=81.2m2 - Chiều cao khối móng quy ước (kể từ mũi cọc đến cốt thiên nhiên) là: HM = 33.3 + 3.5= 36,8 (m) - Trọng lượng khối móng qui ước bao gồm : Tải trọng truyền xuống móng : Notc = 491.65 T Trọng lượng khối móng quy ước từ đáy đài trở lên: W1 = Fquhgtb= 81.2x3.5x2 = 568.4 T Trọng lượng nhóm cọc: W2 = 2x3.14x0.42x33.3x2.5 = 83.65 T Trọng lượng đất đài: W3 = ( Fqu - Fcọc ).g dn tb H = (81.2 - ´ 0.5027) ´ 0.973 ´ 33.3 = 2582.1T Trọng lượng truyền xuống đáy móng: SNtc = Notc + W1 + W2 + W3 = 3725.8 T Ứng suất trung bình mặt phẳng mũi cọc tải trọng công trình trọng lượng khối móng qui ước : tc s max = åN Fqu tc ± M xtc aqu bqu ± M ytc aqu bqu Kết tính toán : Tên móng SNtc T Mxtc Tm Mytc T C-2 3725.8 3.18 28.3 s max s s tb T/m² 46.14 T/m² 45.6 T/m² 45.87 Cường độ tiêu chuẩn đất đáy móng qui ước (mũi cọc): R tc = m1 m2 ( A.bqu g II + B.H m g II' + D.C ) ktc Trong : m1 = 1.1; m2 = 1.0; ktc = Lớp đất mũi cọc có j = 31032' Tra bảng ta được: A=1.29 ; B= 6.15 ; D= 8.41 5.5x1.792 + 4.8x0.792 + 2.5x0.737 + 16x0.981 + 6.0x0.963 + 2x0.855 = 1.051 5.5 + 4.8 + 2.5 + 16 + + g II = 0.855(T / m ) ; C=0.31 T/m2 g'II = 1.1´ 1.0 (1.29 ´ 8.86 ´ 0.855 + 6.15 ´ 36.8 ´1.051 + 8.41´ 0.31) = 275.3T / m2 Vậy : s max = 46.14T / m < 1.2 R tc = 1.2 ´ 275.3 = 330.3T / m R tc = s = 45.6T / m > s tb = 45.87T / m < R = 275.3T / m Footer Page 121 of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang 122 Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 CHƯƠNG Page 122 2ofTÍNH 133.TOÁN KẾT CẤU MÓNG GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN b Kiểm tra độ lún đất đáy móng Tính lún móng phương pháp lún phân lớp Ứng suất gây lún trung bình đáy móng là: sgl = stb-sbt= 45.87 - 38.7 = 7.17 (T/m2) < 0.2sbt = 7.74 Áp lực gây lún coi chấm dứt (tắt lún) sgl < 0.2sbt Do móng C2 xem ổn đònh không cần tính lún 1.7 TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC a Chiều cao đài, điều kiện chọc thủng - Chiều cao đài chọn 2.0m - Bê tông đài sử dụng bê tông mác M300 - Lớp Bêtông lót đáy đài, giằng dùng vữa Ximăng, cát, gạch vỡ đá 4x6 dày 100mm - Kiểm tra điều kiện đâm thủng: vẽ tháp đâm thủng đáy tháp nằm trùm trục cọc Như đài không bò đâm thủng b Tính toán cốt thép cho đài cọc: Footer Page 122 of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang 123 Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 CHƯƠNG Page 123 2ofTÍNH 133.TOÁN KẾT CẤU MÓNG GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN Xét mặt ngàm I-I II-II - Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I: - MI-I = r11xP1 MI-I = 0.9x235.4 = 211.86 (T.m) - Mômen tương ứng với mặt ngàm II-II: - MII-II = r2x(P1 + P2) MII-II = 0.438x235.4x2 = 206.21 (T.m) - Cốt thép bố trí theo hai phương: · Ta có : FI-I = M I -I ; chọn lớp bảo vệ cốt thép a = 5cm 0, 9h0Ra Chiều cao làm việc: h0 = 200- 20 - 5= 175 cm Chọn thép AIII có Ra =3650 kG/cm2 = 3.65 T/cm2 Vậy: FI-I = MI = 211.86x10 = 36.85 (cm2) 0, 9h0Ra 0.9x175x3.65 Chọn 11Ỉ22 có Fa = 41.81 (cm2), khoảng cách tim cốt thép cạnh a=200 (mm) · Ta có : FII-II = MII -II 0, 9h0Ra ; chọn lớp bảo vệ cốt thép a = 5cm Chiều cao làm việc: h0 = 200 - 20 - - 2.2= 172.8 cm Chọn thép AIII có Ra =3650 kG/cm2 = 3.65 T/cm2 Vậy: FI-I = MI = 206.21x10 = 36.33 (cm2) 0, 9h0Ra 0.9x172.8x3.65 Chọn 25Ỉ14 có Fa = 38.48 (cm2), khoảng cách tim cốt thép cạnh a=200 (mm); Chiều dài 1100÷3200(mm) PHƯƠNG ÁN CỌC ÉP 2.1 TẢI TRỌNG Lấy tải trọng tính toán tải trọng tiêu chuẩn tương tự phương án cọc khoan nhồi 2.2 CẤU TẠO CỌC a Vật liệu làm cọc: - Bê tông mác 400, Rn = 130 (KG/cm2); Rk = 10 kG/cm2 - Cốt thép chòu lực nhóm AII có Ra=2800 (KG/cm2) - Cốt đai nhóm AI có Ra=2300 (KG/cm2) b Tiết diện cọc Footer Page 123 of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang 124 Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 CHƯƠNG Page 124 2ofTÍNH 133.TOÁN KẾT CẤU MÓNG GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN - Để chọn tiết diện cọc chiều sâu hạ cọc thích hợp cho điều kiện đòa chất tải trọng công trình, cần phải đưa phương án kích thước khác để so sánh lựa chọn Tuy nhiên khuôn khổ thời gian đồ án ta chọn tính cọc có tiết diện 35x35cm, với kích thước cọc thi công cách dễ dàng phương tiện sẳn có - Cốt thép dọc chòu lực giả thiết gồm: 4Ỉ18 có Fa = 10.18 cm2, m = 0,83% (Phần tiết diện cọc cốt thép cọc tham khảo “nền móng công trình dân dụng công nghiệp” Thầy Nguyễn Văn Quảng) c Cấu tạo cọc: - Cấu tạo cọc BTCT ( kích thước 35x35cm) 2.3 SƠ BỘ CHIỀU SÂU ĐÁY ĐÀI VÀ CÁC KÍCH THƯỚC - Thiết kế mặt đài trùng mép kết cấu sàn tầng hầm trùng cốt -3.00m qui ước - Chọn chiều cao đài móng hđ =1,5 m - Chiều sâu đặt đáy đài tính từ cốt đất tự nhiên -3m, tính từ cốt ±0.00 qui ước -4.5m - Chân cọc cắm sâu vào lớp cát mòn vừa đoạn 2.3 m Đầu cọc bò đập vỡ để lấy thép ngàm vào đài đoạn 80 (cm) Phần cọc ngàm vào đài 20 (cm), Tổng chiều dài cọc (0.8+0.2+34.1) = 35.1 m (Trong phạm vi đồ án em thử cho cọc vò trí gâm sâu vào lớp đất 4, nhiên với kích thước cọc chọn, sức chòu tải cọc nhỏ nên đành phải cho cọc cắm vào lớp đất sâu hơn.) - Chiều sâu đặt đáy đài nhỏ thiết kế với yêu cầu cân áp lực ngang theo giả thiết tải ngang hoàn toàn lớp đất từ đáy đài tiếp nhận - Dùng Qmax= 4.07T để kiểm tra điều kiện cân áp lực ngang đáy đài theo công thức thực nghiệm sau: Sơ chọn bề rộng đài 3.0m hm chiều sâu chôn móng từ cốt thiên nhiên: hm = -3.0m hm ³ hmin j 2Qmax tt = 0.7tg(45 - ) gBd 3m ³ 0.7tg(45o - o 26.55 2x4.07 ) 1.79x3 3m ≥ 0.533m Footer Page 124 of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang 125 Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 CHƯƠNG Page 125 2ofTÍNH 133.TOÁN KẾT CẤU MÓNG GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN - Vậy hm thỏa điều kiện cân áp lực ngang nên ta tính toán móng với giả thiết tải ngang hoàn toàn lớp đất từ đáy đài tiếp nhận 2.4 XÁC ĐỊNH SỐ LƯNG CỌC - Ta có áp lực tính toán phản lực đầu cọc tác dụng lên đáy đài: ptt = Ptk 120 = 108.8(T) = (3d) (3x0.35)2 - Diện tích sơ đáy đài: FSB = N 0tt 565.4 = = 5.53 (m2) tt P - g tb h.n 108.8 - 2x3.0x1.1 Trong đó: · Ntt0 - lực dọc tính toán xác đònh đỉnh đài, lấy giá trò lớn tổ hợp tải trọng tác dụng theo hai phương, · Ntt0 = NZtt max = 565.4 T · h : chiều sâu đặt đáy đài kể từ cốt thiên nhiên h = 1.5+1.5=3.0m · n : hệ số vượt tải n = 1,1 · gtb : trò trung bình trọng lượng riêng đài đất bậc đài, tạm lấy gtb=2 (T/m3) - Trọng lượng tính toán sơ đài đất đài: Nttsb = n.Fsb h.gtb = 1.1´5.53´3.0´2.0 = 36.5(T) - Số lượng cọc sơ bộ: nc = b x N tt +N Pd tt tt sb = 1.2x 565.4 + 36.5 = 6.02 cọc 120 - Chọn thực tế nc = cọc để bố trí cho móng - Khoảng cách tim cọc ³ 3d = 105 cm, lấy 120cm; Khoảng cách từ tim cọc đến mép đài ³ 0,7d = 24.5 cm lấy 30 cm - Mặt bố trí cọc cho móng hình vẽ sau: Footer Page 125 of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang 126 Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 CHƯƠNG Page 126 2ofTÍNH 133.TOÁN KẾT CẤU MÓNG 2.5 GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN KIỂM TRA LỰC TÁC DỤNG LÊN CỌC a Kiểm tra với tổ hợp - Từ mặt bố trí cọc ta có diện tích đáy đài thực tế là: Ftt = 3.0´3.0 = 9.0 (m2) - Trọng lượng đài đất đài sau bố trí cọc: Nttđ = n.Ftt hđ.gtb= 1.1´9´3.0´2.0 = 59.4 (T) - Lực dọc tính toán xác đònh đến đỉnh đài: Ntt = N0tt + Nttđ =565.4 + 59.4 = 624.8 T - Vì móng chòu tải lệch tâm theo hai phương (phương trục x y), lực truyền xuống cọc xác đònh theo công thức sau: Pttmax,min = tt tt N tt M x y max My x max ± n ± n nc å y i2 å x i2 i =1 i =1 Trong đó: · nc = số lượng cọc móng · Mxtt Mytt: mô men uốn tính toán tương ứng quanh trục x trục y, ta có: MXtt = M0Xtt + Q0Ytt´hđ = 3.66 + 4.04´1.5 = 9.72 Tm MYtt = M0Ytt + Q0Xtt´hđ = 32.52 + 4.68´1.5 = 39.54 Tm Với: M0xtt, M0ytt mômen uốn tính toán đỉnh đài quanh trục X Y · Q0xtt, Q0ytt lực cắt tính toán đỉnh đài theo trục X Y · hđ = 1,5m chiều cao đài · xmax, ymax (m): khoảng cách từ tim cọc biên đến trục Y, X · xi, yi (m): khoảng cách từ trục cọc thứ i đến trục qua trọng tâm diện tích tiết diện cọc mặt phẳng đáy đài (xem sơ đồ bố trí cọc) Thay số vào ta có : 39.54x1.2 Pttmax,min = 624.8 ± 9.72x1.2 ± 2 tt ð P max 6x1.2 6x1.2 = 84.94 (T) ð Pttmin = 71.3 (T) - Trọng lượng tính toán cọc: · Pc = 35.1´0.35x0.35´2.5´1.1 = 11.82 (T) - Kiểm tra lực truyền xuống cọc: · Pmaxtt + Pc = 84.94 + 11.82 = 96.76 (T) < Ptktt = 120 (T) : Thoả mãn điều kiện lực truyền xuống cọc Chênh lệch lực truyền xuống cọc sức Footer Page 126 of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang 127 Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 CHƯƠNG Page 127 2ofTÍNH 133.TOÁN KẾT CẤU MÓNG GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN chòu tải cọc nhỏ nên chọn cọc có đường kính chiều sâu chôn cọc đạt yêu cầu - Mặt khác Pttmin = 71.3 (T) > nên ta tính toán kiểm tra theo điều kiện chống nhổ b Kiểm tra với tổ hợp Trường hợp tải Tổ hợp Ntu; MXmax; MYtu; QXtu; QYtu COMB9 NoZtt T 563.75 MoXtt Tm -36.133 MoYtt Tm 17.896 QoXtt T -2.43 QoYtt T 3.1 - Lực dọc tính toán xác đònh đến đỉnh đài: Ntt = N0tt + Nttđ =563.75+59.4 = 623.15 T - Vì móng chòu tải lệch tâm theo hai phương (phương trục x y), lực truyền xuống cọc xác đònh theo công thức sau: Pttmax,min = tt tt N tt M x y max My x max ± n ± n nc å x i2 å y i2 i =1 i =1 Trong đó: · nc = số lượng cọc móng · Mxtt Mytt: mô men uốn tính toán tương ứng quanh trục x trục y, ta có: MXtt = M0Xtt + Q0Ytt´hđ = 36.13 + 3.1´1.5 = 40.78 Tm MYtt = M0Ytt + Q0Xtt´hđ = 17.9 + 2.43´1.5 = 21.55 Tm Với: M0xtt, M0ytt mômen uốn tính toán đỉnh đài quanh trục X Y · Q0xtt, Q0ytt lực cắt tính toán đỉnh đài theo trục X Y · hđ=1,5m chiều cao đài · xmax, ymax (m): khoảng cách từ tim cọc biên đến trục Y, X · xi, yi (m): khoảng cách từ trục cọc thứ i đến trục qua trọng tâm diện tích tiết diện cọc mặt phẳng đáy đài (xem sơ đồ bố trí cọc) Thay số vào ta có: 21.55x1.2 Pttmax,min = 623.15 ± 40.78x1.2 ± 2 tt ð P tt ð P 6x1.2 max = 86.55 (T) = 69.24 (T) 6x1.2 - Pmaxtt + Pc = 86.55 + 11.82 = 98.37 < Ptktt = 120 (T): Thoả mãn điều kiện lực truyền xuống cọc - Mặt khác Pttmin = 69.24 (T) > nên ta tính toán kiểm tra theo điều kiện chống nhổ Footer Page 127 of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang 128 Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 CHƯƠNG Page 128 2ofTÍNH 133.TOÁN KẾT CẤU MÓNG 2.6 GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN KIỂM TRA THEO ĐIỀU KIỆN BIẾN DẠNG a Áp lực tiêu chuẩn đáy khối móng quy ước - Với quan niệm nhờ ma sát mặt xung quanh cọc đất bao quanh, tải trọng móng truyền diện rộng hơn, xuất phát từ mép cọc đáy đài nghiêng góc a = jtb/4 Trong đó: jtb = đây: jtb = j1h1 + j2h2 + + jn hn h1 + h2 + + hn 7.3x26.55 + 2.5x22.7 + 16x17.58 + 6.0x16.67 + 2.3x31.53 34.1 = 20o39’ Vậy a = 20o39’/4 = 5o09’ - Chiều dài, rộng đáy khối móng quy ước: aqu = bqu = 2.4 + 2´(0.35/2) + 2´34.1´tg5o09’= 8.9(m) ð Fqu=8.92= 79.2m2 - Chiều cao khối móng quy ước (kể từ mũi cọc đến cốt thiên nhiên) là: HM = 34.1 + 3.0= 37.1 (m) - Trọng lượng khối móng qui ước bao gồm : Tải trọng truyền xuống móng : Notc = 490.22 T Trọng lượng khối móng quy ước từ đáy đài trở lên: W1 = Fquhgtb= 79.2x3.0x2 =475.2 T Trọng lượng nhóm cọc: W2 = 8x0.35x0.35x34.1x2.5 = 83.55 T Trọng lượng đất đài: W3 = ( Fqu - Fcọc ).g dn tb H = (79.2 - ´ 0.352 ) ´ 0.973 ´ 34.1 = 2595.3T Trọng lượng truyền xuống đáy móng: SNtc = Notc + W1 + W2 + W3 = 3644.27 T Ứng suất trung bình mặt phẳng mũi cọc tải trọng công trình trọng lượng khối móng qui ước : s tc max åN = Fqu tc ± M xtc aqu bqu ± M ytc aqu bqu Kết tính toán : Tên móng SNtc T Mxtc Tm Mytc T s max s s tb T/m² T/m² T/m² C-2 3644.27 3.18 28.28 46.3 45.7 46 Footer Page 128 of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang 129 Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 CHƯƠNG Page 129 2ofTÍNH 133.TOÁN KẾT CẤU MÓNG GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN Cường độ tiêu chuẩn đất đáy móng qui ước (mũi cọc): R tc = m1 m2 ( A.bqu g II + B.H m g II' + D.C ) ktc Trong : m1 = 1.1; m2 = 1.0; ktc = Lớp đất mũi cọc có j = 31032' Tra bảng ta được: A=1.29 ; B= 6.15 ; D= 8.41 5.5x1.792 + 4.8x0.792 + 2.5x0.737 + 16x0.981 + 6.0x0.963 + 2.3x0.855 = 1.05 5.5 + 4.8 + 2.5 + 16 + + 2.3 g II = 0.855(T / m ) ; C=0.31 T/m2 g'II = R tc = Vậy : s max 1.1´ 1.0 (1.29 ´ 8.9 ´ 0.855 + 6.15 ´ 37.1´1.05 + 8.41´ 0.31) = 277.2T / m2 = 46.3T / m < 1.2 R tc = 1.2 ´ 277.2 = 332.6T / m s = 45.7T / m > s tb = 46T / m < R = 277.2T / m b Kiểm tra độ lún đất đáy móng Tính lún móng phương pháp lún phân lớp Ứng suất gây lún trung bình đáy móng là: sgl = stb-sbt= 46 - 38.96 = 7.04 (T/m2) < 0.2sbt=7.792 Do sgl < 0.2sbt nên móng C-2 xem ổn đònh không cần tính lún 2.7 TÍNH TOÁN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC a Chiều cao đài, điều kiện chọc thủng - Chiều cao đài chọn 1.5m - Bê tông đài sử dụng bê tông mác M300 - Lớp Bêtông lót đáy đài, giằng dùng vữa Ximăng, cát, gạch vỡ đá 4x6, M75 dày 100mm - Kiểm tra điều kiện đâm thủng: vẽ tháp đâm thủng đáy tháp nằm trùm trục cọc Như đài không bò đâm thủng Footer Page 129 of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang 130 Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 CHƯƠNG Page 130 2ofTÍNH 133.TOÁN KẾT CẤU MÓNG GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN b Tính toán cốt thép cho đài cọc: - Xét mặt ngàm I-I II-II - Mômen tương ứng với mặt ngàm I-I: MI-I = r11(P1 + P4 + P6) r11 = 0.9 (m) ð MI-I = 0.9x(86.55x3) = 233.7 (T.m) Footer Page 130 of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang 131 Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 CHƯƠNG Page 131 2ofTÍNH 133.TOÁN KẾT CẤU MÓNG GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN - Mômen tương ứng với mặt ngàm II-II: MII-II = r2(P1+ P2+P3) r2 = 0.9 (m) ð MII-II = 0.9x(86.55x3) = 233.7 (T.m) Ø Cốt thép bố trí theo hai phương FI-I = MI ; chọn lớp bảo vệ cốt thép a = 5cm 0.9h o R a - Chiều cao làm việc: h0 = 150- 20 - 5= 125 cm - Chọn thép AIII có Ra =3650 kG/cm2 = 3.65 T/cm2 - Ta có: FI-I = MI 233.7x102 = = 56.9 (cm2) 0.9 x 125 x 3.65 0.9 h o R a Chọn 16Ỉ22 có Fa = 60.82 (cm2), khoảng cách tim cốt thép cạnh a=200 (mm); Chiều dài 2900 (mm) FII-II = M II ; chiều cao làm việc: h0 = 150-20-5-2.2 =122.8cm 0.9 h o R a - Chọn thép AIII có Ra =3650 kG/cm2 =3.65 T/cm2 - Ta có: FII-II = M II 233.7x102 = = 57.9 (cm2) 0.9x122.8x3.65 0.9 h o R a Chọn 16Ỉ22 có Fa = 60.82 (cm2), khoảng cách tim cốt thép cạnh a=200 (mm); Chiều dài 2900 (mm) 2.8 Kiểm tra chồng ứng suất chân đáy khối móng quy ước Từ mặt bố trí đài cọc ta thấy: · Đài cọc móng C-1 C-2 tương đối gần Kích thước khối móng quy ước C-1 (7.9x8.9) m2, C-2 (8.9x8.9) m2 Vậy vò trí đáy khối móng qui ước có tượng chồng ứng suất Ta tiến hành kiểm tra khả chòu tải đất vò trí có tượng chồng ứng suất: o stcmax = stcmax-C1 + stcmax-C2 = 45.3 + 46.3 = 91.6 (T/m2) o stctb = stctb-C1 + stctb-C2 = 45 + 46 = 91 (T/m2) o Rm = 277.2 (T/m2) So sánh o stcmax = 91.6 (T/m2) < 1.2 Rm = 332.64 (T/m2) o stctb= 91 (T/m2) < Rm = 277.2 (T/m2) => Thoả mãn điều kiện chồng ứng suất chân đáy khối móng qui ước móng C-1 C-2 Footer Page 131 of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang 132 Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 CHƯƠNG Page 132 2ofTÍNH 133.TOÁN KẾT CẤU MÓNG GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN VII SO SÁNH PHƯƠNG ÁN CỌC - Do thời gian thực đồ án có hạn, giả thiết bỏ qua ảnh hưởng thời tiết thời gian thi công, so sánh phương án cọc thông qua tiêu khối lượng bê tông cốt thép sử dụng tiêu điều kiện thi công Chỉ tiêu khối lượng bê tông, cốt thép Do số lượng móng công trình tương đối nhiều nên ta so sánh vò trí móng C-2 (Tại vò trí cọc khoan nhồi cọc ép tận dụng hết khả chòu lực nó) a Khối lượng bê tông - Phương án cọc khoan nhồi: vò trí đài cọc có kích thước (3.3x3.6x2.0)m sử dụng cọc khoan nhồi d = 0.80m - Phương án cọc ép: vò trí đài cọc có kích thước (3.0x3.0x1.5)m sử dụng cọc (0.35x0.35)m => Sơ ta thấy tận dụng hết khả chòu lực vật liệu khối lượng bê tông cọc khoan nhồi xấp xỉ khối lượng bê tông cọc ép (hơi vượt ít) b Khối lượng cốt thép - Phương án cọc khoan nhồi: vò trí đài cọc sử dụng Ỉ22a200 Ỉ22a200, cọc khoan nhồi sử dụng 16Ỉ20 - Phương án cọc ép: vò trí đài cọc sử dụng Ỉ22a200 Ỉ22a200, cọc ép sử dụng 4Ỉ18 => Nhìn chung khối lượng thép cọc khoan nhồi sử dụng lớn so với phương án cọc ép, nhiên khối lượng lớn chấp nhận Chỉ tiêu điều kiện thi công a Cọc khoan nhồi ü Ưu điểm: - Phương pháp thi công cọc khoan nhồi cho phép Pvl xấp xỉ Pđn, từ ta tận dụng hết khả chòu lực bê tông - Cọc khoan nhồi đạt đến chiều sâu hàng trăm mét (không hạn chế cọc ép), phát huy triệt để đường kính cọc chiều dài cọc Có khả tiếp thu tải trọng lớn Có khả xuyên qua Footer Page 132 of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang 133 Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 CHƯƠNG Page 133 2ofTÍNH 133.TOÁN KẾT CẤU MÓNG GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN lớp đất cứng Đường kính cọc lớn làm tăng độ cứng ngang công trình - Cọc nhồi khắc phục nhược điểm tiếng ồn, chấn động ảnh hưởng đến công trình xung quanh; Chòu tải trọng lớn làm rung động đất, mặt khác công trình có chiều cao lớn (trên 60m) nên giúp cho công trình giữ ổn đònh tốt - Mũi cọc đặt xuống lớp đất số 6, lớp cát lẫn cuội sỏi hoàn hoàn đảm bảo sức chòu tải độ lún cọc - Giá thành cọc khoan nhồi thời gian gần giảm đáng kể máy móc thiết bò thi công ngày phổ biển ü Nhược điểm: - Công nghệ thi công cọc đòi hỏi kỹ thuật cao, chuyên gia có kinh nghiệm - Biện pháp kiểm tra chất lượng bêtông cọc thường phức tạp, tốn - Ma sát bên thân cọc có phần giảm đáng kể so với cọc đóng cọc ép công nghệ khoan tạo lỗ - Khi thi công công trình khô - Phạm vi áp dụng công trình tính toán: hoàn toàn thích hợp b Cọc bê tông cốt thép đúc sẵn ü Ưu điểm: - Giá thành rẻ - Dễ kiểm tra chất lượng đoạn cọc thử lực ép, xác đònh sức chòu tải cọc ép qua lực ép cuối ü Nhược điểm: - Kích thước sức chòu tải cọc bò hạn chế tiết diện cọc, chiều dài cọc (Nhược điểm bước khắc phục, nhiên, thiết bò thi công chưa ứng dụng cách rộng rãi) - Phạm vi áp dụng công trình tính toán: Nếu dùng móng cọc bêtông đúc sẵn cho cọc đặt vào lớp đất 6, việc hạ cọc gặp nhiều khó khăn cần phải xuyên vào lớp cát có chiều sâu lớn Rất hay gặp trường hợp chối giả Giải pháp thi công phải ép rung khoan dẫn, giải pháp ép rung có hiệu chiều sâu lớp đất cát cần xuyên cọc nhỏ có độ chặt không cao, nên với độ sâu lớn khó áp dụng Đối với giải pháp Footer Page 133 of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang 134 Header ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 CHƯƠNG Page 134 2ofTÍNH 133.TOÁN KẾT CẤU MÓNG GVHD: CÔ TRẦN THẠCH LINH SVTH : NGUYỄN HỮU THIỆN khoan dẫn, giải làm giảm sức chòu tải cọc, sức kháng ma sát thành giãm nhiều khả phục hồi ma sát hông thấp lớp 2,3 lớp lớp cát Mặc khác việc khoan dẩn cho độ sâu lớn làm tăng kinh phí thi công lên cao => Phương án cọc ép áp dụng điều kiện thi công tương khó khăn hơn, so với phương án cọc khoan nhồi, rủi ro giải pháp lớn Kết luận: Với tiêu so sánh trên, ta thấy hai phương án móng có ưu điểm khuyết điểm, nhiên với điều kiện đòa chất cụ thể công trình mà ta tính toán, phương án cọc khoan nhồi phương án tối ưu Vì em đònh chọn phương án cọc khoan nhồi phương án móng công trình tính toán Footer Page 134 of 133 Đề tài: “Chung cư Phú Mỹ Thuận” Trang 135 ... hệ kết cấu bản: Kết cấu khung, kết cấu tường chòu lực, kết cấu lõi cứng kết cấu hộp - Các hệ kết cấu hỗn hợp: Kết cấu khung-giằng, kết cấu khung-vách, kết cấu khung-lõi, kết cấu khung-hộp, kết... liệu nhà thiết kế sử dụng phổ biến kết cấu nhà cao tầng Đề tài: Chung cư Phú Mỹ Thuận Footer Page 10 of 133 Tang 11 N TỐ T NGHIỆP KSXD KHÓA 2009 -2011 Header PagỒ 11Áof 133 PHẦN II- KẾT CẤU... chưa sản xuất KẾT LUẬN Do công trình dạng nhà cao tầng, có bước cột lớn, đồng thời để đảm bảo vẻ mỹ quan cho hộ nên giải pháp kết cấu công trình lựa chọn sau: - Kết cấu sàn sườn - Kết cấu móng