“Nghiên cứu giải pháp hợp lý xử lý thấm qua nền và thân đập đất của hồ chứa vừa và nhỏ ở tỉnh bình định, ứng dụng cho công trình hồ chứa nước mỹ thuận

MỤC LỤC MỞ ĐẦU CHƢƠNG TỔNG QUAN VỀ ĐẬP ĐẤT VÀ THẤM QUA NỀN, THÂN ĐẬP ĐẤT 1.1 Khái quát chung tiǹ h hiǹ h xây dƣ̣ng đập vâ ̣t liê ̣u điạ phƣơng 1.1.1 Trên giới 1.1.2 Ở Việt Nam 1.2 Tình hình xây dựng đập vật liệu địa phƣơng vừa nhỏ Bình Định 11 1.3 Đánh giá hƣ hỏng cố đập vật liệu địa phƣơng dƣới tác dụng dòng thấm .16 1.3.2 Một số cố công trình thấm qua thân đập gây vỡ đập điển hình, nguyên nhân giải pháp khắc phục 17 1.4 Các kết nghiên cứu thiết kế đập vật liệu địa phƣơng Bình Định 24 1.5 Kết luận chƣơng I 27 CHƢƠNG NGHIÊN CỨU PHƢƠNG PHÁP XỬ LÝ CHỐNG THẤM QUA NỀN, THÂN ĐẬP ĐẤT 29 2.1 Phƣơng pháp tính thấm 29 2.1.1 Lý thuyết chung thấm qua công trình đất 29 2.1.2 Tính thấm theo phƣơng pháp lý luận 39 2.1.3 Giới thiệu phần mềm tính toán GeoStudio 2004 43 2.2 Các giải pháp chống thấm cho thân đập đất .46 2.2.1 Giải pháp chống thấm tƣờng nghiêng sân phủ 46 2.2.2 Giải pháp chống thấm tƣờng nghiêng chân 50 2.2.3 Giải pháp chống thấm tƣờng lõi mềm kết hợp với chân .50 2.2.4 Giải pháp chống thấm tƣờng cừ chống thấm .51 2.2.5 Giải pháp chống thấm khoan (khoan truyền thống) 54 2.2.6 Giải pháp chống thấm công nghệ khoan cao áp 55 2.2.7 Giải pháp chống thấm tƣờng hào Bentonite 56 2.3 Phân tích lựa chọn phƣơng pháp hợp lý 58 2.3.1 Đặt vấn đề .58 2.3.2 Yêu cầu: 59 2.3.3 Tiêu chí lựa chọn: 59 2.4 Xây dựng tiêu chí thấm đánh giá an toàn đập đất 59 iii 2.4.1 Khái quát chung tiêu chí đánh giá an toàn đập tiêu chí thấm 59 2.4.2 Đƣờng bão hòa giới hạn 62 2.4.3 Đƣờng bão hòa giới hạn dƣới 64 2.4.4 Độ cao thoát nƣớc giới hạn .65 2.4.5 Chiều dài thoát nƣớc giới hạn 67 2.5 Kết luận chƣơng 62 CHƢƠNG LỰA CHỌN GIẢI PHÁP CHỐNG THẤM HỢP LÝ CHO ĐẬP MỸ THUẬN 70 3.1 Giới thiệu chung hồ chứa nƣớc Mỹ thuận 70 3.1.1 Vị trí công trình 70 3.1.2 Qui mô công trình 71 3.2 Hiện trạng đánh giá trạng thấm đập Mỹ Thuận 75 3.2.1 Hiện trạng .75 3.2.2 Nguyên nhân 77 3.2.3 Kiểm tra khả ổn định đập trạng .78 3.3 Các phƣơng án chống thấm cho đập đất hồ Mỹ Thuận 81 3.3.1 Đề xuất phƣơng án chống thấm .81 3.3.2 Các tiêu tính toán bảng sau 84 3.3.3 Tính toán thấm, ổn định đập đất cho 02 phƣơng án chọn 84 3.4 Phân tích chọn phƣơng án chống thấm hợp lý 85 3.4.1 Phân tích phƣơng án chống thấm 85 3.4.2 Tính toán kinh tế phƣơng án chống thấm 86 3.4.3 Lựa chọn phƣơng án chống thấm cho đập Mỹ Thuận 87 3.4.4 Tính toán ổn định đập đất cho phƣơng án chọn 87 3.5 Xây dựng tiêu chí thấm giám sát thấm hồ Mỹ Thuận .89 3.5.1 Đặt vấn đề: 89 3.5.2 Tính toán xác định MNTL~ agh 90 3.6 Kết luận chƣơng 96 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ .97 Phụ lục 1: TÀI LIỆU THAM KHẢO 99 Phụ lục 2: DANH MỤC CÁC HỒ CHỨA CÓ NGUY CƠ MẤT AN TOÀN TỈNH BÌNH ĐỊNH 100 iv DANH MỤC HÌNH Hình 1-1 Biểu đồ phân bố hồ đập lớn giới Hình 1-2 Biểu đồ tỷ lệ phân bố hồ đập lớn Việt Nam Hình 1-3 Biểu đồ phân bố tỷ lệ hồ theo dung tích Việt Nam .9 Hình 1-4 Biểu đồ phân bố tỷ lệ hồ đập theo dung tích 11 Hình 1-5 Biểu đồ phân bố tỷ lệ hồ đập theo chiều cao 12 Hình 1-6 Biểu đồ tỷ lệ xây dựng hồ chứa qua giai đoạn từ 1975 đến 12 Hình 1-7 Biểu đồ tỷ lệ hồ chứa hƣ hỏng cần sửa chữa, nâng cấp Bình Định 13 Hình 1-8 Biểu đồ tỷ lệ dạng hƣ hỏng đập đất 13 Hình 1-9 Biểu đồ tỷ lệ dạng hƣ hỏng cống lấy nƣớc 14 Hình 1-10 Đập Chánh Hùng; chống thấm tƣờng nghiêng sân phủ đất 25 Hình 1-11 Đập Hóc Thánh; chống thấm tƣờng nghiêng, chân thƣợng lƣu 25 Hình 1-12 Đập Cẩn Hậu; đập hai khối 26 Hình 1-13 Đập Suối Đuốc; đập hai khối .26 Hình 1-14 Đập Ông Lành; đập nhiều khối 26 Hình 2-1 Các loại phần tử 45 Hình 2-2 Minh họa phân tích ổn định theo phƣơng pháp cân giới hạn 46 Hình 2-3 Mặt cắt ngang đập có tƣờng nghiêng chống thấm kết hợp sân phủ đất có hệ số thấm nhỏ 47 Hình 2-4 Mặt cắt ngang đập có tƣờng nghiêng chống thấm vải địa kỹ thuật (Bentomat) – Công trình Hồ chứa nƣớc Sông Biêu, Ninh Thuận 49 Hình 2-5 Mặt cắt ngang đập có tƣờng nghiêng chống thấm bê tông – Công trình Hồ chứa suối nƣớc ngọt, Ninh Thuận 50 Hình 2-6 Giải pháp chống thấm tƣờng nghiêng, chân thƣợng lƣu .50 Hình 2-7 Giải pháp tƣờng cừ kết hợp với tƣờng nghiêng chân 53 Hình 2-8 Giải pháp tƣờng cừ kết hợp với tƣờng lõi + chân 53 Hình 2-9 Mặt cắt ngang đập nhiều khối, chống thấm hào bentonite (Hồ chứa nƣớc Ia M’Láh, Gia Lai) .57 v Hình 2-10 Đƣờng bão hòa đánh giá an toàn đập theo tiêu chí thấm 63 Hình 2-12 Đƣờng bão hòa giới hạn dƣới 65 Hình 2-13 Biểu đồ quan hệ (agh ~ MNTL) ứng với môt trƣờng hợp 66 Hình 2-14 Biểu đồ quan hệ (Lgh ~ MNTL) ứng với trƣờng hợp 68 Hình 3-1 Mặt cắt D31 – trạng 79 Hình 3-2 Các kết tính toán thấm ổn định mặt cắt trạng .80 Hình 3-3 Mặt cắt D31 – tƣờng nghiêng kết hợp với sân phủ 83 Hình 3-4 Mặt cắt D31 – tƣờng nghiêng+hào chống thấm Bentonite 83 Hình 3-5 Đƣờng bão hòa giới hạn ứng với Kmin=Kcp=1,30 90 Hình 3-7 Biểu đồ quan hệ (MNTL ~ agh) ứng với mặt cắt D14 92 Hình 3-8 Biểu đồ quan hệ (MNTL ~ agh) ứng với mặt cắt D38 92 Hình 3-9 Biểu đồ quan hệ (agh ~ Ldọc đập ) ứng với MNTL khác 94 vi DANH MỤC ẢNH Ảnh 1.1 Đập Nurek Tajikistan cao 310m, đập đất cao giới Ảnh 1.2 Đập Núi Cốc -Thái Nguyên .10 Ảnh 1.3 Đập Ea- Soup - Đắk Lắk .10 Ảnh 1.4 Tả trạch – Thừa Thiến Huế 100 Ảnh 1.5 Đập Thuận Ninh - Bình Định 100 Ảnh 1-6 Hồ chứa nƣớc Hóc Thánh .15 Ảnh 1-7 Hồ chứa nƣớc Giao Hội 15 Ảnh 1-8 Hồ chứa nƣớc Đồng Quang .15 Ảnh 1-9 Hồ chứa nƣớc Hố Cùng 15 Ảnh 1-10 Thiệt hại vỡ đập South Fork (Pensylvania, Hoa Kỳ, 1889) .17 Ảnh 1-11 Hồ Suối Hành sau sửa chữa xong 18 Ảnh 1-12 Hồ Suối Trầu sau sửa chữa xong 20 Ảnh 1-13 Sự cố vỡ đập Am Chúa – Khánh Hòa 21 Ảnh 1-14 Sự cố vỡ đập Z20 (KE 2/20 REC) .22 Ảnh 1-15 Thi công chân khay chống thấm – đập Trong Thƣợng 27 Ảnh 2-1 thi công cừ BTCT ứng suất trƣớc 53 Ảnh 2-2 Khoan xử lý 54 Ảnh 2-3 Sơ đồ nguyên lý Công nghệ Jet-grouting 55 Ảnh 2-4 Thi công tƣờng hào bentonite 58 Ảnh 3-1 Bản đồ vị trí công trình 70 Ảnh 3-2 Lòng hồ chứa nƣớc Mỹ Thuận 72 Ảnh 3-3 Thấm mái hạ lƣu đập [25] 76 Ảnh 3-4 Mặt đập ghồ ghề, mái thƣợng lƣu đập chƣa gia cố [25] 77 vii DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 1-1 Số lƣợng đập vật liệu địa phƣơng nƣớc giới (nguồn internet) Bảng 3-1 Thông số kỹ thuật hồ Mỹ Thuận 71 Bảng 3-2 Kết tính toán đặc trƣng dòng chảy năm 73 Bảng 3-3 Kết tính toán dòng chảy năm thiết kế hồ Mỹ Thuận 73 Bảng 3-4 Các tiêu lý đất .74 Bảng 3-5 Chỉ tiêu lý bãi vật liệu đất đắp đập .74 Bảng 3-6 Kết tính lƣu lƣợng thấm đơn vị Gradient thấm cho 02 phƣơng án 84 Bảng 3-7 Bảng tổng hợp khối lƣợng phƣơng án .86 Bảng 3-8 Bảng tổng hợp kinh phí XD+TB phƣơng án (109đ) 87 Bảng 3-9 Các trƣờng hợp tính toán ổn định đập đất .88 Bảng 3–10 Kết tính toán ổn định đập phƣơng án chọn 89 Bảng 3-11 Kết agh tính với mặt cắt D31 91 Bảng –12 Kết giá trị agh mặt cắt D14 D38 91 viii MỞ ĐẦU I Tính cấp thiết Đề tài: Bình Định tỉnh ven biển Nam Trung bộ, nằm tọa độ từ 13 042' đến 14042' Vĩ độ Bắc 108039' đến 109022' Kinh độ Đông, có diện tích tự nhiên 6.026 km2, bao gồm thành phố Quy Nhơn 10 huyện, thị xã với dân số khoảng 1,6 triệu ngƣời Phía bắc giáp Quảng Ngãi, phía Nam giáp Phú Yên, phía Tây giáp Gia Lai phía Đông giáp Biển Đông Bình Định cách thủ đô Hà Nội 1.065 km cách thành phố Hồ Chí Minh 680 km Là tỉnh nằm vùng trọng điểm kinh tế Nam Trung Bộ với địa lý quan trọng giao lƣu phát triển kinh tế xã hội, vị trí vai trò quan trọng bảo vệ an ninh quốc phòng Bình Định có vị trí trung tâm tuyến giao lƣu quốc tế liên vùng tuyến trục Bắc - Nam hành lang Đông - Tây Miền Trung với hệ thống giao thông tƣơng đối phát triển với tuyến đƣờng sắt Bắc Nam, tuyến đƣờng QL 1A QL 19, sân bay Phù Cát cảng Quy Nhơn - Trên địa bàn tỉnh Bình Định có 165 đập hồ chứa nƣớc thủy lợi Trong đó: + Có 05 hồ chứa có dung tích 10 triệu m3 gồm: hồ Vạn Hội – huyện Hoài Ân, hồ Hội Sơn - huyện Phù Cát, hồ Thuận Ninh – huyện Tây Sơn, hồ Núi Một - huyện An Nhơn hồ Định Bình - huyện Vĩnh Thạnh + Có 04 hồ chứa có dung tích từ (5 – 10) triệu m3 gồm: Hồ Thạch Khê - huyện Hoài Ân, hồ Mỹ Bình – huyện Hoài Nhơn, hồ Hội Khánh – huyện Phù Mỹ hồ Diêm Tiêu – huyện Phù Mỹ + Có 47 hồ chứa có dung tích từ (1 – 5) triệu m3, gồm: huyện An Lão 02 hồ; huyện Hoài Ân 08 hồ; huyện Hoài Nhơn 08 hồ; huyện Phù Mỹ 11 hồ; huyện Vĩnh Thạnh 03 hồ; huyện Phù Cát 07 hồ; huyện Tây Sơn 02 hồ; huyện An Nhơn 01 hồ; huyện Vân Canh 04 hồ; Thành phố Quy Nhơn 01 hồ + Có 68 hồ chứa có dung tích từ (0,2 – 1) triệu m3, gồm: huyện An Lão 02 hồ; huyện Hoài Ân 13 hồ; ; huyện Hoài Nhơn 09 hồ; huyện Phù Mỹ 32 hồ; huyện Phù Cát 14 hồ; huyện Tây Sơn 12 hồ; huyện Vân Canh 01 hồ; huyện Tuy Phƣớc 04 hồ + Còn lại 38 hồ chứa có dung tích nhỏ 0,2 triệu m3 + Có 38 hồ chứa có chiều cao đập 15m Các hồ đập nhỏ địa bàn tỉnh phần lớn đƣợc xây dựng từ năm 80, có hệ số thiết kế tƣới, tiêu thấp tần suất tính phòng lũ chƣa xét đến yếu tố ảnh hƣởng biến đổi khí hậu; thiếu kinh phí nên xây dựng không hoàn chỉnh từ đầu mối đến kênh mƣơng, thiết bị lạc hậu, chắp vá nên bị xuống cấp nghiêm trọng, mặt đập, mái thƣợng hạ lƣu chƣa đƣợc gia cố, thân móng đập bị thấm nƣớc, cống lấy nƣớc bị rò rỉ, tràn xả lũ bị xói lở chƣa đƣợc gia cố, lòng hồ bị bồi lấp nên khả trữ nƣớc khả đảm bảo an toàn hồ đập thấp Toàn tỉnh có 38 đập có tƣợng thấm nƣớc; đập trƣợt mái, sạt trƣợt vai đập; bị lún; bị xói lở hạ lƣu… dự kiến đƣa vào chƣơng trình Sửa chữa An toàn đập Chính phủ WB tài trợ, có Hồ chứa nƣớc Mỹ Thuận Nghiên cứu biện pháp xử lý hợp lý thấm qua thân đập hồ chứa nƣớc Mỹ Thuận yêu cầu quan trọng thiết kế, thi công công trình yêu cầu thực tế địa phƣơng Việc hiểu biết đầy đủ đặc tính, điều kiện ứng dụng, biện pháp chống thấm thiết kế, thi công góp phần đảm bảo làm việc ổn định công trình xây dựng đặc biệt công trình hồ chứa Đề tài “Nghiên cứu giải pháp hợp lý xử lý thấm qua thân đập đất hồ chứa vừa nhỏ tỉnh Bình Định, ứng dụng cho công trình hồ chứa nước Mỹ Thuận” tập trung phân tích đặc tính đất, yếu tố gây thấm, biến dạng công trình, nguy hữu… ; Nghiên cứu đề xuất giải pháp xử lý, thi công để đảm bảo ổn định cho công trình Đề tài có ý nghĩa khoa học thực tiễn điều kiện hệ thống Đập đất tỉnh Bình Định có chủ trƣơng mở rộng, nâng cấp để ứng phó với biến đổi khí hậu Trong phải kể tới tác động rõ rệt lƣợng mƣa có cƣờng độ mƣa tăng dần mƣa tập trung, gây nên trận lũ lớn, bất thƣờng, vƣợt tần suất thiết kế … điều mang lại nhiều tác động bất lợi an toàn hồ chứa địa bàn tỉnh II Mục đích Đề tài: Nghiên cứu yếu tố tác động đến hình thành dòng thấm, chế độ thấm nhƣ trình khảo sát, thiết kế, thi công để xác định nguyên nhân dẫn đến cố thấm qua đập Cơ sở khoa học thực tiễn giải pháp xử lý thấm qua đập đất, ƣu nhƣợc điểm phạm vi ứng dụng giải pháp; Tính toán biện pháp xử lý đảm bảo ổn định thấm cho đập đất hồ chứa vừa nhỏ phần mềm Seep/w Lựa chọn đƣợc giải pháp hợp lý cho việc xử lý thấm qua thân đập đất Hồ chứa nƣớc Mỹ Thuận, tỉnh Bình Định III Cách tiếp cận phƣơng pháp nghiên cứu: a) Cách tiếp cận: - Thông qua việc nghiên cứu cố đập, tài liệu số quan Nghiên cứu, Khảo sát Thiết kế, Thi công Quản lý xây dựng loại đập đắp vật liệu địa phƣơng khu vực Miền Trung - Khảo sát, nghiên cứu thực địa hồ chứa nƣớc Mỹ Thuận, tỉnh Bình Định b) Phƣơng pháp nghiên cứu: - Tổng hợp kết nghiên cứu có qua việc điều tra thu thập đập vật liệu địa phƣơng xây dựng xảy cố xử lý thấm thành công khu vực nghiên cứu - Dùng phƣơng pháp phần tử hữu hạn để phân tích kiểm tra thấm : Sử dụng phần mềm Seep/w - Tính toán cụ thể thông qua việc so sánh kết tìm đƣợc phƣơng pháp chọn IV Kết đạt đƣợc: - Tìm đƣợc nguyên nhân hƣ hỏng gây an toàn cho công trình hồ chứa vừa nhỏ tỉnh Bình Định qua việc so sánh, đánh giá, phân tích đƣợc mức độ an toàn công trình đƣợc xây dựng; - Lƣ̣a cho ̣n hình thức kết cấu, giải pháp thiết kế công nghệ thi công xử lý phù hợp với điều kiện công trình Bình Định; - Đề xuất sở khoa học công nghệ xử lý nƣớc qua thân đập phù hợp với địa chất chung Bình Định; - Vận dụng kết nghiên cứu để thiết kế, thi công sữa chữa hồ chứa nƣớc Mỹ Thuận, tỉnh Bình Định -oo0oo - Hệ số ổn định - 1.216 D31 hien trang 20 MN=16.1m Cao 15 10 -5 -10 -15 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 Khoang cach Phƣơng án tƣờng nghiêng sân phủ Trƣờng hợp 1: Thƣợng lƣu mực nƣớc dâng bình thƣờng cao trình 17,00m, hạ lƣu nƣớc nƣớc (6,8m) - Dòng thấm 20.5m MNLTK 18.96m MNLKT 19.23m 18.0m MNDBT 17.0m 2.431e-006 m³/sec Cao Mặt cắt D31 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 MNC 9m 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach - Cột nƣớc tổng 20.5m MNLTK 18.96m MNLKT 19.23m MNC 9m 10 20 15 30 40 14 50 60 12 13 16 70 80 90 2.431e-006 m³/sec 18.0m MNDBT 17.0m 11 Cao Mặt cắt D31 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 10 78 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach 106 - Gradient Mặt cắt D31 30 20.5m MNLK T 19.23m MNLTK 18.96m 18.0m MNDBT 17.0m 0.6 0.8 MNC 9m -10 -20 10 20 30 40 50 60 70 80 0.16 10 2.431e-006 m³/sec Cao 20 0.2 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach - Hệ số ổn định 1.342 Mặt cắt D31 30 20.5m Cao 20 MNLTK 18.96m MNLK T 19.23m 18.0m MNDBT 17.0m 10 MNC 9m -10 -20 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach Trƣờng hợp 2: Thƣợng lƣu mực nƣớc lớn thiết kế cao trình 18,96m, hạ lƣu mực nƣớc max (7,5m) - Dòng thấm: 20.5m MNLTK 18.96m MNLKT 19.23m 0.8 MNC 9m 0.6 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 Khoang cach 107 120 130 0.2 18.0m MNDBT 17.0m 3.2017e-006 m³/sec Cao Mặt cắt D31 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 0.16 140 150 160 170 180 190 200 - Cột nƣớc tổng 20.5m MNLTK 18.96m MNLKT 19.23m 16 10 20 13 15 30 40 50 60 70 80 90 12 10 3.2017e-006 m³/sec MNC 9m 11 18.0m MNDBT 17.0m 14 Cao Mặt cắt D31 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach - Gradient 20.5m MNLTK 18.96m MNLKT 19.23m 0.8 MNC 9m 0.6 10 20 30 40 50 60 70 80 90 0.2 18.0m MNDBT 17.0m 3.2017e-006 m³/sec Cao Mặt cắt D31 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 0.16 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach - Hệ số ổn định 1.288 Cao Mặt cắt D31 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 0.5m MN L TK 8.96 m MN L KT 9.23 m 8.0m MN D BT 17 m MN C m 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach 108 Phƣơng án tƣờng nghiêng + hào chống thấm bentonite Trƣờng hợp 1: Thƣợng lƣu mực nƣớc dâng bình thƣờng cao trình 17,00m, hạ lƣu nƣớc nƣớc - Dòng thấm Mặt cắt D31 (tường nghiêng+hào Bentonite) 30 20.5m MNLTK 18.96m MNLKT 19.23m 18.0m MNDBT 17.0m 2.1402e-006 m³/sec Cao 20 10 -10 -20 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach - Cột nƣớc tổng Mặt cắt D31 (tường nghiêng+hào Bentonite) 30 20.5m MNLTK 18.96m MNLKT 19.23m 18.0m MNDBT 17.0m -5 10 13 16 25 -10 10 22 28 31 -20 2.1402e-006 m³/sec Cao 20 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach - Gradient Mặt cắt D31 (tường nghiêng+hào Bentonite) 30 20.5m MNLKT 19.23m 10 -10 -20 18.0m 2.1402e-006 m³/sec 0.2 MNLTK 18.96m MNDBT 17.0m 0.64 Cao 20 0.24 0.44 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach 109 Trƣờng hợp 2: Thƣợng lƣu mực nƣớc lớn thiết kế cao trình 18,96m, hạ lƣu mực nƣớc max (7,5m) - Dòng thấm: Mặt cắt D31 (tường nghiêng+hào Bentonite) 30 20.5m MNLTK 18.96m MNLKT 19.23m 18.0m MNDBT 17.0m -50 10 2.928e-006 m³/sec Cao 20 50 -10 -20 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach - Cột nƣớc tổng Mặt cắt D31 (tường nghiêng+hào Bentonite) 30 20.5m MNLTK 18.96m MNLKT 19.23m 18.0m MNDBT 17.0m -5 10 16 10 22 25 -10 13 31 28 -20 10 20 30 40 50 2.928e-006 m³/sec Cao 20 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach - Gradient Mặt cắt D31 (tường nghiêng+hào Bentonite) 30 20.5m MNLTK 18.96m MNLKT 19.23m 0.64 10 -10 -20 10 20 30 40 50 60 70 80 2.928e-006 m³/sec 18.0m MNDBT 17.0m 0.2 Cao 20 0.24 0.44 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach 110 Trƣờng hợp 1-Mái thƣợng lƣu Cao 1.491 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 Mặt cắt D31 20.5m MNLKT 19.23m MNLTK 18.96m 18.0m MNDBT 17.0m MNC 9m 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach Trƣờng hợp 1-Mái hạ lƣu 1.482 Cao Mặt cắt D31 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 20.5m MNLKT 19.23m MNLTK 18.96m 18.0m MNDBT 17.0m MNC 9m 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach Trƣờng hợp 1.342 Cao Mặt cắt D31 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 20.5m MN LTK 18.96m MN LKT 19.23m 18.0m MN D BT 17.0m MN C 9m 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach 111 Trƣờng hợp 1.474 Cao Mặt cắt D31 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 20.5m MNLKT 19.23m MNLTK 18.96m 18.0m MNDBT 17.0m MNC 9m 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach Trƣờng hợp 1.288 Cao Mặt cắt D31 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 20.5m MNLKT 19.23m MNLTK 18.96m 18.0m MNDBT 17.0m MNC 9m 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach Trƣờng hợp 1.258 Cao Mặt cắt D31 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 20.5m MN LTK 18.96m MN LKT 19.23m 18.0m MN D BT 17.0m MN C 9m 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach 112 Trƣờng hợp 1.342 Cao Mặt cắt D31 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 20.5m MNLTK 18.96m MNLKT 19.23m 18.0m MNDBT 17.0m MNC 9m 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach Trƣờng hợp 2.017 Cao Mặt cắt D31 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 20.5m MNLTK 18.96m MNLKT 19.23m 18.0m MNDBT 17.0m MNC 9m 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach Trƣờng hợp 2.013 Cao Mặt cắt D31 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 20.5m MNLTK 18.96m MNLKT 19.23m 18.0m MNDBT 17.0m MNC 9m 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach 113 Trƣờng hợp 9-Mái thƣợng lƣu Cao 2.001 Mặt cắt D31 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 20.5m MN LKT 19.23m MN LTK 18.96m 18.0m MN D BT 17.0m MN C 9m 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach Trƣờng hợp 9-Mái hạ lƣu 1.214 Cao Mặt cắt D31 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 20.5m MNLTK 18.96m MNLKT 19.23m 18.0m MNDBT 17.0m MNC 9m 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 Khoang cach 114 Đánh giá theo tiêu chí an toàn thấm đập đất (đƣờng bão hòa giới hạn trên) A Mặt cắt tính toán D14 Trƣờng hợp MNTL=MNLTK=18,96m (MNHL=13,95m, agh=2.65m) - Đƣờng bão hòa giới hạn ứng với Kmin = Kcp = 1,30 1.301 30 MC D14 Cao 25 MNLTK: 18,96m 20 15 10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 130 140 Khoang cach Trƣờng hợp MNTL=MNDBT=17,00m (MNHL=13,9m, agh=2,6m) - Đƣờng bão hòa giới hạn ứng với Kmin = Kcp = 1,30 1.301 30 MC D14 Cao 25 20 MNDBT: 17,00m 15 10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 Khoang cach 115 90 100 110 120 Trƣờng hợp MNTL=MNDBT-0,2H=14,02m; H=14,9m (MNHL=13,75m; agh=2,45) - Đƣờng bão hòa giới hạn ứng với Kmin = Kcp = 1,30 1.302 30 MC D14 Cao 25 20 MNDBT-0,2H: 14,02m 15 10 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 Khoang cach Trƣờng hợp MNTL=MNDBT-0,4H=11,04m (MNHL=13,6m, agh=2,3m) - Đƣờng bão hòa giới hạn ứng với Kmin = Kcp = 1,30 1.301 30 MC D14 Cao 25 20 15 MNDBT-0,4H: 11,04m 10 5 0 10 20 30 40 50 60 70 80 Khoang cach 116 90 100 110 120 130 140 B Mặt cắt tính toán D31 Trƣờng hợp MNTL=MNLTK=18,96m (MNHL=9,15m, agh=2,55m) - Đƣờng bão hòa giới hạn ứng với Kmin = Kcp = 1,30 1.296 Mat cat D31 30 25 MNTL=MNLTK=18,96m 20 Cao 15 10 -5 -10 -15 -20 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 170 180 190 200 Khoang cach Trƣờng hợp MNTL=MNDBT=17,00m (MNHL=9,1m, agh=2,5m) - Đƣờng bão hòa giới hạn ứng với Kmin = Kcp = 1,30 1.304 Mat cat D31 30 25 MNTL=MNDBT=17,00m 20 Cao 15 10 -5 -10 -15 -20 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 Khoang cach 117 120 130 140 150 160 Trƣờng hợp MNTL=MNDBT-0,2H=14,02m (MNHL=8,95m, agh=2,35m) - Đƣờng bão hòa giới hạn ứng với Kmin = Kcp = 1,30 1.295 Mat cat D31 30 25 20 MNTL=MNDBT-0,2H=14,02m Cao 15 10 -5 -10 -15 -20 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 190 200 Khoang cach Trƣờng hợp MNTL=MNDBT-0,4H=11,04m; (MNHL=8,85m, agh=2,25m) - Đƣờng bão hòa giới hạn ứng với Kmin = Kcp = 1,30 1.309 Mat cat D31 30 25 20 Cao 15 MNTL=MNDBT-0,4H=11,04m 10 -5 -10 -15 -20 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 Khoang cach 118 120 130 140 150 160 170 180 C Mặt cắt tính toán D38 Trƣờng hợp MNTL=MNLTK=18,96m (MNHL=10,35m, agh=2,65m) - Đƣờng bão hòa giới hạn ứng với Kmin = Kcp = 1,30 1.298 MC D38 25 MNTL=MNLTK=18,96m Cao 20 15 10 10 -5 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 140 150 Khoang cach Trƣờng hợp MNTL=MNDBT=17,00m (MNHL=10,25m, agh=2,55m) - Đƣờng bão hòa giới hạn ứng với Kmin = Kcp = 1,30 1.301 MC D38 25 Cao 20 MNTL=MNDBT=17,00m 15 10 10 -5 10 20 30 40 50 60 70 80 Khoang cach 119 90 100 110 120 130 Trƣờng hợp MNTL=MNDBT-0,2H=14,02m (MNHL=10,10m, agh=2,4m) - Đƣờng bão hòa giới hạn ứng với Kmin = Kcp = 1,30 1.300 MC D38 25 Cao 20 MNTL=MNDBT-0,2H=14,02m 15 10 10 -5 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 150 Khoang cach Trƣờng hợp MNTL=MNDBT-0,4H=11,04m (MNHL=10,0m, agh=2,3m) - Đƣờng bão hòa giới hạn ứng với Kmin = Kcp = 1,30 1.300 MC D38 25 Cao 20 15 MNTL=MNDBT-0,4H=11,04m 10 10 -5 10 20 30 40 50 60 70 80 Khoang cach 120 90 100 110 120 130 140 150 ... cơng trình hồ chứa Đề tài “Nghiên cứu giải pháp hợp lý xử lý thấm qua thân đập đất hồ chứa vừa nhỏ tỉnh Bình Định, ứng dụng cho cơng trình hồ chứa nước Mỹ Thuận tập trung phân tích đặc tính đất, ... qua đập Cơ sở khoa học thực tiễn giải pháp xử lý thấm qua đập đất, ƣu nhƣợc điểm phạm vi ứng dụng giải pháp; Tính tốn biện pháp xử lý đảm bảo ổn định thấm cho đập đất hồ chứa vừa nhỏ phần mềm... đƣợc giải pháp hợp lý cho việc xử lý thấm qua thân đập đất Hồ chứa nƣớc Mỹ Thuận, tỉnh Bình Định III Cách tiếp cận phƣơng pháp nghiên cứu: a) Cách tiếp cận: - Thơng qua việc nghiên cứu cố đập,