KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT LỜI NÓI ĐẦU Trong trình xây dựng phát triển đất nước, nghành khai thác than khống sản nói chung nghành khai thác than hầm lị nói riêng, cần phát triển đáp ứng sản lượng khai thác phục vụ cho phát triển bền vững đất nước Khi khác thác than hầm lị ,có nhiều khâu cần giải thoát nước ,vận tải ,cung cấp điện Một yếu tố ảnh hưởng định đến tiến độ đào đường lị cơng tác thơng gió Thơng gió phải đảm bảo mặt kỹ thuật tuân theo quy phạm an toàn ,đồng thời phải tối ưu phương diện kinh tế.Nhiệm vụ công tác thông gió phải đưa vào gương lị chuẩn bị lượng khơng khí đủ để hồ lỗng khí độc ,khí nổ bụi nổ xuống mức cho phép theo quy phạm an toàn ;mặt khác tạo điều kiện vi khí hậu phù hợp đảm bảo cho người ,các thiế bị máy móc hoạt động Mơn học thơng gió mỏ mơn học quan trọng sinh viên ngành khai thác mỏ Môn học cung cấp cho sinh viên kiến thức cơng tác khai thác hầm lị giúp cho kĩ sư khai thác mỏ tương lai hiểu biết công việc cần phải làm công tác khai thác hầm lò đưa giải pháp hiệu ,an toàn ,tối ưu phương diện kinh tế Việc thiết kế “Thơng gió mỏ”là công việc định đến hiệu việc khai thác mức độ an toàn khai thác hầm lò Trên nhận xét sơ cơng tác thiết kế Thơng gió mỏ Trong q trình thiết kế chưa có nhiều kinh nghiệm nên khơng thể tránh sai sót.Vì mong đóng góp bổ xung thầy : NGUYỄN CAO KHẢI bạn đồng nghiệp để em có kinh nghiệm cho thiết kế sau EM XIN TRÂN THÀNH CẢM ƠN! Sv:Nguyễn Mạnh Hùng Lớp Khai Thác C-K53 KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT ĐỀ BÀI BÀI 1: Đường lò chuẩn bị với thông số sau : - đường lò đào than - Tiết diện đường lò : 13.6 (m2) Chiều dài đường lò cần đào : 1359 m Hệ số rị gió : P = 1,49 α= Hệ số sức cản : 0.00048 Hãy tính tốn thiết kế thơng gió để phục vụ cho việc đào đường BÀI Hãy lựa chọn phương án mở vỉa khai thác hợp lý cho khu mỏ.thiết kế thơng gió đảm bảo sản lượng thiết kế với cụm vỉa than gồm 03 vỉa có cấu tạo có điều kiện địa chất mỏ sau : - Chiều dày trung bình vỉa sau : m1 = 2.4 m ; m2 = 5.8 m ; m3 = 14.1 m - Khoảng cách vỉa: vỉa đến vỉa 40.5m vỉa đến vỉa 226m - Độ dốc trung bình vỉa 28 ≥ - Lớp đất đá phủ có chiều dày : 25m Độ sâu khai thác tới mức :H = -337 m Chiều dài theo phương vỉa : S = 3024 m - Tỷ trọng than : = 1,62 tấn/m3 Mỏ có độ xuất khí CH4 tương đối là: Công suất thiết kế mỏ: γ m3/T-24h BÀI LÀM Sv:Nguyễn Mạnh Hùng Lớp Khai Thác C-K53 KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT BÀI Đường lị chuẩn bị với thơng số sau : - đường lò đào than - Tiết diện đường lò : 13.6 (m2) Chiều dài đường lò cần đào : 1359 m Hệ số rị gió : P = 1,49 α= Hệ số sức cản : 0.00048 Hãy tính tốn thiết kế thơng gió để phục vụ cho việc đào đường Giải I TÍNH TỐN KHOAN NỔ MÌN Chỉ tiêu thuốc nổ: q (kg/m3) q = q1 v e fc kđ Trong đó: q1 = 0,1 f = 0,1 = 0,2: tiêu thuốc nổ tiêu chuẩn: f = 2: hệ số kiên cố than: e - Hệ số xét đến sức công nổ loại thuốc nổ: e= 380 380 = = 1,52 P 250 P = 250: công nổ thuốc nổ AH1 v - Hệ số kể đến mức độ nén ép khối đá xung quanh: v= 6.5 Sd 13.6 = =1.76 Sv:Nguyễn Mạnh Hùng Lớp Khai Thác C-K53 KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT fc = 1,1 : hệ số ý đặc điểm khối đá: kđ = 1: hệ số tính tới ảnh hởng đường kính thỏi thuốc Vậy: q = 0,2 1,76 1,52 1,1 = 0,59 (kg/m3) Chi phí thuốc nổ cho lần nổ: Q = q.V = q Sđ lk = 0,59 13,6 1,4 = 11.23 (kg) lk - Chiều dài lỗ khoan: lk = 1,4m Tổng số lỗ mìn gương đào: N= q.S d γ (lỗ) Trong đó: γ : Mật độ thuốc nổ cho 1m lỗ khoan , γ = 0,57 (kg/m) Sd : Tiết diện đường lò , Sd = 11,6 m2 q : Chỉ tiêu thuốc nổ , q = 0,59 (kg/m3) => N = 0,59.13,6 = 14 0,57 (lỗ) II Khối lượng công việc thực chu kỳ đào lị - Khối lượng cơng tác khoan nổ mìn: Vkh = Nr.lr + Nb.nb + Np.np = N l =14 1,4 = 19,6 (m) k - Khối lượng công tác xúc bốc: Sv:Nguyễn Mạnh Hùng Lớp Khai Thác C-K53 KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT Vx = Sđ .lk.kr η Trong đó: µ (m3) Sđ - tiết diện đường lò: Sđ = 13,6 m2 η - hệ số sử dụng lỗ mìn: = 0,85 η lk - chiều sâu lỗ khoan: lk = 1,4 m kr - hệ số nở rời đất đá: kr = 1,5 µ => - hệ số thừa tiết din: Vx = 13,6 ì 0,85 ì = 1,1 1,4 1,5 1,1 = 26,7 (m3) × × - Khối lượng cơng tác chống giữ :(Khoảng cách chống: L = 0,5 m) Vch = lk η 1, × 0,85 = = 2, 38 L 0,5 , Chọn Vch = chống III Biểu đồ tổ chức chu kỳ - Số lao động cần thiết để hồn thành cơng việc ca theo cơng thức: ni = Hệ số vượt mức: K vm = , người – ca Vi Hi ∑n ; (1,1 ≤ Kvm ≤ 1,2) i N ti Trong đó: Nti: Số người thực tế hồn thành cơng việc thứ i Sv:Nguyễn Mạnh Hùng Lớp Khai Thác C-K53 KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT Vi : Khối lượng công việc thứ i Hi : Định mức lao động công việc thứ i TT Tên công việc Khối lượng c/v Định mức c/v ni Nti Khoan lỗ mìn 19,6 18 m/ ng -ca 1,1 Nạp thuốc nổ 14 30lỗ/ng-ca 0,5 Công tác xúc bốc 26,7 10m3/ ng-ca 2,67 Công tác chống giữ /ng -ca 2 Đào rãnh nước 2,5 10m/ng-ca 0,25 Đặt đường ray (m) 2,5 5m/ng-ca 0,5 Nối ống gió 10 20m/ng-ca 0,5 7,42 ∑ Kvm 1,1 IV.Lựa chọn phương pháp thông gió Phương pháp thơng gió đào lị chuẩn bị phương pháp thơng gió đẩy, chọn quạt VME-8-90 Các thơng số quạt VME-8-90: - Đường kính ống gió: 1m Sv:Nguyễn Mạnh Hùng Lớp Khai Thác C-K53 KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT - Lưu lượng gió quạt: 5– 18m3/s - Hạ áp quạt: 200 – 560 mmH2O - Diện tích gương: 10 – 20m2 - Loại ống gió: mềm cứng Hình 2.4 Sơ đồ thơng gió đào lị chuẩn bị IV.1.Tính tốn lưu lượng gió Sv:Nguyễn Mạnh Hùng Lớp Khai Thác C-K53 KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT 1,Tính tốn lưu lượng gió lị chuẩn bị 1, Tính theo số người làm việc lớn gương lị chuẩn bị Q1 = n Trong : + n : số người làm việc lớn gương lị chọn n= + : lượng gió cần thiết cho người vòng phút Qng = =42 (m3/phút) = 0,7 (m3/s) 2,Tính theo yếu tố tốc độ gió tối ưu Q2 = vtư.s.60 đó: + vtư : tốc độ gió tối ưu theo yếu tố bụi, vtư = 0,5-0,7 m/s + s : tiết diện ngang đường lò, s = 13,6 m2 Q2 = 0,6.13,6.60 = 489,6 (m3/phút) = 8,16 (m3/s) 3,Tính tốn theo độ xuất khí CH4 Q3 = 100 × qCH n − no Trong : - q CH m3/phút =0,03 m3/phút theo tiêu chuẩn viện KHCN mỏ - n = 0,5% nồng độ khớ mờ tan tối đa cho phép Sv:Nguyễn Mạnh Hùng Lớp Khai Thác C-K53 KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT - n0 =0 nồng độ khí mê tan có gió ban đầu → Q3 = 100 × 0.03 n − no = (m3/phút) = 0,1 (m3/s) 4, Tính theo lượng thuốc nổ lớn lần nổ Công thức: Q4 = 3,4 A.V b t Trong : - t thời gian thơng gió tích cực.( t = 30 phút) - A lượng thuốc nổ đồng thời lớn nhất, A = 10,4 kg - V thể tích đường lị, V = S L ; S =13,6m2,L= 1359 m V = 13,6.1359 = 18482,4 (m3) - b lượng khí độc sinh nổ kg thuốc nổ Khi nổ than b = 100 l/kg Thay số ta có: Q4 = 3,4 10,4.18482 ,4.100 = 496,88 30 (m3/phút) Q4 = 8,28(m3/s) So sánh Q1 ÷ → Qmax = Q4 = 496,88 (m3/phút) = 8,28 (m3/s) Kết luận : Lưu lượng gió cần đưa tới gương lị : Qg = 8,28 (m3/s) Sv:Nguyễn Mạnh Hùng Lớp Khai Thác C-K53 KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT IV.2 Tính tốn lưu lượng gió quạt cần tạo 1.Tính lưu lượng gió quạt cần tạo Qq = P.Qg (m3/s) Trong : +P : Hệ số rị gió,P = 1,49 +Qg :Lưu lượng gió gương lị chuẩn bị , Qg = 11,15 (m3/s) Qq = 1,49.11,15 = 12,33 (m3/s) = Q1 Tính lưu lượng gió rị đường ống ∆ m3 s g Q = Q1 - Q = 12,33 – 8,28 = 4,05 ( ) IV.3 Tính hạ áp quạt Sv:Nguyễn Mạnh Hùng K53 10 Lớp Khai Thác C- KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT IV.4.Tính phân phối gió kiểm tra tốc độ 1,Tính phân phối gió giản đồ 15 14 I III Trạm Ðiện 13 10 11 Hầm Bom 12 Rị gió Cg IV 16 17 II Theo giản đồ ta có : Q1-2 = Qm = 164 (m3/s) Q2-3 = Q1-2 = 164 (m3/s) Để đảm bảo cho lò chợ hoạt động bình thường lưu lượng gió vào thơng gió cho lị chợ riêng lị chợ 16-17 lưu lượng vào nửa lò chợ khác tức : Q14-15 = 2Q16-17 = Q5-6 = Q7-8 = Q2−3 3, = 164 3,5 =46,86(m3/s) => Q16-17 = 23,43 (m3/s) Q3-4 = Q2-3 –(Q14-15 + Q16-17)= 164 – (46,86 + 23,43) = 93,71 (m3/s) Q9-10 = Q5-6 + Q7-8 = 93,71 (m3/s) Sv:Nguyễn Mạnh Hùng K53 40 Lớp Khai Thác C- KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT Q10-11 = Q9-10 + Q14-15+ Q16-17 = 164 (m3/s) Q10-11 = Q11-12 = 164 (m3/s) Q12-13 = Q11-12 +Rị gió - Cg = 164 (m3/s) 2,Để kiểm tra tốc độ gió đờng lò ta áp dụng công thức sau: Vtt = Trong đó: Qtt S sd , m/s Vtt – VËn tèc giã thực tế đờng lò, m/s Qtt Lu lợng gió thực tế đờng lò, m3/s Ssd Diện tích sử dụng đờng lò, m2 Để đảm bảo thông gió cho đờng lò thoả m·n hƯ thøc: [Vmin] ≤ Vtt ≤ [Vmax] B¶ng tÝnh phân phối kiểm tra tốc độ gió cho ®êng lß Ta cã : Qm =164 m3/s Bảng tÝnh phân phối gió kiểm tra tốc độ gió cho đờng lò Ký hiệu Tên đờng lò Qtt(m3/s) Sđl (m2) Vtt(m/s) Vmin (m/s ) 1-2 GiÕng giã vµo 164 28 5,85 0,25 12 Phù hợp 2-3 Lò xuyên vỉa VT 164 25 6,56 0,25 12 Phù hợp 3-4 Lò xuyên vỉa VT 93,71 25 3,74 0,25 12 Phù hợp 3-16 DVVT dù phßng 23,43 12 1,95 0,25 12 Phï hợp 16-17 Lò chợ dự phòng 23,43 12 1,95 0,5 Phù hợp Sv:Nguyn Mnh Hựng K53 41 Vma Đánh giá theo (m/s tốc độ gió ) Lp Khai Thỏc C- KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT 17-10 DVTG dự phòng 23,43 12 1,95 0,25 12 Phù hợp 3-14 ; 4-5 ;4-7 Lò DVVT 46,86 12 3,9 0,25 12 Phù hợp 14-15 ;5-6;7- Lò chợ 46,86 12 3,9 0,5 Phù hợp 15-10; 6-9 ; 8-9 Lò DVTG 46,86 12 3,9 0,15 15 Phù hợp 9-10 Lò XVTG 93,71 20 4,68 0,15 15 Phù hợp 10-11 Lò XVTG 164 20 8,2 0,15 15 Phï hỵp 11-12 Giếng gió 164 28 5,85 0,15 15 Phï hỵp 12-13 Rãnh gió 164 20 8,2 0,15 15 Phï hỵp =>Qua bảng ta thấy tất đờng lò thoả mÃn khả thông qua luồng gió ®iỊu kiƯn cho phÐp IV.5.Tính hạ áp chung m 1, Tớnh h ỏp cỏc lung - Để xác định hạ áp suất chung mỏ trớc hết ta tính hạ áp luồng gió Luồng I 1-2-3 -14-15-10-11-12 -13 Lò chợ 14 - 15 Luồng II 1-2- 3- 16- 17-10-11-12 -13 Lò chợ 16 - 17 Luông III 1-2-3-4-5-6-9-10-11-12-13 Lò chợ 5-6 Luồng IV 1-2-3- 4-7-8-9-10-11-12-13 Lò chợ 7-8 Ta thy : + H ỏp ca luồng I = hạ áp luồng II nên ta cần tính hạ áp luồng ,ở ta chọn luồng I Sv:Nguyễn Mạnh Hùng K53 42 Lớp Khai Thác C- KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT + Hạ áp luồng III = hạ áp luồng IV nên ta cần tính hạ áp luồng ,ở ta chọn luồng III - Cơng thức tổng qt tính hạ áp luồng Hl = ΣHi mmH2O Trong : Hi – hạ áp đoạn lò luồng Hi = Ri.Qi2 mmH2O Ri – Sức cản đoạn đường lò thứ i, Kμ Qi – lưu lượng gió qua đoạn đường lị thứ i, m3/s +Sức cản chung đoạn đường lò Ri = Rmsi + Rcbi , Kμ Trong đó: Rmsi – sức cản ma sát đoạn lò thứ i, Kμ Rmsi = α i Li Pi Si Kμ αi – hệ số sức cản khí động học, Kgs m4 Li – chiều dài đường lò thứ i, m Pi – chu vi đường lò thứ i, m Si – diện tích đường lị thứ i, m2 Sv:Nguyễn Mạnh Hùng K53 43 Lớp Khai Thác C- KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT Rcbi – sức cản cục đoạn đường lò thứ i, Kμ Thông thường Rcbi = 10%Rmsi Sv:Nguyễn Mạnh Hùng K53 44 Lớp Khai Thác C- KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT Bảng hạ áp cho luồng I Luồng Ký hiệu Tên đường lị Vì chống Chiều dài Chu vi P, m L,m Diện tích S, m Hệ số αi , I Sức cản Sức cản Sức cản kgs m4 Rms,Kμ Rcb, Kμ Rm, Kμ Lưu lượng Hạ áp H,mmH2O Q,m /s 1-2 Giếng gió vào Bê tông 340 18 28 5.10-4 1,76.10-4 1,76.10-5 1,936.10-4 164 5,2 2-3 Lị XVVT Vì sắt 185 16 25 20.10-4 3,79.10-4 3,79.10-5 4,169.10-4 164 11,21 3-14 Lị DVVT Vì sắt 1800 14 12 20.10-4 0,029 0,0029 0.0319 46,86 70,04 14-15 Lò chợ TLĐơn 226 14 12 80.10-4 0,0146 0,00146 0,01606 46,86 35,26 15-10 Lị DVTG Vì sắt 1800 14 12 20.10-4 0,029 0,0029 0.0319 46,86 70,04 10-11 Lị XVTG Vì sắt 120 14 20 20.10-4 4,2.10-4 4,2.10-5 4,62.10-4 164 12,42 11-12 Giếng gió Bê tơng 340 18 28 5.10-4 1,57.10-4 1,57.10-5 1,727.10-4 164 4,65 12-13 Rãnh gió Bê tơng 60 16 20 5.10-4 6.10-5 6.10-6 6,6.10-5 164 1,77 Luồng I : 1-2-3-14-15-10-11-12-13 Tổng 210,58 Lưu lượng Hạ áp Bảng hạ áp cho luồng III Luồng Ký hiệu Tên đường lò Vì chống Sv:Nguyễn Mạnh Hùng Chiều 45 Chu vi Diện Hệ số Sức cản Lớp Khai Thác C-K53 Sức cản Sức cản KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT dài III tích L,m P, m S, m2 αi, kgs m4 Q,m3/s Rms,Kμ Rcb, Kμ Rm, Kμ H,mmH2O 1-2 Giếng gió vào Bê tơng 340 18 28 5.10-4 1,76.10-4 1,76.10-5 1,936.10-4 164 2-3 Lị XVVT Vì sắt 185 16 25 20.10-4 3,79.10-4 3,79.10-5 4,169.10-4 164 3-4 Lị XVVT Vì sắt 50 16 25 20.10-4 1,024.10-4 1,024.10-5 1,1264.10-4 93,71 0, 4-5 Lị DVVT Vì sắt 1800 14 12 20.10-4 0,029 0,0029 0.0319 46,86 70 5-6 Lò chợ TLĐơn 226 14 12 80.10-4 0,0146 0,00146 0,01606 46,86 35 6-9 Lò DVTG Vì sắt 1800 14 12 20.10-4 0,029 0,0029 0.0319 46,86 70 9-10 Lị XVTG Vì sắt 50 14 20 20.10-4 1,024.10-4 1,024.10-5 1,1264.10-4 93,71 0, 10-11 Lị XVTG Vì sắt 120 14 20 20.10-4 4,2.10-4 4,2.10-5 4,62.10-4 164 12 11-12 Giếng gió Bê tơng 340 18 28 5.10-4 1,76.10-4 1,76.10-5 1,936.10-4 164 4, 12-13 Rãnh gió Bê tơng 60 16 20 5.10-4 6.10-5 6.10-6 6,6.10-5 164 1, Luồng III : 1-2 -3- 4- 6-7 - 9- 10 -11-12-13 Sv:Nguyễn Mạnh Hùng Tổng 46 Lớp Khai Thác C-K53 11,21 212 ∗ KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT Từ bảng tính hạ áp ta có hạ áp chung mỏ : Hm = hmax = hII = 212,56 (m3/s) 2,Điều chỉnh hạ áp Để điều chỉnh hạ áp ta chọn hạ áp lớn hmax làm hạ áp chuẩn điều chỉnh hạ áp lại cho hmax Phơng pháp điều chỉnh hạ áp cho luồng có khả áp dụng mỏ: + Điều chỉnh cách đặt cửa sổ gió + Điều chỉnh cách đặt quạt phụ + Kết hợp phơng pháp Trong ta thấy phơng pháp điều chỉnh cách dặt cửa sổ gió khả thi Để đảm bảo cân đối ta tiến hành điều chỉnh luồng lu lợng gió phải tăng lên lợng Hạ áp thực tế TT Tên luồng Hạ áp sau điều chỉnh ∆ Hj (mmH O) (mmH O) (mmH O) I,II 210,58 212,56 1,98 III,IV 212,56 212,56 IV.6 TÝnh chän qu¹t giã chÝnh Sv:Nguyễn Mạnh Hùng 47 Lớp Khai Thác C-K53 ∗ KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT 1,Lưu lượng gió quạt cần tạo Lu lợng quạt cần tạo đợc tính theo công thøc: Qq = Kr Qm ÷ Kr : HƯ số rò gió trạm quạt, Kr = 1,1 1,25 Ta chän Kr = 1,1 víi giÕng th«ng giã kh«ng vËn chun Qm : Lu lỵng giã chung cđa má, m3/s Qq = 1,1 164 =180,4 (m3/s) 2,Tính h ỏp qut cn to Hạ áp qu¹t : hq = hm + htbq = (K.Rm + Rtbq ) Qq2 Trong ®ã: hm Rm : Sức cản cña má, Rm = Qm = 212,56 = 7,903.10 −3 164 kµ K : Hệ số giảm sức cản mỏ rị gió trạm quạt , K = 1 = ≈ 0,83 K r 1,1 Rtbq- Sức cản thiết bị quạt Rtbq a. = D , Kà a : Hệ thứ nguyên phụ thuộc vào loại quạt ( Với quạt hớng trục a = 0,05) D : §êng kÝnh quy chn cđa quạt chọn, dựa đờng kính sơ bộ: Sv:Nguyn Mnh Hùng 48 Lớp Khai Thác C-K53 ∗ KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT ,m Dsb = Am 0,44 Trong đó: Am : Diện tích lỗ tơng đơng má: Am = 0,38.Qm hm = 0,38.164 212,56 = 4,27 ,m Dsb = 4,27 0,44 =3,11 , m Theo quy chuẩn ta chọn đờng kính quạt D = 3,1 m Rtbq = 0, 05.3.14 = 1, 7.10−3 3,1 , Kµ =>hq = ( 0,83.7,903.10-3 + 1,7.10-3 ).1642 = 222,15 mmH2O 3,Tính chọn quạt gió Sau ta tính đợc lu lợng gió hạ áp cần phải cã cđa qu¹t ta chän qu¹t híng NO trơc lo¹i 2K56 -36 TRUNG QUC sản xuất với tốc độ vòng quay trục quạt n = 500 vòng/ Stt Thơng số kỹ thuật Đường kính bánh cơng tác Tốc độ vịng quay Lưu lượng gió lớn Hạ áp quạt lớn Sv:Nguyễn Mạnh Hùng 49 Đơn vị Số lượng m 3,1 Vòng/phút 750 m3/s 325 mmH20 600 Lớp Khai Thác C-K53 ∗ KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT 4,Xác định chế độ cơng tác hợp lý quạt X©y dùng đợc đặc tính chung mỏ có quạt làm việc, đợc biểu thị phơng trình sau: h = (K Rm + Rtbq) Q2 , (mmH2O) h =( 0,83.7,903.10-3 + 1,7.10-3 ).Q2 = 8,25949.10-3.Q2 , (mmH2O) Tõ phơng trình ta lập đợc bảng xác định đặc tính cđa qu¹t f(Q,hm ) nh sau: Q 50 100 h 20,65 82,6 150 200 250 185,84 330,38 516,29 Từ giá trị ta vẽ đợc đờng đặc tÝnh cña má Sv:Nguyễn Mạnh Hùng 50 Lớp Khai Thác C-K53 ∗ KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT H 520 480 440 400 360 320 280 240 200 160 120 80 40 25 50 75 100 125 150 175 200 225 250 Q ĐƯỜNG ĐẶC TÍNH MỎ Sv:Nguyễn Mạnh Hùng 51 Lớp Khai Thác C-K53 ∗ KHOA MỎ 600 560 520 480 440 400 360 320 280 240 200 160 120 80 40 h (mmH0) TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT 50 45 400 350 30 25 20 80% 85,3% A 70% 60% 25 50 75 100 125 150 175 Q Uạt 2K56 - N 30 n = 750 v/ph 200 225 250 275 300 325 Q (m /s) Từ đồ thị ta xác định đợc chế độ công tác hợp lý quạt điểm A có : + Lu lợng gió quạt Qq = 235 m3/s + Hạ áp quạt hq = 265 mmH20 + Góc lắp cánh công tác = 400 + Tốc độ quay trục quạt n = 750 vòng/ph IV.7 Xác định công suất quạt 1,Công suất quạt gió đợc tính theo công thøc : hct Qct 102.η q η dc Nq = , kW Trong ®ã : Qct , hct – Lu lợng hạ áp công tác mmH20 Sv:Nguyn Mnh Hựng 52 Lớp Khai Thác C-K53 ∗ KHOA MỎ ηq Hiệu suất quạt gió , dc cầu sản xuÊt , => TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT ηq =0,8 Hiệu suất tính đến khả điều chỉnh quạt cho phù hợp với yêu dc = 0,8-0,85 Chän Nq = 265.235 102.0,8.0,85 η dc =0,85 =897,85 KW 2,Công suất động chuyển quạt Ndc = η dc ηm ηtr Nq η dc η m η tr , kW = 0,35 – 0,95.Ta chän η dc =0,8 :hiƯu st líi ®iƯn cung cÊp.chän ηm =0,9 :hiƯu suất truyền động quạt gió Trờng hợp ta chän qu¹t giã trun b»ng nèi cøng => Ndc= 897 ,85 0,8.0,9.1 tr =1 = 1247 KW Động đợc chọn phải đảm bảo điều kiện sau: điện lới sử dụng phải phù hợp với điện lới mỏ, đảm bảo công suất tính toán khả dự phòng 30% công suất, tốc độ động phù hợp với tốc độ quay quạt IV.8 Tính toán giá thành thông gió Sv:Nguyn Mnh Hựng 53 Lp Khai Thác C-K53 ∗ KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ A CHT 1,Thống kê thiết bị thông gió Các thiết bị thông gió khu mỏ đợc thể bảng sau: TT Tên thiết bị Qu¹t giã chÝnh Qu¹t cơc bé Tr¹m qu¹t RÃnh gió ống gió Mà hiệu, Đơn vị Chiếc Chiếc Trạm( Bê tông) m ( Bê tông) m (vải cao su ) Số lợng 1 Đơn giá (103, đồng) 2000000 20000 10000 10000 Thành tiền (103, đồng) 2000000 80000 10000 10000 2,Tính tốn tổng chi phí a,TÝnh chi phí trả lơng cho công nhân Đối với công nhân thông gió công việc làm vận hành + sửa chữa, số ngời làm công việc thông gió = 12 ngời vận hành, sửa chữa Chi phí trả lơng cho công nhân đợc tính nh sau: Gltgió = N.tnăm.lbq , đồng Trong đó: N Số ngời làm nhiệm vụ thông gió N = 12 ngời tnăm- Số tháng làm việc năm tnăm = 12 tháng lbq Tổng mức lơng phụ cấp bình quân cho cán Cn viên trực tiếp làm thông gió lbq = 5000000 đ/tháng => Gltgió = 12.12.5000000 = 720000000 =720.106 , đồng b,Tính khấu hao thiết bị công trình thông gió - Chi phí khấu hao thiết bị đợc tính theo công thức sau: Gtb=Vc.Nc + Vcb.(P1.ncb+ P2.ndF), đồng Trong đó: Vc : Đơn giá quạt gió Vc=1500.106, đồng Nc : Định mức khấu hao quạt + quạt dự phòng Sv:Nguyn Mnh Hựng 54 Lớp Khai Thác C-K53 ... Khai Thác C- KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT II.2.Mở vỉa chuẩn bị ruộng mỏ II.2.1,Phương án mở vỉa Qua viÖc nghiên cứu đồ địa chất, mặt cắt địa chất, đồ địa hình địa chất khu vực thiết kÕ.Với... C- KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT Rcbi – sức cản cục đoạn đường lị thứ i, Kμ Thơng thường Rcbi = 10%Rmsi Sv:Nguyễn Mạnh Hùng K53 44 Lớp Khai Thác C- KHOA MỎ TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT Bảng... thông gió hỗn hợp - Căn vào hạng mỏ ,thì mỏ loại siờu hng theo khí mêtan (CH4) ta lựa chọn phơng pháp thông gió hỳt để thông gió chung cho mỏ. Và vị trí trạm quạt gió dợc đặt mặt đất có rÃnh gió