Phần 1 : Giới thiệu chung 3 I : Tổng quan chung 3 II : Kết cấu một số loại máy nghiền con lăn 4 Phần 2 : Tính toán thiết kế 7 I : Đặc tính kỹ thuật 7 II : Cấu tạo 7 III : Xác định góc ôm 8 IV : Xác định tỷ số đường kính con lăn và vật ghiền 9 V : Xác định năng suất 9 VI : Xác định công suất nghiền 9 VII: Xác định công suất động cơ 11 VIII: Xác định tỷ số truyền hệ dẫn động cơ khí 12 IX : Tính toán kích thước bánh răng côn 13 X : Thiết kế bộ truyền đai 18 XI : Tính chọn đường kính trục 20
MỤC LỤC Phần : .Giới thiệu chung I : Tổng quan chung II : Kết cấu số loại máy nghiền lăn Phần : Tính toán thiết kế I : Đặc tính kỹ thuật II : Cấu tạo III : Xác định góc ôm IV :Xác định tỷ số đường kính lăn vật ghiền V : Xác định suất VI : Xác định công suất nghiền .9 VII: Xác định công suất động 11 VIII: Xác định tỷ số truyền hệ dẫn động khí 12 IX : Tính toán kích thước bánh côn 13 X : Thiết kế truyền đai 18 XI : Tính chọn đường kính trục 20 Tài liệu tham khảo 26 Phần 2: TÍNH TOÁN I Đặc tính kỹ thuật máy nghiền lăn khô: Kích thước lăn: Đường kính: D = 1,4 m b = 0,4 m Chiều rộng: Khối lượng lăn: m = 2,13/2,2 n = 0,2 Số vòng quay trục thẳng đứng: vg/giây Khoảng cách từ tâm trục đến điểm lăn: Con lăn trong: R1 = 0,52m R = 0,9 m Con lăn ngoài: 2 Các kích thước bao: Dài: L = 3,8 m Rộng: B = 2,74 m H = 2,33 m Cao: Năng suất: N = 0,5 tấn/h Công suất: 14 kw I Các phận máy: 1: Trục 2: Trục truyền 3: Con lăn 4: Con lăn 5: Chậu 6: Bánh côn 7: Cơ cấu dẫn hướng 8: Lưới sàng II Xác định góc ôm: T α α Psinα fPcosα fP1 P P1 Pcosα fPsinα fP Sơ đồ xác định góc ôm Góc ôm góc α tạo đường tiếp tuyến T với phương ngang cần phải lớn giá trị đảm bảo điều kiện để nghiền Để xác định điều kiện góc ôm ta có lực tác dụng sau: P : áp lực lên cục vật liệu, chia thành hai thành phần P sin α Pf P cos α : lực ma sát cục vật liệu lăn sinh áp lực, chia thành hai thành phần Pf sin α Pf cos α P1 : áp lực cục vật liệu lên đáy chậu Điều kiện để cục vật liệu vào máy P sin α ≤ fP cos α + fP1 Chiếu lực lên phương đứng P1 − P cos α − fP sin α = ⇒ P1 = P(cos α + f sin α ) Thay giá trị P1 vào ta P sin α ≤ fP (cos α − f sin α ) + fP cos α Chia hai vế cho P cos α thay f = tgϕ ( ϕ : góc ma sát ) Cuối ta có: tgα ≤ 2tgϕ = tg 2ϕ ⇒ α ≤ 2ϕ − tg 2ϕ Đối với đất sét ướt: f = 0,3 ⇒ φ = 16,7o Vậy góc ôm là: α = 33 III Xác định tỉ số đường kính lăn kích thước cục vật liệu nghiền: o D D/2-d/2 α d Sơ đồ xác định tỉ số D/d Theo sơ đồ ta có D + 2 d= d D d D + cos α + cos33o + 0,839 cos α = − ⇒ = = = = 11 ÷ 2 2 d − cos α − cos33o − 0,839 D 1, = = 0,13m = 130mm 11 11 Vậy kích thước cục vật liệu vào khoảng 130mm IV Xác định suất : Năng suất thể tích tính theo công thức thực nghiệm E.V.Seiman: Qγ = 2,15.m.D.n [t/h] Trong đó: n – số vòng quay trục đứng (hay chậu), vg/giây D – đường kính chậu, m D = 5b = 5.0,4 = 2m m – khối lượng lăn Qγ = 2,15.2,13.2.0,2 = 1,83 [t/h] V Xác định công suất nghiền : Xác định khối lượng lăn Ta có: Trong đó: m1 + m2 = 2,13 m1.R1 = m2 R2 R1 = 0,52 m : khoảng cách từ tâm trục quay đến tâm lăn R2 = 0,9 m : khoảng cách từ tâm trục quay đến tâm lăn m1 = 1,35 T , m2 = 0,78 T Công suất nghiền N = N1 + N + N Trong đó: N1 : công suất tiêu tốn làm lăn quay N : công suất để thắng lực cản ma cát trượt N3 : công suất tiêu tốn cho cào Lực kéo cần thiết để làm lăn quay P = G.µ Trong G : áp lực( trọng lượng ) lăn lên đáy chậu µ = 0,1 : hệ số kéo Lực kéo cần thiết để làm lăn quay P1 = G1.µ = 1350.9,81.0,1 = 1324,35 N Lực kéo cần thiết để làm lăn quay P2 = G2 µ = 780.9,81.0,1 = 765,18 N Công suất tiêu tốn để làm lăn quay N1 = k.k1.P1.v = k k1.P1.2π Rtb n Trong đó: k1 = 4,5 k = : số lăn n = 0,2 vg/giây: số vòng quay trục Rtb = (0,9 + 0,52)/2 = 0,71m N1 = 4.2.1324,35.2.3,14.0,71.0,2 = 9448 W Công suất để thắng lực cản ma sát trượt N = k.G1.vtr f Trong đó: k = : số lăn f = 0,3 : hệ số ma sát lăn với vật liệu vtr : vận tốc trượt trung bình b c a rc rb Sơ đồ xác định vận tốc trượt lăn Vận tốc điểm lăn v a = 2π n vb = 2π rb n vc = 2π rc n ; ; Ta thấy có điểm lăn không bị trượt lại điểm khác bị trượt hay nhiều, xa điểm bị trượt nhiều Giá trị trượt lớn xác định hiệu vận tốc điểm vtr = va − vc = vc − vb vtr = 2π n − 2π rc n = 2π rc n − 2π rb n vtr = + π b.n π b.n = 2 a b với c Trong đó: K Hβ = 1,07 : hệ số kể đến phân bố không tải trọng chiều rộng vành bánh côn ψ be = b / Re : hệ số chiều rộng vành ψ be = 0,285 M = 1826437,5 Nmm mômen xoắn trục bánh chủ động [σ H ] = 499,1MPa de1 = 95 1826437,5.1,07 = 257, 0,85.(1 − 0,5.0, 285) 0, 285.6.499,12 mm Khi độ rắn mặt HB < 350 z1 = 1,6 z1 p = 1,6.27,5 = 44 z = z1.uc = 44.6 = 264 Trong đó: z1 p = 27,5 (bảng 6.22, [II]) Tính đường kính trung bình môdun trung bình d m1 = (1 − 0,5.K be ).d e1 = (1 − 0,5.0,285).257,4 = 220,7 mm mm = d m1 220,7 = = mm z1 44 Môđun vòng với bánh côn thẳng me = mm = = 5,83 mm ( − 0,5.ψ be ) − 0,5.0, 285 Theo(bảng 6.8, [II]) chọn me = mm ⇒ mm = me (1 − 0,5.K be ) = 6.(1 − 0,5.0,285) = 5,145 mm z1 = d m1 220,7 = = 42,9 z = 44 mm 5,145 lấy Số bánh lớn z2 = uc z1 = 6.44 = 264 Góc côn chia z 44 δ = arctg ( ) = arctg ( ) = 9, 460 z2 264 δ = 900 − δ = 900 − 9, 460 = 80,540 Chiều dài côn ngoài: Re = 0,5.me z12 + z22 = 0,5.6 442 + 264 = 802,9 ⇒ b = Reψ be = 802,9.0,285 = 229 Các thông số truyền bánh côn Chiều dài côn ngoài: Re = 802,9 mm Môđun: me = mm Tỉ số truyền: uc = Số bánh nhỏ: z1 = 44 Số bánh lớn: z2 = 264 Đường kính chia bánh nhỏ: d e1 = mte z1 = 6.44 = 264 mm Đường kính chia bánh lớn: de = mte z2 = 6.264 = 1584mm δ = 9,460 , δ = 80,540 Góc côn chia: Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc σ H = Z M Z H Z ε 2M K H u c2 + 0,85 bd m21u c ≤ [σ H ] (cth 6.56 [II]) Trong đó: Z M : hệ số kể đến tính vật liệu bánh ăn khớp Z M = 274MPa1 / (bảng 6.5, [II]) Z H : hệ số kể đến hình dạng bề mặt tiếp xúc x1 + x2 = ⇒ Z H = 1,76 (bảng 6.12, [II]) Zε : hệ số kể đến trùng khớp 4− εa − 1,78 = = 0,86 3 Zε = 1 1 ε a = 1,88 − 3, 2( + ) = 1,88 − 3, 2( + ) = 1,78 z1 z2 44 120 với K H : hệ số tải trọng tính tiếp xúc K H = K Hα K Hβ K Hv K Hα : hệ số kể đến phân bố không tải trọng cho đôi đồng thời ăn khớp K Hα = K Hβ : bánh côn thẳng : hệ số kể đến phân bố không tải trọng chiều rộng vành K Hβ = 1,07 K Hv (bảng 6.21, [II]) : hệ số kể đến tải trọng động xuất vùng ăn khớp K Hv = + ν H bd m1 /( 2M K Hβ K Hα ) Trong đó: với: ν H = δ H go v v= d m1 ( u + 1) 220,7 ( + 1) = 0,006.61.0,83 = 5,3 u π d m1.n1 π 220,7.72 = = 0,83 m / s 60000 60000 K Hv = + 5,3.90.220,7 = 1,03 2.1826437,5.1,07.1 K H = K Hα K H β K Hv = 1.1,07.1,03 = 1,1 σ H = Z M Z H Zε M K H uc2 + 0,85bd m21uc 2,7222 + σ H = 274.1,76.0,86 2.1826437,5.1,1 = 299, MPa 0,85.90.220,7 2.6 σ = 299,4 Mpa < [σ ] = 499,1 Mpa H Vậy: H Kiểm nghiệm độ bền uốn σ F1 = 2.M 1.k F Yε Yβ YF 0,85.b.mtm dm1 nên thoả điều kiện bền tiếp xúc ≤ [σ F ] σ F = σ F 1YF / YF ≤ [σ F ] (CT 6.65[II]) (CT 6.66[II]) Trong đó: M1 = 1826437,5 Nmm mtm = 5,145 mm : mômen xoắn trục bánh chủ động : môđun trung bình b = 229 mm : bề rộng vành d m1 = 220,7 mm Yβ : đường kính trung bình bánh chủ động : hệ số kể đến độ nghiên Yβ = : thẳng ε = 1,714 ⇒ Yε = = 0,583 1,714 K F : hệ số tải trọng tính uốn K F = K Fα K Fβ K Fv Trong đó: K Fα : hệ số kể đến phân bố không tải trọng cho đôi đồng thời ăn khớp K Fα = (bảng 6.14, [II]) K Fβ : hệ số kể đến phân bố không tải trọng vành K Fv : hệ số kể đến tải trọng động xuất vùng ăn khớp Với: K be = b / Re = 0,25 K be uc 0, 25.6 = = 0,86 − Kbe − 0, 25 Theo (bảng 6.21, [II]) ν F = δ F go v K Fβ = 1,13 d m1 ( uc + 1) 220,7 ( + 1) = 0,016.61.0,9 = 14,1 uc Trong đó: δ F = 0,016 (bảng 6.15, [II]) g o = 61 (bảng 6.16, [II]) v = 1,43m / s K Fv = + vF b.d m1 15,7.90.233,78 = 1+ = 1,12 M 1.K F β K Fv 2266198.1,13.1 K F = K Fα K F β K Fv = 1.1,13.1,12 = 1,26 YF1 , YF : hệ số dạng zv1 = z1 44 = = 46,86 cos δ cos 20,130 zv = z2 120 = = 348,68 cos δ cos 69,870 x1 = 0,0317 x2 = − 0,0317 Theo (bảng 6.18, [II]) YF = 3,6 YF = 3,4 σ F1 = 2.M 1.K F Yε Yβ YF 0,85.b.mtm d m1 σ F1 = 2.2266198.1, 26.0,583.3, = 120,56 Mpa p [ σ F1 ] = 236, 25 Mpa 0,85.90.5, 25.233,78 σ F2 = σ F 1.YF 120,56.3, = = 113,86 MPa < [σ F ] = 218,75MPa YF 3,6 Vậy thoả điều kiện bền uốn IX Thiết kế truyền đai: Số liệu: Công suất: Pct = 14 KW Số vòng quay: nđc = 600 v/p Tỷ số truyền: ud = 8,3 Chọn loại đai : Theo bảng 4.6[3] chọn đai thang Theo hình 4.22 trang 152 [3] ta chọn loại đai thang B Từ bảng 4.3 trang 128 [3] ta có thông số đai loại B là: bp = 14 mm bo = 17 mm h = 10,5 mm d = 140 – 280 mm l = 800 – 6300 mm A = 138 mm2 Đường kính bánh đai nhỏ: Theo bảng chọn đường kính bánh đai nhỏ d1 = 140mm Vận tốc đai: π.d1.n π.140.600 = = 4, 60000 v = 60000 m/s Đường kính bánh đai lớn: d = ud1.(1 − ε ) = 8,3.140.(1 − 0,02) = 1138 mm ε = 0,02 Với : hệ số trượt tương đối Theo tiêu chuẩn chọn d2 = 1120 mm Tỷ số truyền: u= d2 1120 = = 8,16 d1 (1 − ε ) 140.(1 − 0,02) Sai lệch so với trước: 3,4% Khoảng cách trục: 2(d1 + d ) ≥ a ≥ 0,55(d1 + d ) + h ⇒ 2.(140 + 1120) ≥ a ≥ 0,55.(140 + 1120) + 10,5 ⇒ 2520 ≥ a ≥ 703,5 Chọn a = 0,9 d2 => a = 1008 mm Chiều dài đai: Công thức 4.4 [3] π (d1 + d ) (d1 − d )2 L = 2a + + 4a π (140 + 1120) (1120 − 140) = 2.1008 + + 4.1008 = 4233, 4(mm) Theo bảng 4.3 trang 128 [3] Chọn L = 5000mm 10 Số vòng chạy đai 1s: i= 11 v 4, = = 1,1 s −1 < [i] = 10 s −1 L CT 4.32 [3] Điều kiện thỏa Tính lại khoảng cách trục a: k + k − 8∆ a= (4.5a) [3] Với: π (d1 + d ) π (140 + 1120) = 5000 − 2 = 3020,8(mm) d − d 1120 − 140 ∆= 1= = 490 ( mm ) 2 k = L− 12 3020,8 + 3020,82 − 8.4902 ⇒a= = 1426, 2(mm) Góc ôm a1 bánh đai nhỏ: α = 180 − 57 ( d2 − d1 ) a = 140,8 ; 2,5rad = 180 − 57 ( 1120 − 140 ) 1426 o 13 Số dây đai z: Z≥ P1 [ Po ].Cα Cu CL CZ Cr Cv Với: Hệ số xét ảnh hưởng góc ôm đai: −α1 110 Cα = 1,24.(1 − e ) = 1,24.(1 − e Hệ số xét ảnh hưởng vận tốc: − 140,8 110 ) = 0,95 Cv = − 0,05.( 0,01.v − 1) = − 0,05.( 0,01.5,352 − 1) = 1,03 Hệ số xét ảnh hưởng tỷ số truyền: Cu = 1,14 Hệ số xét ảnh hưởng phân bố không tải trọng dây C Z = 0,95 Hệ số xét ảnh hưởng chế độ tải trọng: Cr =0,85 (bảng 4.8 trang 148 [3] tải va đập nhẹ) Hệ số xét ảnh hưởng chiều dài đai: CL = L 5000 = = 1,14 LO 2240 Pct = 14 [Po ]= KW ( đồ thị 4.21c [3]) Z≥ 14 = 3, 27 3.0,95.1,14.1,14.0,95.0,85.1,03 Ta có: Chọn : Z = đai X Tính chọn đường kính trục: Ta tính sơ đường kính đoạn trục trục kiểm nghiệm để đảm bảo đủ bền cho điều kiện làm việc Chọn vật liệu:thép C 45 cải thiện σ b = 750MPa; σ ch = 450MPa (bảng 6.1, [II]) [τ ] = 15 30MPa Ứng suất xoắn cho phép: Xác định sơ đường kính trục Trục nằm ngang lắp bánh côn dẫn động d≥ M1 1826437,5 =3 = (67,3 ÷ 84,8) 0, 2.[ τ ] 0, 2.(15 ÷ 30) mm Ta chọn: d = 90 mm Trục thẳng đứng ≥ M 11141667 =3 = (123 ÷ 155) 0, 2.[ τ ] 0, 2.(15 ÷ 30) Ta chọn: d = 160 mm Tính thiết kế trục nằm ngang: Ta có: mm 2.T 2.1826437,5 = = 16551 N d m1 220,7 Ft1 = Fr1 = Ft1.tgα cos δ = 16551.tg 200.cos9,460 = 5942 N Fa1 = Ft1.tgα sin δ = 16551.tg 200.sin 9, 460 = 990 N M a1 = Fa1.d m1 = 990.220,7 = 218493 Nmm Fr = 1583 N Trong mặt phẳng Oyz ta có : ∑M A = M a1 − Fr 1.120 − YB 850 + Fr 1050 = M a1 − Fr1.120 + Fr 1050 = 1572 N 850 YB = ∑F = YA + YB − Fr1 − Fr = Y ⇒ YA = Fr1 + Fr − YB = 1584 N Trong mặt phẳng oxz: ∑M A = Ft1.120 − X B 850 = XB = Ft1.120 = 1249 N 850 ∑F = X A + X B + Ft1 = X ⇒ X A = − Ft1 − X B = − 11714 N Tại vị trí : M td = d1 ≥ (M x + M 2y + 0,75T ) = 362545 Nmm M td = 37, 27 mm 0,1.[ σ ] Tại vị trí A : M td = (M x + M 2y + 0,75T ) = 1166995 Nmm dA ≥ Tại vị trí B : M td 1166995 =3 = 55,03 mm 0,1.[ σ ] 0,1.70 M td = dB ≥ (M x + M 2y + 0,75T ) = 478216 Nmm M td 478216 =3 = 40,9 mm 0,1.[ σ ] 0,1.70 Tại vị trí : M td = d0 ≥ (M x + M 2y + 0,75T ) = 358407 Nmm M td 358407 =3 = 37,13 mm 0,1.[ σ ] 0,1.70 Chọn đường kính đoạn trục theo tiêu chuẩn: d1 = 45 mm d A = 60 mm d B = 60 mm d = 45 mm Biểu đồ moment: 14 Ta có: Tính thiết kế trục đứng: Ft = Ft1 = 2.T 2.413853 = = 8849 N d m1 93,53 Fr = Fr1 = Ft1.tgα cos δ = 8849.tg 200.cos10,460 = 3167 N Fa = Fa1 = Ft1.tgα sin δ = 8849.tg 200.sin10,460 = 584 N M a1 = Fa1.d m1 = 584.549,5 = 320908 Nmm Áp lực lăn lên đáy chậu : Fcl = k.G = 2.8000 = 16000N k : số lăn G : trọng lượng lăn Trong mặt oyz ta có Kích thước đoạn trục 90;1230;330mm ∑M Dy = c = Fr1.540 − M − Dy 1830 = Fr1.540 − M 6625.540 − 772594 = = 2377 N 1830 1830 Fr1 − C y − Dy = ⇒ C y = Fr1 − Dy = 6625 − 2377 = 4248 N Trong mặt 0xz ta có ∑M Dx = c = Ft 540 − Dx 1830 = Ft 540 19390.540 = = 13669 N 1830 1830 Ft − Cx − Dx = ⇒ Cx = Ft − Dx = 19390 − 13669 = 5721 N Biểu đồ moment: 1830 540 C D x yz Dy z y Fr Cy Ft Fa Fr M 3066330 Nmm 2293920 Nmm Mx Cx Ft Dx x z My T 3089340 Nmm 6156058 Nmm 15 Kiểm nghiệm trục: a Kiểm nghiệm trục độ bền mỏi : S σ S τ S σ21 + S τ21 ≥ [S] ; S1= [s] = 1,5 … 2,5 :hệ số an toàn cho phép S σ ,Sτ : hệ số an toàn theo ứng suất pháp, ứng suất tiếp cac điểm nguy hiểm σ −1 σ k σ + Ψσ σ m1 S = σd a1 τ −1 τ k τ + Ψ τ τ m1 S = σ d a1 Trong : σ − ,τ − : giớn hạn uốn xoắn với chu kỳ đối xứng Vì chọn vật liệu trục thép bon nên σ −1 = 0,436 σb τ −1 = 0,58 σ − Với σb = 327 (Mpa) = 189.66 (Mpa) = 750 (Mpa) σ max − σ σ aj = : biên độ ứng suất tiết diện σ max + σ σ mj = ; biên độ ứng suất pháp trung bình tiết diện τ aj τ mj , : biên độ tiếp biên độ ứng suất trung bình tiết diện Do trục quay chiều ứng suất thay đổi theo chu kỳ mạch động τ τ a1 ⇒ m1 = Trục có then = τ max 1/2 = T1 /2Wo1 ⇒ Wo1 = (Π D13/16) = 431380 mm3 14579000 τ ⇒ m1 = 431380.2 = 16,9 (N/mm2 ) Trong đó: d1 = 130 (mm): Đường kính trục k σ d1 = (k σ /ε σ + k x –1)/ky = Với k x = 1,1 σ m = 750MPa (bảng 10.8 [1]) ky = 1,5 1,7 (theo bảng 10.9[1]) ε σ = 0,9 (theo bảng 10.10[1]) ε τ = 0,89 k σ /ε σ=3.125 d [s] ⇒ S1 = ⇒ đảm bảo độ bền mỏi Kiểm nghiệm trục độ bền tĩnh σ tđ = σ + 3.τ ≤ [ σ ] σ = Mmax /0,1 d3 (cth 10.28[II]) τ = Tmax /0,2 d3 (cth 10.29[II]) 2 29521627 τ = 0,2.130 = 67,18 4327680 σ = 0,1.130 =19,7 ⇒ σ tđ = 118,015 MPa Ta chọn trục có vật liệu C45 cải thiện σ ch = 450 MPa ⇒ 0,8.σ ch = 360 MPa > σ tđ max Vậy trục đảm bảo độ bền tĩnh [...]...Như vậy giá trị trượt tuyệt đối càng lớn nếu con lăn càng rộng Do đó con lăn càng rộng thì càng chóng mòn Giá trị trượt tuyệt đối sẽ thay đổi từ 0 tại điểm giữa con lăn đến giá trị lớn nhất ở mép con lăn Như vậy giá trị trượt trung bình sẽ được xác định vtr = 0 + π b.n π b.n = 2 2 N 2 = k G1.vtr f = 2.1350.9,81 3,14.0,... Ft1.tgα cos δ 1 = 8849.tg 200.cos10,460 = 3167 N Fa 2 = Fa1 = Ft1.tgα sin δ 1 = 8849.tg 200.sin10,460 = 584 N M a1 = Fa1.d m1 = 584.549,5 = 320908 Nmm Áp lực con lăn lên đáy chậu : Fcl = k.G = 2.8000 = 16000N k : số con lăn G : trọng lượng con lăn Trong mặt oyz ta có Kích thước các đoạn trục 90;1230;330mm ∑M Dy = c = Fr1.540 − M − Dy 1830 = 0 Fr1.540 − M 6625.540 − 772594 = = 2377 N 1830 1830 Fr1 −... khớp K Fα = 1 (bảng 6.14, [II]) K Fβ : hệ số kể đến sự phân bố không đều tải trọng trên vành răng K Fv : hệ số kể đến tải trọng động xuất hiện trong vùng ăn khớp Với: K be = b / Re = 0,25 K be uc 0, 25.6 = = 0,86 2 − Kbe 2 − 0, 25 Theo (bảng 6.21, [II]) ν F = δ F go v K Fβ = 1,13 d m1 ( uc + 1) 220,7 ( 6 + 1) = 0,016.61.0,9 = 14,1 uc 6 Trong đó: δ F = 0,016 (bảng 6.15, [II]) g o = 61 (bảng 6.16, [II])... Số vòng quay: nđc = 600 v/p Tỷ số truyền: ud = 8,3 Chọn loại đai : Theo bảng 4.6[3] chọn đai thang Theo hình 4.22 trang 152 [3] ta chọn loại đai thang B Từ bảng 4.3 trang 128 [3] ta có các thông số của đai loại B là: bp = 14 mm bo = 17 mm h = 10,5 mm d = 140 – 280 mm l = 800 – 6300 mm A = 138 mm2 1 Đường kính bánh đai nhỏ: Theo bảng 4 3 chọn đường kính bánh đai nhỏ d1 = 140mm 5 Vận tốc đai: π.d1.n π.140.600... D13/16) = 431380 mm3 14579000 τ ⇒ m1 = 431380.2 = 16,9 (N/mm2 ) Trong đó: d1 = 130 (mm): Đường kính trục k σ d1 = (k σ /ε σ + k x –1)/ky = 2 Với k x = 1,1 σ m = 750MPa (bảng 10.8 [1]) ky = 1,5 1,7 (theo bảng 10.9[1]) ε σ = 0,9 (theo bảng 10.10[1]) ε τ = 0,89 k σ /ε σ=3.125 do d ... thuật máy nghiền lăn khô: Kích thước lăn: Đường kính: D = 1,4 m b = 0,4 m Chiều rộng: Khối lượng lăn: m = 2,13/2,2 n = 0,2 Số vòng quay trục thẳng đứng: vg/giây Khoảng cách từ tâm trục đến điểm lăn: ... điểm lăn: Con lăn trong: R1 = 0,52m R = 0,9 m Con lăn ngoài: 2 Các kích thước bao: Dài: L = 3,8 m Rộng: B = 2,74 m H = 2,33 m Cao: Năng suất: N = 0,5 tấn/h Công suất: 14 kw I Các phận máy: 1:... Cao: Năng suất: N = 0,5 tấn/h Công suất: 14 kw I Các phận máy: 1: Trục 2: Trục truyền 3: Con lăn 4: Con lăn 5: Chậu 6: Bánh côn 7: Cơ cấu dẫn hướng 8: Lưới sàng II Xác định góc ôm: T α α Psinα