Ch"ơng 7. Công trình tháo lũ ngoài thân đập

www.phanmemxaydung.com Chương Công trình tháo lũ thân đập Biên soạn: GS.TS Ngô Trí Viềng PGS.TS Phạm Ngọc Quý 7.1 Phân loại Công trình tháo lũ thân đập công trình tháo lũ bố trí vai đập chắn gần đập chắn điều kiện cho phép Có thể phân loại công trình tháo lũ thân đập theo nhiều cách khác Theo hình thức có hay cửa van Công trình tháo lũ thân đập chia ra: a) Công trình tháo lũ thân đập có cửa van: Cao trình ngưỡng tràn thấp MNDBT từ đến mét Ưu điểm loại này: giảm chiều cao đập, giảm diện tích ngập lụt; Lợi dụng phần dung tích hữu ích làm nhiệm vụ cắt lũ, giảm chiều rộng tràn nước; có dự báo lũ xác loại có độ an toàn cao Nhược điểm loại thường có cột nước tràn lưu lượng đơn vị lớn; Công trình nối tiếp tiêu phức tạp hơn; quản lý, bảo dưỡng, vận hành khó khăn chi phí quản lý lớn Tháo lũ cửa van thường dùng công trình từ cấp III trở lên b) Công trình tháo lũ thân đập cửa van: Cao trình ngưỡng tràn mực nước dâng bình thường Tuy có nhược điểm bề rộng tràn lớn, mực nước lũ cao, diện tích ngập lụt lớn, loại tràn cửa van có nhiều ưu điểm tự động tháo lũ, quản lý vận hành thuận tiện, chi phí quản lý nhỏ Công trình cửa van thường dùng với công trình cấp IV, V số công trình cấp III Theo hình thức ngưỡng tràn a) Công trình tháo lũ thân đập có ngưỡng đỉnh rộng: Loại thường dùng địa hình tuyến tràn đủ rộng, cao trình tự nhiên lớn cao trình ngưỡng tràn; không yêu cầu hệ số lưu lượng lớn b) Công trình tháo lũ thân đập có ngưỡng thực dụng: Dùng địa hình không rộng cần hệ số lưu lượng lớn, địa chất phải xử lý cần hạ tạm thời cao trình ngưỡng tràn để dẫn dòng tháo lũ thi công Theo hình thức nối tiếp sau ngưỡng tràn a) Công trình tháo lũ thân đập có nối tiếp dốc nước b) Công trình tháo lũ thân đập nối tiếp bậc nước c) Công trình tháo lũ thân đập nối tiếp kết hợp dốc nước, bậc nước 262 www.phanmemxaydung.com Theo hình thức tiêu a) Công trình tháo lũ thân đập có tiêu đáy (đào bể, xây tường bể tường kết hợp) b) Công trình tháo lũ thân đập có tiêu mặt c) Công trình tháo lũ thân đập có tiêu phóng xa Theo hình thức cấu tạo a) Đường tràn dọc: Là loại công trình tháo lũ có phương dòng chảy ngưỡng tràn gần song song với dòng chảy sông b) Đường tràn ngang: Là loại công trình tháo lũ có phương dòng chảy ngưỡng tràn gần vuông góc với dòng chảy sông c) Giếng tháo lũ: Là loại công trình tháo lũ mặt có tuyến ngưỡng tràn dạng tròn dòng chảy qua ngưỡng tràn tập trung vào giếng đứng xuống đường hầm ngang hạ lưu d) Xi phông tháo lũ: Là loại công trình tháo lũ có mặt cắt ngang kín, lợi dụng chân không ống kín để tăng lưu lượng xả tự động tháo, ngắt 7.2 Nguyên tắc bố trí - đặc điểm sử dụng I Nguyên tắc bố trí Triệt để lợi dụng địa hình (eo núi, yên ngựa, vai đập) để bố trí công trình tháo lũ thân đập, nhằm giảm khối lượng đào, đắp, giảm khối lượng xây lắp Chú ý đến điều kiện địa chất để đảm bảo ổn định hạng mục công trình, giảm khối lượng xử lý móng, tránh sụt lở mái đào, mái đắp Cửa vào tràn thuận, cửa không gây bất lợi cho làm việc an toàn hiệu hạng mục công trình khác đập, cống, âu tầu, nhà máy thuỷ điện Đảm bảo nối tiếp tốt công trình tháo lũ thân đập với bờ vai đập Đảm bảo thi công chất lượng Quản lý, vận hành, sửa chữa thuận lợi; tạo điều kiện để hoạt động dân sinh kinh tế, xã hội an toàn tiện lợi Tạo thuận lợi cho bố trí hài hoà cụm công trình đầu mối tăng mỹ quan cho công trình thủy lợi II Đặc điểm sử dụng Xét địa hình nơi có eo núi, yên ngựa gần cụm đầu mối nơi đồi thoải vai đập, sử dụng công trình tháo lũ thân đập kinh tế loại khác Nhưng 263 www.phanmemxaydung.com địa hình chật hẹp dùng số hình thức công trình tháo lũ thân đập giếng tháo lũ, xi phông tháo lũ, đường tràn ngang Công trình tháo lũ thân đập bố trí đá tốt nhất, nhiên bố trí đất với cột nước tràn, lưu lượng tháo không lớn Tuyến tràn (theo phương dòng chảy trở sông chính) thẳng cong với bán kính cong hợp lý không gây bất lợi cho chế độ thuỷ lực, không làm tăng khối lượng đào đắp Dòng chảy công trình tháo lũ dòng cao tốc cần lựa chọn lưu tốc lớn hợp lý ý tượng thuỷ lực bất lợi phức tạp Vì điều kiện địa chất nơi tuyến tràn qua yếu phải hạ thấp cao trình ngưỡng tràn để tháo lũ thi công, sử dụng công trình tháo lũ thân đập Trong trường hợp ngưỡng tràn sử dụng loại thực dụng sử dụng cửa van Nguyên tắc sử dụng tổng hợp công trình thủy lợi vận dụng triệt để thiết kế, thi công công trình tháo lũ Công trình tháo lũ điểm nhấn kiến trúc tổng thể đầu mối; hạng mục công trình có ảnh hưởng mạnh đến môi trường sinh thái, môi trường xã hội, môi trường kinh tế, điểm sáng du lịch vùng hồ Công trình tháo lũ thân đập sử dụng nhiều có trường thi công rộng (và độc lập), quản lý khai thác thuận tiện; bảo dưỡng, sửa chữa gây ảnh hưởng đến làm việc bình thường an toàn công trình khác 7.3 Đường tràn dọc I Điều kiện sử dụng Đường tràn dọc tháo lũ loại công trình tháo nước kiểu mặt thường gặp Nó dùng sử dụng công trình tháo lũ thân đập dùng kinh tế Đặc điểm chủ yếu phần ngưỡng tràn thông thường hình thức tràn khác, đặt eo núi (hình 7-1) vai đập (hình 7-2) hai vai đập (hình 73) Loại công trình có ưu điểm sau đây: Thi công quản lý đơn giản công trình hở Xây dựng điều kiện địa hình khác nhau, bố trí đầu đập, sát ven bờ vùng eo núi khác lưu vực, cách xa thân đập Yêu cầu địa chất không cao, xây đá, đá xấu đất Lưu lượng tháo từ hàng chục m3/s đến hàng vạn m3/s, chiều dài diện tràn từ hàng chục đến hàng trăm mét, tuỳ theo yêu cầu công trình, phụ thuộc vào tình hình địa chất hạ lưu công trình (do trị số lưu lượng riêng q định) Bảng 7-1 giới thiệu số đường hầm xây dựng Việt Nam Việc sử dụng tăng khả tháo lũ công trình không phức tạp công trình ngầm, độ an toàn dự phòng tháo lũ lớn, đường tràn tháo lũ loại công trình tháo lũ an toàn Là loại tràn hở nên dễ quan trắc; quản lý khai thác thuận lợi; bảo dưỡng sửa chữa đại tu dễ; tạo cảnh quan chung đẹp hùng vĩ 264 Hình 7-1 Bố trí đường tràn dọc qua eo núi hồ Kẻ gỗ S ông sào Đập chính; Tràn xả lũ ; Tràn cố ; Cống lấy nước; Nhà máy thuỷ điện; Kênh dẫn nước; Nhà quản lý n lý q uả ng Đườ www.phanmemxaydung.com 265 www.phanmemxaydung.com Bảng 7-1 Một số đường tràn xây dựng Việt Nam TT FLV (Km2) Q Thiếtkế xả max (m /s) BTràn (m) q (m3/sm) 3230 30 107,7 Tràn Chính 850 24 34,4 Tràn bổ sung 585 16 36,6 Công trình Hồ Thác Bà 6430 Hồ Núi Cốc 535 Hồ Yên Lập 183 830 24 34,6 Hồ Yên Mỹ 137 320 18 17,8 Hồ Kẻ gỗ 223 Tràn 1065 20 53,3 Tràn cố 699 65 10,8 1250 27 46,3 Tràn 401 37 10,8 Tràn 1053 20 52,6 Tràn cố 696 24 29,0 772 6952 72 96,6 14.600 18.448 120 153,7 Hồ Sông Rác 155 Hồ Phú Ninh 235 Hồ TĐ Sông Hinh Hồ TĐ Trị An 10 Hồ TĐ Yaly 7455 17.400 90 193,3 11 Hồ Dầu Tiếng 2700 2800 60 46,7 II Đặc điểm làm việc Đường tràn dọc loại công trình tháo lũ có chế độ làm việc ổn định, an toàn loại công trình tháo lũ khác Các kết cấu công trình kết cấu hở nên thi công, quản lý sửa chữa thuận lợi Chế độ thuỷ lực đường tràn bao gồm hầu hết vấn đề tính toán đập tràn, kênh hở tiêu Do thiết kế đường tràn, sau xác định chiều dài tràn nước Bt cột nước tràn H theo so sánh kinh tế - kỹ thuật, phải thiết kế thành phần công trình theo trình tự từ thượng lưu đến hạ lưu hợp lý Ghi 70 60 50 40 30 20 10 10 20 30 40 50 60 70 Hình 7-3 Đường tràn dọc hai đầu đập 266 51 0 0 25.5 0 300 B 28.0 27.5 1:3.50 Sô ng cô ng 1:2 32.0 42.0 49.0 42.0 35.0 1:3.50 21.3 26.0 21.0 Hồ núi cốc 30.2 20.0 33.1 30.1 31.0 1:3.50 Hình 7-2 Đường tràn dọc cạnh đập dâng (bên vai đập) hồ Núi Cốc 25.5 33.7 30.3 50 00 21.2 20.0 1:3.50 6 Kênh dẫn nước ; Đường giao thông lên đập Lý Quản K hu 37.6 1 Đập đất ; Tràn xả lũ số 1; Tràn xả lũ số ; Cống lấy nước ; Nhà máy thuỷ điện ; 88 33 42 49 30.1 1:3.50 1:3.50 29.7 www.phanmemxaydung.com 267 www.phanmemxaydung.com III Các phận đường tràn Kênh dẫn cửa vào Kênh dẫn vào thiết kế để hướng dòng chảy vào ngưỡng tràn thuận, góp phần tăng hệ số lưu lượng, giảm bất lợi sinh cửa vào Kênh thường có độ dốc không có dốc ngược Chiều dài kênh lớn hay nhỏ tuỳ theo địa hình Mặt cắt ngang kênh chữ nhật hình thang Trên mặt bằng, tuyến kênh dẫn vào thẳng cong, đối xứng không đối xứng (hình 7-4) Tường cánh cửa vào sử dụng loại tường trọng lực, tường sườn, tường hộp gạch, đá xây hay bê tông, bê tông cốt thép Mặt loại tường cánh thượng lưu hình 7-5 Sân thượng lưu cửa vào đá xây bê tông, bê tông cốt thép Chiều dài sân thượng lưu lấy (3á5).H, với H: cột nước thượng lưu ngưỡng tràn Tiết diện kênh tương đối lớn thu hẹp dần phía ngưỡng tràn Khối lượng công trình kênh thường lớn a) b) c) Hình 7-4 Kênh dẫn tuyến hướng dòng phía thượng lưu Ngưỡng tràn; Kênh dẫn; Bờ kênh; Tường hướng dòng d) 67 a) e) 19 b) c) 18 67 f) Hình 7-5 Các loại tường cánh trước ngưỡng tràn a) Tường cánh thẳng; b) Tường cánh nghiêng nước không tràn qua; c) Tường cánh có góc xiên uốn cong; d) Tường cánh mở rộng hình cung tròn; e) Tường cánh mở rộng theo dạng elip; f) Tường cánh cong gồm nhiều cung tròn không đồng tâm 268 www.phanmemxaydung.com Ngưỡng tràn Ngưỡng tràn phận quan trọng đường tràn Ngưỡng dạng đỉnh rộng thực dụng: Trên ngưỡng bố trí cửa van hay không cửa van, có mố trụ, cầu giao thông, cầu công tác, khe van, khe phai, khe lún, khớp nối, thiết bị quan trắc v.v Nói chung tuyến ngưỡng tràn thẳng bố trí trùng tuyến đập chắn (khi tràn xả lũ vai đập) Khi điều kiện địa hình, địa chất thuận lợi qui mô tràn không lớn bố trí tuyến ngưỡng cong gãy khúc (dạng chữ V, dạng zích zắc dạng hình thang v.v ) Nguyên tắc bố trí cho dòng chảy vào thuận lợi; phù hợp với chế độ quản lý, khai thác công trình sau (hình 7-6) Chiều rộng tràn nước qua tính toán thủy lực xác định Chiều dài (theo chiều nước chảy) ngưỡng tràn xác định tuỳ thuộc vào việc bố trí thiết bị phía trên; đảm bảo đường viền chống thấm phân bố áp lực đáy móng; chế độ thuỷ lực dòng chảy ngưỡng Nối tiếp hạ lưu Sau ngưỡng tràn phận nối tiếp hạ lưu bao gồm kênh tháo (có thể dốc nước bậc nước); thiết bị tiêu cuối kênh tháo có kênh dẫn nước lòng sông cũ, kênh tháo bố trí theo địa hình (thẳng cong) để giảm khối lượng kênh tháo dốc nước; bậc nước phối hợp dốc nước, bậc nước a) Dốc nước: Thực chất dốc nước kênh có độ dốc lớn, loại công trình nối tiếp đơn giản (hình 7-6) 125,0 a) 113,8 I I 109,0 48,3 38,5 82,3 0,76 2,16 b) 6 I-I 9 I 6 I Hình 7-6 Các hình thức dốc nước a) Trên đá; b) Trên đất (kích thước hình ghi theo m) 269 4.0 7.4 000 2.0 MNDB T = 32.0 MNGC = 35.4 200 To 100 1.6 4.0 700 000 100 600 300 0.0 90 2.5 2.0 6.8 1.6 160 32 87 360 500 4.0 8.5 4.1 0.5 6.6 24 67 500 40 335 40 Ranh giới đá gốc 355 160 40 1.3 4.5 7.2 9.0 i = 0.1 500 3.4 i = 0.1 300 Mặt đất thiên nhiên Hình 7-7 Cắt dọc tràn xả lũ số hồ Phú Ninh (Quảng Nam) 0.5 6.0 R= 1000 1.6 6.2 7.5 500 6.0 100 800 200 400 5.7 7.5 6.6 0.0 www.phanmemxaydung.com 270 www.phanmemxaydung.com Trên mặt bằng, tuyến dốc nước thẳng cong, đoạn đầu dốc thường đoạn thu hẹp với gốc thu hẹp q thường chọn theo kinh nghiệm 220 Kích thước độ dốc dốc nước xác định theo lưu tốc trung bình cho phép vật liệu làm dốc nước: [V](m/s) Độ dốc dốc nước số toàn dốc thay đổi theo đoạn dốc cho phù hợp địa hình Cũng trường hợp sau ngưỡng tràn bố trí dốc nước mở rộng dần để khuyếch tán dòng chảy cho tốt Ví dụ dốc nước tràn số (hồ Phú Ninh) chiều rộng dốc từ 22m đầu dốc mở rộng tới 36m, độ dài dốc 63m với i=0,1 (hình 7-7) Dùng dốc nước khi: độ dốc địa hình tự nhiên i nhỏ độ dốc cho phép [id]: [id] = [V ]2 , C2R (7 - 1) đó: C: hệ số sêdi ; R: bán kính thuỷ lực Khi i0 > [id] dùng dốc nước cần có biện pháp xử lý ví dụ sử dụng mố nhám gia cường, thay vật liệu làm dốc nước Vật liệu làm dốc nước đá xây, bê tông, bê tông cốt thép Mặt cắt ngang chữ nhật hình thang Mặt cắt ngang xác định theo điều kiện thuỷ lực Bản đáy dạng sườn; liền khối tách rời với đáy tường cánh Tường cánh hai bên dốc nước có chiều cao xác định từ mực nước lớn dốc có kể đến hàm khí lưu tốc dốc nước V>3m/s Tường chọn dạng tường trọng lực, tường sườn tường tựa nghiêng trực tiếp lên mái đào 28.0 MNL 25.03 MNBT 24.40 20.50 20.00 19.50 MNC 17.00 14.00 i = 0,08 Hình 7-8 Sơ đồ hình cắt tràn xả lũ hồ Dầu Tiếng (Tây Ninh) Tường ngực; 2.Cầu công tác ; Cửa van; Tâm quay ; Dốc nước ; Mũi phun; Mái hố xói dự kiến Đườ ng mặt đất thiên nhiên Tại tim tràn 36.0 32.0 33.7 i=15% g43 (aT3 n)hv1 100 80 29.0 13.70 Bê tông CT M200 120 Ranh giới đá granit tươi 11.00 5.60 -1.0 Hình 7-9 Cắt dọc tràn xả lũ Hồ Truồi (Thừa Thiên Huế) 271 www.phanmemxaydung.com hồ giảm giảm đến cao trình lỗ thông xi phông ngừng làm việc Sau mực nước hồ lại dâng h = htđ xi phông lại bắt đầu làm việc có áp trạng thái chạy xi phông lại lặp lại ban đầu, v.v Trạng thái làm việc gọi làm việc chu kỳ, tức chảy không áp có áp trở lại không áp, v.v c) Khi Qđ lớn (mặc dầu nhỏ Qtk) sau bắt đầu làm việc có áp hoàn toàn, xi phông không làm việc theo chu kỳ nữa, mà làm việc phần, dòng chảy qua xi phông hỗn hợp không khí nước Lưu lượng đến Qđ lớn hàm lượng không khí nhỏ Khi Qđ tăng mực nước hồ tăng, làm giảm không khí vào xi phông d) Khi lưu lượng đến Qđ Qtk xi phông làm việc có áp hoàn toàn với hệ số lưu lượng cố định Nói chung hồ chứa nước nhỏ, xi phông làm việc theo trạng thái Đối với hồ chứa tích lớn, không xảy trạng thái làm việc thứ hai (tức không xảy trạng thái làm việc chu kỳ) Vấn đề khí thực biện pháp đề phòng Hiện tượng khí thực xảy xi phông xi phông làm việc có độ chân không lớn thay đổi đột ngột áp lực xi phông bắt đầu làm việc bắt đầu ngừng làm việc (tức lúc có không khí vào) Hiện tượng kéo theo không khí vào xi phông xảy xi phông làm việc theo chu kỳ (Qđ < Qtk) trường hợp kết cấu phần vào thiết bị thông không hợp lý Trường hợp đầu xi phông làm việc không ổn định, theo chu kỳ Trường hợp hai mép vào đặt mực nước không hợp lý lưu tốc vào lớn mà hình thành dòng chảy xoáy trước cửa kéo theo không khí vào xi phông gây nên khí thực Vì kích thước cửa vào cần đủ lớn mở rộng dần phía thượng lưu Muốn giảm khí thực xi phông làm việc chu kỳ, cần phải khử chế độ làm việc chu kỳ cách thiết kế tổ nhiều ống xi phông Các ống cho bắt đầu làm việc thời điểm khác Khi lưu lượng đến nhỏ cho hai ống làm việc Khi lưu lượng đến lớn cho nhiều ống làm việc Với mục đích đó, cao trình lỗ thông khí đỉnh ống đặt cao độ khác Cũng thiết kế hệ thống thông khí thích hợp để điều chỉnh lượng không khí vào xi phông đảm bảo xi phông tháo với lưu lượng tương ứng với lưu lượng đến Qđ hồ Ngoài biện pháp kết cấu phần vào thiết bị thông khí, độ cong đỉnh xi phông không lớn lưu tốc đỉnh không lớn lưu tốc cho phép để đảm bảo độ chân không đỉnh nhỏ độ chân không cho phép VI Tính toán thuỷ lực xi phông Khả tháo nước a) Hệ số lưu lượng Xi phông tháo lũ cần phải bảo đảm tháo lưu lượng thay đổi từ không đến Qmax ứng với mực nước thượng lưu thay đổi từ mực nước dâng bình thường đến mực lớn hồ Có nhiều yếu tố ảnh hưởng đến khả tháo nước xi phông, chủ yếu kết cấu kích thước xi phông, cột nước, tỷ số lưu lượng tháo lưu lượng lớn nhất, điều kiện vào dòng chảy, áp lực khí trời.v.v 329 www.phanmemxaydung.com Kết cấu kích thước, độ cong đỉnh, tính chất thay đổi mặt cắt ngang ống, v.v yếu tố chủ yếu ảnh hưởng đến phân bố áp lực lưu tốc mặt cắt ngang theo chiều dài ống, ảnh hưởng đến trị số chân không khả tháo nước Tuỳ theo điều kiện dòng chảy cửa ra, hệ số lưu lượng xi phông khác Khi xi phông làm việc thực sự, lưu lượng xác định theo biểu thức thuỷ lực thông thường ống ngắn: Q = mw r 2gH , (7-114) đó: m - hệ số lưu lượng wr - diện tích mặt cắt ngang cửa ra; g - gia tốc trọng trường Ho - cột nước có kể đến lưu tốc tiến gần: H0 = H + av 02 ; 2g (7 - 115) vo - lưu tốc trung bình mặt cắt 0-0 (hình 7-49; hình 7-50); a - hệ số, kể đến phân bố không lưu tốc mặt cắt 0-0 Cột nước H theo sơ đồ I (hình - 49) tính độ chênh mực nước thượng lưu trung tâm mặt cắt 3-3 Theo sơ đồ II (hình 7-50), H độ chênh mực nước thượng hạ lưu O O x 2 H H 3 O O y Hình 7-49 Sơ đồ tính toán I Hình 7-50 Sơ đồ tính toán II Khi mặt cắt ngang không thay đổi, hệ số lưu lượng tính theo biểu thức sau đây: - Đối với sơ đồ I: m1 = a + 30 x ; (7 - 116) - Đối với sơ đồ II: m2 = a K + 04 x m , (7 - 117) đó: a3, a4- hệ số, xét đến phân bố không lưu tốc mặt cắt 3-3 (hình 749) mặt cắt 4-4 (hình 7-50), hệ số thường lấy 1; 330 www.phanmemxaydung.com ồ30 xi - tổng hệ số tổn thất từ mặt cắt vào đến mặt cắt 3-3 (hình 7-49) 04 xi - trên, có kể đến hệ số tổn thất từ mặt cắt đến mặt cắt 4-4 hạ lưu (hình7- 50); Km = wr - tỷ số diện tích mặt cắt mặt cắt 4-4 dòng chảy bể tiêu wb Khi xi phông có mặt cắt ngang thay đổi, hệ số lưu lượng xác định theo công thức: m= ổ w a r ỗỗ ố wr 2 , ữữ + x ứ ổwử ổwử ổwử đó: x = xi ỗỗ ữữ = x m ỗỗ ữữ + xc ỗỗ ữữ ố wi ứ ố wi ứ ố wi ứ ar - hệ số động lượng mặt cắt ra, thường ằ wr - diện tích mặt cắt ra; wi - diện tích mặt cắt đoạn thứ i Hệ số tổn thất thuỷ lực đoạn thứ i bao gồm tổn thất ma sát dọc đường xm hệ số tổn thất cục bao gồm hệ số tổn thất cửa vào xv, khe van xk, co hẹp xch, mở rộng xmr, đoạn cong xu Các biểu thức (7-116) (7-117) cho ta thấy rằng, tổng hệ số tổn thất nhỏ hệ số lưu lượng lớn Khi cột nước kích thước mặt cắt cho, muốn tăng khả tháo nước xi phông cần phải giảm hệ số tổn thất biện pháp kết cấu khác b) hệ số tổn thất xi phông Tổn thất lượng xi phông kết xuất dạng tổn thất khác nhau: tổn thất vào, co hẹp mở rộng, tổn thất đoạn cong, tổn thất dọc đường v.v Theo thí nghiệm GS.Ngô Trí Viềng, trường hợp cửa không ngập (hình 7-49) đa số trường hợp hệ số tổn thất đoạn vào zdv (bao gồm tổn thất cửa vào, co hẹp, cong, tức tổn thất từ cửa vào đến cuối đoạn cong đỉnh) chiếm nhiều 50% tổng hệ số tổn thất xi phông, cá biệt có trường hợp chiếm 80 - 90% Độ cong đỉnh xi phông nhỏ hệ số ồzdv giảm Điều giải thích sau, trị số tổn thất đoạn cong đỉnh phụ thuộc vào mức độ chảy rối dòng chảy hình dạng ống Bởi nước chảy vào đoạn cong thay đổi hướng dòng chảy, có xuất lực ly tâm có hướng theo chiều bán kính cong, làm giảm áp lực mặt lồi (ở đỉnh) tăng áp lực mặt lõm hình thành nên chất lỏng chuyển động mặt cắt hướng từ mặt lồi tới mặt lõm Như đoạn cong dòng chảy mang tính chất áp lực tăng lưu tốc giảm theo hướng từ mặt lồi đến mặt lõm hình thành nên dòng rối làm co hẹp mặt cắt dòng Cường độ chảy rối mạnh độ cong đỉnh lớn 331 www.phanmemxaydung.com đoạn vào, tổn thất cục (vào, co hẹp, cong, dọc đường) xuất đồng thời, tính hệ số tổn thất cục riêng rẽ gần Theo N.N Pavlovxki, hệ số tổn thất vào zv ằ 0,05 - 0,10; Hệ số tổn thất co hẹp zch phụ thuộc vào tỷ số diện tích mặt cắt co hẹp w2 diện tích mặt cắt ban đầu w1: z ch = f ( w2 ), w1 (7-118) lấy theo bảng 7-15 Bảng 7-15 Trị số hệ số tổn thất co hẹp w w1 0,01 0,10 0,20 0,40 0,60 0,80 1,00 z ch 0,45 0,39 0,35 0,28 0,20 0,09 0,00 Hệ số tổn thất mở rộng dần zmr: z mr = c( w3 - 1) , w1 (7-119) đó: w3 - diện tích mặt cắt mở rộng c- hệ số, phụ thuộc vào góc mở rộng q, lấy theo bảng 7-16 Bảng 7-16 Trị số hệ số c q (độ) 10 15 20 30 40 45 50 c 0,13 0,17 0,26 0,41 0,71 0,90 0,98 1,03 Khi xi phông có lưỡi gà hắt nước bố trí nhánh ống hạ lưu hệ số tổn thất lưỡi gà gây nên zlg tính giống hệ số tổn thất co hẹp zch: z lg ằ z ch , (7-120) Tính toán hệ số tổn thất tham khảo giáo trình sổ tay thuỷ lực c) Biện pháp tăng khả tháo nước Khi cột nước kích thước cho, muốn giảm hệ số tổn thất để tăng khả tháo nước, dùng biện pháp sau đây: - Chọn hình dạng hợp lý mặt cắt dọc xi phông, đặc biệt tăng bán kính cong đỉnh xi phông để giảm hệ số tổn thất cong; - Cửa vào thuận hệ số tổn thất vào nhỏ nhất; - Làm nhẵn mặt ống để giảm hệ số ma sát; - Chọn hình dạng mặt cắt ngang có lợi thuỷ lực (như mặt cắt tròn có lợi mặt cắt chữ nhật) Trường hợp cửa vào thuận, tổn thất lớn xi phông đoạn cong đỉnh Muốn giảm hệ số tổn thất cong, cần giảm cường độ chảy rối 332 www.phanmemxaydung.com Dùng biện pháp kết cấu giảm tổn thất cột nước đoạn cong cách tăng bán kính cong Nhưng đưa đến không phù hợp với kích thước chung toàn công trình xi phông không nội tiếp mặt cắt đập trọng lực Đề nghị GS Ngô Trí Viềng đoạn cong có bán kính thay đổi dần từ nhỏ (ở đỉnh) tới lớn (cuối đoạn cong) có dạng parabôn Hình dạng vừa phù hợp với kết cấu chung công trình vừa có hệ số tổn thất nhỏ Khi xi phông có cột nước H < 15m, đường cong có dạng y = ax = 0,4 x (hình 7-49) Ưu điểm biện pháp sau: - Khi xi phông làm việc, xoáy đoạn cong, đoạn cong có hệ số tổn thất nhỏ nói chung tổn thất xi phông nhỏ - Xi phông có bán kính cong đỉnh không lớn Nếu đường cong parabôn có hệ số a < 0,4 bán kính cong đỉnh lớn xi phông khó nội tiếp mặt cắt đập trọng lực Nếu a > 0,4, xi phông xuất chảy xoáy - Thời gian đầu, xi phông làm việc giống đập tràn có hệ số lưu lượng lớn, giảm thời gian cột nước bắt đầu làm việc thực xi phông áp lực xi phông Kết thí nghiệm cho thấy rằng, xi phông làm việc dọc theo toàn chiều dài xi phông có chân không Đặc biệt đoạn cong đỉnh có chân không lớn Trị số chân không lớn xảy đỉnh lân cận đỉnh xi phông Độ cong góc cong đỉnh có ảnh hưởng lớn đến trị số chân không đỉnh Khi r tăng tỷ số (ro - bán kính cong trục xi phông; a - chiều cao mặt cắt ngang đỉnh) a r chân không đỉnh (mặt lồi) giảm, đặc biệt giảm nhanh = - 1,5 sau giảm a từ từ, chân không mặt lõm lại tăng, nhỏ nhiều so với mặt lồi Như r tỷ số nhỏ chênh lệch chân không mặt lồi mặt lõm lớn Tương a tự xi phông có góc cong đỉnh lớn trị số chân không lớn r Vì thiết kế xi phông cần xác định góc cong cách hợp lý a r0 , góc tính chất thay đổi mặt cắt a v.v yếu tố chủ yếu ảnh hưởng tới phân bố áp lực lưu tốc, tức ảnh hưởng đến trị số chân không khả tháo nước xi phông Vì thiết kế cần phải biết quy luật phân bố áp lực xi phông Sự phân bố áp lực phụ thuộc lớn vào phân bố lưu tốc Do cần phải biết phân bố áp lực lưu tốc Sau giới thiệu số phương pháp tính toán phân bố áp lực đoạn cong hai loại xi phông có mặt cắt ngang hình chữ nhật hình tròn Kết cấu kích thước mặt cắt ngang, trị số a) Phương pháp xác định phân bố áp lực xi phông hình chữ nhật Có nhiều tác giả đề nghị đưa phương pháp tính toán Hinde, T.V.Ivanova,0.V.Vyazêmxki, Ngô Trí Viềng.v.v Sau giới thiệu số phương pháp gần đúng, đơn giản thường dùng 333 www.phanmemxaydung.com Phương pháp V.I.Tumanyan Khi tính toán phân bố áp lực lưu tốc đỉnh xi phông Tumanyan giả thiết sau: - Chuyển động chất lỏng đỉnh xi phông theo quy luật vr = const = C, (7-121) : v - lưu tốc dòng chảy điểm tính toán; r - bán kính cong điểm - Lưu tốc trung bình vo áp lực trung bình po mặt cắt trị số lưu tốc áp lực trục mặt cắt Như áp dụng biểu thức (7-121), lưu tốc điểm là: v= v r0 r1 + y (7-122) áp lực trung bình dòng chảy cong đỉnh xác định theo phương trình Bernouilli áp lực trung bình trục xi phông xác định theo biểu thức p0 a av v2 = E- - -a ồz , g 2g 2g (7-123) đó: po - áp suất trung bình dòng chảy trục; a - chiều cao mặt cắt đỉnh; E - lượng mặt cắt đó; vo - lưu tốc trung bình dòng chảy trục; z - tổng hệ số tổn thất cột nước từ cửa vào đến mặt cắt đỉnh; ro - bán kính cong trục; r1 - bán kính cong đỉnh xi phông - Tổn thất cột nước cửa vào tổn thất co hẹp, tức tổn thất từ mặt cắt 1-1 đến mặt cắt 2-2 (hình 7-51) xác định theo biểu thức: h1- = h v + h ch = (xv + xch ) D1 r2 ro j r1 av 2g (7-124) Tổn thất cột nước đoạn cong (đoạn -3) tính theo biểu thức: ồh -3 av = hc = zc 2g (7 - 125 ) Với giả thiết trên, tác giả nhận Hình 7-51 Sơ đồ tính toán theo phương pháp Tumanyan phương trình xác định áp lực điểm mặt cắt ngang đỉnh sau: p ar v ộ1 + z - ự = E2 - y - 0 ỳ , g 2g r1 + y ỷ (7-126) 334 www.phanmemxaydung.com đó: y - khoảng từ đỉnh đến điểm tính toán E2 - lượng đơn vị lại mặt cắt bắt đầu đoạn cong (mặt cắt 2-2) E2 = pk v2 m D - aồ z 1- g 2g (7-127) pK - áp suất khí trời; D1 - khoảng cách từ mực nước thượng lưu tới đỉnh Hệ số Coriolite a xác định theo biểu thức Pavlovxki: ổ v0 r0 ổ r2 ữữ ữ ỗ ỗ dy a v dy ũ ũ0 ữ ỗr ỗ ứ , ố ố r1 + y ứ = a= = 3 a v 0a ộ v0 r0 ự r2 2ổ ữ ỗ r ln a ờũ dy ỳ 2ỗ ữ ố r1 ứ r1 + y ỷ a a (7-128) đó: r2 - bán kính đoạn cong Trong phương trình (7-126) thay y ycosf a biểu thức (7-128) biểu thức xác định áp lực điểm mặt cắt đoạn cong: ổ r2 r0 v 02 a ỗỗ 22 - 1ữữ P ố r1 ứ ổỗ + z -3 = E - y cos j ỗ g ổ r ố r1 + y 4gr22 ỗỗ ln ữữ ố r1 ứ ữữ ứ (7-129) Tất nhiên phương pháp vừa giả thiết thoả mãn phương trình (7-121) vừa cho lưu tốc áp lực trung bình trục mặt cắt không hoàn toàn phù hợp, nên áp dụng b) Phương pháp X.M Xlixxki Nghiên cứu áp lực lưu tốc mặt cắt đoạn cong, tác giả ứng dụng phương trình Euler: dv y dt = y- ảp r ảy (7-130) Xlixxki chia áp lực nước thành phần : áp lực tĩnh p, phân bố theo áp lực thuỷ tĩnh, áp lực động p* Như áp lực điểm mặt cắt ngang dòng chảy xác định theo biểu thức p = p+ p*=-gcos j +p* Trong đoạn cong, độ cong 1 đường dòng thay đổi từ đến theo quy r2 r r1 luật đường thẳng (hình 7-52) Với trục toạ độ lấy hình 7-52 : 335 www.phanmemxaydung.com 1ổ1 ổ1 ửy = ỗ + ữ-ỗ - ữ , (7-131) r ỗố r1 r2 ữứ ỗố r1 r2 ữứ a tác giả đến biểu thức xác định thành phần lưu tốc nằm ngang hình chữ nhật đoạn cong đường ống có hình áp sau: v x v = v = tb e ộ 1 ự y2 ổ 1 - ỗỗ + ỳ r r ỷ a ố r1 r ổ 1 + ỗỗ r2 ố r1 y ữữ ứ , a ữữ ứ 24 (7-132) đó: vtb - lưu tốc trung bình mặt cắt: e - có số lôgarit tự nhiện: y = tung độ (hình 7-52) Đối với trị số dương y thì: p* v 2tb = g ộ ổ1 1ử a ự ữ ỗ g ờ1 + ỗ - ữ ỳ ởờ ố r1 r2 ứ 24 ỷỳ ộổ 1 y ổ 1 y ổ 1 y ổ 1 y3 ổ 1 ử2 y ự ờỗỗ + ữữ - ỗỗ - ữữ - ỗỗ + ữữ + ỗỗ - ữữ - ỗỗ - ữữ ỳ ờởố r1 r2 ứ ố r1 r2 ứ 2a ố r1 r2 ứ ố r1 r2 ứ 2a ố r1 r2 ứ 4a ỳỷ (7-133) Đối với số âm y thì: p* v 2tb = g ộ ổ1 1ử a ự g ờ1 + ỗỗ - ữữ ỳ ờở ố r1 r2 ứ 24 ỳỷ ộổ 1 y ổ 1 y ổ 1 y ờỗỗ + ữữ + ỗỗ - ữữ + ỗỗ + ữữ + ờởố r1 r2 ứ ố r1 r2 ứ 2a ố r1 r2 ứ (7-134) ổ 1 y3 ổ 1 y ự ỗỗ - ữữ + ỗỗ - ữữ ỳ ố r1 r2 ứ 2a ố r1 r2 ứ 4a ỳỷ a) y P - a cosj g tb +P * g d) a cosj P g* 1 r1 r2 r2 x j r2 +a r1 c) b) cosj y -P * g P g tb a cos j g* P r r1 Hình 7-52 Sơ đồ tính toán đoạn cong : a) áp lực thuỷ tĩnh; b) áp lực thuỷ động; c) áp lực tổng cộng; d) thay đổi độ cong mặt cắt 336 www.phanmemxaydung.com a phải nhỏ trị số xác r1 định mà không sinh dòng chảy xoáy, nghĩa phương pháp ứng dụng trường hợp bán kính cong lớn Khi giải toán Xlixxki cho rằng, trị số g) Khi nghiên cứu phân bố áp lực lưu tốc đỉnh xi phông hình chữ nhật, r G.V.Ximakov kết luận sau Nếu đoạn cong đỉnh có = 2,25 - 2,5 phân bố a lưu tốc mặt cắt theo quy luật (7-121) Trường hợp lưu lượng Q tính theo biểu thức giống đề nghị O.V.Vyazêmxki: r2 r2 r1 r1 Q = ũ vdr = bC ũ C= Q r b ln r1 = dr r = bC ln r r1 v tbab r b ln r1 = v tb a r ln r1 Thay biểu thức vào biểu thức (7-121) ta có: v= v tb a r rln r1 (7 - 135) Dùng phương trình Bernouilli để xác định trị số chân không điểm mặt cắt: pk - p v2 = y - h + (1 + ) dv 2g g Thay biểu thức ( - 127) vào biểu thức ta có: v 2tb a (1 + z dv ) pk - p = y-h+ , r 2 r2 2gr ln r1 (7 -136) đó: b - chiều rộng mặt cắt ngang; vtb- lưu tốc trung bình dòng chảy mặt cắt ngang đỉnh; pK, p - áp suất khí trời áp lực điểm tính toán; h - cột nước kể từ đỉnh đến mực nước thượng lưu; ồzdv - tổng hệ số tổn thất cột nước đoạn vào, kể từ mặt cắt vào đến mặt cắt đỉnh Tổn thất cột nước đoạn vào là: h dv = z dv v2 2g (7-137) 337 www.phanmemxaydung.com ro Ê 2,25 , Ximakov đề nghị tính lưu tốc gần theo a phương trình (7-135) trị số chân không xác định theo phương trình Laupher: Trường hợp xi phông có Ê ổ ỗ ữ pk - p v tb ỗ a = y-h+ + z dv ữữ g 2g ỗ 2 r2 ỗỗ r ln ữữ r1 ố ứ (7-138) Trong phương trình (7-138), tổn thất cột nước dòng phân tố xác định theo biểu thức: ồh dv v tb = z dv 2g (7-139) b) Phương pháp xác định phân bố áp lực xi phông tròn a ) Nghiên cứu dòng chảy đoạn cong xi phông tròn, V.G Đêmêntêv G.V Ximakov ứng dụng quy luật (7-131) để xác định lưu tốc mặt cắt đoạn cong r > 2,25 - 2,5(r - bán kính cong trục : d - đường kính ống xi phông ).Lưu lượng d qua mặt cắt tính theo biểu thức: r2 Q= ũ vbdr (7-140) r2 b hình 7-53 Ta có: ổbử ổdử ỗ ữ = ỗ ữ - ( r0 - r ) ; ố2ứ ố2ứ (7-141) ổdử b = ỗ ữ - ( r0 - r ) ố 2ứ r2 - ro d/ ro - r b/2 r1 b/2 r ro r2 Hình 7-53 Sơ đồ xác định phân bố áp lực xi phông tròn Thay b vào biểu thức (7-140) ta được: 338 www.phanmemxaydung.com 2 ổdử ổdử 2 ỗ ữ - r0 - 2r0 r - r ỗ ữ - (r0 - r ) r2 2 ứ ố ố ứ dr = 2C ũ dr r r r1 r2 Q = 2C ũ r1 ửổ d ổd ổdử ỗ ữ - r0 = ỗ + r0 ữỗ - r0 ữ = -r1 r2 ứ ứố ố2 ố2ứ Vì r2 Nên Q= 2C ũ - r1 r2 + 2r0 r - r r r1 (7-142) dr Giải phương trình (7-142) ta được: ( ) (7-143) Q = pC r0 - r1 r2 (7-144) Q= pC r1 r2 m r0 Lấy số dương Q, ta có: ( ) Từ biểu thức (7-144) rút số C: C= ( Q ) (7-145) 2p r0 - r1 r2 C Q = r 2pr r0 - r1 r2 Do đó: v= hoặc: pd v tb d v= = , 8r r0 - r1r2 2pr r0 - r1 r2 ( v tb ( ) (7-146) ) ( ) (7-147) Xác định áp lực điểm khác mặt cắt, tác giả dùng phương trình Bernouilli đường dòng: pk - p v2 = y cos j - Z + (1 + z i ) , g 2g hoặc: (7-148) Q (1 + z ) pk - p = y cos j - Z + g 2g 4p r r - r r ( ) (7-149) đó: p k , p - áp suất khí trời áp lực điểm tính toán; Z - khoảng cách từ mực nước thượng lưu tới điểm mép lồi mặt cắt tính toán; y - khoảng cách từ mép lồi đến điểm tính toán mặt cắt đó; j - góc đường thẳng đứng mặt cắt tính toán; ồz i - tổng hệ số tổn thất từ cửa vào đến mặt cắt tính toán 339 www.phanmemxaydung.com Trường hợp bán kính cong tương đối r0 < 2,25 phân bố lưu tốc theo quy luật d vr n = const = C, (7- 150) n - số Để đơn giản tính toán, tính biến đổi mặt cắt hình tròn có đường kính d thành mặt cắt hình chữ nhật có chiều cao d chiều rộng b = 0,785d Do ta có: r2 Q = 0,785 dC dr ũr = 0,785d n r1 (1 - n )Q ; (7-151) (1 - n )v d C = n 1- n tb1- n n r r r2 - r1 (7-152) C= v= C 1- n 1- n (r2 - r1 ) 1- n ( 0,785d r21- n - r11- n ( ) ) áp suất điểm mặt cắt xác định theo biểu thức pK - p 8(1 - n )2 Q (1 + z i ) = y cos j - Z + g p2gd r n r21- n - r11- n ( ) (7-153) Tác giả thí nghiệm cho trường hợp r0 = 0,75 d n=0,60 b) Nghiên cứu xi phông tháo lũ hình tròn GS.Ngô Trí Viềng chứng minh nhiều mô hình khác đề nghị xác định lưu tốc mặt cắt đoạn cong r theo phương trình (7-150) số n phụ thuộc vào xác định thí nghiệm (xem bảng 7-17) Bảng 7-17 Trị số n r0 d n ro d[...]... xác định được r 1 và r2 (hai ẩn số) Công trình tháo lũ có hệ số lưu lượng lớn nhất tùy thuộc độ động học của kênh tháo, p biểu thị qua tỷ số Ho p nhất định, nếu bán kính kênh dẫn nhỏ, tại ven bờ lồi sẽ sinh hiện Ho tượng tách dòng, hệ số lưu lượng của công trình tháo lũ sẽ giảm, mặc dù khối lượng công trình giảm Ngược lại, nếu bán kính kênh lớn, khối lượng công trình tăng lên, mặt khác tổn thất cột... năng cuối kênh tháo sẽ thiết kế đơn giản hơn (hình 7-10) So với dốc nước, khối lượng công trình của bậc nước lớn hơn do đó loại công trình này chỉ được xem là hợp lý khi xây trên nền đất địa hình tự nhiên có độ dốc lớn, không thuận lợi cho việc xây dựng dốc nước Cũng có trường hợp, kênh tháo gồm một đoạn là dốc nước và một đoạn tiếp theo là nhiều bậc nước Bậc nước trong đường tràn dọc tháo lũ thường là... Khả năng tháo nước qua đường tràn dọc có thể tính theo sơ đồ chảy qua đập tràn ngưỡng thực dụng (6-2; chương 6) hoặc qua đập tràn ngưỡng đỉnh rộng Đập tràn đỉnh rộng là loại đập có chiều rộng đỉnh ngưỡng C theo chiều nước chảy trong phạm vi: 274 www.phanmemxaydung.com (8 á 10) H > C > (2 á 3)H Nếu C H thì dòng chảy qua đập giống như qua kênh hở đáy nằm ngang Nếu C < 2H, hệ số lưu lượng của đập không... khả năng tháo sẽ giảm rất nhiều Do đó đối với ngưỡng tràn của đường tràn tháo lũ cần có những biện pháp thiết kế để tăng khả năng tháo và thông thường ngưỡng tràn làm việc theo chế độ chảy không ngập Có nhiều phương pháp tính toán đập tràn đỉnh rộng: 1 Phương pháp của P.K.Kixêlev; 2 Phương pháp của A.R Bêrêzinxki; 3 Phương pháp của N.N Pavlovxki; 4 Phương pháp của R.R Tsugaêv; Chúng tôi sẽ trình bày... được khối lượng công trình, nhưng thi công trên tuyến dài phức tạp Thường thiết kế đường tràn tháo lũ có đoạn thu hẹp sau ngưỡng tràn, trước khi đi vào dốc nước (hình 7-18) còn nhằm khắc phục một số hiện tượng thuỷ lực bất lợi trên dốc nước Có thể thiết kế đoạn thu hẹp ở đầu dốc nước theo hai phương pháp sau đây: 1-Phương pháp cộng trực tiếp (ứng dụng biểu thức 7-13): Như ở trên đã trình bày, cần phải... lưu Nó được dùng khá phổ biến ở công trình thủy lợi và có mức độ áp dụng cao Điều kiện để thực hiện được hình thức tiêu năng phóng xa là: Đỉnh mũi phun phải cao hơn mực nước lớn nhất hạ lưu, chiều cao cột nước trước đập đủ lớn để tạo ra dòng phun phóng xa; chiều sâu cột nước hạ lưu cũng đủ lớn để chiều sâu hố xói không quá lớn Hình thức tiêu năng này thường dùng với công trình có cột nước trung bình và... bậc cuối cùng được sử dụng như thiết bị tiêu năng đáy Nối tiếp dốc nước thì có thể sử dụng các loại thiết bị tiêu năng khác nhau Với mỗi công trình cụ thể cần căn cứ vào: địa hình, địa chất, cột nước tràn, lưu lượng đơn vị, mực nước hạ lưu, bố trí tổng thể cụm công trình đầu mối, tính kinh tế để chọn hình thức tiêu năng cho hợp lý Tiêu năng đáy là hình thức lợi dụng nội ma sát để tiêu hao năng lượng... lưu tốc ở sau đập hn - chiều sâu mực nước hạ lưu so với ngưỡng tràn hpg - chiều sâu phân giới, lấy bằng 0,66 Ho Ho - cột nước tràn n - hệ số lấy bằng: 0,85 á 0,75 P - chiều cao ngưỡng đập so với đáy kênh dẫn 275 www.phanmemxaydung.com 2 Z z hn P d1 l1 d2 C d3 P V 3 3 hn Z 2 hpg h1 1 P Vo l2 1 Ho O d3 d2 C d1 l1 h2 Z" Po O 3 P1 H hpg o h1=h2 1 h2 O 2 l2 O 3 Hình 7- 11 Sơ đồ tính toán đập tràn đỉnh rộng... hơn của đập tràn đỉnh rộng (biến thành đỉnh nhọn) Dòng chảy từ kênh dẫn qua ngưỡng tràn có thể phát sinh hai xoáy nước trục ngang: xoáy nước ở mép trước ngưỡng và phía trên ngưỡng (trường hợp P > 0) Nếu ngưỡng tràn có trụ biên và trụ giữa, tại các mép trụ còn có thể phát sinh xoáy nước trục đứng Những hiện tượng trên làm tăng tổn thất do co hẹp đứng và ngang gây nên và làm giảm khả năng tháo Đập tràn...www.phanmemxaydung.com Hình 7-8 giới thiệu dốc nước tràn xả lũ hồ Dầu Tiếng (Tây Ninh) có độ dốc 8%, cuối dốc là mũi phun Dốc nước tràn xả lũ Hồ Truồi (Thừa Thiên Huế) có i = 15%, tiêu năng bằng hình thức mũi phun có ngưỡng mũi lệch thể hiện trên hình 7-9 b) Bậc nước: - Điều kiện xây dựng và đặc điểm cấu tạo: Khi kênh tháo nằm trên nền đất dốc, nếu làm dốc nước thì không đảm bảo ổn định trượt ... 0, 372 0, 375 - - - 0, 371 0, 376 - 0,6 0,350 0, 370 0, 379 0,380 0,361 0,3 67 0, 374 - - 0,359 0,3 67 - 1,0 0,342 0,3 67 0, 377 0, 378 0,355 0,362 0, 371 0, 376 - 0,353 0,363 - 2,0 0,333 0,363 0, 375 0, 377 ... K' - lg K" lg h' - lg h" i C B biến đổi phương trình đường mặt nước sau đây: y x - Khi i > : i l 1-2 = ( - 1) - (1 - j)[j( 2) - j(1)] h0 ( 7- 15) - Khi i = : ik l 1- = ( j k - i)( - ) - [( ) -. .. 0,368 0, 375 0,382 0,3 47 0,358 - 6,0 0,325 0,360 0, 374 0, 376 0,344 0,354 0,366 0, 373 0,380 0,341 0,354 0,36 0,320 0,358 0, 373 0, 375 0,340 0,351 0,364 0, 372 0, 375 0,3 37 0,352 0,35 Ơ 277 www.phanmemxaydung.com