thuyết mình thép

BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN ĐỀ BÀI Tính tốn thiết kế hệ dầm thép có kích thước lưới cột (B×L), sàn thép tựa lên dầm phụ dầm chính, chịu tải trọng phân bố ptc Dùng cách bố trí hệ dầm phổ thơng, dầm phụ đặt dầm trực tiếp đỡ sàn Vật liệu thép, môđun đàn hồi E = 2.1×106 daN/cm2 Phương pháp hàn tay có lót, phương pháp kiểm tra thơng thường Trọng lượng riêng thép ρ = 7850 γ γ daN/m Hệ số vượt tải cho phép tĩnh tải g = 1.1; hoạt tải p = 1.2 Độ võng cho phép sàn [Δ/l]bs = 1/150; dầm phụ [Δ/l]dp = 1/250; dầm [Δ/l]dc = 1/400 STT 19 L (m) 12 B (m) 6.6 SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 ptc (kN/m2) 15 Mác thép Que hàn CCT34 N42 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGƠ DUY TIẾN Tính tốn chọn kích thước sàn - Căn vào tải tiêu chuẩn lên sàn ptc = 15 kN/m2 tra bảng 3.1 chọn chiều dày sàn ts=10 mm - Xác định kích thước sàn theo cơng thức tính gần giá trị tỷ số nhịp ls ts lớn chiểu dày : ls 4n0  72 E1  = 1 + tc ÷ ts 15  n0 p  Trong đó: + n0 = [ l / ∆ ] = 150 + Hệ số poisson + ν : ν = 0.3 E 2.1 × 106 E1 = = = 2.31 × 106 2 −ν − 0.3 daN/cm2 ls × 150  72 × 2.31 × 106  = 1 + ÷ = 127.61 15  1504 × 0.15  ⇒ ts ⇒ ls = 0.8 × 127.61 = 102.088 ls = 100 cm cm , chọn Tính tốn sàn thép Cắt dải bề rộng 1cm theo phương cạnh ngắn nhịp sàn Do hàn với dầm đường hàn thẳng góc, tác dụng tải trọng sàn bị ngăn cản biến dạng, gối tựa phát sinh lực kéo H mômen âm Bỏ qua ảnh hưởng mơmen âm ta có sơ đồ tính coi dầm đơn giản chịu lực phân bố Tải trọng tác dụng sàn có kể đến trọng lượng thân sàn: SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN qstc = ( p tc + t s ρ ) = ( 0.15 + × 7850.10 −6 ) = 0.158 daN/cm q stt = ( p tc γ p + t sργ g ) = ( 0.15 × 1.2 + × 7850 × 10−6 × 1.1) = 0.189 daN/cm 2.1 Kiểm tra sàn theo độ võng - Xác định đọ võng tải trọng tiểu chuẩn lực kéo H tác dụng ∆ = ∆0 1+ α Trong đó: q tcls ∆0 = 384 E1I x Ix- mômen qn tính dải rộng cm × ts3 Ix = 12 q tcls 0.158 × 1004 × 12 ∆0 = = × = 1.07 384 E1I x 384 2.31 × 106 × × 13 (cm) Xác định hệ số α: α ( + α ) = ( ∆ ts ) 2 α + 2α + α − ( 1.07 1) = Giải phương trình ta có α = 0.925 -Độ võng sàn ∆ = ∆0 1 = 1.07 × = 0.556 1+α + 0.925 SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 cm BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN ∆ ⇒ [ ∆ ] = 0.667 cm  = l 150 s   ⇒ ∆ < [ ∆] thõa mãn điều kiện độ võng 2.2 Kiểm tra điều kiện bền cho sàn - Kiểm tra cường độ sàn M max qstt ls2 236.25 = − H ∆ = M = = 122.72 daN cm + α + 0.925 Trong đó: qstt l s 0.189 × 1002 M0 = = = 236.25 8 daN.cm Xác định lực kéo H tác dụng sàn: 2 π ∆ 3.14   H = γ p   E1t s = 1.2 × ×   × 2.31×106 ×1 = 303.67 l  150  daN Ứng suất lớn bản: σ= H M max + ≤ f γ c A Ws σ= 303.67 122.72 + = 1040 daN / cm < f × γ c = 2100 daN / cm2 0.1667 A: Là diện tích dải sàn rộng cm; Ws= A =1 cm2 1× ts = = 0.1667 6 => Kết luận: sàn đủ khả chị lực 2.3 Chọn chiều cao đường hàn liên kết sàn dầm chịu lực kéo H SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN β f = 0.7 +Với phương pháp hàn tay ta có ; βs = f wf = 1800 daN/cm2 +Que hàn N42: f ws = 0.45 × f cu = 0.45 × 3400 = 1530 +Mác thép CCT34: ( β f w ) = ( β f f wf ; β s f ws ) β f f wf = 0.7 ×1800 = 1260 + + => daN/cm2 β s f ws = 1×1530 = 1530 ( β f w ) = 1260 daN/cm2 daN/cm2 daN/cm2 : Tiết diện nguy hiểm - Chiều cao cần thiết đường hàn góc: hf = H ( β f w ) γ c = 242.94 = 0.193 1260 cm - Đường hàn liên kết sàn vào dầm phụ phải thỏa mãn điều kiện: h f = 5mm ≤ h f ≤ 1.2tmin Vậy chọn chiều cao đường hàn cấu tạo: mm Tính tốn thiết kế dầm phụ 3.1 Sơ đồ tính tốn dầm phụ SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN MẶT BẰNG KCT CỘT DẦM 3.2 Tải trọng tác dụng lên dầm phụ tc qdp = ( p tc + t s ρ ) 100 = (0.15 + × 7850 × 10 −6 ) × 100 = 15.79 daN/cm tt qdp = ( p tcγ p + ts ργ g )100 = (0.15 × 1.2 + × 7850 × 10−6 × 1.1) × 100 = 18.86 daN/cm Mơmen uốn lớn dầm M max tt qdp l 18.86 × 6602 = = = 1026927 8 daN.cm Lực cắt lớn gối tựa Vmax = tt qdp l = 18.86 × 660 = 6223.8 daN SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN 3.3 Chọn tiết diện dầm phụ Mômen kháng uốn kể đến biến dạng dọc Wxyc = M max 10260927 = = 436.62 1.12 f γ c 1.12 × 2100 cm3 Tra bảng thép cán sẵn chọn thép chữ I30a ( Bảng I.6 phụ lục I ) có đặc trưng hình học: Wx = 518 cm3 ; ρ = 39.20 kg/m ; b=14.5 cm ; Sx=292 cm3 ; Ix=7780 cm4 ; d=0.65 cm 3.4 Kiểm tra tiết diện dầm phụ a Kiểm tra độ võng theo công thức ∆ q cl  ∆  = ≤ = l 384 EI x  l  250 Tải trọng tiêu chuẩn tác lên dầm phụ tc q c = qdp + Aρ = 15.79 + 19.9 × 7850 × 10 −6 = 15.94 daN/cm ∆ 15.94 × 6603 ∆ = × = 0.0033 <   = l 384 2.31 × 10 × 7780  l  250 b Kiểm tra tiết diện dầm phụ theo điều kiên bền - Kiểm tra ứng suất pháp M bt = V gbtγ g l bt max = = gbt γ g l 19.9 × 7850 × 10−6 × 1.1 × 6602 = 9356.5 daN.cm 19.9 × 7850 × 10−6 × 1.1 × 660 = = 56.70 daN SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN Ứng suất pháp lớn nhất: M + M bt 1026927 + 9356.5 σ max = max = = 1786.20 1.12Wx 1.12 × 518 σ max (daN/cm2) = 1786.20 ( daN / cm ) < f γ c = 2100 ( daN / cm2 ) - Kiểm tra ứng suất tiếp Ứng suất tiếp lớn bt (Vmax + Vmax ) S x (6223.8 + 56.70) × 292 τ max = = = 362.65 daN / cm2 I xd 7780 × 0.65 τ max = 362.65 daN / cm < f γ c = 2100 daN / cm Kết luận: Dầm đạt yêu cầu cường độ độ võng c Kiểm tra ổn định tổng thể: Không cần kiểm tra ổn định tổng thể dầm phía dầm phụ có sàn thép hàn chặc với cánh dầm Tính tốn thiết kế dầm Chọn dầm tổ hợp hàn từ thép CCT34 , có f = 2100 daN/cm2 4.1 Sơ đồ tính dầm tải trọng tác dụng SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN ` MẶT BẰNG KCT HỆ DẦM Lực tập trung dầm phụ truyền vào dầm tc tc 2Vdptc = (qdp + g dp )l = (15.79 + 0.156) × 660 = 10524 daN tt tt 2Vdptt = (qdp + g dp γ g )l = (18.86 + 0.156 × 1.1) × 660 = 12561 daN Nhận thấy dầm phụ dặt cách m dầm nên xem lực tập trung dầm phụ truyền vào dầm có dạng phân bố tc qdc = 10524 = 105.24 100 qdctt = daN/cm ; 12561 = 125.61 100 daN/cm Mômen lớn lực cắt lớn dầm M max qdctt L2 125.61 × 12002 = = = 22609800 8 SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 daNm BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 tt qdc L 125.61 × 1200 = = = 75366 2 Vmax GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN daN 4.2 Chọn tiết diện dầm a Chọn chiều cao dầm hd hmin ≤ hd ≤ hmax  hd ≈ hkt Trong hmax xác định phụ thuộc vào kiến trúc Chiều cao hmin xác định công thức gần sau: hmin = f l  L 24 ∆  ∆  ntb hmin = 2100 105.24 × × 400 × × 1200 = 83.76 24 2.1 × 10 125.61 cm Chiều cao kinh tế tính theo cơng thức sau hkt = k M max 22609800 = 1.15 × = 108.92 ftw 2100 × 1.2 cm Chọn sơ tw=1.2 cm; hệ số k=1.15 Dựa vào hmin hkt sơ chọn chiều cao hd=130 cm tf = Chọn cm; hw=130-4=126 cm b Kiểm tra chiều dày bụng tw t w = 1.2cm > 1.5 Vmax 1.5 × 75366 = = 0.713 cm hf v 130 × 1218 Bản bụng đủ khả chịu cắt SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 10 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN c Chọn kích thước cánh dầm Diện tích cánh xác định theo cơng thức:  M h t h3 Af = b f t f =  max − w w 12  f γc2 ữ h fk 22609800 ì 130 1.2 × 1263  Af =  − = 61 ữì 2100 ì ì 12 128   bf Chọn tw  b f  b f  b f b  f cm2 tf =32 cm; =2 cm Thõa mãn điều kiện sau = 1.2cm ≤ t f = 2cm ≤ 3t w = 3.6cm = 32cm = ( / ÷ / ) h = ( 55 ÷ 22 ) cm = 32cm ≥ / 10hd = 11cm t f = 16 ≤ E f = 31.62 = 320mm > 180mm SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 11 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN 4.3 Thay đổi tiết diện dầm theo chiều dài Để tiết kiệm thép giảm trọng lượng thân dầm, thiết kế nên giảm kích thước tiết diện dầm chọn cho phần dầm có mơmen nhỏ cụ thể giảm chiều x = L / = 12 / = rộng cánh dầm Điểm thay đổi cách gối tựa khoảng m Tại chổ f wf = 1785 thay đổi nối hai phần cánh mối hàn đối đầu dung que hàn N42 có daN/cm2 Mx = tt qdp x( L − x) Tính Mx: = 125.61 × 200 × (1200 − 200) = 12561000 daN.m Diện tích cánh cần thiết vị trí thay đổi  M h t h3 A'f = b'f t f =  x − w w 12  f wt  ÷  h fk  12561000 × 130 1.2 × 1263  A'f =  − = 31.14 ÷× 1785 × 12 128   cm2 b 'f = 20cm Chọn SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 12 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN 4.4 Kiểm tra tiết diện dầm theo diền kiện cường độ điều kiện độ võng Mômen trọng lượng thân dầm: M bt = γ g ρ (tw hw + 2b f t f ) L2 = 1.1 × 7850 × 10 = 433960.56 −6 1.2 × 126 + × 32 × ) × 12002 ( × daNm Đặc trưng hình học:  b t3 tw hw3 Ix = + 2 f f + bf t f 12  12   h fk   2  ÷ ÷   1.2 × 1263  32 × 23  128   ÷= + 2 + 38 × ×  ÷ ÷  12 ÷ 12   ÷    = 724368.26 cm4 Wx = I x × 724368.26 = = 11144.12 h 130 cm3 Kiểm tra ứng suất pháp tiết diện nhịp SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 13 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN M max + M bt 22609800 + 433960.56 = = 2067.79 Wx 11144.12 σ max = daN/cm < f γ c = 2100 daN/cm2 Vậy dầm đủ khả chịu ứng suất nén => kích thước chọn hợp lý Kiểm tra ứng suất tiếp gối tựa τ= (Vmax + Vbt ) S x' ≤ f vγ c I x' tw Vbt = γ g ρ (tw hw + 2b f t f ) L / = 1.1 × 7850 × 10 −6 × (1.2 × 126 + × 32 × 2) × 1200 / =1446.53 daN h fk 1.2 × 126 t w hw2 128 ' S = + bf t f = + 20 × × = 4941.4 8 ' x  b' t t w hw3 I = +  f f + b 'f t f 12  12  ' x  h fk   2  ÷ ÷  cm3  1.2 × 1263  20 × 23  128   ÷= + 2 + 20 ì ì ữữ 12 ữ 12   ÷    =527717.6 cm4 I x' × 527717.6 W = = = 8118.73 h 130 ' x cm3 (Vmax + Vbt ) S x' (75366 + 1446.53) × 4941.4 τ= = = 599.37 I x' tw 527717.6 × 1.2 daN/cm < f vγ c = 1218 daN/cm2 Kiểm tra ứng suất pháp đường hàn đối đầu nối cánh gtctt = γ g ρ (tw hw + 2b f t f ) = 1.1 × 7850 × 10 −6 × (1.2 × 126 + × 32 × 2) = 2.41 daN/cm SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 14 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN tt g dc x( L − x) 2.41 × 200 × (1200 − 200) M = = = 241000 2 ' bt σ 'max M x + M bt' 12561000 + 241000 = = = 1576.84 Wx' 8118.73 daNcm daN/cm < f wtγ c = 1785 daN/cm2 Kiểm tra ứng suất cục nơi đặt dầm phụ σc = P ≤ f γc tw l z dp P = 2(Vmax + Vbtdp ) = × (6223.8 + 56.70) = 12559.4 daN Chiều dài truyền tải nén l z = b dp f + 2t f = 14.5 + × = 18.5 cm σc = P 12559.4 = = 565.74daN / cm2 < f γ c = 2100daN / cm2 tw lz 1.2 × 18.5 Kiểm tra ứng suất tương đương nơi thay đổi tiết diện dầm σ1 = ( M x + M bt )hw (12561000 + 433960.56) × 126 = = 1551.36 Wx' h 8118.73 × 130 (Vx + Vbt ) S x' (50244 + 964) × 4941.4 τ1 = = = 399.58 I x' tw 527717.6 × 1.2 daN/cm2 daN/cm2 Trong đó: 1200 tt L Vx = qdc ( − x) = 125.61× ( − 200) = 50244 2 SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 daN 15 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN L   1200  Vbt = gtctt  − x ÷ = 2.41 ì 200 ữ = 964    daN σ td = σ 12 + σ c2 − σ cσ +3τ 12 = 1551.362 + 565.74 − 565.74 × 1551.36 + × 399.582 =1525.81 daN/cm2 σ td = 1525.81 daN/cm < 1.15 f γ c = 2415 daN/cm2 (thõa mãn) 4.5 Kiểm tra điều kiện ổn định dầm a Kiểm tra ổn định tổng thể bf Kiểm tra tỉ số l0/ b  b l0  ≤ 0.41 + 0.0032 f +  0.73 − 0.016 f b f  t f  tf  bf  E ÷ ÷h  f  fk  l0 100  32  32  32  2.1 × 106 = < 0.41 + 0.0032 × +  0.73 − 0.016 × ÷× = 18.33 bf 32    128  2100 Dầm đảm bảo ổn định tổng thể b Kiểm tra ổn định cục Kiểm tra ổn định cục cánh bof tf bof tf = (b − tw ) / f (b = tf f ≤ 0,5 − tw ) / tf E f ( 32 − 1) / = 7.75 < 0.5 = E 2.1 × 106 = 0.5 = 15.81 f 2100 (thỏa) Kiểm tra ổn định cục bụng SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 16 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 λw = hw tw GVHD: Ths NGƠ DUY TIẾN f 126 2100 = × = 3.32 E 1.2 2.1 × 106 > [ λ ] = 3.2 Bản bụng ổn định cục ứng suất tiếp Cần đặt sườn đứng đặt cách a ≤ hw = 126 cm Chọn a=100 cm Kích thước sườn đứng bs ≥ ts ≥ 2bs hw 1260 + 40 = + 40 = 82 30 30 f 2100 = 2×9× = 0.57 E 2.1 × 106 mm => Chọn cm => Chọn bs = 90 ts = mm mm Các sườn hàn vào bụng cánh dầm đường hàn theo cấu tạo -Kiểm tra lại ổn định cục bụng sau đặt sườn đứng SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 17 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN 2870 5370 1000 2500 2500 2500 2500 1000 12000 -Kiểm tra bụng ô (1) (vùng có ứng suất tiếp lớn) λow = d tw f 100 2100 = = 3.16 < λ  = 3.5 E 2.1 × 106 =>Bản bụng bảo đảm điều kiện ổn định cục tác dụng ứng suất tiếp -Kiểm tra bụng ô (3), (vùng có ứng suất pháp lớn) λw = 3.32 < λw  = 5.5 =>Bản bụng bảo đảm ổn định cục tác dụng ứng suất pháp Vậy điều kiện ổn định cục bụng ô bảo đảm -Kiểm tra bụng (2) trí cách gối x1=287cm tt qdc x1 ( L − x1 ) (125.61 + 2.41) × 287 × (1200 − 287) M1 = = = 16772604.31 daN m 2 qdctt ( L − x1 ) (125.61 + 2.41) × (1200 − × 287) V1 = = = 40070.26 daN 2 σ= M 1hw 16772604.31 × 126 = = 1458.75 daN / cm Wx h 11144.12 × 130 SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 18 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 τ= GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN V1 54152.46 = = 358.15 daN / cm hw tw 126 × 1.2 σc = P 12559.4 = = 565.74daN / cm tw lz 1.2 × 18.5 -Ứng suất tới hạn a 250 = = 1.98 > β = 0.8 hw 126 3 bf  t f  32  = ữ = 0.8 ì ì ÷ = 0.94 hw  tw  126  1.2  Tra bảng 27-Hệ số Ccr TCVN 5575-2012 có giá trị Ccr=31.05 σ cr = Ccr f λw = 31.05 × 2100 = 5915.68 3.322 -ứng suất cục giới hạn λa = Do a 2t w f 250 2100 = × = 3.29 E × 1.2 2.1 × 106 a = 1.98 > 0.8 hw σ c σ c  < σ  σ  nên thay a=0.5a=0.5×250=125 cm  a 125 = 0.99 > 0.8  = h 126 ⇒ C1 = 17.8  w δ = 0.94  SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 19 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 σ c ,cr = GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN C1 f 17.8 × 2100 = = 3453.40daN / cm 2 λa 3.29 -Ứng suất tiếp tới hạn λ ow = à= hw tw f 126 2100 = ì = 3.32 E 1.2 2.1 × 106 a 250 = = 1.98 hw 126  0.76  f 0.76  1218  τ cr = 10.3 1 + ÷ 2v = 10.3 × 1 + × = 1358.82 daN / cm 2 ữ ow 1.98  3.32   σ σ + c   σ cr σ c ,cr 2 2  τ   1458.75 565.74   358.15  + =  + ÷ ÷ + ÷ = 0.31 < γ c = ÷ τ ÷ 5915.68 3453.40 1358.72       cr  4.6 Tính liên kết cánh bụng 2 2  VS x '   P  1  (75366 + 1446.53) × 4941.4   12559.4  hf ≥ ×   ' ÷ + ÷ = ÷ + ÷ 2( β f w )min γ c  I x   lz  × 1260  527717.6   18.5  =0.392 cm Trong đó: β f f wf = 0.7 × 1800 = 1260 daN/cm2 + + β s f ws = 1×1530 = 1530 ( β f w ) = ( β f f wf daN/cm2 ; β s f ws ) = 1260daN / cm SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 20 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN h f = mm Chọn hàn suốt chiều dài dầm 4.7 Tính mối nối hàn Nối để thuận tiện cho việc dich chuyển lắp ghép Bản cánh nói đường hàn đối đầu, bụng nối ghép dung đường hàn góc Vị trí nối vị trí thay đổi tiết diện Nội lực mối nối: M1 = M x = V1 = Vx = 12561000 daNcm 50244 daN Mối nối coi chịu hoàn toàn lực cắt phần mômen bụng Mb = Iw 200037 M = × 12561000 = 4761381 I x' 527717.6 daNcm Trong đó: tw hw3 1.2 × 1263 Iw = = = 200037 12 12 cm4 Chọn ghép tiết diện 116×1 cm2, bề rộng 10cm Abg = × 116 × = 232 Kiểm tra tiết diện ghép: cm2> Aw = 126 × 1.2 = 151.2cm Mối hàn đặt lệch tâm so với ví trí tính nội lực Do có mơmen lệch tâm Me M e = V1 × = 50244 × = 251220 daNcm Chiều cao đường hàn SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 21 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN h f = 1cm h f > h f = 0.5cm , h f < 1.2t = 1.2cm W f = × (126 − 1) × 1.2 / = 6250 A f = × ( 126 − 1) × 1.2 = 300 cm3 cm2 Kiểm tra ứng suất đường hàn  M σ td =  W  f 2 2   V1   4761381 + 251220   50244  + =  ÷ ÷ + ÷ = 203.51 ÷  A ÷ ÷ 6250 300     f    daN/cm2 < ( β f w ) γ c = 1260daN / cm2 12 1260 1300 1160 50 20 σ td = 203.51 daN/cm2 100 200 20 50 10 4.7.Tính sườn đầu dầm SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 22 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGƠ DUY TIẾN -Chọn kích thước sườn Bề rộng sườn đầu dầm chọn nề rộng cánh: bs=20cm As = bs ts ≥ V (75366 + 1446.53) = = 23.72 f cγ c 3238.1 ⇒ ts = 1.186 cm =>Chọn ⇒ ts = 1.2 cm2 cm Chiều cao sườn nhơ khỏi cánh dầm đoạn: a ≤ 1.5ts = 1.5 × 12 = 18 mm -Kiểm tra điều kiện ép mặt V ≤ f cγ c Ase Trong Ase = tsbs = 1.2 × 20 = 24 fc = ⇒ f u 3400 = = 3238 γ M 1.05 cm2 daN/cm2 V 75366 + 1446.53 = = 3200 Ase 24 daN/cm ≤ f cγ c = 3238 daN/cm2 (thỏa) -Kiểm tra ổn định tổng thể σ= V ≤ f γc ϕ Aqu SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 23 BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 c1 = 0.65t w GVHD: Ths NGƠ DUY TIẾN E 2.1 × 106 = 0.65 × 1.2 × = 24.66 f 2100 cm tsbs3 c1tw3 1.2 × 203 24.66 × 1.23 I qu = + = + = 803.55 12 12 12 12 Aqu = t sbs + c1t w = 1.2 × 20 + 24.66 × 1.2 = 53.6 cm4 cm2 iz = I qu / Aqu = 803.55 / 53.6 = 3.87 cm λ= hw 126 = = 32.55 iz 3.87 ⇒ ϕ = 0.928 ⇒σ = V 75366 + 1446.53 = = 1554.25 ϕ Aqu 0.928 × 53.6 daN/cm SVTH: Nguyễn Văn Lâm _ Lớp D13X2 ≤ f γ c = 2100 daN/cm2 (thỏa) 24 ... KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN 3.3 Chọn tiết diện dầm phụ Mômen kháng uốn kể đến biến dạng dọc Wxyc = M max 10260927 = = 436.62 1.12 f γ c 1.12 × 2100 cm3 Tra bảng thép cán sẵn chọn thép chữ... BÀI TẬP LỚN KẾT CẤU THÉP1 GVHD: Ths NGÔ DUY TIẾN β f = 0.7 +Với phương pháp hàn tay ta có ; βs = f wf = 1800 daN/cm2 +Que hàn N42: f ws = 0.45 × f cu = 0.45 × 3400 = 1530 +Mác thép CCT34: ( β f... Không cần kiểm tra ổn định tổng thể dầm phía dầm phụ có sàn thép hàn chặc với cánh dầm Tính tốn thiết kế dầm Chọn dầm tổ hợp hàn từ thép CCT34 , có f = 2100 daN/cm2 4.1 Sơ đồ tính dầm tải trọng