1.Mô tả các bộ phận của hệ kêt câu: CHUONG I:CAC VAN DE CHUNG CUA HE KET CAU
Ma sé Bước dâm | Buéc dam | Gidtrin Hoat tải Hệ sô
đê bài phụ chính dùng tính tiêu chuân vượt tải
Lc
61 Ls=1.2(m) | Lp=3.8(m) n=8 Pc=1100(kg/m2)| np=l.2
-Tỉnh tải có hệ số vượt tải ing=1.1
-Nhip cua dim chinh :Lc=n*Ls=8*1.2=9.6(m) 2.Tai trong tac dung lén san:
thân)và hoạt tai(tai trong tam tho1)
-Khi tính toán bản sàn và các cẫu kiện đầm chinh,dim phụ sẽ dung tải
trọng tiêu chuẩn khi xét độ võng,và dung tải tính toán khi xét đến độ bên: 3.Các đặc trưng cơ lý cúa vật liệu:
Bao gôm các vật liệu sau:
- Thép:dung thép bản,thép hình với mác thép :BCt3-nc2 -Que hàn N42
.cường độ chịu kéo tính toán:R=2100(daN/cm2)
.cường độ chịu cat tinh toan:Rc=1500(daN/cm2)
.moduyn biến dạng đàn hồi: E = 2,1.10°(daN / cm2) = 2,1.10° (daN / m2)
-Gia trị giới hạn của chuyên vị tương đơi của sàn-dâm đ : Đơi với: .Dâm chính: Dằầm phụ [Z/L]=1/400 [Z/L]=1/250 Ban san thép: [f/L]=1/150
-Trọng lượng riêng của thép: ø = 78,5(KN/m2)
.cường độ kéo đứt tiêu chuẩn: fom = 4100(daN / cm’) = 410.10°(daN / mˆ)
.cường độ tính toán ‘fy = 1800(daN / cm?) =180.10" (daN /m*)
Trang 3CHUONG II:THIẾT KE BAN SAN LOAI DAM 1.Mặt bằng sàn và các số liệu xuất phát 3,8m ¬— —_ ~+~ _— -+- _— 3,8m ~ Ẳ + T + t _ 1 mỊ 2m_.l.2mjl.2m 1.2m ani 2m_1.2mj]1l.2m 1.2m 1.2m _1.2mjl.2mj1.2m 9.6m 9.6m ' 1 wen 2m + 2.Sơ đồ tính và cách xác định nội lực -Sơ đồ tính Dé đơn giản ta lẫy nhịp tính toán bản sàn băng với nhịp dam Ls=1,2m co IL oaHu Titi ttt ti tei dd i WW ệ 1.2m & A
Tai trong tác dụng lên sàn có kê đến trọng lượng bản thân sàn
Tải tiêu chuẩn: ø° =(ø° +z,.„o).l
Trang 4Momen uốn cực đại M_ ='“”“T—HA= Mo max Lực kéo H: a AT H =np.—|— | E ts D 1h i 3.Xác định chiều dầy bản sàn -Sơ bộ chiều dây bàn sàn 1S an Ele ts 15 Hạ DC , / 10° ; Trong d6 n, =| — |=150: E, = E- _21 10 = 2,31.10°(daN / em”) = 2,31.10° (KN /m’) A l-v 1-0,3° Ls 4.150 72.2,31.10° 1,2 (1+ 2) = 119, 46 = ís= —”~— =0,01(m) = 10(mm) ts «15 1507.11 119,46 Vậy ta chọn ts=l0(mm)
4.Kiém tra độ võng của bản sàn
Giá trị tải trọng tác dụng lên san Tiêu chuẩn — g° =(p* +1,.2).1=(11+0,01.78,5) =11,785(KN /m) Tinh toan «7 = (PP + t,-ng.p).1= (11.1,2 + 0,01.78,5.1,1) =14,0635( KN /m) Độ võng cực đại của bản sàn A= A ơ Tìm Ay 5qc.Li 5.11,785.1,2! Âu = ng = — ronn =0,0165(m) L* 384.231.108 — 12 _ , 0,0165) Xac dinh: a ata? +2a)=3{ 001 | —=ø =L,408 l Ls
Độ 6 vOng cuc dai võng cực đại: A=0,0165 —— =6,852.10° , ra 08 =0 (m)— Ap|A] 150 Ap [A]=——=8.10° (m) Vậy chiêu dầy bản sàn đã chọn là thỏa mãn điều kiện độ võng cho phép 5.Kiểm tra độ bền bản sàn,tính lien kết của bản sàn vào dầm phụ
Trang 5Momen cực đại tại giữa nhịp bản sàn
Lv: 14,06.1,2°
M ax = TC HA = ——N ——— 302,541.6,852.10 =0,458(KNm)
Wx momen chông uôn của mặt cắt ngang bản san a fk ack TA 1a TA yco=l
Trang 62.Xác định tải trọng-xác định nội lực
Giá trị tiêu chuẩn Lip = (pc+ ø4s).Ls =(] I + 78,5.0,01)1,2 = 14,142(KN /m)
Gia tri tinh toan dy =(penp + p.ts.ng).Ls =(11+78,5.0,01.1,1)1,2 = 16,876(KN / m)
Momen cực đại giữa dâm 1, 16,876.3,8? M max = £0? = 1687038" _ 39 461(KNm) Lực cắt cực đại tại gốc Ly 16,876.3,8 V max = TU”? = 29°18 — 32 064(KA) 3.Chọn tiết diện dầm phụ Momen kháng uốn yêu cầu Mmax 30,461 Rye 21.1041 Tra bảng thép hình chữ I ta được M= 159cmr`; A= 25,4cm’ ;T, =1430cm°;b =10cm;h = 18cm; d =0,5lem;t = 0,83cm; g°, =19,9(KN /cm) =0,199( KN / m);S = 89, 8cmr` Wwe > Xx =1,45.10 „` =145em` c dp oslon - \ yy (aiid oS nv = yy = 2 ⁄ — L4 xô jỦj X y `2 } b=10cm y SA HÀ ‘ppl 0,199.3,87.1,1 Momen giữa dâm M = M max, S = 30,461 pc =30,856( KNm) r om xX “ LL AI
Lực cắt giữa dầm 7 =V max+ #278 — 32 964 4 217798 hI 39 ass( Kw)
Trang 7Kiểm tra theo ứng suất pháp cực đại tại giữa dâm = M _ 201896 194,06.10° (KN /m?) < Rye =210.10° (KN 2m max ` W_ 159.10" — - Kiểm tra theo điều kiện chịu cắt tại tiết điện đầu dầm V.S 32,479.89,8.10° › ; x= tw 1430.10°.0,51.107 = = 39,991.10° (KN / mm?) < R,.ye = 150.10" (KN /m*) Kiểm tra tại vị trí cách đầu dầm một đoạn 1/4=Lp/4=0,95m q bo dtd dda tid ds dtd | $ +» 0,95m, 3,8m + M1=22,48(K Nm) “MI[||I M=30,856(KNm) ô1 V=32,479(KN) V 1=14,42(KN) âđ Ti tiết diện này ta sẽ kiểm tra bền của phân tổ tại điểm giao dầm và cánh dầm Ø„ =A|øl)+3r¿ <1,15.Ñ.c , M1.» 22,84(18—0,83.2)107 Trong đó Ø,= nw _ ( = Wx.h 159.10 15 Sc: la momen tinh cua | canh dâm phụ ht O18 _ 9.0085) S.= 0942 - ; =0,1 0.0083 _ V„Sc _ 7,125.14,42.107 Ix.d 1430.5,1.107'! >o,,= (1304, 002? +3.(14087,82) = 24,43.10° (KN /m’) <1,15R.yc = 241,5.10° (KN /m’) Kết luận: qua 3 bước kiểm tra dầm thỏa điều kiện bền khi chịu tác dụng của tải =1304,002(KN / mm”) =7,125.10 °m ~ x1 = 14087,82(KA /mỶ
5.Kiêm tra độ cứng của dầm phụ
Độ võng tướng đôi cực đại của dâm phải thỏa mãn: ?<|?|=1⁄25 ị / > IA / 384.E.x — 384.2,1.10°*.1430.10°
Vậy dầm thỏa mãn về điều kiện về độ vỏng cho phép
6.Kiểm tra điều kiện ốn định tổng thể
5(qi,+ 2%, )-Lp 5(14,142+0,199)3,8°
Trang 8Trong trường hợp này không cần kiểm tra điều kiện ồn định
7.Câu tạo và tính toán chỉ tiết gối dầm phụ lên dầm chính
Dâm phụ gác lên đầm chính ,giữa hai dầm phụ cùng gác lên dầm chính tại
một vị trí ,sẽ co khoảng hở do sai số chế tạo:khoảng hở này là A
Thuong lay A(5:10)mm ta chon A=10mm Hình vẽ: ta lẫy đường hàn hf=5mm theo cau tao: }0 ' Ỉ | S _AI | |hf=5mm 1⁄22 7 772 DƯ | | -.———- F== an ï | 4H | + | 4 | Dam'thinh | A | 3 | "Dằm phụ ALA + 100 „
Đề cho dầm phụ còn có thể liên kết với dầm chính ta lấy bf=180mm
Diện tích ép mặt của dầm phụ lên dầm chính: fc 38.10" xM 1,05 Ao= joo, “SE 10 = 8000mm” =8.10 mỉ = 36,19.10° (KN /m’) ứng suất truyền xuống dầm chính ứng với Ao g=+_ „32.42 Ao 8.10” Vậy điều kiện chịu ép mặt thỏa mãn: CHƯƠNG 4.TÍNH TỐN DẢM CHÍNH 1.Sơ đồ tính toán
Dâm chính liễn kết với cột,ta chọn hình thức liên kết sau cho tại vị trí liên kết là khớp:Khi đó sơ đồ tính toán đầm chính là đầm đơn giản 2 gối tựa 2 đầu
Nhịp tính toán dấm chính lây bang Lc=8xLs=8xI,2=9,6m
2.Xác định tải trọng và xác định nội lực
Trang 10Chiều cao dâm Ta có độ võng cực đại giữa dầm là Le — 9,6 158J2.1ÿ 158/2 Ly A= [A |= B dp * = dp * ~ 400 3EI M max Amin 3E | ——— Le 2f 316./,.1ý_ 316.21.10°.1,2?.400 3E.Mmax[A| — 3.2,1.10%8.9,6 h„ được tính bởi công thức k=l,1Š => min = =0, 791m = 79cm = h,, =k t tw:chiéu day bản bụng dam: w:momen kháng uốn của tiết ¬ điện ngang w = Mmax _ 032,016 _ + 012.108 fy 21.10 me
Gia su cho: hx hwzhmin ~ 79cm
Trang 12Momen tinh Sx ; -3 2 hf Aw.hw ~12.0,25.107 0,888 + 6.10 ˆ.0,876 Sw= Sw+ 6ƒ = Áƒ~ + 3 =1,9.10 3z Tải trọng bản thân của dầm chính phân bồ đều g„ = 4o =11,256.10 *.78,5 = 883,596.10 * (KN /m) g, =ng.g, =1,1.883, 596.10 =971,95.10°(KN/m)
Tai dau dam 6 vi tri g6i tựa có lực cat Vmax
Vbt lực cắt tại đầu dầm do gdc gây ra L 6 Vbt = ng.p(twhw+ 2bf if) =1,1.78,5(1 1,265.10") = 4,665KN V =V max+ Vobt = 227,36+ 4,665 = 232,025KN ứng suât cắt cực đại có kê đên trọng lượng bản thân dâm: V.Sx 232,025.1,907.10° <Reaye= Ye nvr km 7 1521026102 max = = 48,51.10° <150.10° (KN /m’) Tiét dién gitra dam: M omax =— <Ryc Wx
otd = (o +Ø —Øơ, +3SZ <I,15R7c
Trong đó M=(Mmax+Mtb) giá trị momen cực đại giữa dâm
2 ¬3 2
Mbt =ng.p = = 118,5, 72 nh” =11,197kNm
M =623,616+11,197 = 634,806KNm
JWx =3,376.10m`
F giá trị tải cục bộ tại giữa đầm F=Vdp=64,96KN
Trang 13~ M _ 634,806 max = — = ———~ Wx 3,376.10Ì Smax = 188,03.10° (KN /m?) < Rye = 210.10° (KN / m7’ ) =188,03.10° (KN /m?) Điêu kiện ứng suât tương đương alae +0 070, +38 = (1882.10) +{87311.10)) -{180210'87311.10)+3147410) =158 10'(KN/ni cid =158.10 ( KN/n?’| <1,15Ry¥e=2AL5.10'( KN/ nt | Kiém tra tai vi tri cach dau dam x=1,2m
otd = \o +ơ -ơ.ơ,+3° <1,15R.c
Trang 14Do dam được thiết kê với h=0,9m>hmin=0,79m nên không cân kiểm tra
8.Kiêm tra ôn định của dâm chính
ồn định tông thê :kiểm tra tỉ số lo/bf với lo=Ls=l,2m © <Í0.41+0/00322/ ‡| 0,73—0,016 2 | lỄ bf R of of )hf 8 1? </ 0,41+0.0032 sar + 0.730.016 ay = ng 0,25 12.10 12.10 /0,888 |Ý 21.10 4,8<16,44
Vay dam chinh bao dam diéu kién 6n dinh tong thé 9.On dinh cục bộ ban cánh nén Ta có P9 <0,s [E> pop = M506 la 2m if R 22 2 b 12,2 2,1.10° bof _ “— = 10,16 if 1,2 < 0,5,;———- = 15, 81 21.10 Vậy điêu kiện dâm chính thỏa mãn điêu kiện ởn định cục bộ bản cánh nén 10.Ôn định cục bộ bản bụng dầm Độ mảnh quy ước của bản bụng dâm là 7 1m [R _ 0,876 oe =4,61f [4, }=3.2 tw VE 0,006 \ 2,1.10 do _ as = 2hw =2.0,876 =1,752m
Dé an toan ta lay as=Ls=1,2m
Trang 15Vdp Vdp Vdp Vidp s=5mim NY TOT TT — _— 900cm Ny PLU 1.2m 1.2m L 1.2m | 2 Ser = loan: m Re so 2 Ww 4 pata 1 T37 22 — RE 0G, 2h 0 =4,61 hw 0,876 wVv\VE twVE_ 6.10 2,1.10 0,76 \15.10° 137!) 4.61 Trong đó Sor=10,3{ 1+ = 102,136.10 (KN /m*) Đồng thời ta cũng có giá trị ứng suất tiếp cực đại tại đầu dầm do V gây ra là Smax =48,51.10°(KN /m”}p Ser =102,136.10°(KN /z
Vậy bản bụng sau khi gia cường đã đủ điều kiện ôn định cục bộ Mắt ồn định cục bộ do ứng suất pháp.ứng suất tiếp,ứng suất cục bộ
Ta chọn ô bản thứ 2 tứ bên trái qua để kiểm tra 4 Đ 'g Vid as oS LIHILLIIITLIIIILII [TH THTTTTTHIIHTTTIÍ i) WEL TTITTTTTTITTTTTTIT _x2=750cm ¡450cm .xl=l95Ocrn I 1.2m | 1.2m
Nhận xét do as>hw nên ta có 2 vị trí kiểm tra
Dựa vào biểu đồ nội lực thấy MI>M2 và VI>V2
Trang 1711.Thay đối tiết diện theo chiều dài dầm:
Ta chọn phương án thay đổi tiết điện đầm băng cách thay đối bề rộng bản cánh
Trang 18Trong đó 3 bt ° 3 b.0,012° ° L =P al o(2-2) (o.9) oom 98 “a O07 (029012) ao) J =3,36.10 °+4,73.0,18=1,15.10 x i=1/5 = Dâm chính sau khi thay đổi tiết điện oie M hw _ 344,01.0,876 Wx.h — 2,1395.10°°.0,9 [ 9gde.Lc =156,502.10° (KN /m° ) V'=V +Vbt =162,4+ - ade) = jonas TDS —Ø71,95.10ˆ Ls = 202,83KN 9.971,95.10.9,6
V' là lực cắt tac dụng tại x do Vdp truyền xuống
Sc’ la momen tinh cua tiét dién Sc =0/9)(Š~5 ]~(0186012)| S2-®8] ' ' -4 _ V'.Sc _ 202,83.9,99.10 = 25,936.10° (KN /m’) ly.nw 1,52.10 ˆ.6.10 =9,95.10 !m Std otd =Vo2 +33? = {(156,502.10°) +3(25,936.10°) =162,821.10° (KN /m?)
otd =162,821.10° (KN /m*)<1,15yc fivf = 207.10" (KN /m’)
Trang 19~ 1 ~) Max = < Reye De! tw sv vw) (iran) 7) {PS 0,006] 7 +(oas.qora)( SP |-.55,10°(n) 2 V Sx! 232,025.1,53.10° = < Reyc = oo rn Ans in) Ix! tw 1,188.0,006.10 Kiêm tra ứng suât pháp tại mép ngoài bản cánh của đường hàn đôi với dâm max =49,8.10 (KN/ mỶ ) < Rezc =150.10° (KN/ mỉ Ì chịu kéo _ Mwx' 344,01 _Wx' 2,639.10” øx'=130,356.10° (KN / mÈ )< frf.yc =180.10° (KN / nr ) 1 ox = 130,356.10° (KN /m’ )
Vậy tiết điện thay đồi thỏa điều kiện bền
12.Cấu tạo và tính toán chỉ tiết dầm chính a.Liên kết cánh dầm với bụng dầm Ta có công thức xác định chiều cao đường hàn góc giữa bụng và cánh V.% 232,025.9,59.107 hf = = 1 5 =7,43.1 0m =0,743mưn 2(B.fv) „ dc 2.12,6.107.1,188.10.1
Chọn phương pháp hàn tay,kiểm tra bằng mắt thường
Chọn hf=5mm theo cấu tạo với thép day 6-10mm
b.Cấu tạo và tính toán mối nối dầm
Chiều dài đầm chính là 9,6m ta chọn nối dầm tại vị trí cách đầm 1,6m (tại vi tri
thay đôi tiết diện) như vậy đoạn còn lại là Sm Ta sẽ đi thiết kế nỗi đầm với 2 phương án sau
*Phương án 1.nỗi dầm bằng liên kết hàn
Trên tiết điện đầm đốt nhất chỉ nên nối dầm một lần.Đồng thời đảm bảo tốt
nhất về độ bên của mối nối ,trách ứng suất hàn ,ta có thê chọn nối bản bụng và bản cánh tại 2 vị trí khác nhau
Kiểm tra mối nối
Momen tai vi tri ndi Mn=M’=344,01KNm
Lực cat tai vi tri néi Vn=V’=202,83KN
Kiểm tra theo ứng suất tương đương
otd=Vo° +35" <1,15.ye fut
Điều kiện này đã kiểm tra thỏa trong quá trình thay đổi tiết diện
Trang 20Swi l” - 202,83 = 39,126.10 (KN/ nt’) Aw (0,876—2.0,006).0,006 Sw =39,126.10° (KN / im?) < fit =0,85.R =17,85.10*( KN /m’ ) Hai bản cánh đầm chịu ứng suất pháp cực đại tại tiết diện ø nhưng không kiêm tra Kết luận phương pháp nối dầm bằng liên kết hàn đối đầu thỏa mãn điều kiện Chịu lực
*Phương pháp 2 :nỗi dầm bằng liên kết bulong
Mỗi nối hàn tai vi trí nối khuyếch đại đầm gặp khó khăn và khó đảm bảo chất
lượng Vì vậy đối với các công trình lớn thường dung bulong cường độ cao đề nôi dầm
Mối nói bản cánh dung 3 bản ghép ,bản bụng dùng 2 bản ghép Momen uốn tại vị trí nỗi dầm M=344,01IKNm Lực cắt tại vị trí nối đầm V=202,83KN Phân phôi lại momen cho bản bụng và bản cánh như sau _ M.h» _ Mưw.h` _ 344,01.6.0,8761.10” Mw = — -3 Ix Ix'.12 1,188.12.10 = 97,327( KNm) Ban canh chiu Mf = M — Mw = 344, 01-—97,327 = 246,68( KNm)
Chon đường kính bulong là d=20,mac thép 40crva đường kính lồ là đl=23cm Không gia công bề mặt,bulong được xiết theo góc quay en pha
Trang 21fub =135.10° (KN /m?)— fhb =0,7 fub thép 40CrVA,được /hb =0,7.135.10° = 94, 5.10°(KN /m ) bản thép không gia công bề mặt nên hệ số ma sát là 0,25 ybi =1,2 Hệ sô độ tin cậy tra bảng với Mặt phang tính toán là 2 nén nf=2 yb1=0,9 Ta có [X],,„ = 94.5.1012, #5.10°.0,9{ ° 2)? =86,82KN
Thê vào công thức ta được 1,2
Tính toán kiểm tra mối nối bung dam Chiêu dày bản ghép tw=0,006m Abg = 2.0,006.0,8=9,6.10 3m Abg > Aw = hw.nw =5,256.10°m” ® Ẳ®||®+ <> | = + ell2+ @ |= = = om << 8 + âll2+đ+ | = 40| 40 |40 Lực cắt VI mỗi bulong chiu do lực cắt Vphan bổ ữ = SOP = 25,3(KN)
Với nw là sô bulong ở một phía của bản phép nw=8 momen uôn bản bụng chịu Mw phan bo cho ban bụng thành các hang không đều cho các bulong ,hang ngoài
N max =
cũng chịu Nmax m ` c) .2 Max
Với m=2 là số cột bulong ở một liên kết
Trang 222 de =e +e; =0,24* +(3.0,24) = 0,576 emax = e2 =3.0,24=0,72m _ 97,327 N max 6 0,72 = 60,82KN Điều kiện bền cho bulong hang ngoài cùng \¥2 +N? max <[N],„ 7c =2|25,3” + 60,82” = 65,88KN <86,82KN
Tính toán kiểm tra mối nói cánh dam
Trang 23N <R.ye An An= Abg — Al = 2.60.12 — 2.12.23 = 888mm công thức Anp 0,85.4bg = 0,85.2.60.12=1224zmm? ta kiểm tra với tiết điện quyước Ac=l,I8An=1048mm2 i < Rye Sp = 265,06.10°(KN/m°)f R.yc =210.10° (KN /m’) vay ta co Do đó cần tăng diện tích bản ghép cánh lên t=20mm An = 2.60.20—2.20.23 =1480imm? Anp 0,85 Abg =0,85.2.60.20 = 2040mm’? Ac =1,18An =1746,4mm* eae =15,90.10'(KN / m”)< R.ybl = 21.10°(KN / m ) Kết luận:vẫn giữ nguyên kích thước bản ghép nhưng
tăng diện tích nôi cánh lên t=20mm
Trong phương án nỗi dầm trên,tùy thuộc vào điều kiện mà chọn phương án
thích hợp Khi tải trọng động ,tải trọng lớn thì ta dung liên kết băng bulong
-Cầu tao và tính toán dầm chính là khớp như trong các sơ đô tính ,chọn kiểu
liên kết giữa dầm với cột như hình vẽ Thép được chọn đở đâu dầm là thép góc
không đều cạnh Các bulong liên kết sườn đầu dầm với cột và đầm với bản thép
góc đở dầm chính được lây theo câu tạo Chọn phi bằng 14 Tính toán liên kết như sau [II II1Tđ1TĐT1đĐTđĐ T1 1111111 LTTITLTTTITLTTITILTITTLTILTLTLI a ) bo 380 20
Thép góc được hàn vào cột băng đường hàn góc Lực cắt V tại đầu dầm sẽ do
toàn bộ đường hàn này nhận từ bản thép góc và truyền vào cột
Chọn trước chiều cao đường han hf=18mm
Tổng chiêu dài đường hàn cần thiết
V 202,83
>5 nf (B.fw) ye 1812/6110
Trang 24Chiều dày bản thép là 15mm hmax=1,2.15=18mm vậy thép chọn đã thỏa mãn về đường hàn 3; 1=2.(150—2.15) = 240mm = 24cm Ê 19, 5cm ()6
Tính toán sườn đâu đầm :
Sườn đầu dầm có tác dụng cùng với bản bụng chịu và truyền phản lực gối tựa Chọn trước bề dày bản bụng là ts=l0mm
Thỏa điều kiện ts>tw=6mm
Cân phải thỏa điêu kiện ôn định cục bộ sau : E 2,1.10° 3 <0,5,lÊ =0,5 |“ = 15,81 ts R 21.10 bos <15,81.ts =158,lmm bs tw — hs =2.bos + tw <326,2mm bos = Đề đơn giản dê chế tạo ta chọn bs=bf=180mm Diện tích bản sàn As=bs.ts=10.180=1800mm2 Kiểm tra bản sàn theo điều kiện ép mặt ở mút dưới của sườn V —S fe vp feye fe = fu = a ~ 3619(daN / em? )=36,19.10' (KN / m?) ym 1,05 V_ 202,83 —< feye == =112,68.10° (KN /m?) <361,9.10° (KN / as “1800.107 (KN /m') (KN /m’)
Sườn đầu đầm con duoc kiém tra theo diéu kién 6n dinh ra ngoai mat phang
bản bụng dầm như một thanh quy ước chịu nén đúng tâm Tiết diện quy ước gần