Bài giảng hệ thống rơle bảo vệ nhà máy điện và trạm biến áp

HỆ THỐNG RƠLE BẢO VỆ NHÀ MÁY ĐIỆN & TRẠM BIẾN ÁP Bộ môn Hệ thống điện Đại học Bách khoa Hà Nội 10/6/2013 Giảng viên: TS Nguyễn Xuân Tùng tunghtd@gmail.com Nội dung Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN  Phần 01: Tổng quan rơle kỹ thuật số hãng ABB Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN  Phần 02: Các nguyên lý bảo vệ  Phần 03: Rơle kỹ thuật số RET 521  Phần 04: Rơle kỹ thuật số REG 216  Phần 05: Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Rơle kỹ thuật số REL 561  Phần 06: Rơle kỹ thuật số REB 670  Phần 07: Tính toán thông số chỉnh định Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Phần 01 Tổng quan rơle kỹ thuật số hãng ABB Đặc điểm Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN     Làm việc tin cậy, giao diện & truy cập thuận tiện Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Tích hợp: bảo vệ, điều khiển & đo lường Chuẩn truyền thông: IEC 61850; IEC 608705-103; DNP 3, MODBUS PROFIBUS Phát triển từ năm 1900 Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 1905: Rơle thương mại  Phần mềm CAP hỗ trợ Quản l{ Cài đặt Phân tích cố… Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Quá trình phát triển Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN   Rơle điện cơ: lịch sử 100 năm Rơle tĩnh (bán dẫn): từ năm 1960 Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN  Rơle với vi xử l{: 1980 Bộ vi xử l{ thực thuật toán Lọc tín hiệu: loại tương tự  REG 100 Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Rơle hoàn toàn kỹ thuật số: 1986 RELZ 100 (bảo vệ khoảng cách) Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN RELZ 100 Quá trình phát triển Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Hợp bảo vệ họ 500 (500 series)  Giới thiệu từ năm 1994 Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN  Ghép nối modun riêng lẻ Modun đầu vào Modun chuyển đổi tín hiệu A/D Modun vi xử l{; modun nguồn dc/dcNguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Modun truyền tin (ví dụ cho bảo vệ so lệch)  Modun riêng lẻ: Tăng độ tin cậy nói chung Linh hoạt cấu hình Giảm chi phí đầu tư Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Quá trình phát triển Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Các hợp tiêu biểu họ 500  REL 501, 511, 521: hợp khoảng cách cho lưới trung áp & Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN truyền tải (511, 521)  REL 531: bảo vệ khoảng cách tác động nhanh Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN  REL 551 & 561 (1994): so lệch dọc Truyền tin kỹ thuật số  RET 521 (1998): thời gian tác động tối đa 21ms Máy biến áp công suất lớn Máy biến áp tự ngẫu pha Tổ máy phát – máy biến áp nối Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Các OLTC Quá trình phát triển Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Giai đoạn  Phát triển sang hệ 670 Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN  Kế thừa thuật toán từ họ 316 & 500  Tốc độ xử l{ cải thiện đáng kể  Tuân theo chuẩn kết nối IEC61850 Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN  Đồng thời gian theo tín hiệu GPS  Giao diện thân thiện: Hiển thị sơ đồ sợi Dễ dàng truy cập Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Phần 02 Biến dòng điện biến điện áp phục vụ mục đích bảo vệ rơle Máy biến dòng điện 1.1 Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 10   Tên gọi chung: BI, CT, TI Nhiệm vụ: Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Biến đổi tỷ lệ dòng điện sơ cấp  thứ cấp (5A A) Cách ly mạch sơ cấp thứ cấp Nguyên l{ hoạt động Tạo phối hợp dòng điện pha Isơ cấp*wsơ cấp = Ithứ cấp*wthứ cấp Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN BI cao áp CT: Current Transformer (tiếng Anh) Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN BI hạ áp Sơ đồ nguyên l{ Thiết bị tự động điều chỉnh điện áp MFĐ (AVR) Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 334  Bộ giới hạn dòng kích từ: giới hạn dòng kích từ cực đại cực tiểu  Giới hạn dòng kích từ cực tiểu: cần thiết phải giữ ngưỡng tối thiểu Nguyễn Xuân Tùng –trường Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK dòng kích từ để tránh hợp máy phátHN dễ bị đồng  Bộ nâng cao ổn định (PSS): có tác dụng điều khiển để tắt nhanh dao động điện hệ thống  Tín hiệu đầu vào PSS tốc độ roto, tần số dòng điện phát Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN công suất tác dụng thực phát  Bộ PSS đưa thêm tín hiệu điều khiển vào mạch điều chỉnh điện áp Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Thiết bị tự động điều chỉnh điện áp MFĐ (AVR) Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 335  Sơ đồ khối chi tiết khác Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Follow up Unit: Đảm bảo chuyển đổi mềm chế độ tự động/chỉnh tay Với hệ thống kích từ kép (hai nhánh kích từ riêng): nhánh điều chỉnh chủ động, nhánh lại điều chỉnh phụ thuộc theo (follow up) Mạch điện áp đầu vào Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 336  Mạch điện áp đầu vào ĐK kích từ có vai trò quan trọng  Mất tín hiệu điện áp  Bộ điều khiển nhầm lẫn tăng tối đa dòng kích từ Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN  Giải pháp: dùng BU đầu vào có rơle kiểm tra điện áp (60)  Rơle kiểm tra điện áp (60): phát đứt cầu chì chuyển điều khiển sang chế độ manual chuyển sang lấy tín hiệu từ BU tốt    Thông thường BU dùng cho mạch điều khiển kích từ Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN BU lại dùng cho mạch bảo vệ, đo lường Để tranh đột biến chuyển chế độ: nên trang bị chức Automatic Tracking để chế độ manual bám sát thông số chế độ tự đông trước điện áp Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Mạch điện áp đầu vào Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 337  Mạch điện áp đầu vào ĐK kích từ có vai trò quan trọng  Trường hợp có BU đầu vào  Nguyễn Xuân Bộ phát môn Hệ thống điện ĐHBK Dùng rơle điện áp Tùng thấp–để điện ápHN đầu vào  chuyển sang chế độ manual (rơle tạm khóa máy phát khởi động)  Chỉnh định thấp giá trị thường gặp vận hành bình thường  Có thể kết hợp với rơle điện áp thứ tự nghịch (47) để phát cân điện áp (đứt cầu chí pha mạch áp) Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Mạch điện áp đầu vào Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 338  Mạch điện áp đầu vào ĐK kích từ có vai trò quan trọng  Trường hợp có BU đầu vào  Nguyễn Xuân môn Hệ thống điện tượng ĐHBK HN Giải pháp khác: sửTùng dụng– Bộ rơle giám sát đứt cầu chì (60FL – Fuse Loss)  Rơle tác động chuyển chế độ vận hành sang manual khi:  Điện áp thứ tự nghịch vượt ngưỡng (chì báo đứt cầu chì)  Dòng điện đo ngưỡng bình thường  khẳng định kiện đứt cầu chì Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Ví dụ hệ thống kích từ Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 339  Hệ thống kích từ nhà máy thủy điện Hòa Bình Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 340 Phần Hòa đồng nguồn điện Automatic Synchronization  Chức kiểm tra đồng (25)  Hòa đồng hệ thống điện Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 341  Là thao tác cần thiết để đưa máy phát điện vào làm việc với hệ thống – để kết nối hai hệ thống Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN  Yêu cầu: dòng điện cân lúc hòa đồng phải nhỏ nhất, giảm thiểu sụt áp dao động công suất Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Phương pháp hòa đồng xác Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 342 Sơ đồ hòa đồng Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Trình tự thao tác  Máy phát kích từ - quay tới tốc độ đồng  Kiểm tra điều kiện hòa Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN  Cùng thứ tự pha  Điện áp nhau: U H U F  Tốc độ góc (tần số) nhau: UH H H F db  Góc lệch tương đối giữaNguyễn vectoXuân điệnTùng áp –hai phía Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN  không:  ,U U H  F Khi điều kiện hòa đảm bảo: đóng máy cắt hòa UF F Góc lệch Phương pháp hòa đồng xác Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 343  Dòng điện cân xuất thời điểm hòa  EHTùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân XH  Độ lớn dòng điện cân Icb: Xd I cb I cb E H E F Sơ đồ thay E F X X Để đơn giản, giả thiết độ lớn EF=EH=E theo đồ thị vecto: E H E F E E E I cb sin EH XH Xd XH Xd XH Xd H d Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN E Độ lớn dòng điện Icb phụ thuộc vào góc lệch hai vecto điện áp (sin ) Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN EF E Phương pháp hòa đồng xác Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 344  Dòng cân nhỏ nhất: I cb E sin sin Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN XH Xd 2 00 ; 3600 ; 7200 Vậy thời điểm thuận lợi để đóng máy cắt hòa đồng góc lệch: 00 ; 3600 ; 7200  Dòng cân lớn nhất: I cb max max E XH Xd Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN sin 2 E XH Xd sin 1800 Thường hệ thống có công suất vô lớn so với máy phát: coi XH=0; I cb max E Xd ) I N(3dau cuc MF 1800 Xuân Tùnggiữa – Bộ môn Hệ thống ĐHBK HN 1800 Vậy thời điểm bất lợi nhất:Nguyễn góc lệch vecto điện điện áp hai phía dòng Icbmax gấp lần dòng ngắn mạch pha đầu cực máy phát Phương pháp hòa đồng xác Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 345  Vai trò điện áp phách US (điện áp trượt) trình hòa uS (t ) uH (t ) uF (t ) EH sin(  t ) EF sin( F t) Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Với giả thiếtNguyễn EH=EXuân F=E H uS (t ) E cos Với: F S H t H sin F F t E cos H F Điện áp phách biến thiên với hai tần số khác nhau: uS400 (t) t sin RMS sin S t 300 200 100 (t) -100 -200 Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN -300 -400 cos S t định nghĩa tốc độ trượt Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN y  H H F t Phương pháp hòa đồng xác Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 346  Giá trị điện áp phách quan sát đường bao biên độ uS(t) US E sin S t E sin điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống (t) Us=0: Thời điểm thuận lợi ( 00 ) Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Us=0: Thời điểm thuận lợi ( 3600 ) Us=0: Thời điểm thuận lợi ( 7200 )  Vì S tốc độ trượt nên đại lượng ( S t ) góc lệch tương đối hai vecto điện áp theo thời gian  Chu kz điện áp phách thay đổi trình hòa có thao tác điều chỉnh cho tốc độ góc máy phát gần với phía hệ Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN thống  Thời điểm thuận lợi để hòa: Us=0 Phương pháp hòa đồng xác Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 347 uS(t) tđóng MC tđóng MC tđóng MC Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN (t) Gửi xung đóng  ThuậnGửi lợi xung đóng Thuận lợi Gửi xung đóng Thuận lợi Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Do việc đóng máy cắt cần khoảng thời gian tđóng MC: xung đóng phải gửi trước thời điểm thuận lợi khoảng thời gian vượt trước tvượt trước = tđóng MC  Thời gian vượt trước qui đổi tính theo góc vượt trước (độ) tốc độ trượt cho phép hòa đòng biết: t Góc vượt trước t vt scp scpthốngdong Nguyễn Xuân Tùng –vtBộ môn Hệ điện MC ĐHBK HN Tốc độ trượt cho phép Thời gian vượt trước (chính thời gian đóng MC) Phương pháp hòa đồng xác Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 348  Mô hình điều khiển trình hòa (thiết bị cũ) Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN [...]... Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Máy biến điện áp (BU) 1.2 Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 35  Điện áp danh định sơ cấp và thứ cấp BU ngoài trời thường sử dụng điện áp pha:  Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Điện áp danh định của cuộn sơ cấp là điện áp danh định của lưới điện Ứng dụng đo lường: phạm vi điện áp làm việc: 80÷120% Ứng dụng bảo vệ rơle: từ 0.05 ÷... Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 1.1 Máy biến dòng điện Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 23 Tìm hiểu thông số của BI Với mục đích bảo vệ rơle 5P20 30VA Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Máy biến dòng điện 1.1 Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 24  Thực... dòng điện đi từ phía sơ cấp qua rơle không đổi chiều Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Rơle Máy biến dòng điện 1.1 Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 15  Qui ước cực tính Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 1.1 Máy biến dòng điện Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện. .. Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 2 tới 4 cuộn thứ cấp - Ứng dụng bảo vệ rơle Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Cuộn sơ cấp Các cuộn thứ cấp Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 1.1 25 Máy biến dòng điện Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Thiết kế BI phổ biến  Lõi từ và cuộn dây nằm trong thùng chứa thấp gần với đất Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK... Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 1.1 18 Máy biến dòng điện Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Hiện tượng hở mạch BI  Cơ cấu nối tắt mạch dòng khi tháo thiết bị nhị thứ Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Rơle, đồng hồ Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN đo Rơle, đồng... 1.5 hoặc 1.9 lần điện áp danh định Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Máy biến điện áp (BU) 1.2 Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 36 BU kiểu tụ phân áp  BU loại cảm ứng điện từ thông thường Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN  Lựa chọn kinh tế nhất đối với cấp điện áp tới 145kV  BU kiểu tụ phân áp (CVT – Coupled... thống điện ĐHBK HN Rơle Vỏ kim loại của cáp Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN BI0 Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 1.1 31 Máy biến dòng điện Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN BI thứ tự không  Ngược lại - đấu sai: dây nối đất vỏ cáp không chạy xuyên qua lõi Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN từ  Dòng điện chạy qua vỏ cáp có thể triệt tiêu dòng điện. .. Hệ thống điện ĐHBK Từ đó: để tăng điện ápXuân lênTùng thêm 10%  cần tăngHN dòng từ hóa 50% 1.1 Máy biến dòng điện Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 13 Đặc tính từ hóa của BI  Thí nghiệm xác định đặc tính từ hóa Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Bộ tạo dòng BI Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Bảng kết quả Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN Máy. .. Hệ thống điện ĐHBK HN  Tải tăng  Vthứ cấp tăng  tăng dòng từ hoá Ie  tăng sai số của BI Máy biến dòng điện 1.1 Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 12 Đặc tính từ hóa của BI  Quan hệ giữa dòng điện từ hóa cần thiết (Ie) để sinh ra một điện Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN áp hở mạch V Điện áp điểm gập VK (Knee-point) Vùng bão hòa Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện. .. đất) Máy biến điện áp 1.2 Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN 34  Nhiệm vụ Biến đổi tỷ lệ điện áp sơ cấp sang điện áp thứ cấp theo tiêu chuẩn Nguyễn Xuân Tùng – Bộ môn Hệ thống điện ĐHBK HN (100V hoặc 110V) Cách ly mạch sơ cấp và các thiết bị, người vận hành bên thứ cấp  Qui ước cực tính Cực tính cùng tên được đánh dấu : hình chấm Nguyễnsao, Xuân Tùng – Bộtròn, môn Hệ chấm thống điện