Đồ án nền & móng Thiết kế móng cọc

Đồ Án Nền & Móng GVHD : Khuất Văn Nội THUYẾT MINH ĐỒ ÁN THIẾT KẾ MĨNG CỌC ******* I.Số liệu: Đặc điểm kết cấu: Kết cấu khung BTCT có tường chèn Tải trọng tính tốn tác dụng chân cơng trình cốt mặt đất: Móng M1 : Cợt trục B Ntt0 = 516T ; Mtt0 = 135T.m; Qtt0 = 81T Móng M2 : Cợt trục D Ntt0 = 436T ; Mtt0 = 123T.m; Qtt0 = 81T Tải trọng tiêu chuẩn chân cợt: Trục B - N0tt 516 N    448,7(T ) , n 1,15 tc M 0tc  M 0tt 135 Qtt 81   117,39(T m) , Q0tc    70, 43(T ) n 1,15 n 1,15 (n: hệ số vượt tải có thể lấy chung từ 1,1 - 1,2, ta chọn n= 1,15) Loại Vị trí N(T) M(T.m) Q (T) Tải trọng tiêu chuẩn Ptc C1 448,7 117,39 70,43 379,1 107 70,43 135 81 123 81 C2 C1 516 Tải trọng tính tốn 436 Ptt C2 Khu vực xây dựng , nền đất gờm lớp: + Lớp đất 1: Sét pha dày 2,4m +Lớp đất : Sét dày 4,7 + Lớp đất 3: Cát pha dày 5,4m + Lớp đất 4: Cát nhỏ dày 6m +Lớp đất : Cát vừa rất dày Chiều sâu mực nước ngầm : Hnn = (m) SVTH : Phạm Văn Tú Page Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng GVHD : Khuất Văn Nội I.Số liệu cơng trình: (nhà cơng nghiệp) * Tải trọng tính tốn: Ntt0= 516 T M0tt= 135 T.m Q0tt= 81 T N0tc  N0tt 516   448,7(T ) n 1,15 M 0tt 135 M    117,39(T m) n 1,15 tc Q0tc  Q0tt 81   70, 43(T ) n 1,15 A.Số liệu tính tốn + Lớp đất 1: Sét pha dày 2,4m +Lớp đất : Sét dày 4,7 + Lớp đất 3: Cát pha dày 5,4m + Lớp đất 4: Cát nhỏ dày 6m +Lớp đất : Cát vừa rất dày Mực nước ngầm đợ sâu -9,0 (m) kể từ mặt đất khảo sát Bảng giá trị tính tốn Móng Cợt Trục M1 B 516 135 81 M2 D 436 123 81 SVTH : Phạm Văn Tú (T) Page (Tm) (T) Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng GVHD : Khuất Văn Nội Bảng tiêu học ,vật lý lớp đất TT Tên lớp đất Sét pha Sét Cát pha Cát nhỏ Cát vừa Chiều γ γs W dày (kN/m3) (kN/m3) (%) (m) 2,4 17,9 26,9 36 WL (%) WP (%) 41 24,5  II0 CII (kPa) N30 E (kPa) Cu (kPa) 17 20 6800 45 4,7 5,4 17,6 18,1 27 26,7 40 28 46 30 28,0 24,0 16 21 25 6300 6500 34 41 6,0 18,5 26,6 24 _ _ 30 _ 22 12000 _ 18 26,4 18 _ _ 35 _ 35 25000 _ Rất dày I.Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình,địa chất thủy văn a.Đều kiện địa chất cơng trình cát nh? ? =18,5 kN/m3 W = 24% cát v? a ? =18,0 kN/m3 W = 18% 4700 5400 cát pha ? =18,1 kN/m3 W = 28% 6000 sét ? =17,6 kN/m3 W = 40% 500 sét pha ? =17,9 kN/m3 W = 36% 2400 * Trục địa chất TRỤC ĐỊA CHẤT SVTH : Phạm Văn Tú Page Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng GVHD : Khuất Văn Nội 6300 D 6300 B 12600 6300 C A 4200 4200 4200 17X4200 84000 21 MẶT BẰNG CƠNG TRÌNH * Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình - Để có thể lựa chọn giả pháp nền móng cho cơng trình mợt cách hợp lý ta cần phải đánh giá điều kiện địa chất thủy văn khu đất xây dựng cơng trình ta cần phải xét số sau: - Hệ số rỗng [e] e  s (1  0, 01.w) 1  - Đợ sệt [ IL] IL  w  wp w L  w p =B - Trọng lượng đẩy đất [  đn ]  đn  s   n với  n =10(kN/m3) 1 e - Đánh giá sơ bợ về địa chất khu đất xây dựng cơng trình sau: SVTH : Phạm Văn Tú Page Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng GVHD : Khuất Văn Nội Lớp : Sét pha +Đợ rỗng : e0 =  s (1  W ) 26,9.(1  0,36) 1 =  1=1,04 17,9  +Chỉ số dẻo A= 41% - 24,5%=16,5%  17%  đất tḥc loại sét pha B +Đợ sệt W  WP 36  24,5   0,69 WL  WP 41  24,5  trạng thái dẻo mềm +Trọng lượng đẩy  đn  s n 1 e  26,9  10  8, 28(kN / m3 )  1, 04 Nhận xét Từ tiêu đợ dẻo đất tḥc loại sét pha, có eo= 1,04 >1 Đợ sệt cho ta biết đất trạng thái dẻo mềm Kết Luận :Đây là lớp đất ́u khơng thể làm nền cho cơng trình Lớp2: Sét +Đợ rỗng : e0 =  s (1  W ) 27(1  0, 4) 1 =  =1,14>1  17, +Chỉ số dẻo A= 46% - 28%=18%  17%  đất tḥc loại sét +Đợ sệt B= W  WP 40  28  0, 67  trạng thái dẻo mềm = A 18 +Trọng lượng đẩy  đn  s n 1 e  27  10  7,9(kN / m3 )  1,14 Nhận xét Từ số dẻo,hệ số rỗng >1 Đợ sệt cho ta biết đất trạng thái dẻo mềm  Đây là lớp đất dẻo khơng thể làm nền cho cơng trình Lớp3: Cát pha +Đợ rỗng : e0 =  s (1  W ) 26, 7(1  0, 28) 1 =   0,89 >0,85 tḥc loại cát rời 18,1  +Chỉ số dẻo A= 30% - 24%=6%  7%  đất tḥc loại pha cát +Đợ sệt B= W  WP 28  24  0, 67  trạng thái dẻo mềm = A SVTH : Phạm Văn Tú Page Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng GVHD : Khuất Văn Nội +Trọng lượng đẩy  đn  s n 1 e  26,  10  8,8(kN / m3 )  0,89 Nhận xét Từ số dẻo đất tḥc loại pha cát, đất rời Đợ sệt cho ta biết đất trạng thái dẻo mềm  Đây là lớp vẫn chưa có thể đặt mũi cọc chịu lực cho cơng trình Lớp4: Cát nhỏ +Đợ rỗng : e0 =  s (1  W ) 26, 6(1  0, 24) 1 =  =0,78 18,5  +Trọng lượng đẩy  đn  s n 1 e  26,  10  9,3(kN / m3 )  0, 78 Nhận xét  Đây là lớp đất TB có thể làm móng cho cơng trình Lớp5: Cát vừa +Đợ rỗng : e0 =  s (1  W ) 26, 4(1  0,18)  =0,73 hmin= 0,8 Với đợ sâu đáy đài đủ lớn , lực ngang Q nhỏ , tinh toán gần coi bỏ tải trọng ngang Vậy đợ sâu chơn móng h= 1,2+0,5 (tơn nền)= 1,7 (m) - Cos 0,000 tính cao mặt đất thiên nhiên 0,500 (m) - Đáy đài đặt cote -1,700 (m) - Làm lớp Bêtơng lót vữa xi măng cát B5 dày 100 2.Cọc -Tiết diện cọc : 300x300 (mm), bê tơng B25 Thép chịu lực là thép A-II  16  Fa=8,04 cm2 +Chọn chiều dài cọc cắm xuống lớp đất thứ là (m): +Đầu cọc đài là 15cm +Cọc cắm xuống nền: 2,4 + 4,7 + 5,4 + -1,2 + 0,5=18 (m) +Thép cọc neo đài lấy 55cm -Ta chia cọc làm đoạn đoạn dài (m) nối cọc hàn mã Chi tiết nối cọc SVTH : Phạm Văn Tú Page Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng GVHD : Khuất Văn Nội III.Xác định sức chịu tải cọc 1-a.Sức chịu tải cọc theo vật liệu: Theo kết quảkhảo sát cơng trình,điều kiện địa chất thủy văn,trong trụ địa chất khơng có than bùn nên khơng cần kể đến ảnh hưởng hệ số uốn dọc => φ =1 Chi tiết nối cọc Pv=.φ.(Rb.Fb + Ra Fa) Rb=9000 Kpa Fb =0,3x0,3 Fa =8,04.10-4 Ra =280000 Kpa => PVL=1.(9000 x 0,3x0,3 + 28.104 x 8,04.10-4) = 1035,12KN 1-b.Sức chịu tải cọc theo đất nền: 2.Sức chịu tải cọc theo Pđ(cọc ma sát, cọc treo): n Pđ= m.(m R R.F  u. m fi f i li ) i 1 M : m = cọc đóng MR= mf = Đối với loại cọc thứ nhất U: chu vi tiết diện cọc: 0,3.4=1,2(m) F: Diện tích mặt cắt ngang cọc: 0,3x0,3=0,09 Chia đất thành lớp đất đờng nhất, chiều dày lớp  m hình vẽ Ta lập bảng tra i (theo giá trị đợ sâu trung bình lớp loại đất, trạng thái đất) Cường đợ tính tốn đất chân cợt với đợ sâu Hm= 18,5m, mũi cọc đặt lớp cát vừa( rất dày) tra bảng sách hướng dẫn làm đờ án nền móng nợi suy ta R = 6780 kPa = 678 T/m2 SVTH : Phạm Văn Tú Page Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng GVHD : Khuất Văn Nội 12 21,000 20 11 16 10 18 12,3 1,4 6,0 14 10,6 7,25 8,6 0,7 3,9 5,9 1,2 5,4 2 4,7 1,7 1,700 2,3 2,4 0,5 (m) 0,000 Chia l?p c?c Lớp đất Loại đất Li (m) Zi fi mfi,li, fi ∑ mfi,li, fi (m) (Kpa) (KN/m) (KN/m) Lớp Sét pha IL= 0,69 Sét IL = 0,67 1,2 2,3 7,3 8,76 2 0,7 2 1,4 2 2 3,9 5,9 7,25 8,6 10,6 12,3 14 16 18 20 8,9 10 10 10 10,12 10,46 49,5 52 54,7 79 17,8 20 20 20,24 14,644 99 104 109,4 158 Lớp Lớp Cát pha IL= 0,67 Lớp Cát nhỏ Lớp5 Cát vừa SVTH : Phạm Văn Tú Page 10 578,844 Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng GVHD : Khuất Văn Nội -Lớp bảo vệ cốt thép đáy móng dày  3cm (thường chọn 3-5 cm) - Đài liên kết ngàm với cợt và cọc Thép dọc neo đài ≥ 30d ( chọn 55cm) và đầu cọc đài 15 cm *Cọc đúc cơng trường + Bê tơng: mác B25 , Rb= 14500 Kpa + Cốt thép : thép chịu lực –AII, đai AI III : TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÓNG Tải trọng tác dụng xuống móng + số thứ tự là Móng Cột trục N 0tt (T ) M 0tt (Tm) Q0tt (T ) M1 B 436 132 81 A: Thiết kế móng Tiết diện chân cợt 0,7x0,4m Tải trọng tiêu chuẩn tt No = 436T tt Qo=81T Mo= 123Tm 1700 0,7x0,4m N0tc  N0tt 436   379,1(T ) n 1,15 M 0tt 123 M    107(T m) n 1,15 tc Q0tc  Q0tt 81   70, 43(T ) n 1,15 1.Chiều sâu đáy đài Hmd Tính hmin : Chiều sâu chon móng u cầu nhỏ nhất  Hmin : 0, 7.tg (450  ) Q 17 70, 43  0, 7.tg (450  )  0,8m  b 17,9.1,8 +Q: tổng các lực ngang Qx= 70,43T SVTH : Phạm Văn Tú Page 23 Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng GVHD : Khuất Văn Nội +  : dung trọng tự nhiên  =17,9 Tm3 +B: bề rợng đài sơ bợ b=1,8 +  : góc ma sát   17 NHư Hmin =0,8 ta chọn hmd =1,2 m > hmin= 0,8 Với đợ sâu đáy đài đủ lớn , lực ngang Q nhỏ , tinh toán gần coi bỏ tải trọng ngang Vậy đợ sâu chơn móng h= 1,2+0,5 (tơn nền)= 1,7 (m) - Cos 0,000 tính cao mặt đất thiên nhiên 0,500 (m) - Đáy đài đặt cote -1,700 (m) - Làm lớp Bêtơng lót vữa xi măng cát B5 dày 100 2.Cọc -Tiết diện cọc : 300x300 (mm), bê tơng B25 Thép chịu lực là thép A-II  16  Fa=8,04 cm2 +Chọn chiều dài cọc cắm xuống lớp đất thứ là (m): +Đầu cọc đài là 15cm +Cọc cắm xuống nền: 2,4 + 4,7 + 5,4 + -1,2 + 0,5=18 (m) +Thép cọc neo đài lấy 55cm -Ta chia cọc làm đoạn đoạn dài (m) nối cọc hàn mã Chi tiết nối cọc III.Xác định sức chịu tải cọc 1-a.Sức chịu tải cọc theo vật liệu: Theo kết quảkhảo sát cơng trình,điều kiện địa chất thủy văn,trong trụ địa chất khơng có than bùn nên khơng cần kể đến ảnh hưởng hệ số uốn dọc => φ =1 Chi tiết nối cọc Pv=.φ.(Rb.Fb + Ra Fa) Rb=14500 Kpa Fb =0,3x0,3 SVTH : Phạm Văn Tú Page 24 Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng GVHD : Khuất Văn Nội Fa =8,04.10-4 Ra =280000 Kpa => PVL=1.(9000 x 0,3x0,3 + 28.104 x 8,04.10-4) = 1035,12KN 1-b.Sức chịu tải cọc theo đất nền: 2.Sức chịu tải cọc theo Pđ(cọc ma sát, cọc treo): n Pđ= m.(m R R.F  u. m fi f i li ) i 1 M : m = cọc đóng MR= mf = Đối với loại cọc thứ nhất U: chu vi tiết diện cọc: 0,3.4=1,2(m) F: Diện tích mặt cắt ngang cọc: 0,3x0,3=0,09 Chia đất thành lớp đất đờng nhất, chiều dày lớp  m hình vẽ Ta lập bảng tra i (theo giá trị đợ sâu trung bình lớp loại đất, trạng thái đất) Cường đợ tính tốn đất chân cợt với đợ sâu Hm= 18,5m, mũi cọc đặt lớp cát vừa( rất dày) tra bảng sách hướng dẫn làm đờ án nền móng nợi suy ta R = 6780 kPa = 678 T/m2 21,000 12 2,3 20 11 16 10 18 12,3 1,4 6,0 14 10,6 7,25 8,6 0,7 3,9 5,9 1,2 2 1,7 1,700 5,4 4,7 2,4 0,5 (m) 0,000 Chia l?p c?c SVTH : Phạm Văn Tú Page 25 Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng GVHD : Khuất Văn Nội Lớp đất Loại đất Lớp Sét pha IL= 0,69 Sét IL = 0,67 Lớp Lớp Cát pha IL= 0,67 Lớp Cát nhỏ Lớp5 Cát vừa Li (m) 1,2 Zi fi mfi,li, fi ∑ mfi,li, fi (m) (Kpa) (KN/m) (KN/m) 2,3 7,3 8,76 2 0,7 2 1,4 2 2 3,9 5,9 7,25 8,6 10,6 12,3 14 16 18 20 8,9 10 10 10 10,12 10,46 49,5 52 54,7 79 17,8 20 20 20,24 14,644 99 104 109,4 158 578,844 n Pđ= m.(m R R.F  u. m fi f i li ) i 1 =1.(1.6780.0,09+4x0,3x578,844)=1304,813KN 1304,813  932KN Pđ’= 1, Kd = 1,4 hệ số an toàn đất Vậy Pđ’ H2 = max(h2l,h2b) = 1,15m Chiều cao đài chọn sơ bợ : Hđ = h1 + h2 = 0,15+ 0,15 = 1,3m Với h1 chiều sâu cọc ngàm vào đài C h2 lc h2 C ld Kiểm tra điều kiện lực max truyền xuống cọc dãy biên Diện tích đế đài thực tế : F’d = 2,3x3,2=7,36 m2 Trọng lượng tính toán đài và đất đài : Trọng lượng tính toán đài và đất đài : N d tt  n.Fd h. tb  1,1.7,36.1, 7.20  275, 264 KN Lực dọc tính toán xác định đến cốt đáy đài là : Ntt = Nott + Ndtt = 4360 +275,264 = 4635,264 KN Moment tính toán xác định tương ứng với trọng tâm diện tích tiết diện cọc mặt phẳng đáy đài : Mtt = Mott+ Qott x hd = 1230 +810x1,3= 2283 KNm Lực trùn xuống cọc dãy biên : Ptt max,min  N tt M tt y.xmax 4635, 264 2283 1,35     386, 272  254 ' 2 nc 12  0, 45   1,35   x i tt P max= 640KN Pttmin =132KN >0 => cọc khơng bị nhổ Trọng lượng tính tốn cọc : Pc = 0,3.0,3.( 6- 0,35-0,15).810.1,1=44,105KN Có Pttmax +Pc = 640 + 44,105=684,105KN < Pd = 932KN( thỏa mãn điều kiện lực max trùn xuống cọc dãy biên) Pttmin =132KN>0 nên khơng cần phải kiểm tra theo điều kiện chống nhổ VII Tính tốn kiểm tra cọc : - Khi vận chuyển cọc : Tải trọng phân bố q = .F.n với n hệ số đợng, n = 1,5 SVTH : Phạm Văn Tú Page 28 Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng 0,207l 0,207l 0,207l Móc c?u GVHD : Khuất Văn Nội 0,207l Móc c?u =>q=2,5.0,3.0,3.1,5=0,33T/m chọn a cho M1+  M1- => a = 0,207lc  1,3m 0,207l 0,207l Móc c?u M-1 a a M+1 Biểu đờ moment cọc vận chủn M1  q.a 0,33.1,32   0, 279T / m2 2 - Treo cọc lên giá búa : để M 2  M 2  b  0, 294.lc  0, 294.6  1,8m + Trị số mơnmen dương lớn nhất : M  q.b 0,33.1,82   0,535T / m2 2 M-2 M+2 Ta thấy M1 = 0,279 < M2 = 0,535 => dùng M2 để tính tốn + Lấy lớp bảo vệ cọc là a’=2 cm  Chiều cao làm việc cốt thép h0= 30-2= 28 cm => Fa  M2 0,535   0, 000076(m )  0, 76(cm ) 0,9.h0 Ra 0,9.0, 28.28000 Cốt thép chịu lực cọc 216(Fa=4cm2)  cọc đủ khả chịu tải vận chủn, cẩu lắp - Tính tốn cốt thép làm móc cẩu : Lực kéo lên móc cẩu trường hợp treo lên giá búa Fk  q.l SVTH : Phạm Văn Tú Page 29 Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng GVHD : Khuất Văn Nội => Lực kéo mợt nhánh, gần đúng: F’k = Fk q.l 0,33.6  0,99T =  2 Diện tích cốt thép móc cẩu: Fa  Fk' 0,99   0, 000047m2  0, 47cm2 Ra 21000 c 2,4 (m) 0,000b 1,200 4,7 H 5,4 5,4 4,7 2,4 0,5 Chọn thép móc cẩu 12 có Fa = 1,13 cm2 Chọn búa thích hợp : với kinh nghiệm lc ≤ 12  Q búa = 2,5T Kiểm tra móng cọc theo TTGH 2: Kiểm tra điều kiện áp lực đáy móng quy ước: Đợ lún nền móng tính theo đợ lún nền khối móng quy ước abcd: a 6,0 6,0  a tb 21,000 d tb   i hi h i   tb   17o.1,  16o.4,  21o.5,  30o.6,  35o.2  23, 645o 1,  4,  5,  6,  23, 645o  5,911o Chiều dài đáy khối quy ước : SVTH : Phạm Văn Tú Page 30 Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng LM  L  H tan GVHD : Khuất Văn Nội tb  LM= 3,2-2(0,25-0,15)+2.19,6tan(5,911o)= 7,06m Bề rợng đáy khối quy ước :  BM  B  H tan tb  1,   (0, 25  0,15)  2.19, 6.tan 5,911o  5, 26m Trọng lượng tiêu chuẩn khối móng quy ước từ đáy lớp lót trở lên: N tc1  LM BM h. tb  7, 06.5, 26.(1,  0,1).20  965 KN Trọng lượng riêng trung bình đất từ lớp lót đến chân cọc :  h 1,1.17,9  4, 7.17,  5, 4.18,1  6.18,5  18.2  'II   i i   18, 081KN / m3 1,1  4,  5,    hi Trọng lượng khối móng quy ước phần lớp lót chưa kể bê tơng cọc: N tc   LM BM  5Fc   II '. hi   7,06.5,26  5.0,32  18,081.(1,1  4,7  5,4   2)  12736 KN Trọng lượng cọc khối móng quy ước: N tc c  5.Fc  hi 25  5.0,32 1,1  4,7  5,    25  216 KN Trọng lượng khối móng quy ước: N tc qu  N tc1  N tc  N tc c  965  12736  216  13917 KN Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy khối quy ước: N tc  N tc  N tc qu  3791  13917  17708KN Moment tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối quy ước : M tc  M tc  Qtc  hd  lcoc  0,35  0,15  1070  704,3(1,3   0,35  0,15)  5859, 24KN Đợ lệch tâm : M tc 5859, 24 e  tc   0,33m N 17708 tc Áp lực tiêu chuẩn đáy khối quy ước: Ptc max,min  N tc 6.etc 17708  6.0,33  (1  ) 1 LM BM LM 7, 06.5, 26  7, 06   Ptc max  611Kpa Ptc  343,1Kpa Ptc tb  Ptc max  Ptc 611  343,1   477 Kpa 2 Cường đợ tính tốn đất đáy khối móng quy ước : SVTH : Phạm Văn Tú Page 31 Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng RM  GVHD : Khuất Văn Nội m1.m2 1,1 A.BM  I I  1,1.B.H M  II ' 3.D.cII  K tc Ktc =1 M1=1,4; M2=1vì cơng trình khơng tḥc loại tuyệt đối cứng   35o tra bảng ta :A= 1,68, B = 7,73 ,C= 9,60 Chiều cao khối móng quy ước lấy đến cốt thiên nhiên : HM = 0,5+2,4+4,7+5,4+6,0+2 = 21m Trọng lượng riêng trung bình đất từ đáy móng quy ước đến cốt thiên nhiên :  'II    i hi h i  RM   0,5.17  2, 4.17,9  4, 7.17,  5, 4.18,1  6.18,5  18.2  18, 044 KN / m3 0,5  2,  4,  5,   1, 4.1 1,1.1, 68.5, 26.18  1,1.7, 73.21.18, 044  3.9, 60.0   4755, Kpa Có :  Ptc max  611Kpa  1, 2.RM  1, 2.4755,  5706,84 Kpa Ptc tb  343,1Kpa  RM  4755, Kpa Vậy thỏa mãn điều kiện áp lực đáy móng quy ước Kiểm tra điều kiện biến dạng : ứng śt thân đáy lớp sét pha:  bt z 2,4  2, 17,9  42,96 Kpa Ứng śt thân đất cao đợ đáy lớp sét :  bt z 2,44,7  42,96  4,7.17,6  125,68Kpa Ứng śt thân đất cao đợ đáy lớp cát pha :  bt z 2,44,75,4  125,68  5, 4.18,1  223, 42Kpa Ứng śt thân đất cao đợ đáy lớp cát nhỏ :  bt z 2,44,75,46,0  223, 42  6.18,5  334, 42Kpa Ứng śt thân đất đáy móng quy ước :  bt z H  2, 4.17,9  4,7.17,6  5, 4.18,1  6.18,5  2.18  370, 42Kpa M Ứng śt gây lún đáy móng quy ước: SVTH : Phạm Văn Tú Page 32 Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng GVHD : Khuất Văn Nội  gl z 0  Ptctb   bt z H  388,86  370, 42  18, 44Kpa M Chia nền đất móng quy ước thành lớp phân tố có chiều dày hi  BM 5,26   1,315m 4 Và đảm bảo lớp chia là đờng nhất Gọi z là đợ sâu kể từ đáy móng quy ước ứng śt gây lún đợ sâu z1 :  gl z  K o  gl z 0 K0 tra bảng theo 2z/b l/b = 6,16/5,26=1,171 Đợ lún lớp phân tố thứ i : Si    gl zi   gl zi 1  hi Điểm Z (m) Ei   0,8 2z/b l/b gl zi Ko   gl zi 1  hi Ei  gl z  bt z  gl z  bt z (Kpa) (Kpa) 0 1,000 111,58 370,42 0,3 1,315 0,5 0,9315 103,937 394,09 0,264 7,96 2,63 0,7355 82,067 417,76 0,196  1,513 5, 26 3,945 1,5 0,5282 58,937 441,43 0,134 5,26 0,3434 38,317 465,1 0,082 6,575 2,5 0,2734 30,506 488,77 0,062 7,89 0,2053 22,907 512,44 0,045 9,205 3,5 0,1580 17,630 536,11 0,033 10,52 0,1113 12,419 559,78 0,022 Giới hạn nền lấy đến điểm đợ sâu 10,52m kể từ đáy khối quy ước Ei (Kpa) 25000 25000 25000 25000 25000 25000 25000 25000 Si (m) 0,0007 0,0006 0,0005 0,0003 0,0002 0,00018 0,00014 0,0001 Đợ lún nền: S   Si  0, 00272  S gh  0, 08m i 1  thỏa mãn điều kiện đợ lún tuyệt đối giới hạn SVTH : Phạm Văn Tú Page 33 Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng GVHD : Khuất Văn Nội 4700 2400 0.000 -1700 sét pha sét cát pha 6000 5400 2000 cát nh? cát v?a 10 12 14 16 18 370,42 20 18,44 X 17,18 9,74 6,33 5,04 3,79 2,91 559,78 13,56 4000 z bt 2,05 Tính tốn độ bền cấu tạo dài cọc: Dùng bê tơng B20  Rb= 9000 Kpa, Rbt = 750 Kpa Dùng cốt thép nhóm AII có Ra = 280000Kpa Xác định chiều cao đài cọc theo điều kiện chọc thủng: Với chiều cao chọn hđ =1,3m đáy tháp chọc thủng vừa trùm kín cạnh ngồi cọc biên Lực chọc thủng Pcth =  đài khơng bị chọc thủng Sức chống chọc thủng đài : 0,75.Rbt btb ho  0,75.Rbt bc  ho  ho  0,75.750(0, 1,15).1,15  1003KN Nếu chọn chiều cao đài hd’ 0  lực chọc thủng : Pcth  2.P tt max  2.640  1280 KN  1003KN Nếu chọn chiều cao đài nhỏ 1,3m sức chống chọc thủng đài nhỏ lực chọc thủng đài khơng thỏa mãn điều kiện chọc thủng SVTH : Phạm Văn Tú Page 34 Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng GVHD : Khuất Văn Nội Vậy chiều cao đài chọn hđ =1,3m hợp lý Tính tốn moment thép đặt cho đài cọc Moment tương ứng với mặt ngàm I-I : M1 = ( P4 +P8+P9 )r1+(P3 +P7 +P10)r1’ r1 = 1,35 – 0,7/2 = 1m r1, = 0,45– 0,7/2 = 0,1m P4 = P8 = P9 = Pttmax = 640K N P3  p7  p10  4635, 264 2283  0, 45   471 12   0, 452  1,352  M1 =( 3x640x1)+(3x471x0,1)= 2061 KNm Moment tương ứn mặt ngàm II –II : M2 = ( P1 +P4 ) r2 + ( P2 + P3)r2’ r2 = 1,35 – 0,4/2 = 1,15m r2’ = 0,45 – 0,4/2 = 0,25m P1 = Pttmin = 132 KN P4 = Pttmax = 640 KN P3 = 471 KN P2  54635, 264 2283  0, 45   302 KN 12   0, 452  1,352  M2 =(132 +640 )x1,15+ (302 +471) x 0,25= 1081 KNm Cốt thép chịu moment M1 : FaI  MI 2061   0, 007112m  71,12cm 0,9.ho Ra 0,9.1,15.280000 Chọn 1525 có Fa = 73,635cm2 Khoảng cách trục cốt thép cạnh : a b   abv  15  2300   35  15    157mm n 1 15  Chiều dài : L – 2abv = 3200 – 2x 35 = 3130 mm Cốt thép chịu moment M2 : SVTH : Phạm Văn Tú Page 35 Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng FaI  GVHD : Khuất Văn Nội M II 1081   0, 003763m  37, 63cm ' 0,9.ho Ra 0,9.(1,15  0,5.0, 02).280000 Chọn 1916 có Fa = 38,175cm2 Khoảng cách trục cốt thép cạnh : a b   abv  15 3200   35  15    172mm n 1 19  Chiều dài : b – 2abv =2300 – 2x 35 = 2230mm I 11 12 100 100150 900 1250 10 900 700 3200 400 2300 900 900 1250 950 II 900 950 700 100 100150 400 II 150100 100 Lớ p Bê t ô ng ló t , đá4x6, B5 150100 100 I SVTH : Phạm Văn Tú Page 36 Lớp : K35- ĐHXD Đồ Án Nền & Móng GVHD : Khuất Văn Nội B MẶ TBẰ NG MÓ NG CỌC C2 TỶ LỆ1/ 20 700 900 950 400 2300 900 700 3200 1250 900 1250 950 100 100150 25a157 100 100150 D 900 400 D 16a172 900 150100 100 Lớ p Bê t ô ng ló t , đá4x6, B5 150100 100 B MÓNG T/L : 1/20 ( PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC) 700  800    400 0,000  350 350 1150 1300   100150 1,700 21,000 MẶT CẮT C-C SVTH : Phạm Văn Tú Page 37 Lớp : K35- ĐHXD