Lý thuyếtQuá trình GAGD bao gồm việc đặt một giếng sản xuất ngang gần đáy của tầng sản phẩm và bơm khí thông qua giếng thẳng đứng hiện tại được sử dụng trước giai đoạn ngập nước. Khi khí bơm tăng từ đầu để tạo thành một tầng sản phẩm khí, dầu mỏ và thoát nước xuống cho giếng sản xuất ngang. Quá trình GAGD mới đang được phát triển bằng cách sử dụng cách tiếp cận theo ba hướng:(1) Thiết kế và xây dựng một mô hình vật lý thu nhỏ để chứng minh tính khả thi và quá trình điều tra và hiểu được sự tương tác của các lực mao dẫn, lực hấp dẫn và lực nhớt. (2) Quy trình tối ưu hóa bằng cách xác định áp lực trộn lẫn và tổng hợp thông qua việc sử dụng các kỹ thuật Triệt tiêu sức căng bề mặt (VIT). (3) Quá trình kiểm chứng ở điều kiện vỉa bằng cách tiến hành phương pháp WAG ngang và GAGD dọc trong 2 mét mẫu lõi. Bài viết này sẽ trình bày các khái niệm GAGD và các lợi thế hơn WAG và một bản tóm tắt của các bằng chứng thực nghiệm thu thập được cho đến nay.
Development of Gas Assisted Gravity Drainage (GAGD) Process for Improved Light Oil Recovery D N Rao, S C Ayirala, M M Kulkarni, and A P Sharma, Louisiana State University Lý thuyết Cố gắng để vượt qua phân dị trọng lực tự nhiên cách bơm ép luân phiên khí với nước (WAG) mang lại hiệu suất thu hồi dầu tăng cường tốt so với dự án bơm ép khí liên tục (CGI) Tuy nhiên, WAG phương pháp để 'chiến đấu' với phân dị trọng lực tự nhiên Trong nỗ lực để giải vấn đề tính linh động bất lợi, trình WAG làm phát sinh vấn đề khác có liên quan tới tăng độ bão hòa nước tầng chứa bao gồm khả bơm khí bị hao hụt, tăng cạnh tranh với dòng chảy dầu WAG với tỉ lệ thu hồi dầu khoảng 5-10% dấu hiệu rõ ràng hạn chế Để tìm thay hiệu cho WAG, khởi xướng phát triển trình bơm ép khí với hỗ trợ phân di trọng lực (GAGD) Không giống WAG, trình GAGD lợi dụng phân chia tự nhiên khí bơm vào dầu thô hồ chứa dự án nhằm mục đích phát triển hệ thống trình thu hồi ứng dụng rộng rãi cho loại bể chứa khác hai chế độ khai thác thứ cấp tam cấp Quá trình GAGD bao gồm việc đặt giếng sản xuất ngang gần đáy tầng sản phẩm bơm khí thông qua giếng thẳng đứng sử dụng trước giai đoạn ngập nước Khi khí bơm tăng từ đầu để tạo thành tầng sản phẩm khí, dầu mỏ thoát nước xuống cho giếng sản xuất ngang Quá trình GAGD phát triển cách sử dụng cách tiếp cận theo ba hướng: (1) Thiết kế xây dựng mô hình vật lý thu nhỏ để chứng minh tính khả thi trình điều tra hiểu tương tác lực mao dẫn, lực hấp dẫn lực nhớt (2) Quy trình tối ưu hóa cách xác định áp lực trộn lẫn tổng hợp thông qua việc sử dụng kỹ thuật Triệt tiêu sức căng bề mặt (VIT) (3) Quá trình kiểm chứng điều kiện vỉa cách tiến hành phương pháp WAG ngang GAGD dọc mét mẫu lõi Bài viết trình bày khái niệm GAGD lợi WAG tóm tắt chứng thực nghiệm thu thập Giới thiệu: 1.1 Tình trạng dự án bơm khí: Trong vòng mười hai năm qua, số dự án hoà trộn CO2 tăng từ 52 (năm 1990) lên 66 (năm 2002) sản lượng họ khoảng thời gian tăng gần gấp đôi từ 95.000 BPD đến 187.400 BPD Những liệu cho thấy dự án hoà trộn CO2 tăng lên đặn hai thập kỷ qua, tất dự án bơm khí khác (CO2 hoà trộn, N2 khí thải) bị từ chối bị loại bỏ trừ dự án trộn với hydrocarbon Việc sản xuất từ dự án bơm khí hydrocarbon trộn Mỹ tăng lên đặn từ 55.386 BPD năm 1990 lên 124.500 BPD vào năm 2000 Tuy nhiên, xu hướng bị đảo ngược vào năm 2002 sản xuất từ bơm khí hydrocarbon giảm xuống 95.300 BPD, có lẽ tăng giá khí đốt tự nhiên Hiệu tổng thể phần chia sản phẩm từ phun khí EOR Mỹ tăng gần gấp đôi từ 23% năm 1990 lên 44,5% vào năm 2002 Điều thể rõ quan tâm thương mại ngày tăng, ngành công nghiệp dầu mỏ Mỹ có dự án EOR bơm khí Các mức giá tương đối cao khí thiên nhiên lợi ích khác việc cô lập quy mô carbon CO2 dự án bơm khí tương lai 1.2 Tiến hành Công nghiệp: Độ nhớt chất khí, cho dù CO2 hydrocarbon, nói chung phải nhỏ phần mười dầu điều kiện vỉa (việc kiểm soát yếu tố lớn dự án bơm khí thành công) Nghiên cứu tiến hành bọt gel để tính độ nhớt dung môi Tuy nhiên, kỹ thuật này, có tính chất thử nghiệm, không chấp nhận phần công nghệ lũ trộn với Do đó, trình WAG (thực lần Caudle Dyes1 năm 1958) lựa chọn mặc định để kiểm soát động lũ khí theo phương ngang Christensen et al.2 trình bày đánh giá 59 lĩnh vực WAG kinh nghiệm, WAG năm 1957 Mobil lĩnh vực Bắc Pembina Alberta, đến Sea theNorth Trong số 59 dự án WAG khắp giới, 37 (không bao gồm bốn dự án nước phun khí đồng thời) tiến hành Hoa Kỳ Trong số 37 dự án WAG Mỹ, 26 dùng CO2 Mặc dù ưu lĩnh vực ứng dụng, hiệu suất trình WAG gây thất vọng Việc xem xét ghi nhận kết luận phần lớn 59 dự án thu hồi dầu tăng khoảng 5-10%, với phục hồi trung bình tăng 9,7% dự án WAG trộn lẫn 6,4% dự án WAG không thễ trộn lẫn (Các tác giả nhận thấy thu hồi dầu cao thu bất ngờ thành hệ cacbonat, dolomit cao mức trung bình đá cát kết dự đoán) Trong đó, thu hồi dầu tốt nhiều khoảng 15 - 40% OOIP bơm khí thẳng đứng trọng lực ổn định tiến hành rạn đỉnh cao Alberta3 Những kết cho thấy lĩnh vực lợi ích làm việc với thiên nhiên cách sử dụng lên khí bơm để đẩy xuống dầu Điều dẫn đến câu hỏi: không luôn bơm khí phân di trọng lực phía tầng sản phẩm để tầng dầu xuống thành tầng sản xuất ngang? Các dự án đề xuất nhằm mục đích để trả lời câu hỏi cách phát triển tiêu chí mở rộng quy mô phù hợp với khái niệm mới, xây dựng mô hình vật lý trực quan để chứng minh trình khả thi, cách thực lũ dài lõi hai chế độ chiều dọc (GAGD) chế độ chiều ngang (WAG) Ngoài ra, dự án đề xuất nhằm phát triển kĩ thuật Triệt tiêu sức căng bề mặt (VIT) để xác định điều kiện trộn lẫn hồ chứa 1.3 Tại thu hồi dầu lại thấp dự án WAG? Quá trình WAG thông thường sơ đồ mô tả hình Nếu khí nước bơm chảy đề sơ đồ trên, thu hồi dầu cao đáng kể có hiệu quét tuyệt vời Thực tế kinh nghiệm tích lũy từ số dự án mâu thuẫn với kỳ vọng cao cho Hình 1: sơ đồ Vẽ phác thấy rõ ràng hành vi dòng chảy chất lỏng tầng chứa trình WAG quy trình khác đáng kể Hình Xem xét xu hướng tự nhiên khí bơm lướt bơm CO2lên phía nước chìm xuống phía dưới, mô hình dòng chảy thực tế WAG (Trích từ mô tả hình Hậu phân biệt khí-nước hiệu quét nghèo trang web dẫn đến thu hồi thấp dự án MỹDOE) Hình 2: phá huỷ xảy chu kỳ WAG 1.4 Dự án bơm khí trọng lực ổn định: Quá trình phân dị trọng lực thực thành công nhiều lĩnh vực ứng dụng Mỹ, Canada nơi khác giới Bảng cho thấy tóm tắt ứng dụng lĩnh vực thoát nước trọng lực xem xét trình nghiên cứu Howes tóm tắt trọng lực thẳng đứng ổn định dòng hydrocarbon (HC) hoà trộn tiến hành tầng chứa Canada 1964-1987 Reference Starting Date Approximate Size (Acres) State / Country Rock Type 37 38 39 40 41 42 43 44 Jul 1996 90 Jan 1975 N/A Oct 197 90 May 1982 0.4 (Pilot) Oct 198 372 Jan 198 320 Mid 198 130 Dec 1969 3325 Louisia na/ USA Tex as/ US A Sandstone Louisi ana/ USA Alb erta / Can Dolomit e Alb erta / Can Ca rbon ate 12 Tex as/ US A Li me St 8.5 Libya 105 11 110 200 20 35 10 16 38 20 30 N/A Louisia na/ USA Handil Main Zone Intisar D Wolfcamp Reef Westpem Nisku D Wizard Lake D3A St ElaineBay Weeks Island S RB - Pilot Hawkins Dexter Sand Các West Hackberry Property 45 Nov 1995 29 65 Borneo Sa nd sto 26 ShlySand 1480 13 120 10 15 10.9 137 5.64 35 22 20 35 12 1.9 N/A 24.5 Sec GF 205 – 195 23 – 35 31 – 30 33 168 225 164 167 218 151 226 26 36 Reef Reef Reef 230 186 35 648 Ree f 292 N/ A N/ A – 12 824 950 50 – 82 25 32.7 36 38 45 43.5 40 31 – 34 0.9 3.7 0.45 0.667 N/A 0.19 0.43 0.46 Bubble Pt Pressure (psi) 3295 1985 N/A 500 900 215 567 137 450 1.285 1.225 1.283 396 180 2.45 2224 GOR (SCF/STB) 601 138 1.62 1.315 Air N2 CO2 CO2 1.28 CO2 0.6 – 1.0 2800 – 3200 20 00 1.1 – 1.4 HC Reservoir Pressure at end of WF (psi) Minimum Miscibility Pressure (psi) WF recovery (% OOIP) 3484 1985 3334 970 4100 500 N/A 4257 60 60 76.5* N/A 58 Gas Flood Recovery: (%OOIP) 90.0 > 80.0 60 70 60.0 190 56.3 * 74.8 10 00 67.5 N/ A Porosity (%) Permeability (mD) Connate Water Sat (%) WF Residual Oil Sat (%) GI Residual Oil Sat (%) Reservoir Temperature (oF) Bed Dip Angle (Degrees) Pay Thickness (ft) Oil API Gravity Oil Viscosity (cP) Oil FVF at Bubble Pt Injection Gas San dSto ne 27.6 – 23.9 300 – 1000 19 – 23 26 27 3400 32.9 584 3334 85.0 1.31 HC 237 213 62.9 * 95.5 HC 406 464 N/A 84.0 Biomicr ite/ Dolo 22 509 HC ý San dSto ne 25 10 – 2000 22 28 kiến nhấn mạnh lĩnh vực ứng dụng trình phân dị trọng lực khí cho số loại đặc điểm tầng chứa hai chế độ thứ cấp tam cáp Phân dị trọng lực xem 'áp dụng tốt nhất' cho nước có độ bão hòa thấp, dày, góc dốc cao loại san hô, tầng chứa dầu nhẹ có độ thấm thẳng đứng vừa phải đến cao điều áp yêu cầu thấp Yếu tố thu hồi cao khoảng 58-95% OOIP báo cáo Quy trình phân dị trọng lực khí (GAGD) 2.1 Khái niệm lợi ích GAGD Ý tưởng ban đầu mở rộng dự án bơm khí trọng lực ổn định thảo luận trước đó, mà chứng minh đầy đủ làm việc với thiên nhiên mang lại lợi ích đáng kể trình thiết kế để chống lại tượng tự nhiên phân dị trọng lực Cái tên chọn cố tình để bắt chước hệ thống nước có hỗ trợ phân dị trọng lực (SAGD) quy trình phát triển để thu hồi nhiệt dầu nặng Khái niệm trình GAGD thể sơ đồ Hình CO2 bơm vào giếng dọc tích tụ đầu tầng sản phẩm trọng lực phân dị trọng lực đổi chỗ dầu Khi bơm tiếp tục, buồng CO2 tăng xuống ngang dẫn đến phần lớn lớn tầng chứa bị theo mà gia tăng độ bão hòa nước tầng chứa Điều tối đa hóa hiệu quét thể tích Sự phân dị trọng lực CO2 giúp việc trì hoãn, chí loại bỏ, bước đột phá CO2 để sản xuất ngăn chặn pha khí cạnh tranh với dòng dầu Trong buồng CO2, hiệu chuyển dầu tối đa cách giữ cho áp lực lớn áp lực trộn lẫn tối thiểu (MMP) Điều giúp việc giữ sức căng thẳng bề thấp dầu CO2 Nếu thành hệ đá ưa nước, nước giữ lại lỗ rỗng áp lực mao dẫn dầu ưu tiên di dời CO2 Nếu thành hệ ưa dầu, lớp màng liên tục dầu giúp tạo đường phân dị cho dầu chảy vào giếng sản xuất ngang Như trình GAGD không loại bỏ hai vấn đề (quét nước chắn) trình WAG thông thường, mà thêm lợi làm tăng độ bão hòa dầu cải thiện tính thấm tương đối dầu gần thân giếng sản xuất, giảm cạnh tranh dòng khí Quá trình làm cho việc sử dụng hiệu giếng thẳng đứng lĩnh vực bơm CO2 kêu gọi khoan giếng ngang dài để sản xuất dầu Các chi phí khoan giếng ngang giảm đáng kể năm gần tiến công nghệ khoan Tóm lại, trình GAGD đề xuất cung cấp tiềm đáng kể để tăng số thu hồi dầu cuối Hình 3: Khái niệm bơm ép khí hỗ trợ phân dị trọng lực (GAGD) quy trình EOR 2.2 Phát triển mô hình vật lý: Như phần dự án này, mô hình vật lý thu nhỏ xây dựng không để chứng minh trình mà để xác định thông số tầng chứa phù hợp để kiểm tra tác động yếu tố như: (1) hoà trộn / hoà trộn, (2) GAGD / WAG, (3) tính dính ướt, (4) không đồng nhất, tính chất khác Nghiên cứu mô hình vật lý số xa (Claridge8 năm 1972; Jackson et al.9 năm 1985; Butler10 vào năm 2000) Mô hữu ích việc phát sinh tác động từ lĩnh vực thiết kế tốt thí nghiệm đơn giản so sánh chế chuyển khác Kể từ khái niệm GAGD mới, sử dụng phương pháp tiếp cận tương tự nâng cao tính hữu dụng liệu thu từ phòng thí nghiệm thử nghiệm mô hình vật lý Một tập hợp nhóm thứ nguyên xác định để đại diện cho giống phòng thí nghiệm thu nhỏ mô hình với tầng chứa thực Hai phương pháp chung cho việc thu thập nhóm thứ nguyên sử dụng scaling phân tích thứ nguyên phân tích kiểm chứng Các thủ tục chung việc sử dụng phân tích kiểm chứng báo cáo Shook et al.11 áp dụng cho trình GAGD điều kiện khí bơm không trộn lẫn dầu thô Theo dự báo, chế tác dụng trình GAGD xuất cách hợp lý đại diện việc sử dụng trọng lực (hay Buoyancy) số lượng, số mao mạch, tỷ lệ di chuyển điểm cuối tỷ lệ khung hình học có hiệu thông số không thứ nguyên để xuất mỏ mô hình Đối với trình bơm khí hoà trộn, Doscher Gharib báo cáo rằng, đẳng thức sau phải trì phân tích chiều phân tích kiểm chứng Tỷ lệ tất phân số cho mẫu thử nghiệm với mô hình thuận tiện giữ không đổi cách điều chỉnh đặc tính đá tính chất chất lỏng (tính thấm, kích thước hạt, độ nhớt, mật độ, vv…) mô hình Tỉ số phương trình tỷ số lực hấp dẫn lực nhớt Điều thứ hai quy mô phân tử khuếch tán đến lực nhớt (tỉ lệ khuếch tán để phân tán đối lưu) Tỉ số thứ ba số Reynolds Tỉ số thứ tư cho tỷ lệ tổng chiều dài hệ thống với số lượng lỗ đơn vị chiều dài hệ thống Nếu tỉ lệ trì, sau trì tỉ lệ thích hợp trọng lực lực nhớt Do đó, lý tỉ số IV bỏ qua Tỉ lệ cuối lực mao dẫn lực nhớt Các yếu tố tỉ lệ có số điều không chắn yếu tố có ảnh hưởng đến thu hồi dầu sau đột phá tượng xảy mặt nước dung môi viz Thay đổi thành hệ, trọng lực đè phân nhánh độ nhớt 2.2.1 Chia tỉ lệ nghiên cứu mô hình vật lý hệ thống thoát nước trọng lực: Doscher et al báo cáo công việc thử nghiệm CO2 N2 cho thu hồi dầu dư điều kiện tầng chứa ngập nước Họ hoà trộn đối lưu phân tán phóng đại mô hình Chatzis et al báo cáo thoát lực hấp dẫn kết nghiên cứu thực nghiệm hai ống mao dẫn mẫu lõi cát kết dài Berea Sự hình thành bể dầu lõi Berea trình với rào cản mao mạch chứng minh cách quét CT Họ kết luận thu hồi dầu cao từ bơm khí trơ có hỗ trợ trọng lực có dầu lan mặt nước (hệ số lan truyền dương), tầng chứa ưa nước mạnh Với mẫu lõi ngắn, phát triển lan truyền bể dầu giới hạn kích thước van, việc sử dụng hàng rào mao mạch cuối giếng sản xuất cần thiết để đạt điều kiện áp lực mao dẫn cao để sản xuất dầu Mao mạch có tác động sâu sắc nghiên cứu phòng thí nghiệm, vai trò không đáng kể quy mô mỏ Kantzas et al báo cáo kết thực nghiệm cho hai môi trường đá bở rời đá cố kết Trong thí nghiệm "kiểm soát phân dị", rào cản mao mạch sử dụng để ổn định di dời cách giảm tốc độ dòng chảy Các rào cản mao mạch ngăn cản khí dịch chuyển qua Thu hồi dầu cuối từ thí nghiệm đá bỡ rời cao, 99% 94% cho dầu bão hòa nước nước bão hòa dư dầu, tương ứng Meszaros et al.16 tiến hành nghiên cứu quy mô mô hình vật lý bơm ép khí có hỗ trợ phân dị trọng lực Cả hai mô hình vật lý áp suất thấp áp suất cao xây dựng thử nghiệm Mở rộng quy mô tiêu chuẩn Islam Farouq Ali17 sử dụng Có tổng cộng 23 lần chạy thử nghiệm, với N2 CO2 áp suất phun độ nhớt dầu (750-7500 cp) khác nhau, tiến hành Kết khó khăn nhiều để trì bọt khí ổn định mô hình thu nhỏ áp suất cao mô hình chiều mô hình chiều Bơm khí áp suất phun psi giúp tăng sản lượng dầu đáng kể Trong N bơm vận hành, số lượng đáng kể dầu sản xuất sau khí đột phá Cao 70% dầu chỗ thu hồi cách sử dụng bơm khí trọng lực ổn định Vizika Lombard phân tích tính dính ướt lan truyền, hai thông số quan trọng thu hồi dầu với hệ thống thoát nước trọng lực ba pha Các thí nghiệm cách sử dụng dầu ướt, nước mưa, môi trường khe nứt ưa nước với ba hệ thống chất lỏng khác tiến hành Tính thấm tương đối ba giai đoạn từ số liệu thực nghiệm thu cách kết hợp lịch sử số Đó kết luận tồn tính dính ướt lan truyền, ảnh hưởng nhiều chế dòng chảy hiệu động học thu hồi hiệu trình Sự thu hồi dầu cao thu với hệ số lan truyền tích cực điều kiện ẩm ướt, dòng chảy dầu lan truyền lớp màng, thủy lực trì liên tục Grattoni et al nghiên cứu phân dị trọng lực tự tế bào thị giác 2D Một mối tương quan tốt tìm thấy nhóm thứ nguyên sản xuất dầu Nhóm thứ nguyên kết hợp mao dẫn, số lượng lưu trữ, tỷ lệ độ nhớt Kết phương pháp sử dụng nghiên cứu mô hình vật lý khác tóm tắt Bảng Model Meszaros et al.22 Scaling law Butler et al Islam and Farouq Ali Geometry Vizika and Lombard1 No Chatzis et al.20 No Grattoni et al.24 No 2D 1D 1D 1D Dosche r et al.19 Dosche r and Gharib 1D Material Sand Sand Berea Glass beads Sand Pressure No psi No Gas 4200 kPa/Low pressure CO2/N2 Air N2 Air 2906 psi/180o N2/CO2 Oil 750 – 4000 cp Soltrol 170 Paraffin Recovery 70% 70-87 % Soltrol 170 40% 70% 38o Crude 70% 2.2.1 Các thí nghiệm ban đầu với mẫu chưa định tỷ lệ: Một mô hình vật lý, bao gồm gói mô hình trực quan, sử dụng để nghiên cứu hệ thống phân dị trọng lực sơ Hình cho thấy sơ đồ thiết bị thí nghiệm Bơm chất lỏng mạch làm piston cung cấp phương tiện bão hòa không bão hòa môi trường lỗ hổng mô hình trực quan với dầu nước Chất lỏng nước thải thu thập xi lanh thủy tinh Một hệ thống thị giác, bao gồm máy ảnh, khung grabber phần mềm phân tích hình ảnh, sử dụng để đo lường mức sản xuất dầu nước Switch Valve Gas/Water/Oil Gas Hình 4: Sơ đồ Thiết bị thí nghiệm Pressure regulator Gas mass-flow controller Flowline Oil p1Visual model withbead packinside p4 Signal lines Water Transfer vessel CCD Camera Data acquisition Các mô hình trực quan làm chủ yếu hai mảnh song song kính Pyrex khung nhôm Các kích thước bên mô hình là: 14,92 x 35,23 x 2,54 cm, cung cấp khối lượng 1336 cc Kích thước hạt thủy tinh sử dụng khoảng 0,4-0,6 mm Khô-đóng gói dẫn đến độ xốp 0,39 ước tính thấm 10 Darcy Trong thử nghiệm, de-ion hóa nước, n-decane parafin dầu, không khí sử dụng Một số tính chất vật lý chất lỏng thể Bảng Table 3: Đặc tính chất lưu Fluids Specific density Dynamic viscosity (cP) Interfacial tension (dynes/cm) n-decane 0.734 0.84 σDW = 49.0 paraffin 0.864 64.5 Did not measure De-ionized Water Air 1.0 σWA = 72 0.0012 0.0182 σAD = 51.4 Run 1: phân dị trọng lực với decane (C10H22) Trong hoạt động này, gói hạt bước đầu bão hòa với nước Sau Decane bơm với tỷ lệ cc / phút để loại bỏ nước tạo tình trạng trước phân dị trọng lực Decane thông qua sau 68 phút (0,83 khối lượng lỗ chân lông (PV)) Hình cho thấy thu hồi dầu tỷ lệ phần trăm dầu ban đầu chỗ (IOIP) so với thời gian trôi qua thử nghiệm hệ thống phân dị trọng lực Trong mười phút đầu tiên, tỷ lệ sản xuất cao không đổi, sau giảm đáng kể Có xuất hai giai đoạn trình phân dị trọng lực Các giai đoạn tương ứng với hệ thống thoát nước pha oleic mức cao Trong giai đoạn này, bể dầu mô hình nhanh chóng bị thu hẹp có dầu sản xuất tốc độ ổn Giai đoạn thứ hai đặc trưng với dòng chảy pha với tốc độ thoát dầu thấp nhiều Trong giai đoạn này, dầu khí đốt sản xuất lõi thay vào cuối dòng 1.00 B Hình 5: Thử nghiệm Run 1: Phục hồi dầu phân dị trọng lực (với decane) Điều kiện nước tự nhiên 0.80A Recovery 0.60 (IOIP) 0.40 0.20 0.00 010 20 30 Time (min) 40 50 Run 2: Phân dị trọng lực với paraffin Hoạt động tiến hành theo cách thức tương tự Run Do độ nhớt cao nhiều so với parafin Decane, quan sát mặt phân cách khí dầu chuyển động mô hình Một mặt phân cách khí dầu rõ ràng khu vực khí đốt dầu quan sát (Hình 6) Trong thử nghiệm, nước sản xuất, hỗ trợ giả định nước (tại độ bão hòa ban đầu khoảng 10%) bất động hệ thống phân dị trọng lực Hình 6: Tác giả mặt phân cách dầu khí Model Visual Run Đánh giá trộn lẫn khí-dầu 3.1 Sự cần thiết phải trộn lẫn: Lý cho lượng lớn dầu dư lại phía tầng chứa sau ngập nước thứ cấp hiệu ứng bẫy gây sức căng bề mặt lực mao dẫn Trộn lẫn thay chất lỏng di dời, theo định nghĩa, mặt phân cách chúng hay sức căng thẳng bề giảm xuống không, dẫn đến lực mao dẫn vô cực Vì vậy, phần lớn nỗ lực nghiên cứu khứ hướng vào trình EOR nhằm làm giảm căng bề mặt nước bơm (ngập hóa học) trộn dung môi loại khí hydrocarbon CO2 Một kết thú vị khái niệm số mao mạch áp dụng cho trình GAGD Ban đầu, khí bơm, (nhưng gần) áp lực trộn lẫn tối thiểu, tạo vùng ba giai đoạn dầu, nước khí đốt Cáckhí tăng sau ưu tiên thay dầu sức căng bề mặt với dầu với nước muối chứa Mặc dù khí bơm tồn giai đoạn riêng biệt MMP, pha khí tăng không cạnh tranh với chất lỏng chảy xuống Do đó, ba pha hiệu ứng thấm tương đối dự kiến không gần giếng ngang sản xuất Tuy nhiên, để đạt độ bão hòa dầu thấp khu vực khí đốt, lực căng bề mặt khí dầu thấp, trộn lẫn, bắt buộc Quá trình GAGD xuất để cung cấp hội để đáp ứng yêu cầu cách trì áp suất vỉa gần MMP thông qua kiểm soát lưu tốc khí chất lỏng bơm Điều đòi hỏi chất lượng liệu MMP MMC (thành phần hòa trộn tối thiểu) tổ hợp khí dầu tác động đén sức căng bề mặt dầu - khí đốt, khí-nước muối dầu-nước muối áp suất điều hành nhiệt độ Việc đo ba sức căng bề mặt cho phép việc xác định hệ số lan rộng dầu, mà không kiểm soát chất phân phối ba giai đoạn khoảng trống mà tỷ lệ thoát dầu thông qua lớp màng 3.2 Bối cảnh dựa Kỹ thuật VIT: Các phương pháp thực nghiệm chủ yếu có sẵn để đánh giá trộn lẫn chất lỏng-lỏng điều kiện hồ chứa dịch chuyển ống slim-, bọt khí tăng cao sơ đồ thành phần áp lực Trong số này, kiểm tra chuyển ống slim xem tiêu chuẩn công nghiệp để xác định điều kiện hòa trộn chất lỏng-lỏng Tuy nhiên, có nhiều chứng tồn tài liệu để đặt câu hỏi tính hợp lệ xét nghiệm di dời ống slim để xác định trộn lẫn, trích dẫn Không phải thiết kế tiêu chuẩn vận hành tiêu chuẩn tiêu chuẩn tiêu chí để xác định điều kiện trộn lẫn ống slim Độ dài Slim-ống (5-120 ft), đường kính (0,12-0,63 trong), loại bao bì (hạt thủy tinh cát 50-270 mesh), tính thấm (2,5-250 Darcies) độ rỗng bao bì (32- 45%) tốc độ dịch chuyển (30-650 ft / ngày) thay đổi lớn thiết kế sử dụng để xác định hoà trộn Hiện có 30 nghiên cứu cho thấy ảnh hưởng biến vào điều kiện trộn lẫn, dẫn đến số kết mâu thuẫn Có tồn khác biệt đáng kể quan điểm báo cáo tài liệu định nghĩa ống slim trộn lẫn 80% lượng dầu thu hồi bước đột phá CO2 94% GOR 40.000 SCF / bbl21; 90% thu hồi dầu khối lượng lỗ 1,2 hydrocarbon CO2 bơm; "Trình chuyển đổi từ số không đến truyền ánh sáng đầy đủ khoảng thời gian sản xuất số phần trăm khối lượng lỗ" gói cát dài 5-ft chạy vận tốc tới hạn theo quy định Dumore; điểm gián đoạn việc thu hồi dầu so với đường cong áp lực xác định rõ ràng, nơi trộn lẫn ống slim xác định Không có thông tin trực tiếp định lượng sức căng bề mặt, tính chất nhiệt động lực quan trọng liên quan đến hòa trộn, cung cấp kiểm tra ống slim Một kỹ thuật triệt tiêu sức căng bề mặt (VIT) báo cáo gần tài đánh giá thực nghiệm hòa trộn khí-dầu Kỹ thuật dựa lý thuyết độc đáo âm khái niệm trộn lẫn, sức căng bề mặt bề mặt chất lỏng phải giảm tới zero Trong phương pháp này, sức căng bề mặt bề chất lỏng đo nhiệt độ hồ chứa áp suất khác mức độ làm giàu pha khí Áp lực tối thiểu trộn lẫn (MMP) trộn lẫn làm giàu tối thiểu (MME) xác định cách ngoại suy sau vẽ đồ thị sức căng bề áp lực làm giàu để sức căng bề mặt Ngoài việc định lượng tự nhiên, kỹ thuật VIT nhanh chi phí hiệu Vì vậy, phát triển kỹ thuật VIT nhiều để xác định ảnh hưởng đường sáng tác trình dịch chuyển khí dầu sức căng bề mặt trộn lẫn 3.3 Độ hòa tan, hòa trộn sức căng bề mặt: Các điều kiện, trộn lẫn, hòa tan sức căng bề mặt, sử dụng rộng rãi nghiên cứu hành vi giai đoạn hệ thống chất lỏng bậc ba Xem xét tài liệu cho thấy sức căng bề mặt điều kiện cần đủ để đạt trộn lẫn Blanco et al liệu đo cân hơi-lỏng 141,3 kPa cho hỗn hợp methanol với n-pentan n-hexane tâm hòa tan quan trọng cho methanol, hỗn hợp n-hexane từ liệu đo trộn lẫn Điều mối quan hệ hòa trộn với độ hòa tan quan trọng chất tan dung môi cho hệ thống chất lỏng bậc ba Lee sửa đổi mô hình hấp phụ van Oss et al bao gồm áp lực lan rộng trạng thái cân để tính toán sức căng bề lỏng-lỏng Ông tìm thấy mối quan hệ quan trọng cân áp suất màng bề mặt sức căng bề mặt cho dự đoán hòa trộn chất lỏng báo cáo tất lý thuyết hòa trộn chất lỏng áp dụng cho độ tan chất tan dung môi Như vậy, khác biệt điều kiện hòa trộn hòa tan dường mờ, dẫn đến việc sử dụng đồng nghĩa họ số khu Hơn nữa, mối quan hệ hai thuộc tính có sức căng bề mặt phần lớn chưa khám phá Do đó, mục tiêu nghiên cứu thuộc phần tương quan hòa trộn hòa tan với căng bề để điều tra khả ứng dụng kỹ thuật VIT để xác định trộn lẫn hệ thống chất lỏng bậc ba Với mục đích này, hệ thống chất lỏng bậc tiêu chuẩn ethanol, nước benzen chọn liệu hành vi giai đoạn độ hòa tan họ có sẵn Từ giai đoạn sơ đồ bậc ba hệ thống tiêu chuẩn ethanol, nước benzene, nhìn thấy dòng rang buộc hạn chế qua dầu (benzene) cắt dung môi (dung dịch ethanol) dd giàu ethanol 76% Do đó, điều trở thành làm giàu trộn lẫn ethanol tối thiểu cho hệ thống để đạt trộn lẫn Độ tan benzen dung dịch ethanol dd giàu ethanol khác đưa Bảng vẽ hình 7, từ đó, quan sát quan trọng sau thực Solubility (Sidgwick et al.) Interfacial Tension Benzene Solubility Solvent (mole%) Benzene IFT (dynes/cm) Solvent (mole%) (gms/liter) Ethanol Water 34.8 65.2 46.6 7000 6000 5000 Ethanol Water 134.3 100 32.94 53.4 343.2 10 90 12.52 53.3 46.7 629.1 20 80 4.88 61.2 38.8 1284.6 30 70 70.6 29.4 2351.6 40 60 78.0 22.0 5760.1 - - y = 32.94e -0.0858x R2 = 0.9912 35 30 25 y = 6.7004e 0.0852x R2 = 0.9955 4000 20 3000 15 Comple te lySoluble in all InsolublePartiallyPraportions or RegionSoluble RegionMiscible Region 2000 10 Ins oluble 1000 Soluble 0 20 40 60 80 Ethanol Enrichment in Water (mole%) Solubility IFT Extrapolated IFT 100 2.62 1.17 - HÌnh 7: Sự phụ thuộc độ tan IFT benzen nước Ethanol làm giàu dung dịch nước pha Độ tan benzen dung dịch ethanol bắt đầu vào việc làm giàu thêm ethanol 35% sau tăng dần để trở thành hoàn toàn hòa tan 78% ethanol làm giàu, hiển thị mối quan hệ độ tan theo cấp số nhân làm giàu Các đặc tính hòa tan chia thành ba khu vực: (1) Vùng 1, tồn ethanol giàu 35%, benzen hoàn toàn không hoà tan; (2) Khu vực 2, tồn ethanol giàu 35% 78%, benzen phần hòa tan Trong khu vực này, bên đường cong, benzen hoàn toàn hòa tan, bên đường hòa tan, benzen hoàn toàn không hòa tan Khu vực gọi khu vực phần hòa tan (3) Vùng 3, tồn ethanol giàu 78%, benzen hòa tan tất tỷ lệ điều gọi khu vực trộn Vì vậy, nghiên cứu phân biệt khả hòa tan trộn lẫn Vì vậy, enrichments trộn lẫn ethanol tối thiểu hệ thống chất lỏng bậc ba tiêu chuẩn hai sơ đồ giai đoạn (76%) liệu khả hòa tan (78%) xuất để phù hợp với chặt chẽ Sức căng bề mặt benzen dung dịch ethanol enrichments(giàu) ethanol khác đo chế độ độc thả, sử dụng kỹ thuật phân tích hình dạng giọt đối xứng trục (ADSA) Các IFTs chất lỏng đo 40% ethanol làm giàu, cách sử dụng phân tích hình dạng Tại 7000 ethanol giàu, giọt không hình thành dầu nhanh chóng trốn thoát qua dung môi, cho thấy gần gũi với khu vực trộn Các giá trị đo sức căng thẳng bề benzene dung dịch y = 223.19x ethanol ethanol R2 = giàu 0.9826khác đưa Bảng tóm tắt Hình Như thấy, IFT giảm theo cấp số nhân làm giàu ethanol pha lỏng tăng lên Để xác định tồn 5000 mối tương quan trực tiếp độ tan IFT, độ hòa tan vẽ đồ thị chống đối ứng IFT hình Tính hòa tan tuyến tính liên quan đến (1 / IFT), cho thấy mối quan hệ mạnh mẽ lẫn hai tính chất nhiệt 6000 4000 3000 2000 Hình 8: Sự tương quan Độ tan Benzen Ethanol, hỗn hợp nước với đối ứng s 1000 0 10 15 1/IFT (cm/dyne) 20 25 30 Từ tương quan hòa trộn hòa tan với căng bề thu nghiên cứu này, rõ ràng IFT phải trở thành số không 78% ethanol làm giàu, kể từ benzen không trộn lẫn, hoàn toàn hòa tan vào làm giàu ethanol Do đó, nỗ lực thực để sử dụng kỹ thuật tăng mao dẫn để đo IFTs thấp cần thể rõ chất biến IFT 78% làm giàu ethanol cho benzennước-ethanol hệ chất lỏng tam phân (như dòng IFT ngoại suy hình ) Tất kết đạt cho hệ thống chất lỏng bậc ba tiêu chuẩn ethanol, nước benzen tích cực cho thấy khả ứng dụng kỹ thuật VIT để xác định trộn lẫn hệ thống chất lỏng bậc tốt 3.4 Hiệu ứng dịch chuyển dựa sức căng bề mặt: Trong hầu hết tính chất nhiệt động đề cập đến đơn chất lưu, căng thẳng bề (IFT) thuộc tính bề mặt chất lỏng Do đó, phụ thuộc nhiều vào tiếp xúc, phụ thuộc vào tương tác chất Để nghiên cứu ảnh hưởng khối lượng chuyển nhượng IFT, phép đo IFT kỹ thuật VIT so sánh với Macleod-Sudgen's Parachor mô hình dự đoán, sử dụng kỹ thuật trung bình phân tử Weinaug Katz's cho hệ thống hydrocarbon đa thành phần Trong mô hình Parachor, giá trị thành phần tinh khiết Parachor sử dụng, xem xét thành phần hỗn hợp, tất thành phần khác vắng mặt Do giả định này, chế chuyển giao khối lượng counter-directional có ảnh hưởng đến sức căng bề chất lỏng bị bỏ quên mô hình Chất lỏng chứa Terra Nova sử dụng từ liệu hành vi giai đoạn để tính toán IFT phép đo IFT có sẵn Các liệu hành vi giai đoạn cho tầng chứa Terra Nova từ tham chiếu sử dụng tính toán IFT Đo IFT, enrichments dung môi khác từ tham chiếu sử dụng để so sánh với mô hình dự báo Một hỗn hợp gồm mol% dầu thô 92% mol dung môi sử dụng thành phần tính toán để phù hợp với thành phần sử dụng thí nghiệm Việc so sánh nghiệm IFTs với mô hình dự báo Parachor cho C2 khác + enrichments dung môi 30 MPa 96oC đưa Bảng thể hình Như thấy, đáu tranh thí nghiệm mô hình dự báo nghèo có ý nghĩa IFT dự đoán thu với mô hình Parachor Điều chủ yếu vắng mặt hiệu ứng chuyển khối mô hình Parachor Điều không chỉ tầm quan trọng hiệu ứng khối lượng chuyển nhượng IFT, thực tế phép đo IFT sử dụng kỹ thuật VIT cho Terra Nova thẩm trộn lẫn bao gồm tất hiệu ứng khối lượng chuyển nhượng Enrichment (C2+ %) IFT (dynes/cm) Bảng 5:6 So sánh phép đo IFT với dự Parachor Model đoán Parachor Model cho Terra Nova Chất 3.19 lỏng 30 MPa 0.78 96oC Experimental 9.49 11.79 3.09 0.66 14.22 2.60 0.58 18.57 2.02 0.41 24.64 1.07 0.23 27.77 0.73 0.15 Hình 9: So sánh đo IFT Parachor Mô hình dự báo cho Terra Nova Chất lỏng 30 MPa 96oC Đánh giá thử nghiệm chế độ phun khí: 4.1 Bối cảnh: Như nói trước đó, trình phun khí EOR đóng góp phần đáng kể dầu từ bể chứa dầu nhẹ, tầm quan trọng họ tiếp tục tăng Gần tất dự án bơm khí thương mại ngày sử dụng phương pháp WAG Tại Hoa Kỳ, hầu hết ứng dụng WAG bờ, sử dụng loạt loại khí bơm cho loạt đặc điểm tầng chứa chế độ hòa trộn Mặc dù nhiều loại khí bơmt sử dụng dự án WAG thương mại, CO2 loại khí hydrocarbon thành phần loại khí bơm (~ 90%) Mặc dù ứng dụng nhiều lần chứng minh thành công (với thu hồi 5-10% OOIP) trình WAG, trình mặc định vắng mặt thay khả thi Do việc sử dụng đầy đủ EOR tiềm Mỹ đòi hỏi phát triển trình bơm ép khí hiệu mà khắc phục hạn chế trình WAG Vì trình WAG phương pháp bơm khí chủ yếu, đánh giá thực đánh giá thử nghiệm chống lại trình GAGD, phát triển, quan trọng Thí nghiệm Coreflood điều kiện tầng chứa tiến hành chế độ thu hồi tam cấp cách sử dụng ba phương thức bơm, cụ thể bơm khí liên tục (CGI), nước xen kẽ khí (WAG) bơm khí hỗ trợ phân dị trọng lực (GAGD) 4.2 Nghiên cứu phòng thí nghiệm : Thí nghiệm Coreflood tiến hành với mục tiêu việc đánh giá tác động của: (i) chế độ phun khí, (ii) phát triển hòa trộn (iii) chiều dài mẫu lõi chuyển vị khí-dầu Berea mẫu lõi đá cát kết, n-Decane 5% NaCl nước muối chất lỏng tổng hợp chất lỏng chứa từ tầng chứa Yates Tây Texas Ngập nước trộn 2500 psi ngập nước không hoà trộn 500 psi thực hiện, sử dụng mẫu lõi 1-ft Berea, n-Decane hai nước mặn khác nhau, cụ thể 5%, dung dịch NaCl thường sử dụng nước muối chứa nhiều thành phần từ tầng chứa Yates Mỗi phòng số mẫu lõi ngập nước gồm loạt bước bao gồm bão hòa nước muối, xác định độ thấm tuyệt đối, ngập nước với dầu để, xác định điểm thúc- thấm dầu, ngập nước với nước muối bão hòa dầu dư, xác định điểm cuối thấm nước, cuối , bơm khí cấp ba để thu hồi ngập nước dầu dư Một thông số so sánh thường yêu cầu đánh giá hiệu suất công quán chế độ tam cấp bơm khí khác Do đó, tham số, 'Đệ Tam Phục hồi Factor "(TRF), định nghĩa phục hồi dầu đơn vị thể tích bơm khí sử dụng với sơ đồ thu hồi thông thường 4.3 CGI chống lại WAG: Hình 10 (a, b) cho thấy so sánh CGI trộn hiệu suất WAG cho n-Decane Yates tầng chứa nước muối Hình 10 (a) sơ đồ thu hồi dầu thông thường (theo% ROIP), điều cho thấy CGI tốt so với lũ WAG Những kết luận cho thấy lượng CO2 bơm vào lũ WAG nửa mà CGI Hình 10 (b) sơ đồ liệu sở TRF, cho thấy giá trị TRF cho CGI giảm đáng kể giai đoạn sau, việc bắt giữ làm WAG suy giảm Tuy nhiên, WAG tụt lại phía sau CGI tốc độ sản xuất Nó thú vị để lưu ý hình 10 (b), WAG chứng minh tăng định kỳ tương ứng với giếng bơm khí TRF suốt vòng đời, CGI hoà trộn, TRF vượt qua ~ 0,7 PV bơm sau giảm với tăng bơm khí Những lô rõ ràng chứng minh trình WAG, kiểm soát động tốt hơn, có hiệu sử dụng CO2 tốt so với CGI Xu hướng TRF tương tự quan sát thấy 5% NaCl mặn sử dụng Những kết hiệu suất tối ưu thu kết hợp CGI chế độ bơm khí WAG 100% 90% Figure 10 (a): Conventional Recovery Plot 1.2 80% 1.0 Figure 10: Effect of Mode of Injection on Tertiary Recovery in 1-ft Berea Cores 70% Tertiar Oil Recv Recover Facto (% (ROI 60% ROIP) 0.8 PV CO Inj'd.) 50% EXPT 9: MIS CGI - Yates Brine EXPT 10: MIS WAG - Yates Brine 0.6 40% 0.4 30% 20% 0.2 0.0 0.5 EXPT 9: MIS CGI - Yates Brine 1.0 10% 1.5 P V Injected 0.0 0%0.0 0.5 1.0 2.5 EXPT 10: MIS WAG - Yates Brine 1.5 P V Injected 2.0 2.0 2.5 So sánh tương tự thí nghiệm mẫu lõi ngập nước hoà trộn WAG hòa trộn cho thấy lợi khác biệt phát triển trộn lẫn lũ lụt Hình 11 (a, b) so sánh hiệu suất WAG trộn hoà trộn cho hệ thống hồ chứa nước muối Decane Yates n- Thu hồi dầu cao cho chuyển thể trộn quan sát, mà giảm lớn sức căng bề mặt chất lỏng di dời phát triển hòa trộn kết số mao dẫn cao gần hiệu chuyển vi hoàn hảo 80% EXPT 8: IMM WAG - Yates Brine 70% EXPT 10: MIS WAG - Yates Brine Figure 11 (a): Conventional Recovery Plot 60% 50% 40% 30% 0.0 0.5 20% 1.0 P V Injected 1.5 2.0 1.2 10% 1.0 0% Figure 11 (b): TRF Recovery Plot Figure 11: Effect of Miscibility Development on Tertiary Recovery in 1-ft Berea Cores 0.8 0.6 0.4 EXPT 8: IMM WAG - Yates 0.2 Brine EXPT 10: MIS WAG 0.0 0.0 Yates Brine 0.5 1.0 P V Injected 1.5 2.0 4.4 Đánh giá chế độ khí bơm mẫu lõi dài: Các khí không hoà trộn hỗ trợ phân dị trọng lực (GAGD) tiến hành 6-ft mẫu lõi Berea sử dụng 5% NaCl nước muối n-Decane Ban đầu mẫu lõi từ lâu tiến hành với n-Decane, 5% NaCl nước muối trước phơi mẫu lõi với dầu thô Không hoà trộn CGI WAG lũ lụt tiến hành điều kiện tương tự để so sánh với GAGD Kết hình 12 70% Figure 12: Comparison of GAGD floods with WAG and CGI in Immiscible Mode in 6-ft Long Berea Cores 60% Recover (%ROIP) 50% 40% GAGD 30% WAG CGI 0% 0.5 1.5 20% P V Injected 10% Hình 12 cho thấy khác biệt thu hồi CGI WAG, không rõ ràng 1-ft bơm chất lỏng hoà trộn vào mẫu lõi Điều cho thấy lực hấp dẫn tách biệt rõ rệt mẫu lõi; kiểm tra mẫu lõi không thích hợp hữu ích cần thiết cho việc đánh giá hiệu suất liên quan đến tác động phân dị trọng lực Hình 12 cho thấy trình GAGD có hiệu thu hồi cao so với WAG CGI Quá trình sản xuất dầu GAGD EOR tam cấp cao gần 8,6% so với WAG 31,3% so với CGI chế độ không hoà trộn KẾT LUẬN Các thử nghiệm ngập nước mẫu lõi ngắn dài làm rõ tiềm thu hồi dầu cao trình GAGD so với WAG Theo dự kiến, ngập nước trộn CO2 diễn trình ngập nước ba chế độ phun khí (CGI, WAG GAGD) Các thông số học hiệu trình GAGD xác định thông qua kiểm tra mô hình trực quan phép chiến lược thiết kế tối ưu cho ứng dụng lĩnh vực Việc tiếp tục với phép đo sức căng bề mặt xuất để phù hợp kỹ thuật VIT để suy nhiều trộn lẫn liên quan đến ngưng tụ bốc [...]... của 5-10% OOIP) của quá trình WAG, nó vẫn là quá trình mặc định do sự vắng mặt của một thay thế khả thi Do đó việc sử dụng đầy đủ các EOR tiềm năng ở Mỹ đòi hỏi sự phát triển của quá trình bơm ép khí mới và hiệu quả hơn mà có thể khắc phục những hạn chế của quá trình WAG Vì quá trình WAG là phương pháp bơm khí chủ yếu, đánh giá và thực hiện đánh giá thử nghiệm của nó chống lại quá trình GAGD, đang được... cho thấy rằng quá trình GAGD có hiệu quả thu hồi cao nhất so với các WAG và CGI Quá trình sản xuất dầu GAGD EOR tam cấp cao hơn gần 8,6% so với WAG và 31,3% so với CGI ngay cả trong chế độ không hoà trộn KẾT LUẬN Các thử nghiệm ngập nước mẫu lõi ngắn và dài đã làm rõ tiềm năng thu hồi dầu cao của quá trình GAGD so với các WAG Theo dự kiến, ngập nước có thể trộn CO2 đã diễn ra những quá trình ngập nước... lượng trong tự nhiên, kỹ thuật VIT mới này là khá nhanh cũng như chi phí hiệu quả Vì vậy, chúng tôi đang phát triển các kỹ thuật VIT nhiều hơn nữa để xác định ảnh hưởng của con đường sáng tác trong quá trình dịch chuyển khí dầu trên sức căng bề mặt và trộn lẫn 3.3 Độ hòa tan, hòa trộn và sức căng bề mặt: Các điều kiện, trộn lẫn, hòa tan và sức căng bề mặt, được sử dụng rộng rãi trong các nghiên cứu... minh tăng định kỳ tương ứng với giếng bơm khí trong TRF trong suốt vòng đời, trong khi CGI có thể hoà trộn, TRF vượt qua tại ~ 0,7 PV bơm và sau giảm với tăng bơm khí Những lô rõ ràng chứng minh rằng quá trình WAG, do sự kiểm soát cơ động tốt hơn, có hiệu quả sử dụng CO2 tốt hơn so với CGI Xu hướng TRF tương tự cũng được quan sát thấy khi 5% NaCl mặn được sử dụng Những kết quả này chỉ ra rằng hiệu suất... 0.23 27.77 0.73 0.15 Hình 9: So sánh giữa đo IFT và Parachor Mô hình dự báo cho Terra Nova Chất lỏng ở 30 MPa và 96oC 4 Đánh giá thử nghiệm các chế độ phun khí: 4.1 Bối cảnh: Như đã nói trước đó, các quá trình phun khí EOR đóng góp một phần đáng kể của dầu từ bể chứa dầu nhẹ, và tầm quan trọng của họ đang tiếp tục tăng Gần như tất cả các dự án bơm khí thương mại ngày nay sử dụng các phương pháp WAG Tại... hồi dầu cao của quá trình GAGD so với các WAG Theo dự kiến, ngập nước có thể trộn CO2 đã diễn ra những quá trình ngập nước ở cả ba chế độ phun khí (CGI, WAG và GAGD) Các thông số cơ học hiệu quả của quá trình GAGD đang được xác định thông qua các bài kiểm tra mô hình trực quan để cho phép chiến lược thiết kế tối ưu cho các ứng dụng lĩnh vực Việc tiếp tục của chúng tôi với các phép đo sức căng bề mặt... nước với nước muối bão hòa dầu dư, xác định điểm cuối thấm nước, và cuối cùng , bơm khí cấp ba để thu hồi ngập nước dầu dư Một thông số so sánh thường được yêu cầu đánh giá hiệu suất công bằng và nhất quán của các chế độ tam cấp bơm khí khác nhau Do đó, một tham số, 'Đệ Tam Phục hồi Factor "(TRF), được định nghĩa như là sự phục hồi dầu mỗi đơn vị thể tích của bơm khí được sử dụng cùng với sơ đồ thu... các tài liệu về định nghĩa của ống slim trộn lẫn như 80% lượng dầu được thu hồi tại bước đột phá CO2 và 94% tại một GOR 40.000 SCF / bbl21; 90% thu hồi dầu ở khối lượng lỗ 1,2 hydrocarbon của CO2 bơm; "Trình chuyển đổi từ số không đến truyền ánh sáng đầy đủ trong khoảng thời gian sản xuất của một số phần trăm của một khối lượng lỗ" trong một gói cát dài 5-ft chạy dưới vận tốc tới hạn theo quy định của