BÊ TÔNG CƯỜNG ĐỘ CAO

PGS TS PHẠM DUỴ HỮU (Chủ biên) ThS NGUYỄN LONG BÊ TÔNG CƯÒNG Đ ộ CAO ■ (Tái bản) NHÀ XUẤT BẢN XẢY DỰNG HÀ N Ộ I - 1 LỜI NÓI ĐẦU Trong năm gần bêtông cường độ cao dã chiếm vị trí quan trong công trinh xây dựng cầu, đường, nhà công trình thuỷ có quy mô lớn Cuốn sách giới thiệu kết nghiên cứu Việt N a m , Pháp, A n h , N ga , Mỹ, N hậ t Bản bêtông cường độ cao Các vấn đề trình bày sách cấu trúc, cường độ, biến dạng, phương pháp thiết k ế thành phần khả ứng dụng bêtông cường độ cao Sách dùng làm tài liệu giảng dạy cho sinh viên, học viên cao học, nghiên cứu sinh làm tài liệu tham khảo cho kỹ sư xây dựng cán nghiên cứu PG S.TS Phạm Duy Hữu - Chủ biên viết chương 1, 2, 3, 4, , T ham gia viết chương ThS Nguyễn Long Tác giả xin cảm ơn đóng góp ý kiến quý báu chuyên gia xây dựng giao thông trinh biên soạn sách n ày X in đặc biệt cảm ơn Trường cầu đường Paris Trường đại học Tokyo cung cấp cho nhiều tài liệu hổ ích bêtông cường độ cao Cuốn sách viết lần đầu nên khó tránh khỏi thiếu sót R ấ t mong nhận góp ý, phê bình bạn dọc cho nội d u n g sách hoàn thiện lần tái Các tác g iả Chương KHÁI QUÁT VỂ BÊTÔNG CƯỜNG ĐỘ CAO Bétớng cường độ cao bètòng chát lượng cao Bctôiìíi loại vậl liệu chủ yếu cím ký XX, dược chế tạo từ hỗn hợp vật liệu với lựa chọn họp lý gồm thành phấn: Cốt liệu lớn (đá dâm sói), cốt liệu nhỏ (cát), chất kết đính (ximăn« ) I1ƯỚC phụ gia Cát đá dăm thành phần vật liệu khoánu vật, đóng vai trò khung ch Ị11 lực Hỗn hợp ximăng nước (hồ xiinăng) thành phần hoạt tính tronu bêtỏng, 11Ó bao bọc xunc quanh cốt liệu, lấp đầy lỗ rỗng cúc CỐI liệu hổ xiniăng rán chăc dính kết cốt liệu thành khối đá gọi bctòng Các chát phụ iiia pliony phú chúng làm lính chất bêtông trờ nèn đa dạnụ đáp ứnu đirợc vêu cáu Iicày cà nu phát triển bctỏng kết cấu bêtỏng Ngày bêtông tronu loại vật liệu dang sử dụng rộng rãi xây dựim nha xây dựiìg cầu, dtioim Tỷ lộ sứ dụiiú hôtông irơng xây đựng nhà chiếm khoáng 40%, xây dưng cáu dườim khoáng 15% tổng khối lượng bêtông Bêtông có líu đicm: - Có cường độ chịu nén cao, móđun đàn hổi phù hợp với kết cấu bêtông cốt thép bctòng cốt thcp dự ứng lực - Bển nước ổn định với tác động môi trường - Cóng nghệ bêlông ổn định niỉày cànc phát triển - Giá thành cúa bêtỏng hợp lý tận dụng dược nguyên vật liệu địa phương, kết cấu bctông chiếm 609r kết cấu xây dựng Nhược đicm cư bán cùa bẽtõnc có cườna độ chịu kéo chưa cao khối lượng công trình bêlỏng cốt thép lớn Cưừnc độ chịu nén bêtôna thường chí dạt tối đa 50MPa độ sụt tối đa cm Con đường phát triến bèlỏng liến cấu trúc, thành phần, cải tiến công nghệ bảng cách sử dụng phụ íiia, chất hỗ trợ công nghẹ (báo dưỡng, trợ bơm ) phương pháp công nghệ đê tìm la bêtôns chất lượng cao Các bêtông chất lượng cao phái đáp ứng ycu cầu ve cường độ, tính còng tác tính kinh tế Những tính chất tiến làm chất hrơne hán bètông truyền thống (cường độ, biến dạng, dễ đố ) Những tính chất đặc biệt nàv tạo năim sán” tạo kết cấu xây dựng CỎIIÍI nghệ xây dựn" Bẽtõnu chất Iượníi cao bao 60 MPa Tai cá loại bèlỏne cưừnu độ cao đéu ciùnu ly lệ N/X ỉhâp (0,25 - 0,35) Níĩày kiến thức loại hètông cho phcp ứng dụng bêtông chất lượng cao công trình lớn, yếu O' lĩnh vực: Các nuôi nhà nhiều tầng, công trình biển cỏnq trình ui ao thòim (cầu, diròrns, hầm) Các đặc tính học bêtông cườns đỏ cao cho phcp nmrời thiết kế sáng tạo lơại kết cấu có chất lượng cao 2.2 C ác n g h iên cứu vế bétùng cường độ cao Trorm khoáng 15 nàni ỉĩần đày sán phấm bêlôno có cường độ ngày cao hơn, đạt cườiitt độ từ 60 đến 140 MPa Đặc biệt bctôns cường độ siêu cao (Ultra High Sircneth Concrctc) với cường dò lên dến 300 MPa (40.000 psi) chế tạo phòntt thí nchiệm Bètòng cườnu độ cao bắt đầu đươc sử ílụns vào thập kỷ 70, dó loại bêtông có cường độ chịu nén cao hán loại bêtoníí trước dược dùng làm cột số Iilià cao lầng Mỹ, Pháp Các CỎI1ỈI trình lừ hêtông cường dộ cao dã xây dựng tai Na Uy Các công trình cầu dường Pháp, Nua dạt thành còng bật Gần bêtông cườna độ cao sử dụng rộnq rãi tron Sỉ xây dựng cầu với nhiều đặc lính quan trọng như: cường độ cao, độ bổn cao , SIlúp tạo kết cấu nhịp lớn Hiện nay, bctôniĩ với cườne độ 98 đòn 12 MPa dã sán xuất công nghiệp sir dụng ngành cônii nghiệp xây dựng Mỹ, Nga, Na Uy, Pháp Các nước Anh, Đức, Thụy Điên, [talìa, Nhật Bán Trung Ọuốc Việt Nam hắt đầu áp dụng bélòrm cường đô cao ironi’ xây clưne nhà, cầu, đường, thuv lơi V- c * ■ Trone năm gấn dây, dã cỏ nhiều chương trình tám cỡ quốc gia nghiên cứu tính chất học bctỏng nhiều nước khác giới Trong cluiơnti trình nehiên cứu dánỉĩ ý gồm có: nshiên cứu Trung tâm khoa học kỹ thuật vật liệu xiniãng chất lưựnc cao (ACBM - Mỹ), Chương trình nghiên cứu đường ỏtô (SHRP); M ạng lưới trung tâm chuyên gia Canađa với Chương trình bètông tính cao; Hội đồng hoàng iiia Na Uy với chương trình nghiên cứu khoa học công nuhiộp; Chương trình quốc gia Thụy Đicn vổ HPC; Chương trình quốc gia Pháp tên “ Nlũrng đường cho bctỏng”; Chương trình bêtông Nhật Bán Các nghiên cứu bẽtỏng cườns dớ cao dã kháng định việc sử dụng bêtông cường độ cao cho phép tạo r;t sản phẩm có tính kinh tế hơn, cung cấp giải dược nhiều vấn đề kv thuật vừa đàm bảo hai yếu tô sử dụng bêtons cường độ cao có ưu diêm sau: - Giám kích thước cấu kiện, kết tăng không gian sử dụng giảm khối lượng bêtỏn 60 MPa BT CĐC có thành phần hỗn hợp cốt liệu thông thường chất kết dính cải thiện cách dùng vài sán phẩm có phẩm chất đặc biột chất siêu deo muội silic Chương trình bày cách tổng quan vé vật liệu này, nguyên tắc phối hợp, lôgic công thức cùa chúng gán lính chất với cấu trúc chúng N guyên tác phôi hợp cóng thức thành phần Trong thực té bétóng cẩn co dộ dặc rát cao, ỉà dậc điểm càu tạo bêlông Ý kiến đầu ticn vậí liệu bctông cố gắng tái tạo lại khối đá từ loại CÒI liêu Đ ộ đặc hỏn hợp tạo sỗ đicu hoà dải cấp phối nó, nghĩa phụ thuộc vào tlộ lớn cực đai cốt liệu Kích cỡ cúa cốt liệu lớn khoảng 20-25mm Ciíc hạt nhỏ, đặc tính vật Iv bc mạt, eây nên vón tụ tự nhiên hạt ximăng Sự vón tụ hạt ximãng ít, chất Iượnc bêtông cànu cao (độ dẻo, cường độ ) Từ ý tưởng nhữne nghiên cứu sử dụng vài sản phẩm hữu đê khôi phục ximăng lơ lừng tron s, SX|(,(),95) = ự2,689 X 1,943 = 3,219 Các số của hàm mục tiêu lớn hom 3,219, chúng thực tồn Đ a thức có dạng: Y(7) = -88,50 + 62,45 X, + 394,86 x - , i x f - ,1 X 1.X2 - 802,47 x ị Thay số vào phương trình hồi quy ta kết sau: SỐTN Xo +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 X, +1 -1 +1 -1 +1 -1 0 x2 -1 -1 +1 +1 0 +1 -1 CKD/N MS/CKD 4,00 2,86 4,00 2,86 4,00 2,86 3,33 3,33 3,33 0,06 0,06 0,10 0,10 0,08 0,08 0,10 0,06 0,08 ^TN 59,70 46,07 64 00 52,44 62,22 49,56 58,81 54,67 57,04 59,91 46,33 63,83 52,17 62,19 49,57 59,26 54,21 57,05 ( y tn Y-nT 0,041 0,064 0,029 0,073 0,001 0,000 0,194 0,209 0,000 ^ dư~ 0,07 y tt 119 Kiểm nghiệm m ô hình toán theo tiêu chuẩn Fisher: o2 Ft = ^ L = ,0 s2 ^t.s Tra bảng chuẩn số Fisher với bậc tự do: fị = - = 3; f2 = 9*(3 - 1) = 18, với mức ý nghĩa a = 0,05 => F(6, 18, 0,95) = 3,2 => F t = 0,018 < F(6, 18, 0,95) = 3,2 N hư hàm hồi quy phù hợp với thực tế * K ết luận: Đối với BT CĐC sử dụng m uội silic, cốt liệu chất lượng cao, xim ăng m ác PC40, có tỷ lệ CKD/N = 2,86 -r 4,00, M S/C K D = H- 10%, cường độ chịu nén tuổi ngày m ô tả theo tỷ lệ C K D /N M S/CK D hàm đa thức bậc hai: (7 ) CKD MS í CKD Y R (b7)= -88,50 + ,4 —— + 394,86 - 7,01 — — N CK D N Việc sử dụng m uội silic tăng đáng kể cường độ tuổi ngày bêtông Khi hàm lượng muội tăng khoảng th í nghiệm (6 -r 10%) cường độ bêtông tăng từ 10 -ỉ- 18% hàm lượng m uội 10% cho kết cường độ cao Khi tỷ lê CKD /N tăng tỷ lệ M S/CKD tăng cường độ chịu nén tuổi ngày bêtông tăng, ảnh hưởng tỷ lệ CKD /N đến cường độ chịu nén tuổi ngày lớn ảnh hưởng tỷ lệ M S/CKD 60 0,1 55 5C 120 Hình 6.10 Biểu đổ quan h ệ cường đò tuổi ngày với tỷ lệ CKD/N vù hàm lượng muội silic Hình 6.11 Biểu đồ quan hệ cường độ hêĩông tuôi ngày với tỷ lệ CKD/N với hãm lượng muội khácnhau: 0, ố, vù 10%, 70 D c CKD/N* 2.66 CKD/N«3 33% CKÕ/N* 4.00 CKO/ÍM.OO (N/CKD*0.25ì ÉỊ ^CKĐ/N=Ó23 (N/CKD®fU) ị so CKD^-2 86 (N/CKI>*0.35> 45 401 _ I _I I 0.06 0.066 007 0.075 I I - J —J 0.08 0.085 tyteMSCKD 09 00K> 0.1 $.105 Hình 6.12 Biểu đồ quan hệ yiữa cườníỊ độ bêtôỉỉg tuổi ngà y với ĩỷ lệ MS/CKD với tỷ lệ CKDIN khácnhau:2,Hố, 3,33 4,()‘0 6.5.3 Ảnh hưỏnq tỷ lệ C K D /N vù MS/CKD đến cường độ chịu nén tuổi 28 ngày bêtông N ghiên cứu thực nghiệm ảnh hưởng tỷ lệ CKD/N M S/CKD tiến hành theo quy hoạch thí nghiệm m ẫu thử hình hộp lập phương kích thước x l5 x l5 m m , bảo dưỡng ẩm 28 ngày nén máy nén tự độn g ELE AutoTest 3000, với tốc độ tăng tải: kN/s 121 K ết thí nghiệm cường độ nén tuổi ngày cho bảng 6.9 B ảng 6.9 K ết thí nghiệm cường độ nén tuổi 28 ngày Số CKD/N MS/CKD TN Lực nén (kN) ứng suất max (MPa) p, p2 P3 Y, Phương y3 Y,b sai s f 4,00 0,06 1670 1690 1630 76,89 78,67 75,56 77,04 2,44 2,86 0,06 1385 1330 1380 61,56 59,11 61,33 60,67 1,83 4,00 0,10 1780 1880 1870 79,11 83,56 83,11 81,93 5,99 2,86 0,10 1480 1490 1410 68,44 67,11 64,44 66,67 4,15 4,00 0,08 1780 1810 1800 79,11 80,44 80,00 79,85 0,46 2,86 0,08 1430 1470 1360 66,67 64,89 62,22 64,59 5,00 3,33 0,10 1650 1680 1710 73,33 74,67 76,00 74,67 1,78 3,33 0,06 1580 1540 1520 70,67 69,33 68,00 69,33 1,78 3,33 0,08 1630 1610 1730 74,22 71,56 72,44 72,74 1,84 10 '2,86 1280 1160 1280 56,89 51,56 56,89 55,11 9,48 11 3,33 1350 1270 1340 60,00 56,44 59,56 58,67 3,75 12 4,00 1430 1370 1350 63,56 60,89 60,00 61,48 3,42 K iểm tra đồng phương sai giá trị thí nghiệm theo tiêu chuẩn Kochren: m axS? c = ■i- = 0,256 IS i=l (i = +9) T bảng phân vị K ochren với bậc tự do: r —1 = —1 = , n —1 = —1 = với mức ý nghĩa a = 0,05 => C(2, 8, 0,95) = 0,48 > Ct = 0,186 V ậy thí nghiệm có phương sai hay kết thí nghiệm đáng tin cậy *Xác định hệ số hàm m ục tiêu dạng đa thức bậc nhất: Chọn phương trình hàm cường độ bêtông tuổi 28 ngày: CKD , MS CKD R (28) = b + b, •———+ bọ + b 11 N CKD N + b 1Ị CKD N MS _ -i-bi CK D 22 viết dạng hàm - biến: Y(28) = bo + b| X Ị + bo X + b| Ị -X]*" + b p X ) X-) + bo-) Xõ M a trận hệ số đa thức: [bị] = (FT.F)‘1.FT.Y M a trận thay th ế F m a trận kết thực nghiệm Y : 122 F= 1 1 1 1 4,00 2,86 4,00 2,86 4,00 2,86 3,33 3,33 3,33 0,06 0,06 0,10 0,10 0,08 0,08 0,10 0,06 0,08 16,00 8,16 16,00 8,16 16,00 8,16 11,11 11,11 11,11 0,240 0,171 0,400 0,286 0,320 0,229 0,333 0,200 0,267 0,0036 0,0036 0,0100 0,0100 0,0064 0,0064 0,0100 0,0036 0,0064 ; 77,04 60,67 81,93 66,67 Y = 79,85 64,59 74,67 69,33 77 Kết ma trận hệ số đa thức bậc nhất: [bi] = (FT.F )'l.FT.Y = -66,13 53,581 487,69 -5,542 -23,81 -1698 * Kiêm tra tính tương thích hệ số theo tiêu chuẩn Student: Tra bảng phân vị chuẩn số Student với bậc tự do: f, = - = 6, với m ức có nghĩa a = 0,05 ta được: t(6, 0,95) = 1,943 Tính phương sai lái sinh: S2s = ]£ S = 2,81 I => s, sxt(6, 0,95) = V ^ Ĩ x 1,943 = 3,25 Các hệ số của hàm mục tiêu có trị số lớn 3,25, chúng thực tồn Hàm hồi quy có dạng: Y(28) = -66,13 + 53,58 Xj + 487,69 x - ,5 X “ - 23,81X I.X2 - 1698 X Thay số vào phương trình hồi quy: SỐTN • Xo +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 +1 X, +1 -1 +1 -1 +1 -1 0 x2 CKD/N MS/CKD -1 -1 +1 +1 0 +1 -1 2,86 4,00 2,86 4,00 2,86 4,00 3,33 3,33 3,33 0,06 0,06 0,10 0,10 0,08 0,08 0,10 0,06 0.08 ^TN 77,04 60,67 81,93 66,67 79,85 64,59 74,67 69,33 72,74 Ytt 76,96 60,79 81,80 66,71 80,06 64,43 74,75 69,29 72,70 (^TN - Y-np) 0,006 0,015 0,017 0,002 0,042 0,027 0,008 0,002 0,002 s■->dư 0,013 123 Kiểm nghiệm mô hình toán theo tiêu chuẩn Fisher: s2 Fị = ^ - = ,0 s2 ° t.s Tra bảng chuẩn số Fisher với bậc tự do: fj = “ = 3; f2 = 9*(3 - 1) = 18, với mức ý nghĩa a = 0,05 => F(3, 18, 0,95) = 3,2 => F t = 0,0048 < F (6 ,18,0,95) = 3,2 V ậy hàm hồi quy phù hợp với thực tế Hỉnh 6.13 Biểu đổ quan hệ cường độ hêíông tuổi 28 ngày với tỷ lệ CKD/N MS/CKD Hình 6.14 Biểu đồ quan hệ cường độ bêtông tuổi 28 ngày với ĩỷ lệ CKD/N với hàm lượng muội khácnhau: , ổ, 10% 124 Hình 6.15 - Biểu đổ quan hệ íỊÌữa cường độ tôn %tuổi 28 nẹày với tỷ lệ C KD ÌN với tỷ lệ CKD/N klìác nhan:2,Số, 3,33 4,00 *Kết liỉận: T rong khoảng thí nghiệm , ảnh hường tý lệ CKD/N M S/CKD (trong khoảng: CKD /N = 2,86 -T- 4,00 M S/CKD = *r 10%) đến cường độ tuổi 28 ngày bêtông với cốt liệu chất lượng tốt dùng xim ãng m ác PC40 m ô tả hàm đa thức dạng: R (u28) = -6 ,1 + 53,58 CKD N - 23,81 N + 487,69 MS CKD - ,5 CK D N — 1698 Ị ì CK D VCKDj - Ánh hưởng cúa tỷ lệ CKD /N đến cường độ chịu nén tuổi 28 ngày lớn hon ảnh hưởng tỷ lệ MS/CKD - Việc sử dụng m uội silic tăng đáng kể cường độ tuổi 28 ngày bêtông Khi hàm lượng muội tăng khoảng thí nghiệm : -f- 10% cường độ Rọg bêtông tăng từ 20 - 30% Hàm lượng m uôi silic 10% cho kết cường độ tuổi 28 ngày cao nhất, chênh lệch so với việc sỉr dụng muội silic 8% không nhiều (từ -ỉ- 3,5% ) yêu cầu lượng dùng phụ gia siêu dẻo m uội silic lớn nên lượng dùng muội silic ~ 8% hợp lý 125 - Khi tỷ lệ CKD /N tăng cường độ bêtông tăng đáng kể mức độ tăng Cíờng độ chậm dần yêu cầu lượng dùng phụ gia siêu dẻo tăng lên nhiều để đảrr bảo tính công tác Do tỷ lệ C K D /N nên dùng khoảng 3,33 (tỷ lệ N /C K D = 0,30) Q uan hệ cường độ chịu kéo uốn với cường độ chịu nén BT CĐC: N ghiên cứu thực nghiệm cường độ chịu kéo uốn BT CĐC thí nghiệm m ẫu kích thước 150x150x600, bảo dưỡng ẩm ngày 28 ngày M ẫu th í nghiệm uốn m áy ELE test 1500, tốc độ tăng tải 5kN/s B ản g 6.10 K ết q u ả th í n g h iệm cư ờng độ kéo u ố n m ẫ u tuổi 28 ngày CKD/N SỐTN MS/CKD Cường độ kéo uốn Rku (MPa) Rn (*) (MPa) Y, y2 y3 Y,b Phương sa; s~ 2,86 0,06 60,67 6,23 6,29 6,58 6,37 0,04 4,00 0,06 77,04 8,10 7,90 8,26 8,09 0,03 2,86 0,10 66,67 7,15 6,85 7,65 7,22 0,16 4,00 0,10 81,93 7,73 8,19 8,58 8,17 0,18 3,33 0,08 72,74 7,87 7,55 8,42 7,95 ,Ỉ9 sL = 0,07 (*) - R„ lấy từ kết thí nghiệm xác định cường độ chịu nén bêtông với thành phàn tương ứng * K iếm tra đồng phương sai giá trị thí nghiệm theo tiêu d u ẩ n Kochren: c | l) = maxSi = 0,228 (i = h-9) ỉs ? i=i Tra bảng phân vị Kochren với bậc tự do: r —1 = — = , n - = - = với mức ý nghĩa a = 0,05 => C(2, 4, 0,95) = 0,7679 > C| = 0,228 Vậy thí nghiệm có phương sai hay kết thí nghiệm đáng tin cậy *Xác định hệ số hàm m ục tiêu: Chọn phương trình quan hệ cường độ kéo uốn cường độ chịu nén bêtông dạng: R k„ = A (R n)b hay hàm m ục tiêu có dạng: Y = A xb 126 đó: Y - m ôđun đàn hồi bêtông, X - cường độ m ẫu lăng trụ bêtông tuổi 28 ngày Đ ể xác định tham số hàm m ục tiôu ta xác định tham sô hàm tuyên tính sau: y = a, + b.x đó: y = lgY ; ẵị = lgA X = lgX Hình 6.16 Thí nghiệm xác đinh cường độ kéo uốn hêtông Vậy kết thực nghiệm chuyển s; -ì n X" y“ 3,18 0,647 SỐTN X y xy 11J 7' ko 804 1.43 11 ,07 RQ 908 3,56 1,82 0,858 3,33 0,737 .1.71 1.57 0,824 l Ạ OI1 11 ,v 09 1,75 ,6 0,832 ,8 0,900 1,68 3,47 0,810 1,85 0,876 1,63 3,44 0,770 TB ^ Kết tính hệ số hàm tuyến tính: -0,695 a , = - 0,695 ; b = 0,848 Hàm mục tiêu có dạng: =>A =1Ơ = 0,201 Y = 0,201 X0,848 Thay số vào hàm hồi quy: -Rn (*) Số TN CKD/N MS/CKD — Cường độ kéo uốn Rku (MPa) (MPa) Y, Y2 R tt K ku Y,b Phương sai sf 1ỉ 0,06 60.67 6,23 6,29 6,58 6,37 6,55 0,033 2,86 0(1 *4,uu 0,06 77,04 8,10 7,90 8,26 8,09 8,02 0,004 2,86 0,10 66.67 7,15 6,85 7,65 7,22 7,10 0,014 4,00 0,10 81,93 7,73 8,19 8,58 8,17 8,45 0,083 0,08 72,74 7,87 7,55 8,42 7,95 7,64 0,092 3,33 °s2du - 0,056 ■' 127 Hình 6.18 - Quan hệ cường độ kéo uốn cường độ clìịit nén rủa B T C Đ C theo kiến nghị ACỈ, Sluilì and A hm ad vù đitờng thực nghiệm trườnỵ đại học G TVT Kiểm nghiêm m ô hình toán theo tiêu chuẩn Fisher: Q2 F, = ^ = 0,90 sL Tra bảng chuẩn số Fisher với bậc tự do: f| = —2 = 3; fo = 5*(3 - 1) = 10, với mức ý nghĩa a = 0,05 => F(3, 10, 0,95) = 3,7 => F t = 0,90 < F(3, 10, 0,95) = 3,7 V ậy hàm hồi quy phù hợp với thực tế Khi cường độ chịu nén bêtông tăng cường độ kéo uốn tăng chậm biểu diễn theo công thức: R ku = 0,201.(R n)°’848 Khi cường độ chịu nén bêtông tăng (60 4- 80M Pa) cường độ chịu kéo uốn tăng nhumg m ức độ tăng cường độ kéo uốn chậm 128 PHỤ LỤC Bảng chuyển đổi đơn vị liên quan Sang hệ SI (hệ mét) Hệ sô chuyển đổi inch(in ) mm 25,4 inch(in ) m 0,0254 foot (ft) m 0,3048 square inch (sq.in.) mrrr 645,2 square inch (sq.in.) rrr 0,0006452 square foot (sq.ft.) m 0,0929 kip N 4448,0 kip kgf 453,6 pound (lb) N 4,448 pound(lb) kgf 0,4536 kip/square inch(ksi) MPa 6,895 pound/square foot (psf) kPa 0,04788 pound/square inch(psi) kPa 6,895 pound kg 0,4536 ton(2001b) kg 907,2 tonne(t) kg 1,000 kip/ linear fcx)t(klf) kg/m 1488 pound/ linear foot(plf) kg/m 1,488 pound/ linear foot(plf) N/m 14,593 inch - pound (in.-Ib) N.m 0,1130 foot-pound(ft.-lb) N.m 1,356 foot - kip (ft.~ k) N.m 1356 Chuyển từ hệ inch- pound Section modulus(in.3) mm3 16,387 Moment of innertia(in.4) mm4 416,231 Modulus of elasticity (psi) MPa 0,006895 00 rò LL u Celsius (C) II degree(deg F) 129 TÀI LIỆU THAM KHẢO 10 1 12 13 14 15 16 17 Phùng Vãn Lự, Phạm Duy HĩíU, Phan Khác Trí Vật liệu xúy (ÌIÙỈĨỊ NXB Giáo dục 1977 Phạm Duy Hữu, Ngô Xuân Quảng Vật liệíi ẢÚV (iựn% NXB Giao thông vận tái 2001 Phạm D uy Hữu, V I XALOMATOB Biện pháp tủnạ cườnq ỉiiổi ĩliọ độ tiìì cch' BTCT bằn {Ị (Ỉiíờỉìíị sửchỉnq vật liệu poìvme (tiếỉiq Nqa) M IIT M axcơva 198^ Phạm Duy Hữu Vật liệu -Ví/y clựỉỉíỊ NXB Giao thôn ti vận lái 2002 Phạm Duy Hữu, N guyễn Viết Trunc Bêíônq clỉđỉ lượỉiiỉ cao Báo cáo đổ tài neh:ên cứu khoa học Bộ G iáo dục đào tạo 2000 Tiêu dỉỉuín ÁÚV clựnq Việt Nam NXB Xây dựng 1999 Tiêu chuẩn A C I (Mỹ), DoE (Anh), ACỈ I ] f ACI 363 R 88 V.I X A LO M A T O B CôMỊ ìì^hệ mạnh bêtônq (Ỉiếỉìg Nqa)- Maxcơva 1989 A.M N E V IL L Propertìììes o f concrơíe London 1991 A.G L A Q U ER B E Le béĩon Rennes 1994 F.de L arrard, R Le Roy Materialì béíOỉi et ưrmatitres Paris 1993 M A L IE R -L E S BETONS A HAUTES PERFORM ANCES Presses dư IVcoile naĩioỉiưle des Poỉits eĩ Chuuse’es Paris 75007 2001 Quy phạm B S 8110-77- Anh Quốc Bêíôỉiq Ví) bêtôỉn* cốt ĩlỉẻỊ) M s SHETY Coni reĩe Tei litioloqy 2003 London K O zanm a, M Cuchi Tokyo - Japan 2002 Self Compacỉiníỉ contreíư Muller M aterials (iỉỉd TechỉỊOỈo^v ịbr the ựrodm tioỉì o f liiọlỉ p(jrfornuỉce concntẹ CzecP 1 9 J BARON Le beĩoỉì hydruiilique Pari 1988 18 Sử dụng bêtôỉìỊỊ cườnq độ cao (1987) Hội nghị Satvanccr (Đan M ạch), NXB Ta>ir, Trondheim 19 DE L A R R A R D F., ACKER p., MAILER Y (1987) Bêĩông cường ctộ râỉ rao: phm ỷ ỉlìt ỉĩgịệm công tnrờỉig Tạp chí Phòng ỉìýìiêỉi cửu c ầ u (ÍKỜỉiạ, 149 ỉ/nhì%5, ổ 20 DE L A R R A R D F (] 988), Thiết k ể vù tính chất bêíô/ỉíỊ cườnq độ cao Luậr án tiến sĩ trường Cầu đường Paris báo cáo nehiên cứu LPC 149 tháim 21 FARRIS J (1968) D ự báo độ nhói huyên phù ỉỉlỉién cốt liệu tử sô'liệu đ ộ íiiớt cốt liệu 22 BARON J., L ESA G E R (1976) Thành phần bê tôỉỉíỊ ĩroỉiạ ỉlỉí ỉiqhiệm tụi CHìiỊ trườiìq Báo cáo khoa học LPC 23 B A RO N J., L ESA G E R (1973) Đê xuất cĩỉìììị ỉìiịhĩa ĩíìììì CÔỈMỊ íâc Hội ỉỉíỉlỉị Rihm; Bê tông tươi: cúc ĩíntì chất c/iỉan trọìiạ vù Ị)Iìifơnq pììúp do, Tạp Ị NXB Leecis 24 P E N T A L L A V ( ) Đ ộ tươnạ h ọp ã ỉ a c h ế t k ết clíỉìlỉ p h ụ siêu d ẻ o trỉiiìỊ bêtôiìg cường độ c a o Nghiên cứu bêtông Nordic, 25 DE L A R R A R D F (1988) Cúc hạt siêu ỉĩìịỉi đê cíìê ĩạo bêtônu cKcmạ (lộ rấĩ ( ỉ ơ■ Phụ lục ITBTP, 466 tháng 7, 26 Aitcin PC and Neville A Hiqli Perịormưỉice Concreíe DeìtìỊịstidied, co n cete International, Ja n l9 27 Richard p and Chegrezy M.H Reưctive Poxvcler Concretes \Yỉíh Higlì Ductiỉiĩv au! 200-800 M P a Cờỉììpressive Strenẹths Proceeding of V.M M alhotra Sym posiim , Sp-144, ACL 1994 130 MỤC LỤC Tran (ị L»i nói đ ầu Giương Khái quát vé bétông cường độ cao Bêtôns cường độ cao bêtông chất lượng cao Định nghĩa bêtông cirờnc độ cao Phàn loại bêtòng cường độ cao Ciương Câu trúc bètòng cường độ cao Mở đầu Nguyên tác phối họp công thức thành phần Cấu trúc vữa xim ãng 10 Cấu irúc bêtông cường dộ cao 13 Cấu trúc bêtông cường độ cao 16 Các kết ihực nghiệm tiến cấu trúc bêtông 16 Ciuong Các tính chất cùa bêtông cường độ cao ỉ Mớ đấu 18 Cường dộ chịu nén bètóng cường độ cao 18 Cường độ chịu kéo 25 Mỏđun đàn hồi 27 Hệ số Poisson 29 Mỏđun gãy 30 Cường độ mỏi (độ bền mỏi) 30 Khối lượng đơn vị 30 Các đặc tính vể nhiệt 30 10 Co ngót 30 i Từ biến 31 12 Sự dính kết với thép thụ động 32 13 Các tính chất khác 33 14 Mô hình hóa vật liệu đê áp dung cho thiết kế kết cấu 33 15 Hoạt độnẹ trạng thái ướt 39 Ciưưng Thiết kế thành phần bêtông cường độ cao Mò' đầu 42 Lựa chọn vật liệu 44 Thiết kê thành phần BT CĐC theo phương pháp Viện bêtông H oa Kỳ Tiêu chuẩn 22TCN GTV T 50 Phương pháp thict kê thành phần BT CĐC từ vữa xi m ăng lỏng 59 131 Chưưng Biến dạng tự từ biến bêtòng cường độ cao M đầu 72 Co ngót nở BT CĐC (biến dạng tự do) 72 Từ biến BT CĐC cao 80 C hương N ghiên cứu ứng dụng bêtông cường độ cao M ột số đặc tính cải tiến BT CĐC 94 ứ n g dụng bêtông cường độ cao 95 N ghiên cứu ứng dụng BT CĐC cầu Joigny -Pháp 97 Úng dụng BT CĐC Mỹ, N hật Bản châu Âu 106 C ông thức thành phần BT CĐC 107 N ghiên cứu thực nghiệm xác định hàm cường độ BT CĐC Trường Đại học G iao thông vận tải 109 Phụ lục 129 Tài liệu tham khảo 130 132 BÊTÔNG CƯỜNG ĐỘ CAO (Tái bản) Chịu trách nhiệm xuất bủn : TRỊNH XUÂN SƠN Biên tập : NG U Y ỄN M INH KHÔI ĐÀO NGỌC DUY Sửa ban ìn : NGƯYẺN m i n h k h ô i Chẽ'bàn : v ũ H N G TI 1ANII Trình bày bìa : NGUYÊN HŨU t ù n g