Thiết kế mố cầu đúc hẫng

Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng Thiết kế mố cầu đúc hẫng

Iv Tính toán kết cấu bên dới Iv.1 thiết kế mố cầu (Mố M1) IV.1.1 Cấu tạo mố M1 IV.1.2 Các kích thớc mố Tên gọi kích thớc Số xếp tải Chiều cao mố Chiều rộng mố Kiểu gối Hệ số ma sát gối với bê tông Loại gối Chiều cao gối Bề rộng gối cầu Chiều dài gối Chiều cao đá kê gối Chiều cao toàn gối Bề rộng đá kê gối Chiều dài đá kê gối Chiều cao tờng đỉnh Bề dầy tờng đỉnh Chiều cao tờng thân Bề dầy tờng thân Chiều dài tờng cánh Chiều cao đuôi tờng cánh Chiều dài tiết diện chân tờng cánh Kí hiệu Số hmo bmo Giá trị 0.02 6.7 12.4 Đơn vị m m Di động f 0.003 Cao su hgo bg lg hdk hg bdk Ldk htd dtd htt dtt ltc h1c lcc 0.2 0.41 0.46 0.08 0.28 0.8 0.8 2.28 0.6 4.42 1.6 1.5 m m m m m m m m m m m m m m Bề rộng vát tờng cánh Chiều cao vát tờng cánh Bề dầy cánh Khoảng cách từ mép mố đến mép móng Chiều dài độ Chiều dày độ Chiều rộng độ Chiều dài gờ kê độ Chiều rộng gờ kê độ Chiều cao 1của gờ kê độ Chiều cao gờ kê độ Chiều cao bệ móng Chiều dài bệ móng Bề rộng bê móng IV.1.3 Các thông số dầm chủ: Tên gọi kích thớc Chiều cao dầm chủ vị trí mố Số dầm chủ Tĩnh tải giai đoạn I tiêu chuẩn Tĩnh tải giai đoạn II tiêu chuẩn Tĩnh tải giai đoạn I tính toán Tĩnh tải giai đoạn II tính toán Tĩnh tải tiêu chuẩn toàn Tĩnh tải tính toán toàn IV.1.4 Xác định tải trọng tác dụng lên mố bvc h2c dtc kc lqd dqd bqd lgk bgk hgk1 hgk2 hm lm bm Kí hiệu hdc ndc DCtc DWtc DCtt DWtt gtc gtt 2 0.5 m m m 0.5 0.2 12 12 0.35 0.3 0.6 13.4 m m m m m m m m m m m Giá trị 200 20.0886 3.0951 25.111 4.643 23.184 29.753 Đơn vị cm dầm T/m T/m T/m T/m T/m T/m IV.1.4.1 Tải trọng mặt cắt tính toán mố - Các tải trọng tác dụng lên mố - Mố mực nớc thông thuyền không ngập nớc nên không tính tải trọng va xô tầu bè không tính tải trọng gió Đất đắp sau mố sử dụng đất tốt đầm chặt có = 1.8 T/m3 , = 350 - Nên tải trọng tác dụng lên mố gồm : Trọng lợng thân mố Phản lực thẳng đứng trọng lợng KCN Phản lực thẳng đứng hoạt tải đứng KCN Lực hãm dọc cầu Ma sát gối cầu áp lực đất sau mố Phản lực truyền xuống từ độ - Các mặt cắt cần kiểm toán với mố - Mặt cắt I-I : Mặt cắt bệ móng mố - Mặt cắt II-II : mặt cắt chân tờng thân - Mặt cắt III-III : mặt cắt chân tờng đỉnh III III II II I I IV IV - Mặt cắt IV-IV : mặt cắt chân tờng cánh IV.1.4.2Xác định tải trọng thẳng đứng tác dụng lên mố Xác định tải trọng trọng lơng thân mố Bảng tổng hợp tải trọng trọng lợng thân mố Tên phận mố Tờng thân Tờng đỉnh Tờng cánh +) Khối +) Khối +) Khối Tờng cánh Bệ móng mố Bản độ Gờ kê độ Đất đắp sau mố +) Khối +) Khối +) Khối Tổng Gtc(T) 254.59 49.25 50.25 5.00 7.50 62.75 616.00 36.00 Mặt cắt I - I e1(m) M1(T.m) 2.7 687.40 2.2 108.35 -2 -4.5 -4.5 1.725 -100.50 -22.50 -33.75 -156.75 0.00 62.10 2.36 1.725 565.61 36.18 54.27 656.06 -2 -4.75 -4.75 Mặt cắt II - II e2(m) M2(T.m) 0 - 0.5 -24.624 0 0 -0.975 0 0.00 -35.1 4.08 -0.975 -1131.23 -171.86 -257.78 -1560.87 0 Mặt cắt III - III e3(m) M3(T.m) 0 0 0 Mặt cắt IV - IV e4(m) M4(T.m) 0 0 2.5 2.5 -0.475 0 0.00 -17.1 0 0.00 12.50 18.75 31.25 0 -2.3034 -0.475 -1.1222 0 0 0.00 0 0 0 0.00 0 0 0 0.00 Ghi chú: + Gtc: khối lợng tiêu chuẩn cá phận + e1, e2, e3, e4 : Độ lệch tâm tải trọng phận trọng tâm mặt cắt I-I, II-II, III-III, IV-IV + M1, M2, M3, M4: Mô men mặt cắt I-I, II-II, III-III, IV-IV Xác định tải trọng tĩnh tải hoạt tải kết cấu nhịp - Vẽ đờng ảnh hởng phản lực gối vị trí mố cầu: +) Tổng diện tích đờng ảnh hởng : S = -13.4532 m2 +) Diện tích đờng ảnh hởng dơng: S+ = 6.0087 m2 +) Diện tích ĐAH âm: S- = -18.7868 m2 - Tĩnh tải kết cấu nhịp đợc tính cho toàn cầu +) Tĩnh tải tiêu chuẩn giai đoạn I : DCTC = 20.0886 (T/m) +) Tĩnh tải tính toán giai đoạn I : DCTT = 1,25* 20.0886 = 25.111 (T/m) +) Tĩnh tải tiêu chuẩn giai đoạn II : DWTC = 2x2,09 = 3.0951 (T/m) +) Tĩnh tải tính toán giai đoạn II : DWTT = 1,5.*3.0951 = 4.643 (T/m) - Hoạt tải kết cấu nhịp đợc tính cho +) Tải trọng Ngời : qNG = 2*0,45 = 0,9 (T/m) +) Tải trọng : qLan = 2.0,948 = 1,896 (T/m) +) Xe tải thiết kế : PXT = 33,24 = 66,48 (T) +) Xe trục thiết kế : PXT = 22 = 44 (T) - Nội lực hoạt tải đợc lấy với hiệu ứng lớn số hiệu ứng sau : +) Hiệu ứng : Xe tải thiết kế (với cự ly trục sau thay đổi từ 4,3 đến m ) tổ hợp với tải trọng tải trọng đoàn ngời +) Hiệu ứng xe trục tổ hợp với tải trọng tải trọng ngời - Xếp xe tải thiết kế xe trục thiết kế lên ĐAH phản lực gối ta có +) Tung độ ĐAH xếp xe tải P (T) 14.5 14.5 3.5 Pi.Yi Y 0.857 0.702 29.38 +) Tung độ ĐAH xếp xe trục P (T) 11 11 Pi.Yi Y 0.9013 20.9143 - Bảng tính toán áp lực từ KCN truyền xuống mố Tên gọi đại lợng áp lực tải trọng áp lực tải trọng Ngời áp lực xe tải áp lực xe trục Tổ hợp : Xe tải + Làn + Ngời Tổ hợp : Xe trục + Làn + Ngời Tổng áp lực hoạt tải max áp lực tĩnh tải giai đoạn I áp lực tĩnh tải giai đoạn II Tổng áp lực từ KCN Kí hiệu Plan PNg PXT P2T P1 P2 Pht PttI PttII PKCN Giá trị TC 18.45 2.70 29.38 20.91 101.07 84.14 101.07 270.26 41.64 412.97 TT 32.29 4.73 64.28 45.75 202.59 165.54 202.59 337.82 62.46 602.87 T T T T T T T T T T Xác định tải trọng hoạt tải qúa độ - Chiều dài độ : Lqd = 4,0 (m) - Bề rộng độ : Bqd = 12 (m) - Vẽ đờng ảnh hởng phản lực gối độ vị trí vai kê Xe trục 1,2m Xe tải 4.00 m 4.3 m 1.00 4.3 m Sơ đồ xếp tải độ +) Tổng diện tích ĐAH: S = +) Diện tích ĐAH dơng : S+ = +) Diện tích ĐAH âm : S- = - Xếp xe tải xe trục thiết kế lên ĐAH phản lực gối ta có +) Tung độ ĐAH xếp xe tải P (T) 14.5 14.5 3.5 Phản lực gối Y 0.00 1.00 0.00 14.50 +) Tung độ ĐAH xếp xe trục P (T) 11 11 Phản lực gối Y 0.70 18.70 - Bảng tính toán áp lực truyền lên vai kê hoạt tải độ Tên gọi đại lợng Kí hiệu Giá trị TC TT áp lực tải trọng Plan 1.90 3.32 T áp lực tải trọng Ngời PNg 0.90 1.58 T áp lực thẳng đứng xe tải PXT 14.50 31.72 T áp lực thẳng đứng xe trục P2T 18.70 40.91 T Tổ hợp : Xe tải + Làn + Ngời P1 34.59 73.22 T Tổ hợp : Xe trục + Làn + Ngời P2 42.99 91.60 T 42.99 91.60 Ap lực lớn từ qua độ Pht bqd T IV.1.4.3 Xác định tải trọng nằm ngang tác dụng lên mố Trong phơng án sơ ta tính tải trọng ngang áp lực đất tác dụng lên mố Các công thức tính toán áp lực đất - Công thức tính áp lực đất tĩnh EH = H K B Trong : +) K = Ka (hệ số áp lực đất chủ động ) tờng chắn công xon +) K = KO (hệ số áp lực đất tĩnh ) tờng chắn trọng lực - Công thức tính hệ số áp lực đất : +) Tính hệ số áp lực đất tĩnh KO K O = sin +) Tính hệ số áp lực đất chủ động Ka sin ( + ) Ka = r sin sin( ) sin( + ).sin( ) r = + sin( ).sin( + ) Trong : +) : Góc ma sát đất đắp tờng : = 24o +) : Góc phơng đất đắp với phơng ngang : = 2o +) : Gócgiữa phơng đất đắp với phơng thẳng đứng : = 90o +) : Góc nội ma sát đất đắp : = 35o +) : Góc nội ma sát đất đắp nhỏ : = 30o +) : Góc nội ma sát đất đắp lớn : = 40o - Công thức tính áp lực đất hoạt tải sau mố LS = K a heq H B Trong : +) H : Chiều cao tờng chắn chịu áp lực đất +) B : Bề rộng tờng chắn chịu áp lực đất +) K : Hệ số áp lực đất chủ động +) : Trọng lợng riêng đất +) heq : Chiều cao lớp đất tơng đơng hoạt tải - Chiều cao lớp đất tơng đơng hoạt tải xác định theo chiều cao tờng chắn: Chiều cao tờng chắn H (mm) 1500 1500 ữ 3000 3000 ữ 6000 9000 Bảng hệ số tính toán áp lực đất Tên gọi đại lợng Góc ma sát đất tờng Góc mặt đất với phơng ngang Góc lng tờng với phơng ngang Góc ma sát có hiệu đất đắp Hệ số Chiều cao lớp đất tơng đơng heq (mm) 1700 1200 760 610 Kí hiệu r1 Giá trị 24 90 35 3.005 Đơn vị độ độ độ độ Hệ số áp lực đất chủ động (=35 độ) Góc ma sát nhỏ Hệ số Hệ số áp lực đất chủ động (=30 độ) Góc ma sát lớn Hệ số Hệ số áp lực đất chủ động (=40 độ) Ka1 r2 Ka2 r3 Ka3 0.244 30 2.774 0.296 40 3.223 0.199 độ độ Tính áp lực đất mặt cắt đáy móng (mặt cắt I-I) - Sơ đồ tính áp lực đất mặt cắt đáy móng : LS EH - Bảng tính áp lực đất mặt cắt đáy móng : Kí hiệu H(m) B(m) heq(m) (độ) (độ) (độ) Giá trị 8.7 (độ) 35 30 40 13.4 r 0.625 Ka 3.01 2.77 3.22 0.244 0.296 0.199 24 EH (T) 223.09 270.19 181.93 eEH (m) 3.915 3.915 3.915 90 LS (T) 32.05 38.82 26.14 Kí hiệu Giá trị eLS (m) 4.35 4.35 4.35 VS (T) 0.53 0.53 0.53 eVS (m) -2 -2 -2 eEH : Khoảng cách từ điểm đặt hợp lực EH đến trọng tâm mặt cắt tính toán eLS : Khoảng cách từ điểm đặt hợp lực LS đến trọng tâm mặt cắt tính toán eVS : Khoảng cách từ điểm đặt hợp lực VS đến trọng tâm mặt cắt tính toán Các kí hiệu khác nh Tính áp lực đất mặt cắt chân tờng thân (mặt cắt II-II) - Sơ đồ tính áp lực đất mặt cắt chân tờng thân : LS EH - Bảng kết tính áp lực đất mặt cắt chân tờng thân Kí hiệu H(m) B(m) heq(m) (độ) Giá trị 2.28 13.4 1.440 r Ka (độ) 35 3.01 0.244 30 2.77 0.296 40 3.22 0.199 24 EH (T) 15.32 18.56 12.50 Kí hiệu Giá trị (độ) eEH (m) 1.026 1.026 1.026 (độ) 90 LS eLS (T) (m) 19.35 1.14 23.44 1.14 15.78 1.14 VS (T) eVS (m) Bảng tính toán áp lực đất mặt cắt chân tờng đỉnh (mặt cắt III-III) - Sơ đồ tính áp lực đất mặt cắt chân tờng đỉnh : LS EH - Bảng kết tính áp lực đất mặt cắt chân tờng đỉnh Kí hiệu H(m) B(m) heq(m) (độ) (độ) (độ) Giá trị 2.28 13.4 1.440 24 90 r K EH e LS eLS VS eVS a EH Kí hiệu (T) (m) (T) (m) (T) (m) (độ) Giá trị 35 3.01 0.244 15.32 1.026 19.35 1.14 30 2.77 0.296 18.56 1.026 23.44 1.14 40 3.22 0.199 12.50 1.026 15.78 1.14 Bảng tính toán áp lực đất mặt cắt chân tờng cánh (mặt cắt IV-IV) - Để tính đợc áp lực đất tác dụng lên tờng cánh ta chia tờng cánh thành khối sau tính áp lực đất tác dụng lên tờng cánh khối: - Bảng kết tính áp lực đất mặt chân tờng cánh : Kí hiệu (độ) Giá trị 24 Kí hiệu Khối Giá trị r (độ) (độ) (độ) 90 35 3.01 H (m) 6.7 1.5 B (m) 2 heq (m) 0.73 1.7 1.53 Ka 0.244 EH (T) 29.62 0.99 0.88 eEH (m) 0.75 4.00 3.67 LS (T) 6.41 2.24 2.70 eLS (m) 0.75 4.00 3.67 IV.1.5 Tổng hợp tải trọng mặt cắt Trong phơng án sơ ta tính toán mặt cắt theo trạng thái giới hạn cờng độ I, xét tổ hợp tải trọng bất lợi tổ hợp tải trọng bất lợi phía sông IV.1.5.1 Bảng hệ số tải trọng theo TTGH cờng độ - Bảng hệ số tải trọng theo trọng thái giới hạn : (Bảng 3.4.1.1) Tổ hợp tải trọng DC DD DW EH Trạng thái GH EV ES LL IM CE BR PL LS EL 1.75 0.00 1.35 0.50 1.00 WA WS WL FR Cờng độ I 1.00 0.00 0.00 1.00 n Cờng độ II 1.00 1.40 0.00 1.00 n Cờng độ III 1.00 0.40 1.00 1.00 n Đặc biệt 1.00 0.00 0.00 1.00 n Sử dụng 1.00 1.00 0.30 1.00 1.00 Mỏi có LL 0.75 1.00 0.00 0.00 1.00 , IM CE - Bảng hệ số tải trọng cho tĩnh tải : (Bảng 3.4.1.2) Loại tải trọng Kí hiệu TU CR SR TG 0.5/1.2 0.5/1.2 0.5/1.2 0.00 1/1.20 TG TG TG 0.00 TG SE SE SE 0.00 SE 0.00 0.00 0.00 SE Hệ số tải trọng Lớn Nhỏ Cấu kiện thiết bị phụ DC 1.25 0.90 Kéo xuống (xét ma sát âm) DD 1.80 0.45 Lớp phủ mặt cầu tiện ích DW 1.50 0.65 áp lực ngang đất EH +) Chủ động 1.50 0.90 +) Nghỉ 1.35 0.90 Các ứng suất lắp giáp bị hãm EL 1.00 1.00 áp lực đất thẳng đứng EV +) ổn định tổng thể 1.35 N/A +) Kết cấu tờng chắn 1.35 1.00 +) Kết cấu vùi cứng 1.30 0.90 +) Khung cứng 1.35 0.90 +) KC vùi mềm 1.95 0.90 +) Cống hộp thép mềm 1.50 0.90 Tải trọng chất thêm ES 1.50 0.75 IV.1.5.2 Tổng hợp nội lực mặt cắt đáy móng (mặt cắt I I) Bảng tổng hợp nội lực mặt cắt I-I theo trạng thái giới hạn cờng độ I Kí V (T) Hx (T) max Tên tải trọng hiệu V max V Hx max Hx My (T) My max My a - Trọng lợng phận mố Tờng thân Tờng đỉnh Tờng cánh (Gtc) Khối Khối Khối Gtt Gtd Gtc1 Gtc2 Gtc3 Bệ móng mố Gm Bản độ Gqd Gờ kê độ Gk b - áp lực đất áp lực đất thẳng đứng EV Khối EV1 Khối EV2 Khối EV3 áp lực đất chủ động (với =35 độ) EH c - áp lực tĩnh tải kết cấu nhịp Do tĩnh tải giai đoạn I Do tĩnh tải giai đoạn II d - áp lực hoạt tải Do hoạt tải KCN Do hoạt tải độ áp lực ngang hoạt tải (với =35 độ) DC DW LL(kc n) LL(bq d) LS 1.25 1.25 1.25 1.25 1.25 0.90 0.90 0.90 0.90 0.90 318.2 61.56 62.81 6.25 9.38 229.13 44.32 45.23 4.50 6.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.25 1.25 1.25 0.90 0.90 0.90 770.00 554.40 30.00 21.60 1.97 1.42 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 618.66 859.25 135.43 97.51 -125.63 -90.45 -28.13 -20.25 -42.19 -30.38 0.00 0.00 51.75 37.26 2.45 3.40 1.35 1.35 1.35 1.00 763.58 1.00 48.84 1.00 73.26 565.61 36.18 54.27 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1527.2 -232.00 -348.01 -1131.2 -171.86 -257.78 1.50 0.90 0.00 0.00 334.6 200.7 1310.09 786.06 1.25 1.50 0.90 0.65 337.8 62.46 243.23 27.07 0.00 0.00 0.00 0.00 945.90 174.88 681.0 75.78 1.75 1.75 221.10 221.10 0.00 0.00 619.08 619.08 1.75 1.75 94.05 94.05 0.00 0.00 162.23 162.23 1.75 1.75 0.00 0.00 70.12 70.12 305.01 305.01 10 áp lực đứng hoạt tải (với =35 độ) Tổng cộng: VS 1.75 1.75 1.15 1.15 0.00 0.00 -2.31 2862.47 2150.01 404.75 0.00 2261.61 -2.31 1680.83 Ghi chú: V: tải trọng theo phơng thẳng đứng Hx: tải trọng ngang theo phơng dọc cầu My: Mô men uốn mặt phẳng dọc cầu IV.1.5.3 Tổng hợp nội lực mặt cắt chân tờng thân (mặt cắt II II ) Bảng tổng hợp nội lực mặt cắt II-II theo trạng thái giới hạn cờng độ I Tên tải trọng Kí hiệu max V (T) V max a - Trọng lợng phận mố Tờng thân Tờng đỉnh Bản độ Gờ kê độ b - áp lực đất áp lực đất chủ động (với =35 độ) c - áp lực tĩnh tải kết cấu nhịp Do tĩnh tải giai đoạn I Do tĩnh tải giai đoạn II d - áp lực hoạt tải Do hoạt tải KCN Do hoạt tải độ áp lực ngang hoạt tải (với =35 độ) Tổng cộng: Hx (T) V My (T) Hmax Hmin Mmax Mmin Gtt Gtd Gqd Gk 1.25 1.25 1.25 1.25 0.90 0.90 0.90 0.90 318.24 229.13 61.56 44.32 30.00 21.60 1.97 1.42 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -30.78 -29.25 -1.92 0.00 -22.16 -21.06 -1.38 EH 1.50 0.90 0.00 198.46 119.08 598.37 359.02 DC DW 1.25 1.50 0.90 0.65 337.82 243.23 62.46 27.07 0.00 0.00 0.00 0.00 33.78 6.25 24.32 2.71 0.00 LL(kcn) 1.75 LL(bqd) 1.75 1.75 1.75 221.10 94.05 221.10 0.00 94.05 0.00 0.00 0.00 22.11 -91.69 22.11 -91.69 1.75 1.75 0.00 0.00 62.64 209.83 209.83 181.72 716.70 481.70 LS 62.64 1127.20 881.92 261.10 IV.1.5.4 Tổng hợp nội lực mặt cắt chân tờng đỉnh ( mặt cắt III III ) Bảng tổng hợp nội lực mặt cắt III-III theo trạng thái giới hạn cờng độ I V (T) Tên tải trọng Kí hiệu a - Trọng lợng phận mố Tờng đỉnh Gtd Bản độ Gqd Gờ kê độ Gk b - áp lực đất áp lực đất chủ động EH c - áp lực tĩnh tải kết cấu nhịp Do tĩnh tải giai đoạn I DC Hx (T) Hx Hx max My (T) My My max max V max V 1.25 1.25 1.25 0.90 0.90 0.90 61.56 30.00 1.97 44.32 21.60 1.42 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 1.50 0.90 0.00 0.00 22.98 13.79 23.58 14.15 1.25 0.90 337.82 243.23 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -14.25 -10.26 -0.94 -0.67 11 Do tĩnh tải giai đoạn II d - áp lực hoạt tải Do hoạt tải độ áp lực ngang hoạt tải sau mố 0.00 DW 1.50 0.65 62.46 27.07 0.00 0.00 0.00 LL(bqd) 1.75 1.75 94.05 94.05 0.00 0.00 -44.67 -44.67 LS 1.75 1.75 0.00 587.8 0.00 431.6 42.34 42.34 48.26 48.26 65.32 56.13 11.99 Tổng cộng: 6.81 IV.1.5.5 Tổng hợp nội lực mặt cắt chân tờng cánh (mặt cắt IV IV) Bảng tổng hợp nội lực mặt cắt IV-IV theo trạng thái giới hạn cờng độ I Tên tải trọng Kí hiệu max V (T) V V max Hx (T) My (T) Hx My My max Hx max Hy (T) Hy Hy max Mx (T Mx M max m a - Trọng lợng phận mố Tờng cánh Gtc Khối Gtc1 1.25 Khối Gtc2 1.25 Gtc3 1.25 Khối b - áp lực đất áp lực đất chủ động 0.9 0.9 0.9 62.81 45.23 6.25 4.50 9.38 6.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 15.63 11.25 0.00 0.00 0.00 23.44 16.88 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 44.43 26.66 33.32 19 0.00 0.00 1.48 0.89 5.94 1.32 0.79 4.84 EH Khối EH1 1.50 Khối EH2 1.50 EH3 1.50 0.9 0.9 0.9 LS1 1.75 1.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 14.02 14.02 10.52 10 LS2 1.75 1.75 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 4.91 4.91 19.63 19 LS3 1.75 1.75 5.90 5.90 21.64 21 72.07 53.18 95.89 78 Khối c - áp lực hoạt tải áp lực ngang hoạt tải sau mố Khối Khối Khối Tổng cộng LS 78.44 56.48 0.00 0.00 39.06 28.13 V: tải trọng theo phơng thẳng đứng Hx: tải trọng ngang theo phơng dọc cầu Hy: tải trọng ngang theo phơng ngang cầu My: Mô men uốn mặt phẳng dọc cầu Mx: mô men uốn mặt phẳng ngang cầu IV.1.6 Tính duyệt mặt cắt bố trí cốt thép mặt cắt: IV.1.6.1 Yêu cầu: - Cốt thép mặt cắt I-I , II-II , III-III đợc tính bố trí để đảm bảo chịu đợc tổ hợp tải trọng theo trạng thái giới hạn cờng độ I với tổ hợp bất lợi phía sông kiểm toán theo điều kiện chịu uốn, chịu cắt chịu nén - Với mặt cắt IV-IV ta bố trí cốt thép chịu tải trọng theo phơng ngang cầu IV.1.6.2 Công thức kiểm tra điều kiện làm việc mặt cắt 12 - Do mặt cắt chịu nén uốn đồng thời theo phơng trớc tính toán bố trí cốt thép ta phải kiểm tra điều kiện làm việc mặt cắt để áp dụng công thức kiểm toán +) Nếu lực nén dọc trục Pu > 0,1..fc.Ag ta kiểm toán theo công thức : 1 1 = + Prxy Prx Pry PO Với : PO = 0,85.fc.(Ag-Ast) + Asr.fy +) Nếu lực nén dọc trục Pu < 0,1..fc.Ag ta kiểm toán theo công thức : M ux M uy + 1,0 M rx M ry Trong : +) : Hệ số sức kháng với cấu kiện chịu nén dọc trục, = 0,75 +) Pu : Lực nén tính toán mặt cắt dầm chủ +) Ag : Diện tích nguyên mặt cắt +) Mux : Mômen uốn tính toán tác dụng theo phơng x +) Muy : Mômen uốn tính toán tác dụng theo phơng y +) Mrx : Mômen uốn tính toán đơn trục theo phơng x +) Mry : Mômen uốn tính toán đơn trục theo phơng y +) Prx : Sức kháng nén tính toán theo phơng x (khi xét độ lệch tâm ey) +) Pry : Sức kháng nén tính toán theo phơng y (khi xét độ lệch tâm ex) +) Prxy : Sức kháng nén tính toán theo phơng IV.1.6.3 Tính toán bố trí cốt thép chịu mômen uốn - Cốt thép mặt cắt đợc bố trí theo cấu tạo sau kiểm tra khả chịu lực mặt cắt Nếu không đạt ta phải bố trí lại cốt thép - Xác định chiều cao vùng chịu nén theo công thức mặt cắt chữ nhật ta có : a= AS fY AS ' fY cm 0,85 f C b - Xác định chiều cao vùng chịu nén thực : c = - Kiểm tra hàm lợng thép tối đa : a cm c < 0,42 dS - Mômen kháng uốn danh định mặt cắt theo công thức mặt cắt chữ nhật a a M n = AáS fY (d S ) Aá S ' fY (d S ' ) T.m 2 - Mômen kháng uốn tính toán mặt cắt : Mr = .Mn Với : : Hệ số sức kháng , với kết cấu BTCT không DƯL lấy : = 0,9 - Công thức kiểm tra hàm lợng thép tối thiểu +) Kiểm tra theo cờng độ : Mr > 1,33 TT M max 13 ' +) Kiểm tra hàm lợng thép : Pmin f 0,03 c fy Trong : +) fc : Cờng độ chịu nén bê tông tuổi 28 ngày , fc = 30 Mpa = 0,3 T/cm2 ứng với bê tông mác M300 +) fy : Giới hạn bền thép : fy = 420 Mpa = 4,2 T/cm2 +) pmin : hàm lợng cốt thép chịu kéo bố trí pmin = AS Ag Với : AS : Diện tích cốt thép chịu kéo bố trí Ag : Tiết diện nguyên mặt cắt IV.1.6.4 Kiểm toán khả chịu cắt mặt cắt - Công thức kiểm toán : Vu Vn Trong đó: +) : Hệ số sức kháng cắt đợc xác định theo bảng 5.5.2.2-1, = 0.9 (với kết cấu BTCT thông thờng) +) Vn : Sức kháng cắt danh định đợc xác định theo điều 5.8.3.2 Vn1 = Vc + Vs + Vp Vn = ' Vn2 = 0.25f c b v d v + Vp Với: +) Vc = 0.083 f c' b v d v A f d ( cotg + cotg ) sin +) Vs = v y v s +) Vp = A str f p sin i i =1 +) dv : chiều cao chịu cắt có hiệu đợc xác định điều 5.8.2.7 , Lấy dv = 0,72 h +) bv : bề rộng bụng có hiệu, lấy bệ rộng lớn chiều cao dv +) s : Cự ly cốt thép đai +) : Hệ số khả bêtông bị nứt chéo truyền lực kéo đợc quy định điều 5.8.3.4 , lấy = +) : Góc nghiêng ứng suất nén chéo đợc xác định điều 5.8.3.4 Lấy = 45o +) : Góc nghiêng cốt thép đai trục dọc (độ) Nếu cốt đai thẳng đứng, = 90 +) Av : Diện tích cốt thép chịu cắt cự ly S (mm2) +) VP : Thành phần lực ứng suất trớc có hiệu hớng lực cắt tác dụng, dơng ngợc chiều lực cắt (N) Với kết cấu BTCT thờng VP = IV.1.6.5 Tính toán bố trí cốt thép mặt cắt I I (Mặt cắt đáy móng) Bố trí cốt thép chịu mô men uốn Tính toán bố trí cốt thép đợc thể bảng sau: 14 Tên gọi đại lợng Lực nén tác dụng lên mặt cắt Hệ số sức kháng theo điều kiện chịu nén Giá trị kiểm tra công thức kiểm toán Đờng kính cốt thép Diện tích Số hàng thép bố trí Số thép hàng KC từ hàng đến đáy dầm Hệ số sức kháng uốn Kí hiệu Giá trị 2840.5 0.90 22176 2.4 4.524 41 6.4 1.00 V 0.1..fc.Ag d as n hang n y1 Đơn vị T T cm cm2 hàng cm Kết tính toán kiểm tra điều kiện chịu uốn đợc thể bảng sau: Muy h Kí (T.m) (cm) hiệu Giá trị 2657.4 800 a c cm cm Giá trị 2.976 Kết luận b (cm) 1540 c/ds 3.72 0.0047 Đạt Ag (cm2) (mm) 1E+06 24 Mny Mry T.m T.m 6171 6171 n n (hang) (thanh) 41 Mr/ Pny /Mtt T 16815 2.322 Đạt ats (cm) 6.4 Pry T 15133 ds (cm) 793.6 P As (cm2) 185.48 0.03 .fc/fy 0.0012 Đạt 0.001 - Kiểm tra cờng độ mặt cắt : Ta có : Mr 6171 = = 2.322 > 1,33 => Đạt M tt 2657.4 - Kiểm tra hàm lợng cốt thép tối thiểu : Pmin = 0,0012 > 0,03 fc/ fy = 0,001 => đạt - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả chịu lực Kiểm toán khả chịu cắt tiết diện Kết tính toán kiểm tra điều kiện chịu cắt đợc thể bảng sau: Kí hiệu Giá trị Vu (T) 490.20 n bv (T) 1540 dv 0.5. 0,1.fc (T) (Vc+Vp) bv.dv 576 29633 17741 Av bt cm2 độ độ độ 0.00 90 45 S bt (cm) 30 Vc T 6585 Av cần n (cm2) nhánh (mm) 0.408 16 Vs Vn Vn T T T 0.00 44352 Kết luận As (cm2) 0.00 Vr T 44352 39917 Đạt ! Kết luận: Nh ta thấy với tiết diện bê tông mặt cắt đảm bảo khả chịu lực cắt nhng ta bố trí cốt thép đai theo cấu tạo IV.1.6.6 Tính toán bố trí cốt thép mặt cắt II II (Mặt cắt chân tờng thân) Bố trí cốt thép chịu mô men uốn Tính toán bố trí cốt thép đợc thể bảng sau: Tên gọi đại lợng Lực nén tác dụng lên mặt cắt Hệ số sức kháng theo điều kiện chịu nén Kí hiệu V Giá trị 1101.0 0.90 Đơn vị T 15 0.1..fc.Ag d as n hang n y1 Giá trị kiểm tra công thức kiểm toán Đờng kính cốt thép Diện tích Số hàng thép bố trí Số thép hàng KC từ hàng đến đáy dầm KC từ hàng đến hàng Hệ số sức kháng uốn 4147.2 2.4 4.524 40 6.4 8.0 0.90 T cm cm2 hàng cm Kết tính toán kiểm tra điều kiện chịu uốn đợc thể bảng sau: Muy Kí hiệu (T.m) Giá trị 1487.0 a (cm) h (cm) 160 c (cm) b Ag (cm) (cm2) (mm) 1440 230400 24 Mny Mry c/ds (T.m) (T.m) n n (hang) (thanh) 40 Mr/ Pny /Mtt (T) Giá trị 7.762 0.052 1.348 6.209 Kết luận 2227 2004 Đạt 32501 ats (cm) 10.4 Pry (T) 2925 Đạt ds As (cm) (cm2) 149.6 361.91 0.03 P fc/fy 0.002 0.001 Đạt - Kiểm tra cờng độ mặt cắt : Ta có : M r 2004 = = 1.348 > 1,33 => Đạt M tt 1487 - Kiểm tra hàm lợng cốt thép tối thiểu : Pmin = 0,002 > 0,03 fc/ fy = 0,001 => đạt - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả chịu lực Kiểm toán khả chịu cắt tiết diện Kết tính toán kiểm tra điều kiện chịu cắt đợc thể bảng sau: Kí hiệu Giá trị Vu (T) bv (T) 440.1 1440 n Av bt cm2 0.00 dv (T) 11 độ 0.5. (Vc+Vp) độ 0,1.fc bv.dv 3317 độ 90 90 5541.8 S bt (cm) Av cần n As (mm) (cm2) nhánh (cm2) 30 16 0.382 0.00 Vc T 1231 Vs T Vn T Vn T Vr T 0.00 8294.4 8294 7465 Đạt ! Kết luận Kết luận: Nh ta thấy với tiết diện bê tông mặt cắt đảm bảo khả chịu lực cắt nhng ta bố trí cốt thép đai theo cấu tạo IV.1.6.7 Tính toán bố trí cốt thép mặt cắt III III (Mặt cắt chân tờng đỉnh) Bố trí cốt thép chịu mô men uốn Tính toán bố trí cốt thép đợc thể bảng sau: Tên gọi đại lợng Lực nén tác dụng lên mặt cắt Hệ số sức kháng theo điều kiện chịu nén Giá trị kiểm tra công thức kiểm toán Kí hiệu V 0.1..fc.Ag Giá trị 578.9 0.90 1447.2 Đơn vị T T 16 Đờng kính cốt thép Diện tích Số hàng thép bố trí Số thép hàng KC từ hàng đến đáy dầm KC từ hàng đến hàng Hệ số sức kháng uốn d as n hang n y1 3.142 19 6.4 8.0 0.90 cm cm2 hàng cm Kết tính toán kiểm tra điều kiện chịu uốn đợc thể bảng sau: Kí hiệu Giá trị Muy (T.m) 12 a (cm) Giá trị 2.201 Kết luận h (cm) 60 c (cm) 2.75 b (cm) Ag (cm2) (mm) 1340 80400 Mny (T.m) 20 Mry (T.m) 218 c/ds 0.055 Đạt 243 n n (hang) (thanh) ats (cm) ds (cm) As (cm2) 49.6 119.38 0.03 .fc/fy Mr/ /Mtt 19 Pny (T) 10.4 Pry (T) 17.77 Đạt 11319 10187 P 0.001 Đạt 0.001 - Kiểm tra cờng độ mặt cắt : Ta có : M r 218.9 = = 17.77 > 1,33 => Đạt M tt 12.3 - Kiểm tra hàm lợng cốt thép tối thiểu : Pmin = 0,00112 > 0,03 fc/ fy = 0,001 => đạt - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả chịu lực Kiểm toán khả chịu cắt tiết diện Kết tính toán kiểm tra điều kiện chịu cắt đợc thể bảng sau: Kí hiệu Giá trị Vu (T) bv (T) dv 0.5. (T) (Vc+Vp) 62.36 1340 43 n Av bt cm2 0.00 độ 90 1933.9 độ 0,1.fc bv.dv 1157 độ 45 S bt Av cần n As (cm) (mm) (cm2) nhánh (cm2) 30 Vc T 4297 16 Vs T 0.00 0.355 Vn T 2894.4 Vn T 2894 Kết luận 0.00 Vr T 2605 Đạt ! Kết luận: Nh ta thấy với tiết diện bê tông mặt cắt đảm bảo khả chịu lực cắt nhng ta bố trí cốt thép đai theo cấu tạo IV.1.6.7 Tính toán bố trí cốt thép mặt cắt IV IV (Mặt cắt chân tờng cánh) Tính toán bố trí cốt thép đợc thể bảng sau: Tên gọi đại lợng Lực nén tác dụng lên mặt cắt Hệ số sức kháng theo điều kiện chịu nén Giá trị kiểm tra công thức kiểm toán Đờng kính cốt thép Diện tích Kí hiệu V 0.1..fc.Ag d as Giá trị 78.4 0.90 603 3.142 Đơn vị T T cm cm2 17 Số hàng thép bố trí Số thép hàng KC từ hàng đến đáy dầm Hệ số sức kháng uốn n hang n y1 25 6.4 0.90 hàng cm Kết tính toán kiểm tra điều kiện chịu uốn đợc thể bảng sau: Kí hiệu Giá trị Muy (T.m) 95.9 a (cm) h (cm) 50 c (cm) b (cm) 670 2.896 3.620 0.083 Đạt Giá trị c/ds Kết luận Ag (cm2) 33500 Mny (T.m) (mm) 20 Mry (T.m) 139 125 n n (hang) (thanh) 25 Mr/ Pny /Mtt (T) 1.305 Đạt 4809.2 ats (cm) 6.4 Pry (T) 4328 ds (cm) 43.6 P 0.002 Đạt As (cm2) 78.54 0.03 .fc/fy 0.001 - Kiểm tra cờng độ mặt cắt : Ta có : M r 125 = = 1.305 > 1,33 => Đạt M tt 95.9 - Kiểm tra hàm lợng cốt thép tối thiểu : Pmin = 0,002 > 0,03 fc/ fy = 0,001 => đạt - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả chịu lực Kiểm toán khả chịu cắt tiết diện Kết tính toán kiểm tra điều kiện chịu cắt đợc thể bảng sau: Vu (T) bv (T) dv (T) 72.07 670 36 n Av bt cm2 0.00 độ 90 Kí hiệu Giá trị 0.5. (Vc+Vp) 805.77 độ 0,1.fc bv.dv 482 độ 45 S bt (cm) (mm) 30 Vc T 1791 16 Vs T 0.00 Av cần (cm2) 0.17 Vn T 1206 n nhánh Vn T 1206 Kết luận As (cm2) 0.00 Vr T 1085 Đạt ! Kết luận: Nh ta thấy với tiết diện bê tông mặt cắt đảm bảo khả chịu lực cắt nhng ta bố trí cốt thép đai theo cấu tạo IV.1.7 Thiết kế móng cọc IV.1.7 Tính toán bố trí cốt cọc móng mố 1) Các thông số đất nền: Móng đặt đất gồm lớp nh sau: Lớp Loại đất H (m) e Lớp Lớp Lớp Lớp Cát hạt mịn Cát lẫn sỏi sạn Sét pha cát Sét dẻo cứng 3.48 3.6 vô hạn 0.7 0.55 0.65 0.65 (T/m3) 1.9 1.95 1.95 1.95 C(T/m2) 20 10 28 45 (độ) 26 40 22 15 2) Lựa chọn thông số cọc: 18 - Móng mố đợc chọn loại móng cọc bệ thấp, dùng loại cọc khoan nhồi Móng cọc loại móng cọc ma sát - Đờng kính cọc chọn D = 1m - Chọn trớc chiều dài cọc Lc = 27 m 3) Tải trọng tác dụng lên móng: Móng thiết kế móng cọc bệ thấp ta bỏ qua tải trọng ngang mà xét đến tải trọng thẳng đứng Tải trọng thẳng đứng đặt trọng tâm đáy bệ cọc đợc lấy từ tổ hợp tải trọng tính toán mặt cắt đáy bệ mố (mặt cắt I-I), giá trị cụ thể nh sau: P = 2862.5 T Mô men đặt đáy bệ cọc: M = 2261.6 T.m - Tính toán sức kháng cọc : Sức kháng cọc bao gồm sức sức kháng thân cọc sức kháng mũi cọc a) Sức kháng thân cọc: - Sức kháng thân cọc danh định đớn vị đợc tính theo công thức 10.8.3.3.1-1 quy trình 22TCN-272-01 nh sau: qs =Su Trong đó: Su = 0.15 (MPa): Cờng độ kháng không thoát nớc trung bính (MPa), tìm cách tra biểu đồ hình 10.7.3.3.2b quy trình 22TCN- 272-01 = 0.55 : Hệ số dính bám phục thuộc vào giá trị Su, tìm cách tra bảng 10.8.3.3.1 quy trình 22TCN- 272-01 Vậy có: qs = 0.15*0.55 =0.0825 (MPa) = 8.25 T/m2 - Sức kháng tính toán thân cọc: Qsr = s*qs*Ac s = 0.65 : Hệ số sức kháng thân cọc Ac = 84.8230(m2): Diện tích bề mặt thân cọc Vậy có: Qsr = 0.65*8.25*84.8230 Qsr = 454.8633T, - Sức kháng danh định đơn vị mũi cọc bằng: qp = Nc*Su Trong đó: Nc = 6*(1+0.2*Z/D) Z = 22m : Chiều sâu trôn cọc D = 1m : Đờng kính cọc Vậy ta có: Nc = 6*(1+0.2*22/1) = 37.2 >9 => Nc = qp = 9*0.15 = 1.35 MPa qp = 135 T/m2 - Sức kháng tính toán mũi cọc bằng: Qpr = p*qp*Ad p = 0.55 : Hệ số sức kháng mũi cọc 19 Ad = 0.7853 T/m2 : Diện tích mũi cọc Qpr = 0.55*135*0.7853 = 58.315 T Vậy sức kháng tính toán cọc : Qcr =Qpr + Qsr = 58.315 + 454.8633 =513.1792 T b) Tính nội lực cọc: Ta tính nội lực cọc bất lợi để kiểm toán, cọc bất lợi đủ khả chịu tải cọc khác có cấu tạo nh cúng thỏa mãn điều kiện chịu lực Chọn tổng số cọc móng cọc Sơ đồ bố trí cọc móng nh hình vẽ sau: - Nội lực dọc trục cọc bất lợi đợc tính theo công thức : N max = P M y xmax n ni xi2 Trong : +) Nmax : Nội lực dọc cọc bất lợi +) P : Tổng áp lực thẳng đứng tác dụng lên đáy bệ +) M : Mômen trục qua trọng tâm nhóm cọc móng +) xmaz : Khoảng cách từ hàng cọc bất lợi đến trục x xét +) xi : Khoảng cách từ hàng cọc thứ i đến trục x +) ni : Số cọc hàng cọc thứ i Ta có: Nmax = 2862.5/8+2261.6*2.5/[4*2.52+4*(-2.52)] Nmax = 493.5058 T Kiểm toán khả chịu lực cọc Kiểm toán khả chịu lực cọc theo điều kiện cờng độ: - Sức kháng tính toán cọc tính đợc là: Qcr = 513.1792 T - Nội lực dọc trục tính toan cọc tính đợc là: Nmax = 493.5058 T Ta thấy: Qcr = 513.1792 T > Nmax = 493.5058 T => Đạt Vậy ta chọn đợc số cọc móng gồm có cọc khoan nhồi đờng kính cọc 1m chiều dài cọc 27m đảm bảo yêu cầu cờng độ chịu lực 20 [...]... áp lực ngang do hoạt tải sau mố Khối 1 Khối 2 Khối 3 Tổng cộng LS 78.44 56.48 0.00 0.00 39.06 28.13 V: tải trọng theo phơng thẳng đứng Hx: tải trọng ngang theo phơng dọc cầu Hy: tải trọng ngang theo phơng ngang cầu My: Mô men uốn trong mặt phẳng dọc cầu Mx: mô men uốn trong mặt phẳng ngang cầu IV.1.6 Tính duyệt các mặt cắt và bố trí cốt thép tại các mặt cắt: IV.1.6.1 Yêu cầu: - Cốt thép đối với các... phơng dọc cầu My: Mô men uốn trong mặt phẳng dọc cầu IV.1.5.3 Tổng hợp nội lực tại mặt cắt chân tờng thân (mặt cắt II II ) Bảng tổng hợp nội lực tại mặt cắt II-II theo trạng thái giới hạn cờng độ I Tên tải trọng Kí hiệu max min V (T) V max a - Trọng lợng các bộ phận mố Tờng thân Tờng đỉnh Bản quá độ Gờ kê bản quá độ b - áp lực đất áp lực đất chủ động (với =35 độ) c - áp lực do tĩnh tải kết cấu nhịp... 0.00 Av cần (cm2) 0.17 8 Vn T 1206 n nhánh 0 Vn T 1206 Kết luận As (cm2) 0.00 Vr T 1085 Đạt ! Kết luận: Nh vậy ta thấy với tiết diện bê tông của mặt cắt cũng đã đảm bảo khả năng chịu lực cắt nhng ta vẫn bố trí cốt thép đai theo cấu tạo IV.1.7 Thiết kế móng cọc IV.1.7 1 Tính toán và bố trí cốt cọc trong móng mố 1) Các thông số của đất nền: Móng đặt trên nền đất gồm 4 lớp nh sau: Lớp Loại đất H (m) e... đạt - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả năng chịu lực 2 Kiểm toán khả năng chịu cắt của tiết diện Kết quả tính toán kiểm tra điều kiện chịu cắt đợc thể hiện trong bảng sau: Vu (T) bv (T) dv (T) 72.07 670 36 n thanh 0 Av bt cm2 0.00 độ 90 Kí hiệu Giá trị 0.5. (Vc+Vp) 805.77 độ 2 0,1.fc bv.dv 482 4 độ 45 S bt (cm) (mm) 30 Vc T 1791 16 Vs T 0.00 Av cần (cm2) 0.17 8 Vn T 1206 n nhánh 0 Vn T 1206 Kết luận... đạt - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả năng chịu lực 2 Kiểm toán khả năng chịu cắt của tiết diện Kết quả tính toán kiểm tra điều kiện chịu cắt đợc thể hiện trong bảng sau: Kí hiệu Giá trị Vu (T) 490.20 n thanh 0 bv (T) 1540 dv 0.5. 0,1.fc (T) (Vc+Vp) bv.dv 576 29633 17741 Av bt cm2 độ độ độ 0.00 90 2 45 S bt (cm) 30 Vc T 6585 2 Av cần n (cm2) nhánh (mm) 0.408 16 0 Vs Vn Vn T T T 0.00 44352 Kết luận... 1.95 1.95 C(T/m2) 20 10 28 45 (độ) 26 40 22 15 2) Lựa chọn các thông số của cọc: 18 - Móng mố đợc chọn là loại móng cọc bệ thấp, dùng loại cọc khoan nhồi Móng cọc là loại móng cọc ma sát - Đờng kính của cọc chọn bằng D = 1m - Chọn trớc chiều dài cọc bằng Lc = 27 m 3) Tải trọng tác dụng lên móng: Móng thiết kế là móng cọc bệ thấp do đó ta có thể bỏ qua tải trọng ngang mà chỉ xét đến tải trọng thẳng... cờng độ mặt cắt : Ta có : M r 2004 = = 1.348 > 1,33 => Đạt M tt 1487 - Kiểm tra hàm lợng cốt thép tối thiểu : Pmin = 0,002 > 0,03 fc/ fy = 0,001 => đạt - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả năng chịu lực 2 Kiểm toán khả năng chịu cắt của tiết diện Kết quả tính toán kiểm tra điều kiện chịu cắt đợc thể hiện trong bảng sau: Kí hiệu Giá trị Vu (T) bv (T) 440.1 1440 n Av bt thanh cm2 0 0.00 dv (T) 11 5 độ... dv (T) 11 5 độ 0.5. (Vc+Vp) độ 0,1.fc bv.dv 3317 8 độ 90 2 90 5541.8 S bt (cm) Av cần n As (mm) (cm2) nhánh (cm2) 30 16 0.382 0 0.00 Vc T 1231 5 Vs T Vn T Vn T Vr T 0.00 8294.4 8294 7465 Đạt ! Kết luận Kết luận: Nh vậy ta thấy với tiết diện bê tông của mặt cắt cũng đã đảm bảo khả năng chịu lực cắt nhng ta vẫn bố trí cốt thép đai theo cấu tạo IV.1.6.7 Tính toán và bố trí cốt thép tại mặt cắt III... từ hàng 1 đến đáy dầm KC từ hàng 2 đến hàng 1 Hệ số sức kháng uốn d as n hang n thanh y1 2 3.142 2 19 6.4 8.0 0.90 cm cm2 hàng thanh cm Kết quả tính toán kiểm tra điều kiện chịu uốn đợc thể hiện trong bảng sau: Kí hiệu Giá trị Muy (T.m) 12 3 a (cm) Giá trị 2.201 Kết luận h (cm) 60 c (cm) 2.75 1 b (cm) Ag (cm2) (mm) 1340 80400 Mny (T.m) 20 Mry (T.m) 218 9 c/ds 0.055 Đạt 243 n n (hang) (thanh) ats... cờng độ mặt cắt : Ta có : M r 218.9 = = 17.77 > 1,33 => Đạt M tt 12.3 - Kiểm tra hàm lợng cốt thép tối thiểu : Pmin = 0,00112 > 0,03 fc/ fy = 0,001 => đạt - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả năng chịu lực 2 Kiểm toán khả năng chịu cắt của tiết diện Kết quả tính toán kiểm tra điều kiện chịu cắt đợc thể hiện trong bảng sau: Kí hiệu Giá trị Vu (T) bv (T) dv 0.5. (T) (Vc+Vp) 62.36 1340 43 n Av bt thanh cm2