đồ án xử lý nước thải đô thị

Nhận thấy được sự cần thiết và quan trọng trong việc đào tạo ra các kĩ sư trong tương lai, Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng luôn cố gắng tìm ra phương pháp dạy và học mới có hiệu quả, các bộ môn chuyên ngành luôn được bổ sung các kiến thức và kĩ năng thực tế. Chính vì vậy mà sau khi hoàn thành cơ bản lý thuyết môn học Xử lí nước thải, sinh viên chúng em được nhận đồ án môn học này. Đây là dịp để chúng em có thể tổng hợp được về cơ bản những kiến thức đã học, áp dụng vào trường hợp cụ thể, qua đó nâng cao khả năng thể hiện bản vẽ. Đây cũng là dịp để sinh viên tiếp cận với các công việc liên quan đến ngành nghề trong tương lai

Đồ án Xử lí nước thải LỜI MỞ ĐẦU Nhận thấy cần thiết quan trọng việc đào tạo kĩ sư tương lai, Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng cố gắng tìm phương pháp dạy học có hiệu quả, môn chuyên ngành bổ sung kiến thức kĩ thực tế Chính mà sau hoàn thành lý thuyết môn học Xử lí nước thải, sinh viên lớp 11QLMT chúng em nhận đồ án môn học Đây dịp để chúng em tổng hợp kiến thức học, áp dụng vào trường hợp cụ thể, qua nâng cao khả thể vẽ Đây dịp để sinh viên tiếp cận với công việc liên quan đến ngành nghề tương lai Sau thời gian nhờ hướng dẫn tận tình thầy giáo môn với cố gắng thân nên em hoàn thành xong đồ án môn học Xử lí nước thải Trong trình thực đồ án chưa hoàn thiện kiến thức thiếu kinh nghiệm thực tế, nên đồ án tránh khỏi sai sót Em kính xin thầy thông cảm giúp em thiếu sót để đồ án em hoàn thiện Sinh viên thực hiện: Nguyễn Giang Trường SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang Đồ án Xử lí nước thải PHẦN 1: TÓM TẮT NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN Quy hoạch xử lý nước thải cho khu đô thị số 63: Quy hoạch phương án thu gom quản lý nước thải khu đô thị Đề xuất phương án công nghệ cho trạm xử lý nước thải tập trung sở sản xuất dịch vụ Tính toán kích thước công trình phương án công nghệ đề xuất cho trạm xử lý nước thải tập trung  Nhiệm vụ thiết kế: Thiết kế trạm xử lý nước thải cho thành phố với số liệu sở sau: • Nước thải sinh hoạt: Dân số: 494.000 người Tiêu chuẩn cấp nước trung bình: 120 l/ng.ngđ Số hộ sử dụng bể tự hoại: 80% • Nước thải sản xuất: Thành phố có số nhà máy, công trình công cộng dịch vụ Số liệu nước thải Thời gian hoạt động, /ngđ Lưu lượng, m3/ngđ Hàm lượng chất lơ lửng, mg/l BOD5, mg/l COD, mg/l CCN1 Nhà máy Bia Nhà máy dệt 24/24 2805 400 16/24 800 200 16/24 700 185 340 750 200 300 150 350 • Bệnh viện: Số giường: 500 giường • Các số liệu thời tiết, địa chất thuỷ văn: - Nhiệt độ trung bình năm không khí: 210C - Hướng gió chủ đạo năm: Bắc - Mực nước ngầm: + Mùa khô sâu mặt đất: 7m + Mùa mưa sâu mặt đất: 5m • Khu vực dự kiến quy hoạch mặt trạm xử lý: Ngoại thành • Yêu cầu chất lượng nước thải sau xử lý xả vào nguồn tiếp nhận Sông (QS =120m3/s) với mục đích: Cấp nước sinh hoạt Lấy theo cột A-QCVN 40:2011/BTNMT SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang Đồ án Xử lí nước thải PHẦN 2: NỘI DUNG TÍNH TOÁN Chương I: XÁC ĐỊNH NGUỒN PHÁT SINH CHẤT THẢI VÀ ĐỀ XUẤT PHƯƠNG ÁN THU GOM, QUẢN LÝ NƯỚC THẢI CHO KHU ĐÔ THỊ SỐ 63 I XÁC ĐỊNH NGUỒN PHÁT SINH CHẤT THẢI Sinh hoạt: Bệnh viện: CCN1: Nhà máy bia: Nhà máy dệt: II XÁC ĐỊNH LƯU LƯỢNG THẢI CỦA TỪNG NGUỒN: Sinh hoạt: - Lưu lượng trung bình ngày đêm nước thải sinh hoạt thành phố: sh Q tb.ngd = 0,8.120.494000 0,8.q c N = 47424 (m3/ngđ) = 1000 1000 qc : tiêu chuẩn cấp nước, qc=120 (l/ng.ngđ) N: dân số thành phố, N = 494000(người) - Lưu lượng trung bình nước thải sinh hoạt: QTBhsh= QTBngđsh / 24 =47424/24=1976 (m3/h) - Lưu lượng trung bình giây nước thải sinh hoạt QTBssh= QTBhsh / 3,6 =1976/ 3,6=549(l/s) Từ kết trung bình giây khu đô thị Tra bảng 3.2 Sách tính toán thiết kế công trình – Lâm Minh Triết => Kch = 1,25 Bệnh viện TC thải trung bình cho giường: Qgi=0.8x 300=240(l/giường) + qgi = 300 (l/gi) :lấy theo TCVN 4513:1998(Cấp nước bên - Tiêu chuẩn thiết kế) Lưu lượng thải tb ngày đêm BV QTBngđBV=N.qgi/1000=500.240/1000=120(m3/ngđ) Lưu lượng thải TB theo bệnh viện: QTB.hbv= 120/24=5(m3/h) Lưu lượng thải TB theo giây bệnh viện: SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang Đồ án Xử lí nước thải QTB.sbv= 5/3,6=1,4 (l/s) CCN1: Lưu lượng thải: QCCN1 = 2805 m3/ngđ Nhà máy bia: Lưu lượng thải: Qbia = 800 m3/ngđ Nhà máy dệt: Lưu lượng thải: Qdệt = 700 m3/ngđ III XÁC ĐỊNH TÍNH CHẤT THÀNH PHẦN Xác định hàm lượng SS a Sinh hoạt: - Hàm lượng chất lơ lửng nước thải sinh hoạt tính cho thành phố: C sh = nll N 1000 ( mg/l) qt N Trong đó:+ qt: tiêu chuẩn thoát nước trung bình, qt =0,8.120= 96 l/ng.ngđ + nll: lượng chất rắn lơ lửng tiêu chuẩn nước thải sinh hoạt tính cho người ngày đêm (theo bảng 25/[1]) (g/ng.ngđ ) Đối với nước thải chưa lắng n= 65 (g/ng.ngđ ) Đối với nước thải có qua bể tự hoại trước vào hệ thống thoát chung nồng độ SS giảm 55%,còn lại 45 Đô thị có 80% sử dụng bể tự hoại 20% không qua bể tự hoại trước vào hệ thống thoát nước chung, hàm lượng chất lơ lửng tính cho thành phố : C sh = 65 × 494000 × 0.2 ×1000 55 × 0.45 × 494000 × 0.8 ×1000 + = 341,7 mg/l 96 × 494000 96 × 494000 b Bệnh viện Bệnh viện có hệ thống xử lý nước thải sơ trước đổ vào hệ thống thoát nước nồng độ chất ô nhiễm lấy theo cột B QCVN 28:2010/BTNMT với hệ số quy mô loại hình sở y tế K = (N = 500 giường) Nồng độ chất ô nhiễm sau xử lý sơ bộ: C bv = 100.1 = 100 mg/l c CCN1: CSS=400mg/l d Nhà máy bia: CSS=200mg/l e Nhà máy dệt: CSS=185mg/l Xác định hàm lượng BOD SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang Đồ án Xử lí nước thải a) Sinh hoạt: - Hàm lượng BOD5 nước thải sinh hoạt tính cho thành phố: Lsh = nBOD N 1000 (mg/l) qt N Trong đó: qt = 96 l/ng.ngđ : tiêu chuẩn thoát nước trung bình n BOD : Tải lượng chất bẩn theo BOD5 nước thải sinh hoạt tính cho người ngày đêm Đối với nước thải có qua bể tự hoại trước vào hệ thống thoát chung n BOD5 = 35 g/người.ngày (theo bảng 25/[2]), nước thải chưa lắng n BOD5 = 65 g/người.ngày (theo bảng 25/[1]) Đô thị có 80% sử dụng bể tự hoại 20% không qua bể tự hoại trước vào hệ thống thoát chung, hàm lượng chất lơ lửng tính cho thành phố : 65 × 0.2 × 494000 × 1000 35 × 0.8 × 494000 × 1000 sh L BOD = + = 427,1 mg/l 96 × 494000 96 × 494000 b Bệnh viện: Bệnh viện có hệ thống xử lý nước thải sơ trước đổ vào hệ thống thoát nước sinh hoạt, nồng độ chất ô nhiễm lấy theo cột B QCVN 28:2010/BTNMT với hệ số quy mô loại hình sở y tế K = (N = 500 giường) bv Nồng độ chất ô nhiễm sau xử lý sơ là: L BOD5 = 50.1 = 50 mg/l c CCN1: LBOD5 : 340 mg/l d Nhà máy bia: LBOD5 : 200 mg/l e) Nhà máy dệt: LBOD5 : 150 mg/l IV CHẾ ĐỘ THẢI: Bảng phân bố lưu lượng theo giờ: SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang Đồ án Xử lí nước thải Giờ Nước thải sinh hoạt BV %Qshngđ m3 m3 CCN1 Nước thải sản xuất Lưu lượng tổng cộng NM bia NM dệt 1099.53 1099.53 1099.53 1099.53 1149.53 2595.96 2643.39 2643.39 2667.10 2667.10 2667.10 2619.67 2572.25 2619.67 2667.10 2667.10 2667.10 2643.39 2619.67 2619.67 2569.67 1953.16 1099.53 1099.53 2.12 2.12 2.12 2.12 2.22 5.01 5.10 5.10 5.14 5.14 5.14 5.05 4.96 5.05 5.14 5.14 5.14 5.10 5.05 5.05 4.96 3.77 2.12 2.12 51849.00 100 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 2 2 5.05 5.15 5.15 5.2 5.2 5.2 5.1 5.1 5.2 5.2 5.2 5.15 5.1 5.1 5.1 3.8 2 948.48 948.48 948.48 948.48 948.48 2394.91 2442.34 2442.34 2466.05 2466.05 2466.05 2418.62 2371.20 2418.62 2466.05 2466.05 2466.05 2442.34 2418.62 2418.62 2418.62 1802.11 948.48 948.48 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 116.88 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 50 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 29.17 Tổng cộng 100 47424.00 120 2805 800 700 Dựa vào số liệu thống kê bảng, ta có: - Lưu lượng hỗn hợp tổng cộng mạng lưới thoát nước thành phố trung bình ngày đêm: tc Q tb.ngd = 51849 (m3/ngđ) - Lưu lượng trung bình theo mạng thoát nước là: Qtbtc.ngd 51849 tc q tb.h = = = 2160,38(m3/h) 24 24 - Lưu lượng trung bình giây mạng lưới thoát nước: Qtbtc.h 2160,38 tc = = = 600,10 (l/s) q tb.s 3,6 3,6 SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang Đồ án Xử lí nước thải Ta có tc q max 2667,1 K = tc − h = = 1,23 < 1,5 2160,38 q tb − h Do đó, ta không sử dụng bể điều hòa lưu lượng đặt sau bể lắng cát ngang V XÁC ĐỊNH ĐẦU VÀO TRẠM XỬ LÝ 1) Lưu lượng thải Q= QSH+ QBV+ QCCN1+ Qbia+ Qdệt = 47424+120+2805+800+700 = 51849 (m3/ngđ) Xác định tính chất, thành phần Nồng độ chất lơ lửng nước thải: C SS = = Csh Qsh + QBV CBV + QCCN 1.CCCN + Qbia Cbia + Qdet Cdet ΣQi C i = Qsh + QBV + QCCN + Qbia + Q det ΣQ 47424 341,7 + 120.100 + 2805.250 + 800.200 + 700.150 = 331,4 (mg/l) 51849 Nồng độ BOD nước thải : L BOD = = Csh Qsh + QBV LBV + QCCN 1.LCCN + Qbia Lbia + Qdet Ldet ΣQi C i = Qsh + QBV + QCCN + Qbia + Q det ΣQ 47424.427,1 + 120.50 + 2805.250 + 800.200 + 700.200 = 410,1 (mg/l) 51849 VI XÁC ĐỊNH HIỆU SUẤT LÀM SẠCH Ess, EBOD Sông dùng cho mục đích cấp nước sinh hoạt, lưu lượng dòng chảy Qs = 120 m3/s Nồng độ chất ô nhiễm cho phép đổ vào sông lấy theo cột A, QCVN 40:2011/BTNMT với: - Kq: hệ số nguồn tiếp nhận nước thải, Kq = - Kf: hệ số lưu lượng nguồn thải, Qthai = 51849m3/ngđ è Kf = 0,9 Vậy nồng độ chất ô nhiễm cho phép đổ vào sông: Css = 50.1.0,9 = 45 mg/l CBOD5 = 30.1.0,9 = 27 mg/l  Mức độ cần xử lý  Theo hàm lượng chất lơ lững: V TN 331,4 − 45 C SS − C SS 100% = 86,4% 100% = ESS = V 331,4 C SS  Theo hàm lượng chất hữu cơ: SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang Đồ án Xử lí nước thải EBOD5 = Lv − LTN 410,1− 27 100% = 100% = 93,4% Lv 410,1 Khu đô thị số 63 với dân số 494 000 người (42/2009/NĐ-CP) - Thuộc đô thị loại - Đô thị trực thuộc tỉnh mật độ dân số 8000 S thực = số dân/mật độ dân số = 494 000/8000= 61,75 km2 Tỷ lệ xích đồ: Đo S đồ: S=0,7137 km2 Vậy tỷ lệ xích là: 1:9300 SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang Đồ án Xử lí nước thải Chương II: CHỌN PHƯƠNG ÁN XỬ LÍ VÀ SƠ ĐỒ DÂY CHUYỀN CỒNG NGHỆ I Lựa chọn sơ đồ công nghệ cho trạm xử lý : Cở sở lựa chọn : Để lựa chọn cho trạm xử lý sơ đồ công nghệ với biện pháp xử lý nước thải qua giai đoạn có hiệu quả, ta vào đặc điểm sau : + Công suất trạm xử lý + Thành phần đặc tính nước thải + Mức độ làm cần thiết nước thải thải nguồn tiếp nhận + Tiêu chuẩn xả thải vào nguồn: sông, mục đích: cấp nước sinh hoạt + Các điều kiện mặt bằng, địa hình nơi đặt trạm xử lý: ngoại thành + Các tiêu kinh tế kĩ thuật khác Phương pháp xử lý - Phương pháp học: tách chất không tan kích thước lớn lơ lửng lắng khỏi nước thải - Phương pháp sinh học: xử lí chất hữu dạng hòa tan dễ phân hủy, chất dạng keo chất dinh dưỡng dựa vào khả sống hoạt động vi sinh vật Phương án lựa chọn dây chuyền công nghệ - Phương pháp học:  Dùng song chắn rác giới để giữ tạp chất thô kích thước lớn Xác định lượng rác cần tách: + Chiều rộng khe hở song chắn rác 15-20 mm + Số lượng rác lấy từ song chắn rác l/ng.năm ( bảng 20 TCVN 7957:2008) Khu đô thị có 494 000 người thì: M= 494 000.8 = 3952 m3/năm = 10,83 m3/ngđ > 0,1 m3/ngđ 1000 Như phải giới hóa khâu lấy rác  Q = 52 000 m3/ngđ > 100 m3/ngđ nên sử dụng bể lắng cát để lắng cát làm cát Vì cát gây khó khăn cho công tác lấy cặn công trình sau dùng bể lắng cặn, máy bơm nhanh hỏng, ống dẫn bùn không hoạt động  Cát lấy cần phơi khô: dùng sân phơi cát  Vì chế độ nước điều hòa lưu lượng K=1,23 nên không sử dụng bể điều hòa lưu lượng  Để tách chất hữu lơ lững lắng ta dùng bể lắng I: SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang Đồ án Xử lí nước thải Với Q = 52 000 m3/ngđ > 20 000 m3/ngđ, ta chọn bể lắng radian  Cặn lắng có mùi hôi thối khó chịu, nguy hiểm mặt vệ sinh nên cần lên men xử lý è bể Metan - Phương pháp sinh học: dùng để xử lí chất hữu hòa tan dạng keo  Công trình nhân tạo có công trinh Biofill Aeroten + Với Aeroten: hiệu suất xử lí cao việc quản lí vận hành khó khăn, chi phí lớn + Với nước thải ổn định tính chất thành phần sử dụng biofill tốt hơn, dễ quản lý vận hành Công suất 52 000 m3/ngđ chọn biofill cao tải tuần hoàn  Quá trình xử lý sinh màng vi sinh vật phải tách chúng ta dùng công trình lắng II Chọn bể lắng Radian, hiệu suất 60-70%  Bùn lắng đưa vào bể nén để giảm thể tích đưa tới bể metan để lên men  Cặn sau bể metan cần giảm thể tích, làm khô phải có sân phơi bùn II Sơ đồ công nghệ trạm xử lý nước thải : Căn vào sở trên, ta có sơ đồ công nghệ sau : SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 10 Đồ án Xử lí nước thải 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 2761 2982 3188 3381 3564 3738 3904 4063 4217 4365 4508 4647 4781 4912 5040 5165 5286 5405 5521 5635 5747 5856 5964 6069 6173 6275 6375 6474 6571 6667 6762 6855 6947 7038 7128 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 7644 7726 7808 7889 7969 8048 8127 8205 8282 8358 8434 8509 8583 8657 8730 8802 8874 8945 9016 9086 9156 9225 9293 9362 9429 9496 9563 9629 9695 9760 9825 9889 9953 10017 10080 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 10451 10512 10572 10632 10692 10751 10810 10868 10927 10985 11042 11100 11157 11214 11270 11326 11382 11438 11493 11548 11603 11658 11712 11766 11820 11874 11927 11980 12033 12086 12138 12190 12242 12294 12346 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 12651 12701 12751 12800 12850 12899 12948 12997 13046 13095 13143 13191 13239 13287 13335 13382 13430 13477 13524 13571 13618 13664 13711 13757 13803 13849 13895 13940 13986 14031 14076 14121 14166 14211 14256 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 14520 14564 14608 14651 14694 14737 14780 14823 14866 14909 14951 14994 15036 15078 15120 15162 15204 15246 15287 15329 15370 15411 15453 15494 15535 15575 15616 15657 15697 15738 15778 15818 15858 15898 Ta có số vòng quay hệ thống tưới phút : 34,8.106.Qong 34,8.106.60 = 22 vòng/phút a= = m.d l D pl 199.15.31800 Q1ô = 60l/s : lưu lượng ống tưới phản lực m = 199 lỗ : số lỗ ống phản lực SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 30 Đồ án Xử lí nước thải dl =15 mm : đường kính lỗ, lấy không nhỏ 10mm Dpl = 31800mm : đường kính ống phản lực - Áp lực cần thiết hệ thống tưới: H= Qlo ( 256.10 81.10 294.D pl 81.106 294.31800 256.10 − + ) 60 ( − + ) = d m D04 K m2 10 154.1992 3004 3602.103 = 683,4 mm/s > 0,5m/s đạt yêu cầu Km: mô đun lưu lượng, lấy theo bảng 4-4 –[2] trang 266 sách đồ án Ứng với Dô = 300mm có Km = 360 l/s MẶT CẮT A-A +7.8 +6.5 +6.0 200 1.Ống dẫn nước vào 2.Khớp quay phản lực 3.Ống phân phối 4.Hệ thống dây treo 5.Cột trung tâm 6.Lớp vật liệu lọc 600 +3.2 i= 0.02 11 MẶT BẰNG i= 0.02 7.Sàn thu nước 8.Dầm đỡ sàn thu nước 9.Ngăn thu nước 10.Ống dẫn khí vào bể 11.Lan can bảo vệ D2300 A A 10 Hệ thống thu nước bể lọc : - Chọn cách thức thu nước bể lọc thu nước qua sàn đục lỗ Hình 9- Bể lọc sinh học cao tải - Sàn đục lỗ đặt cách đáy bể 0,8m - Tổng diện tích lỗ thu nước : SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 31 Đồ án Xử lí nước thải π 322 Flthu = 8%.F1bể = 8%.( )= 50,5 m2 - Đáy bể lọc ngiêng phía thu nước với độ dốc 0,01 Chọn ống dẫn nước thải vào khỏi BLSH: - Chọn vận tốc dòng nước chảy ống dẫn nước thải xử lý từ bể lắng I sang bể lọc v c = 0,8m/s Ta có diện tích tiết diện ống : Q 268,1.10 −3 = 0,34m2 Fc = 1b = vc 0,8 - Đường kính ống : Dc = 4.Fc = π 4.0,34 = 0,66 m.Chọn D = 660mm 3,14 VIII Bể lắng li tâm đợt II: • Vị trí : Nằm sau bể lọc sinh học cao tải • Mục đích nguyên lí hoạt động bể: Bể lắng li tâm đợt II có chức tách màng sinh vật khỏi dòng nước thải, giữ lại màng vi sinh vật dạng cặn lắng Nước thải sau lọc qua bể lọc sinh học cao tải cho chảy vào bể lắng li tâm đợt II Tại nước thải lắng tạp chất màng vi sinh dạng cặn lắng xuống đáy nằm dạng bùn cặn hay lên dạng chất - Bể chọn xây dựng có dạng mặt hình tròn - Thể tích tổng cộng bể lắng ly tâm đợt II ; WII = QII t = 3846,4.1,5 = 5769,6 m3 Trong đó: QII = Qmax + Qhl = 2667,1 + 1179,3 = 3846,4 m3/h Ta có Chất rắn lơ lửng: SS ≤ 45(mg/l) BOD5 ≤ 27 (mg/l) nên chọn t = 1,5h : thời gian nước lưu bể lắng ly tâm đợt II.(dựa vào bảng 36-[1]) - Chọn bể lắng hoạt động đồng thời, ta tích bể : Wb = W.II = 1442,4 m3 n H2 = 3m : chiều sâu vùng lắng bể lắng ly tâm đợt II - Diện tích bể : Fb = Wb 1442,4 = = 480,8 m2 H2 - Đường kính bể là: Db = 4.Fb = π 4.480,0 = 24,7(m) 3,14 Chọn Db = 25 (m) SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 32 Đồ án Xử lí nước thải Kiểm tra: D 25 = = 8,3 Mà tỷ lệ đường kính D chiều sâu vùng lắng lấy H khoảng từ đến 12 ⇒ thỏa mãn - Đường kính ống hướng dòng bên bể lắng ly tâm, chọn Dhd = 3(m) - Chiều cao xây dựng bể lắng ly tâm : Hb = H2 + h2 + h3 + h4 = + 0,3+ 0,3+ 0,4 = m H2 = m: chiều cao vùng lắng cặn bể lắng Radian h2 = 0,3m : chiều cao lớp trung hoà h3 = 0,3m : chiều cao bảo vệ h4 = 0,3-0,5 m : chiều cao phần chứa bùn bể Theo 8.5.11b-[1] lấy 0,4 - Lượng màng vi sinh vật tích luỹ ngăn chứa cặn với thời gian tích luỹ cặn ngày bể : Wmsv= G.N tt 100.T 28.494000.100.1 = = 86,45 m3/ngđ (100 − P).1000.1000.n (100 − 96).1000.1000.4 Trong đó: + G = 28g/ng.ngđ : khối lượng màng vi sinh vật bể lắng đợt dùng bể lọc sinh học cao tải tính đầu người + Ntt = 494 000 người :dân số tính toán theo hàm lượng chất lơ lửng + T = ngày : thời gian tích luỹ cặn + P = 96% : độ ẩm cặn Việc xả lượng bùn cặn bể thực với áp lực thuỷ tĩnh nhỏ 1,2m, đường kính ống bơm bùn 200mm Màng vi sinh vật sau lắng đọng bể lắng II dẫn đến công trình xử lý cặn ( Bể mê tan ) cặn tươi từ bể lắng I D =25 m - Các thông số bể lắng li tâm đợt II: H=4m n = bể công tác Wmsv = 86,5 m3/ngđ IX Bể Metan : Bể mêtan bể xử lý sinh học kị khí loại cặn phát sinh trạm xử lý nước thải Các nguồn cặn trạm bao gồm nguồn cặn : + Cặn tươi từ bể lắng li tâm đợt + Màng vi sinh vật từ bể lọc sinh học cao tải lắng bể lắng II Xác định lượng cặn đưa đến bể mêtan : - Lượng cặn tươi từ bể lắng ly tâm đợt đưa đến bể mêtan : Wc = Ca Q max E.K 331,4 64010,4.60.1,1 = 280,0 (m3/ng.đ) = (100 − Pc ).10 γ c (100 − 95).106.1 Ca = 331,4 mg/l: hàm lượng chất lơ lửng ban đầu SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 33 Đồ án Xử lí nước thải Qmax = 2667,1x24=64010,4 m3/ng.đ : lưu lượng nước thải E = 60% : hiệu suất bể lắng đợt I P = 95% : độ ẩm cặn.Theo Điều 8.5.5[1] γ c : lượng thể tích cặn tươi, lấy K: hệ số kể đến tăng lượng cặn cỡ hạt lơ lửng lớn, K=1,1-1,2 Chọn K =1,1 - Màng sinh vật đưa từ bể lắng đợt II sang bể mêtan : Wmsv = 86,45.4 = 345,8 m3/ ng.đ - Lượng cặn tổng cộng đưa đến bể mêtan : W = Wc + Wmsv = 280 + 345,8= 625,8 m3/ ng.đ - Độ ẩm trung bình hỗn hợp cặn :  Phh = 100 1 −  C c + C msv   14 + 13,8   = 95,56%  = 100 1 − W 625,8    Với: Cc: lượng chất khô cặn tươi ngày đêm, P = 95% Cc = Wc (100 − P ) 280 (100 − 95) = = 14 m3/ngđ 100 100 Cmsv: lượng chất khô màng vi sinh vật, P = 96% Cmsv = Wmsv (100 − P ) 345,8.(100 − 96) = = 13,8 m3/ngđ 100 100 Tính toán kích thước bể mêtan : Ta có độ ẩm hỗn hợp cặn Phh = 95,56% > 95% nên chọn chế độ lên men ấm với nhiệt độ t = 33oC - Dung tích bể mêtan tính theo công thức: Wm = W.100 625,8 100 = = 6546,0 m3 d 9,56 W = 625,8 m3/ngđ : lượng cặn tổng cộng dẫn đến bể mêtan d = 9,56% : liều lượng cặn ngày đêm dẫn đến bể mêtan, phụ thuộc vào chế độ lên men ẩm độ ẩm cặn.(Bảng 53-[1]) nội suy Chọn xây dựng bể mêtan, ta có dung tích bể 1636,5 m Kích thước bể mêtan phụ thuộc vào dung tích bể Với dung tích bể ta tham khảo theo kích thước thiết kế mẫu (bảng 3-15-[2]) trang 159 sách đồ án sau : D = 15m h1 = 2.35m H = 7,5 m h2 = 2,6m D =15 m H = 7,5 m n = bể công tác h1= 2,35 h2=2,6 Lượng bùn phân huỷ ngày đêm Ở bể Mêtan lượng bùn khô phân huỷ 50% mà độ ẩm bùn không thay đổi, sau khỏi bể Mêtan lượng bùn khô lại là: m= 14 + 13,8 = 13,9 ( T/ng.đ) Độ ẩm bùn sau phân huỷ bể Mêtan không đổi nên lưu lượng bùn phân huỷ SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 34 Đồ án Xử lí nước thải ngày đêm WP = W 625,8 = = 312,9 (m3/ngđ)= 13,0 (m3/h) 2 Chọn chu kỳ xả cặn bể Mêtan: T = ngày/lần Dung tích phần chứa cặn (phần chóp đáy bể): W = WP x T = 312,9.1= 312,9 (m3) Lượng nước tách từ bể Mêtan: Wn = W - WP = 625,8 – 312,9 = 312,9 (m3/ngđ)= 13,0 (m3/h) Ghi - Ống dẫn hỗn hợp cặn 2 - Ống xả cặn lên men - Ống xả nước bùn - Ống dẫn khí đốt X Sân phơi bùn : Cặn sau lên men bể Mêtan dẫn đến sân phơi bùn để làm nước cặn Nhiệm vụ sân phơi bùn làm giảm độ ẩm bùn xuống 75 - 80% Sau trình phân huỷ yếm khí bể mêtan, lượng cặn phân huỷ giảm khoảng 50% theo chất khô Lượng cặn từ bể mêtan : W= 625,8 m3/ngđ - Sau khỏi bể mêtan lượng cặn giảm 50%,nên lượng cặn dẫn từ bể mêtan đến sân phơi bùn là: Wmt=50%W=0,5 625,8 = 312,9 (m3/ngđ) - Vậy lượng cặn đến sân phơi bùn: W= Wmt = 312,9(m3/ngđ) SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 35 Đồ án Xử lí nước thải Cặn từ bể mêtan có độ ẩm 95,56% sau qua sân phơi bùn độ ẩm giảm 75% nên lượng nước tách sân phơi bùn : Qsp= W − W ( P1 − P2 ) 312,9(95,56 − 75) = 312,9 − = 55,6 (m3/ngđ) 100 − P2 100 − 75 - Tổng lượng bùn chuyển đến sân phơi bùn tháng : 28.312,9 = 8761,2 (m3) Chọn chiều cao lớp bùn sân phơi bùn là: 0,8m - Diện tích hữu ích sân phơi bùn : Fsp = 8761,2 = 10951,5 (m2) 0,8 - Sân phơi bùn chia làm 32 ô, diện tích ô 10 x35 = 350 (m2) - Diện tích phụ sân phơi bùn để phục vụ cho đường ô tô, mương máng: F’ = k.Fsp = 0,25 10951,5= 2738 m2 k = 0,25 : hệ số tính đến diện tích phụ - Tổng diện tích sân phơi bùn :F = Fsp + F’ B= 10m = 10 751+ 2738 =13489 m2 L= 35m - Lượng cặn phơi đến độ ẩm 75% tháng là: n = 32 ô W= 312,9 × (100 − 95,56 ) × 28 = 1556 (m3/28 ngày) 100 − 75 XI Khử trùng nước thải – Bể tiếp xúc: Khử trùng nước thải Clo: Chọn phương pháp khử trùng Clo Phản ứng thủy phân Clo nước thải xảy sau: Cl2 + H2O ↔ HCl + HOCl HOCl yếu, không bền dễ dàng phân hủy thành HCl Oxy nguyên tử: HOCl ↔ HCl + O Hoặc phân li thành H+ OCl-: HOCl ↔ H+ + OCl Cả HOCl OCl- O chât oxy hóa mạnh có khả tiêu diệt vi trùng Lượng clo hoạt tính cần thiết để khử trùng nước thải tính theo công thức: Ya = a×Q 1000 Trong đó: + Ya: Lượng Clo hoạt tính cần để khử trùng nước thải, kg/h + Q: Lưu lượng lớn nước thải, Q = 2667,1 m3/h + a: Liều lượng hoạt tính lấy theo (theo 8.28.3-[1]), chọn a = 3g/m3 Ứng với lưu lượng tính toán, xác định lượng Clo hoạt tính tương ứng cần thiết để khử trùng: SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 36 Đồ án Xử lí nước thải Ya = a×q = 1000 3× 2667,1 = 8,0 (kg/h) 1000 Chọn Clorator với công suất Clorator: 1,28-8,1 kg/h (1 công tác dự phòng).(Bảng 3-18-[2]) Để chứa Clo nước phục vụ cho trạm khử trùng sử dụng thùng chứa có đặc tính kỹ thuật: + Dung tích 312l chứa 500 kg Clo + Đường kính thùng: D = 640mm + Chiều dài thùng: L = 1800mm + Chiều dày thùng: δ = 9mm.(Bảng 3-19-[2]) - Lượng Clo lấy từ 1m2 diện tích mặt bên thùng chứa: kg/h - Diện tích mặt bên thùng chứa theo kích thước chọn : S = ( π D) × 0,8L = (3,14 × 0,64) × 0,8 × 1,8 = 2.89 m2 - Lượng Clo lấy thùng chứa chọn : q = 2,89 × = 8,67 kg/h - Số lượng thùng chứa Clo cần thiết: n= Y = = 0,92 q 8.67 → Chọn thùng chứa - Số thùng chứa Clo cần dự trữ cho nhu cầu sử dụng thời gian tháng: N= Y × 24 × 30 q = × 24 × 30 = 11,52 → Cần dùng 12 thùng để chứa 500 Với q: Trọng lượng Clo thùng chứa, q = 500 kg - Lưu lượng nước Clo giờ: Q= × 2667,1 × 100 a × q × 100 = = 6,7 m3/h= 1,9×10-3 m3/s b × 1000 × 1000 0,12 × 1000 × 1000 đó: + a: liều lượng Clo hoạt tính, a= 3g/m3 + b: Nồng độ Clo hoạt tính nước phụ thuộc vào nhiệt độ, t=20-25 0C, b=0.150.12%, chọn b=0.12% - Lượng nước tổng cộng cần thiết cho nhu cầu trạm Clorator: Y × (1000 ρ + q ) × (1000 × 0,66 + 350 ) Qn = = = 8,1 m3/h 1000 1000 Với: q: Lượng nước cần thiết để làm bốc Clo, q = 300 ÷ 400 l/kg, chọn q=350 l/kg ρ : Lượng nước cần thiết để hòa tan g Clo, ρ phụ thuộc vào nhiệt độ nước thải, t=200C ρ =0.66(L/g) - Nước Clo từ Clorator dẫn đến mương xáo trộn loại đường ống cao su mềm nhiều lớp với vận tốc v= 1,5 m/s Khi đó: × 1,9 × 10−3 = 0.04 m 1,5 × 3,14 → Đường kính ống cao su mềm: d = 30 ÷ 40mm d= 4×Q = v ×π SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 37 Đồ án Xử lí nước thải Tính toán máng trộn: Để xáo trộn nước thải với Clo sử dụng loại máng trộn (theo 8.28.4) Thời gian xáo trộn cần thực nhanh vòng 1-2 phút Chọn máng trộn kiểu vách ngăn có đục lỗ Sơ đồ máng trộn vách ngăn có lỗ: Hình 1.7: Máng trộn Máng trộn vách ngăn có lỗ gồm ba ngăn với lỗ có đường kính d = 80mm - Số lỗ ngăn: n= × 0,74 × q max s = = 123 lỗ 2 π × d × v 3,14 × 0,08 × 1,2 Trong đó: + q: Lưu lượng nước thải tính toán, q = 0,74 m3/s + d: Đường kính lỗ, d = 80mm + v: Tốc độ chuyển động nước qua lỗ, v = 1,2 m/s Chọn số lỗ theo chiều đứng nđ = 10 hàng số hàng lỗ theo chiều ngang n n = 13 hàng Khi khoảng cách tâm lỗ theo chiều ngang lấy bằng: 2d = × 0,08 = 0,16m - Khoảng cách lỗ đến thành máng trộn theo chiều ngang lấy 0,08m - Chiều ngang máng trộn: B = 2d × (nn-1)+2d = × 0,08 × (13-1)+(2 × 0,08) = 1,6 m - Khoảng cách tâm lỗ theo chiều đứng vách ngăn thứ (tính từ cuối máng trộn) 2d Khoảng cách từ tâm lỗ hàng ngang đến đáy máng trộn lấy: d = 0,08 m - Chiều cao lớp nước trước vách ngăn thứ nhất: H1 = 2d × (nđ-1) + d = × 0,08 × (10-1)+0,08 = 1,52 m - Chiều cao lớp nước trước vách ngăn thứ hai: H2 = H1 + h = 1,52+0,19 = 1,71 m SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 38 Đồ án Xử lí nước thải Với: h: Tổn thất áp lực qua lỗ vách ngăn thứ hai: h= v2 1,2 = = 0,19 m 2 µ × g 0,62 × × 9,81 - Khoảng cách a tâm lỗ theo chiều đứng vách ngăn thứ hai: H2 = a × (nđ-1) + b Với: b: Khoảng cách từ tâm lỗ hàng ngang vách ngăn thứ hai đến đáy máng trộn, b= 1,75d = 1,75 × 0,08 = 0,14 m H − b 1,71 − 0,14 → a= = = 0,17 m nđ − 10 − - Khoảng cách vách ngăn: l = 1,5 B = 1,5 × 1,6 = 2,4 m - Chiều dài tổng cộng máng trộn với hai vách ngăn có lỗ: Ltc = 3l +2 δ = × 2,4 + × 0,2 = 7,6 m - Chiều cao xây dựng máng trộn: H = H2 + Hdp = 1,71 + 0,35 = 2,06m chọn 2,1 m Với: Hdp: Chiều cao dự phòng tính từ tâm dãy lỗ ngang vách ngăn thứ hai đến mép máng trộn, Hdp = 0,35 m - Thời gian nước lưu lại máng trộn: t= H × B × L 1,52 × 1.6 × 7,6 = = 30,8 s q 0,6 B= 1,6m L= 7,6 m H= 2,1m Tính toán bể tiếp xúc li tâm : Bể tiếp xúc li tâm thiết kế giống bể lắng đợt I thiết bị vét bùn Nước thải sau xử lý bể tiếp xúc dẫn tới giếng bờ sông theo mương dẫn dài 300 m với tốc độ dòng chảy 0,8 m/s Thời gian tiếp xúc Clo với nước thải bể tiếp xúc máng dẫn sông 30 phút - Thời gian tiếp xúc riêng bể tiếp xúc : t = 30 - l 300 = 30 − = 23,75 phút v.60 0,8.60 l : chiều dài máng dẫn từ bể tiếp xúc tới nguồn tiếp nhận, l = 300 m v : vận tốc dòng chảy máng dẫn , v = 0,8 m/s - Thể tích hữu ích bể tiếp xúc : W= Q t = 2667,1.23,75 = 1056 m3 60 - Chọn bể, thể tích bể : W1 = 1056 = 528 ( m3 ) - Diện tích bể tiếp xúc mặt : F= W1 528 = = 176 m2 H1 SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT D= 13,5 m H= m Trang 39 Đồ án Xử lí nước thải H1 : chiều cao công tác bể , H1= 3m - Đường kính bể tiếp xúc : D= F1 = π 4.176 = 15 m 3,14 - Độ ẩm cặn bể tiếp xúc 96 %, cặn từ bể tiếp xúc dẫn đến sân phơi bùn W tx = a × N tt × t 0.05 × 494000 × = = 24,7 (m3) 1000 1000 Trong đó: + a: tiêu chuẩn cặn lắng bể tiếp xúc, l/người.ngày,phụ thuộc vào hóa chất khử trùng ( theo 8.28.6-[1]) + t : thời gian lưu bùn cặn bể tiếp xúc chọn ngày + Ntt : dân số tính toán XI Các công trình phụ: Nhà hành chính: 25.10(m) Nhà bảo vệ: 5.4 (m) Nhà để xe: 20.10 (m) Phòng thí nghiệm: 15.10 (m) Nhà kho: 12.10(m) Trạm biến thế: 15.10 (m) Xưởng khí: 6.6(m) Xưởng sữa chữa 20.10m Trạm Clo : 12.5 (m) Trạm cấp khí : 10.8 (m) Nhà thu khí đốt: 13.8(m) SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 40 Đồ án Xử lí nước thải Chương IV: TÍNH TOÁN CAO TRÌNH VÀ BỐ TRÍ MẶT BẰNG Chọn vị trí xây dựng trạm xử lý nước thải Việc chọn vị trí xây dựng trạm xử lý nước thải dựa vào điều kiện địa hình, thủy văn, so sánh tiêu kinh tế - kỹ thuật đảm bảo yêu cầu sau: - Không đặt đầu hướng gió đạo - Đảm bảo khoảng cách cách ly vệ sinh - Kết hợp với qui hoạch chung khu vực tính tới khả mở rộng tương lai khu vực - Tiện lợi vận chuyển Mặt tổng thể kích thước công trình phụ Việc qui hoạch mặt thực cho đạt tiêu qui hoạch mặt Các công trình ưu tiên xây dựng cho thuận tiện nhất, công trình phụ công trình phục vụ bố trí diện tích đất lại cho hợp lý * Công trình Công trình bao gồm: ngăn tiếp nhận nước thải, song chắn rác, bể lắng cát , bể làm thoáng sơ bộ, bể lắng li tâm đợt I, bể lọc sinh học cao tải, bể lắng li tâm đợt II, bể mêtan, sân phơi cát, sân phơi bùn * Công trình phụ : Bao gồm: nhà hành chính, trạm biến thế, trạm khí nén, nhà thu khí đốt, xưởng khí, nhà kho, nhà để xe, nhà bảo vệ Xung quanh trạm xử lý nước thải có trồng xanh hàng rào bảo vệ Cao trình theo nước Mặt cắt theo nước tính ngăn tiếp nhận nước thải qua công trình thải sông Tổn thất áp lực qua công trình sơ lấy sau: - Ngăn tiếp nhận 0,1m - Song chắn rác 0,2m - Bể lắng cát 0,2m - Bể làm thoáng sơ 0,2m - Bể lắng li tâm đợt I 0,5m - Bể lọc sinh học cao tải 3,5m - Bể lắng ngang đợt II 0,5m - Máng trộn 0,3m - Bể tiếp xúc ly tâm 0,3m SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 41 Đồ án Xử lí nước thải Tổn thất áp lực mương máng tính theo tổn thất dọc đường: H dd = i.l Trong đó: i - độ dốc mương l - chiều dài mương (m) i l t Tên công trình Công thức (m) Ngăn tiếp nhận tới song chắn rác 0,0016 3,9 H1 = 0,0016 3,9 Song chắn rác tới bể lắng cát 0,0016 3,7 H2 = 0,0016 3,7 Bể lắng cát tới bể làm thoáng 0,0016 28,5 H4 = 0,0016 28,5 Bể làm thoáng đến bể lắng I 0.0016 5,5 H5 = 0,0016 5,5 Bể lắng I đến trạm bơm 0,0016 9,5 H6 = 0,0016 9,5 Bể lọc sinh học đến hố chia nước 0,0016 35 H7 = 0,0016 35 Bể lắng II tới máng trộn 0,0016 6,5 H8 = 0,0016 6,5m Máng trộn tới bể tiếp xúc 0,0016 5,5 H8 = 0,0016 5,5 Kết (m) 0,0063 0,006 0,0456 0,0088 0,0152 0,056 0,0104 0,0088 - Cốt mặt đất 0.0(m) - Bố trí bể cho đáy bể không đụng mực nước ngầm Tổn thất qua máng tràn lấy 0,1m Cao trình theo bùn Cao trình theo bùn cắt theo sơ đồ từ bể lắng I, bể lắng II, bể tiếp xúc tới bể mêtan sân phơi bùn SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 42 Đồ án Xử lí nước thải KẾT LUẬN Trên toàn dây chuyền công nghệ tính toán cụ thể thông số kĩ thuật công trình trạm xử lí nước thải có công suất Q = 52 000 m3/ng.đ, dùng để xử lí nước thải cho khu vực có số dân 494 000 Nuớc thải với hàm lượng chất lơ lửng C = 334,8 mg/l hàm lượng BOD5 = 410,1 mg/l Với mức độ cần thiết xử lí chất lơ lửng phải đạt đạt 86% , BOD cần đạt 93% với DCCN đưa xử lí nước đảm bảo mục đích sử dụng cấp nước sinh hoạt, đạt tiêu chuẩn cột A QCVN 14:2008/BTNMT TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiêu chuẩn 7957:2008 Tính toán thiết kế công trình _Lâm Minh Triết _ Nhà xuất Đại học quốc gia thành phố Hồ Chí Minh Xử lí nước thải đô thị - PGS.TS Trần Đức Hạ Tuyển tập 31 Tiêu chuẩn Việt Nam môi trường SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 43 Đồ án Xử lí nước thải MỤC LỤC + Qmax: lưu lượng lớn = 2667,1 (m3/h) 23 SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 44 [...]... ráo nước ở sân phơi cát để sử dụng vào mục đích khác SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 12 Đồ án Xử lí nước thải Chương III: TÍNH TOÁN CÁC CÔNG TRÌNH TRONG DÂY CHUYỀN CÔNG NGHỆ I Ngăn tiếp nhận nước thải: Ngăn tiếp nhận được đặt ở vị trí cao để nước thải từ đó có thể tự chảy qua các công trình phía sau h H1 h1 H Nước thải vào b A Ngăn tiếp nhận B Ngăn tiếp nhận Lưu lượng tính toán của trạm xử. .. 25 Đồ án Xử lí nước thải sẽ xảy ra quá trình phân hủy kị khí làm bong lớp màng VSV ra Màng VSV cùng nước thải ra khỏi bể và được giữ lại ở bể lắng đợt II Quá trình xử lí sinh học đã hoàn thành • Mục đích: Vậy bể lọc sinh học có chức năng tách chất hữu cơ dễ phân hủy khỏi nước thải nhờ vào qua trình sinh hóa của VSV • Các lưu ý khi tính toán thiết kế :  Trước khi vào bể biofin nước thải phải được xử. .. Sàn đục lỗ đặt cách đáy bể là 0,8m - Tổng diện tích các lỗ thu nước là : SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 31 Đồ án Xử lí nước thải π 322 Flthu = 8%.F1bể = 8%.( )= 50,5 m2 4 - Đáy bể lọc ngiêng về phía thu nước với độ dốc là 0,01 5 Chọn ống dẫn nước thải vào và ra khỏi BLSH: - Chọn vận tốc dòng nước chảy trong ống dẫn nước thải xử lý từ bể lắng I sang bể lọc là v c = 0,8m/s Ta có diện tích... xử lý Q max h = 2667,10 (m3/h), chọn 1 ngăn tiếp nhận tc Ta có kích thước của ngăn tiếp nhận theo các cơ sở thực nghiệm: Lưu lượng Đường kính ống nước thải áp lực, Q ( m3/h) d (mm) 2667.10 Kích thước của ngăn tiếp nhận 2 ống A B H H1 h h1 b 500 2400 2300 2000 1600 750 900 800 (Theo bảng 3-4 sách Xử lý nước thải đô thị và công nghiệp, tính toán thiết kế công trình – Lâm Minh Triết) - Mương dẫn nước thải. .. 100mm cột nước Chọn quạt gió : Chọn mỗi bể lọc 2 quạt gió với lưu lượng không khí mỗi quạt là: A’ = A 8 = 25,5 = 3,2 (m3/s) 8 3 Tính toán hệ thống tưới phản lực : - Để phân phối nước thải đều trên khắp bề mặt của bể lọc sinh học, ta dùng hệ thống tưới phản lực - Lưu lượng tính toán của nước thải trên 1 bể lọc sinh học cao tải là: SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 28 Đồ án Xử lí nước thải Q... khuyếch tán 7-Ống đẩy Hình 4:Sơ đồ hoạt động của thiết bị nâng thủy lực Để dẫn cát đến sân phơi cát bằng thiết bị nâng thủy lực,cần pha loãng cát với nước thải sau xử lý với tỉ lệ 1:20 theo trọng lượng cát - Nước công tác do máy bơm với áp lực 2÷3 at - Thời gian mỗi lần xả cát dài 30 phút - Độ ẩm của cát: 60% - Trọng lượng thể tích của cát: 1,5 [T/m3] Lượng nước cần pha loãng cát với nước thải sau xử lý. .. cát ngang: 1- Mương dẫn nước vào 2- Mương dẫn nước ra 3- Hố thu cát 4- Mương phân phối 5- Mương thu nước B = 1,59 m L = 12,57 m H = 1,3 m n = 2 làm việc 2 1 3 2 1 4 5 Hình 5:Bể lắng cát ngang: SVTH: Nguyễn Giang Trường – Lớp 11QLMT Trang 20 Đồ án Xử lí nước thải IV Sân phơi cát: Cát sau khi đã ra khỏi bể lắng cát ngang có chứa một lượng nước đáng kể, do đó cần làm ráo cát (tách nước ra khỏi cát ) để... Trang 21 Đồ án Xử lí nước thải QHL= Qnc+ Qct =5,93 + 296,4 = 302,33 (m3/ngđ)=12,6 m3/h=3,5 l/s V Bể làm thoáng sơ bộ: • Thể tích bể làm thoáng sơ bộ: Q t 2667,1.20 = 889,0 m3 Wt= max = 60 60 Trong đó : - Qmax là lưu lượng nước thải giờ lớn nhất (m3/h) - t =20 phút( điều 8.12.3 TCVN 7957-2008) • Lưu lượng không khí cần cung cấp : V=Qmax x D = 2667,1x0,5=1333,6 m3 Trong đó : D =0,5m3/ m3 nước thải, theo... công trình xử lí sinh học và phía sau bể làm thoáng sơ bộ • Mục đích : Nhằm loại bỏ các tạp chất lơ lửng có trong nước thải trước khi xử lý sinh học Ở đây, các chất lơ lửng có tỷ trọng lớn hơn tỷ trọng của nước sẽ lắng xuống đáy, các chất có tỷ trọng nhỏ hơn sẽ nổi lên trên mặt nước và được thiết bị gạt cặn tập trung về máng thu chất nổi sau đó dẫn đến hố tập trung • Nguyên lí hoạt động: Nước thải chảy... 7957-2008 * Rác được phơi ráo nước rồi vận chuyển đi nơi khác III Bể lắng cát ngang : 1 Tính toán mương dẫn nước thải từ song chắn rác đến bể lắng cát: Trong thành phần cặn lắng nước thải thường có cát với độ lớn thuỷ lực u ≥ 18mm/s Đây là các phần tử vô cơ có kích thước và tỷ trọng lớn Mặc dù không độc hại, nhưng chúng cản trở hoạt động của các công trình xử lý nước thải (XLNT) như tích tụ trong bể