đồ án môn học lưới điện

i TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC CỘNG HÒA XÃ HỘ CHỦ NGHĨA VIỆT NAM K HO A HỆ THỐ NG Đ IỆ N Độc Lập - Tự Do - Hạnh Phúc ĐỒ ÁN MÔN HỌC LƯỚI ĐIỆN Họ tên sinh viên: Nguyễn Hồng Linh Lớp: Đ1H1 Nghành: Hệ Thống Điện ĐỀ TÀI Sơ đồ mặt vị trí nguồn điện phụ tải Nguồn: Công suất vô lớn Phụ tải: Phụ tải Thuộc loại Pmax ( MW) Pmin (MW) Cosφ hộ I 30 21 0,85 I 45 31,5 0,85 I 30 21 0,85 II 35 24,5 0,85 I 25 17.5 0,85 II 40 28 0,85 Giá 1kWh tổn thất điện năng: 700 đ/kWh Giá 1kVAR thiết bị bù: 150.000 đ/ kVARHệ số đồng thời m = 1; Thời gian sử dụng công suất cực đại T m a x = 5000 giờ, J K T =1,1A/Điện áp nguồn phụ tải cực tiểu U A = 1,05U đ m , phụ tải cực đại U A = 1,1U đ m , cố nặng nề U A = 1,1U đ m LỜI NÓI ĐẦU Hiện nay, kinh tế nước ta phát triển mạnh mẽ,đời sống nhân dân nâng cao nhanh chóng Nhu cầu điện tất lĩnh vực tăng cường không ngừng Một lực lượng đông đảo cán kĩ thuật nghành điện tham gia thiết kế, lắp đặt công trình điện Sự phát triển nghành điện thúc đẩy kinh tế nước ta phát triển Bên cạnh việc xây dựng nhà máy điện việc truyền tải sử dụng tiết kiệm, hợp lí, đạt hiệu cao quan trọng Nó góp phần vào phát triển nghành điện làm cho kinh tế nước ta phát triển Trong phạm vi đồ án trình bày thiết kế môn học lưới điện Đồ án gồm chương : Chương : Tính toán cân công suất xây dựng phương án Chương : Tính toán kinh tế - kỹ thuật, chọn phương án tối ưu Chương : Chọn máy biến áp sơ đồ nối điện Chương : Tính toán chế độ xác định lưới điện Chương : Tính toán lựa chọn đầu phân áp Chương : Tổng hợp tiêu kinh tế - kỹ thuật Để thực nội dung nói đồ án cần sử lí số liệu tính toán thiết kế lựa chọn tiêu, đặc tính kỹ thuật, vạch phương án lựa chọn phương án ưu Đồ án hoàn thành với hướng dẫn thầy Phạm Văn Hòa giảng thầy trong chương trình học Em xin chân thành cảm ơn thầy Phạm Văn Hòa giúp đỡ em hoàn thành đồ án Sinh viên thực Nguyễn Hồng Linh CHƯƠNG I : TÍNH TOÁN CÂN BẰNG CÔNG SUẤT, XÂY DỰNG PHƯƠNG ÁN I PHÂN TÍCH NGUỒN VÀ PHỤ TẢI Việc định sơ đồ nối dây mạng điện phương thức vận hành nhà máy điện hoàn toàn phụ thuộc vào vị trí tính chất nguồn cung cấp điện Nguồn cung cấp điện cho hộ phụ tải nguồn có công suất vô lớn, hệ số công suất nguồn Cosφ = 0,85 Tổng công suất hộ tiêu thụ chế độ phụ tải cực đại 170 MW Phụ tải cực tiểu 70% phụ tải cực đại Trong hộ phụ tải có hộ phụ tải yêu cầu có mức đảm bảo cung cấp điện mức cao ( 1,2, 3, ) nghĩa không phép điện trường hợp nào, điện gây hậu nghiêm trọng Hai hộ phụ tải lại có mức yêu cầu đảm bảo cung cấp điện thấp ( hộ loại hai ) – hộ phụ tải mà việc điện không gây hậu nghiêm trọng Thời gian sử dụng công suất cực đại hộ phụ tải T m a x = 5000h Ta có bảng số liệu tổng hợp phụ tải sau : phụ thuộc Pmax tải loai hộ ( MW) Pmin ( MW) Qmax cosφ tgφ ( MVAR) Qmin ( MVAR) I 30 21 0.85 0.62 18,6 13,02 I 45 31,5 0.85 0.62 27,9 19,53 I 30 21 0.85 0.62 18,6 13,02 II 35 24,5 0.85 0.62 21,7 15,2 I 25 17,5 0.85 0.62 15,5 10,85 II 40 28 0.85 0.62 24,8 17,36 Q m a x = P m a x tgφ Q m i n = P m i n tgφ Cosφ = 0,85 ⇒ tgϕ = 0, 62 II Tính toán cân công suất Khi thiết kế mạng điện vấn đề cần phải quan tâm tới điều kiện cân công suất tiêu thụ công suất phát nguồn Trong đồ án thiết kế môn học lưới điện việc cân công suất thực khu vực cụ thể, khu vực có nguồn điện công suất vô lớn Trong hệ thống điện chế độ vận hành ổn định tồn có cân công suất tác dụng phản kháng Cân công suất tác dụng cần thiết giữ ổn định tần số, để giữ điện áp ổn định phải cân công suất phản kháng hệ thống điện nói chung khu vực nói riêng Cân công suất tác dụng P =m ∑ P + ΔP tram pt md jεβ j Mà ΔPmd = 5%m ∑ Ppt jεβ j ( 1) (2) P t r m : Tổng công suất phát trạm điện M : Hệ số đồng thời Trong tính toán thiết kế lấy m = ΣP p t j : Tổng phụ tải cực đại hộ tiêu thụ m ΣP p t j = P p t + P p t + P p t + P p t + P p t + P p t = 205 M W Σ∆ P m đ : Tổng tổn thất đường dây máy biến áp mạng điện Thay ( ) vào ( 1) ta (1) ⇒ ∑ P = m∑ P + 0, 05.m∑ P = 1, 05.1.(30 + 45 + 35 + 30 + 25 + 40) = 215, 25 ( M tram pt pt j j W) Cân công suất phản kháng P tgϕ + Q Σ = m ∑ P tgϕ + ∑ ∆Q tram ht bù pt j mba jεβ j Mà ∑ ∆Qmba = 15%m ∑ Ppt jεβ j QΣ = 1,15.m ∑ P tgϕ − P tgϕ bù pt j tram HT J εβ J QΣ = 1,15.1.205.0, 62 − 215, 25.0, 62 = 12, 71 bù ( MVAr) Ta dự kiến bù sơ nguyên tắc kà bù ưu tiên cho hộ xa, có Cosφ thấp trước bù đến Cosφ = 0,90 – 0,95 ( không bù cao không kinh tế ảnh hưởng tới tính ổn định hệ thống điện ) Còn thừa ta bù hộ gần có Cosφ cao bù có Cosφ = 0,85 – 0,90 Công suất bù cho hộ tiêu thụ thứ I tính sau : Q b ù = Q i – P i tg φ m i Trong : Pi, Qi : Là công suất hộ tiêu thụ trước bù Tg φ m i : Được tính theo Cos φ m i - hệ số công suất hộ thứ I sau bù Ta chon vị trí bù Bù 6,71 MVAr phụ tải 2: S p t = 45+ j( 27,9 – 6,71) = 45 + j 21,19 Cos φ m i = 0,905 Bù MVAr phụ tải : S p t = 40 + j( 24,8 – 6) = ( 40 + j18,8) MVA Cos φ m i = 0,905 Kết bù sơ sau : Phụ tải số liệu P m a x (MW) 30 45 30 35 25 40 Q m a x ( MVAr) 18,6 27,9 18,6 21,7 15,5 24,8 Cosφ 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 Q’ m a x 18,6 21,19 18,6 21,7 15,5 18,8 Cosφ’ 0,85 0,905 0,85 0,85 0,85 0,905 III Xây dựng phương án nối dây Dự kiến phương án nối dây Thực tế phương án định để lựa chon sơ đồ nối dây cho mạnh điện Một sơ đồ nối dây mạng điện có thích hợp hay không nhiều yếu tố định : Phụ tải lớn hay nhỏ, số lượng phụ tải nhiều hay ít, vị trí phân bố phụ tải, mức độ yêu cầu đảm bảo liên tục cung cấp điện, đặc điểm khả cung cấp nguồn điện, vị trí phân bố nguồn điện….Hộ loại I cung cấp điện đường dây kép có hai nguồn cấp điện ( mạch vòng ) Hộ loại II cần cung cấp điện sử dụng mạch đơn Sau tiến hành phân tích sơ xong ta chon phương án để tiến hành tính toán cụ thể so sánh mặt kĩ thuật Ta đưa phương án nôi dây để phân tích sơ Các phương án nối dây hình vẽ đây: * Phương án : * Phương án : 17,011 sc % = 100 = 15,46% ∆ U 034 110 I.1.3, Đoạn -5-6: 1, Quy công suất phía hạ phía cao: Phụ tải : P52 + Q52 25 + 15,492 1,87 + j 43,5 ( RB + jX B ) = ∆SB5 = U dm 110 2 = 0,0668+j1,5549 (MVA) Sc5 = S5 + ∆SB5 + ∆S0 = (25+j15,492) + (0,0668+j1,5549) + 2.(0,035+j0,24) = 25,1368+j17,5269 (MVA) Phụ tải : P62 + Q62 40 + 18,788 ( R + jX ) = ∆SB6 = (0,87+j22) B6 B6 U dm 110 = 0,1404+j3,5509 (MVA) Sc6 = S6 + ∆SB6 + ∆S0 =(40+j18,788) + (0,1404+j3,5509) + (0,059+j0,41) = 40,1994+j22,7489 (MVA) 2, Tính chế độ xác lập lúc tải bình thường Uo = 121kV Tính ngược : coi điện áp nút điện áp định mức Qc5c = Qc6đ= B5−6 U dm = 58,584.1102.10-6 = 0,709 (MVAr) B0−5 U dm = 141,78.1102.10-6 = 1,716 (MVAr) B = 141,78.1212.10-6 = 2,076 (MVAr) = 0−5 U dm Qc5d = Qc05 S 56'' = S - jQc6d= (40,1994+j22,7489) – j0,709 = 40,1994+j22,0399 (MVA) P56''2 + Q56''2 40,1994 + 22,0399 ( R + jX ) = (4,948+j16,534) 56 56 ∆ S 56 = U dm 110 = 0,8595+j2,8719 (MVA) ' 56 S = S 56'' + ∆ S 56 = (40,1994+j22,0399) + (0,8595+j2,8719) = 41,0589+24,9118i (MVA) S 05'' = S 56' + S -jQc5c - jQc5đ = (41,0589+j24,9118)+( 25,1368+j17,5269) – j0,709 -j1,716 = 66,1957+j40,3957 (MVA) P05''2 + Q05''2 66,1957 + 40,3957 ( R + jX ) = (4,08+j10,43) 05 05 ∆ S 05 = U dm 110 =2,0278+j5,1837 (MVA) ' 05 S = S 05'' + ∆ S 05 = (66,1957+j40,3957) + (2,0278+j5,1837) = 68,2335+j45,5794(MVA) Tính xuôi: P05' R05 + Q05' X 05 68,2335.4,08 + 45,5794.10,43 = =6,2293 (kV) ∆ U 05 = U 121 U 5C = U - ∆ U 05 =121- 6,2293 = 114,7707 (kV) ∆U max B5 = 'H P5 RB + Q5 X B 25.0,395 + 15,492.21,75 = = 3,140 (kV) 114,7707 U 5C =114,7707- 3,140 = 111,631 (kV) U = U 5C - ∆ U Bmax 10,5 = 10,192 115 U 5H = 111,631 P56' R56 + Q56' X 56 41,0589.4,948 + 24,9118.16,534 = =5,3718 (kV) ∆ U 56 = U 5C 114,7707 U 6C = U 5c - ∆ U 56 =114,7707 - 5,3718 = 109,3989 (kV) ∆U max B6 = P6 RB + Q6 X B 40.0,87 + 18,788.22 = = 4,096 (kV) 109,3989 U 6C =109,3989- 4,069 = 105,3299 (kV) U 6'H = U 6C - ∆ U Bmax U 6H = 105,3299 10,5 = 9,617 (kV) 115 bt = ∆ U 05 + ∆ U 56 =6,2293 + 5,3718 = 11,6011 (kV) ∆ U 056 bt %= ∆ U 056 11,6011 100 = 10,546% 110 3, Tính trường hợp cố đứt lộ đoạn -5 Khi đứt dây đoạn -5 R0-5,X0-5 tăng gấp đôi, điện dung ngang giảm nửa; điện dung ngang, trở, kháng đoạn - giữ nguyên giá trị Ta tính lại giá trị sau : Q’c5đ= 0,5 B0−5 U dm = 0,5 141,78.1102.10-6 = 0,858 (MVAr) Q’c5c = Q’c6ddd= Qc5c = 0,709 (MVAr) Tính ngược S 56'' = S - jQ’c6đ= (40,1994+j22,7489) – j0,709 = 40,1994+j22,0399 (MVA) P56''2 + Q56''2 40,1994 + 22,0399 ( R + jX ) = (4,948+j16,534) 56 56 U dm 110 ∆ S 56 = = 0,8595+j2,8719 (MVA) ' 56 S = S 56'' + ∆ S 56 = (40,1994+j22,0399) + (0,8595+j2,8719) = 41,0589+j24,9118 (MVA) S 05'' = S 56' + S -jQ’c5c – jQ’c5đ = (41,0589+j24,9118)+( 25,1368+j17,5269) – j0,709 –j0,858 = 66,1957+j40,8717 (MVA) P05''2 + Q05''2 66,1957 + 40,8717 ( R + jX ) = 2.(4,08+j10,43) 05 05 ∆ S 05 = U dm 110 = 4,0816+j10,434 (MVA) ' 05 S = S 05'' + ∆ S 05 = (66,1957+j40,8717) + (4,0816+j10,434) = 70,2773+j51,3057 (MVA) Tính xuôi ∆ U 05sc U C sc P05' R05 + Q05' X 05 70,2773.2.4,08 + 51,3057.2.10,43 = = =13,584 (kV) U 121 = U - ∆ U 05sc =121- 13,584 = 107,416 (kV) ∆ U 56sc = P56' R56 + Q56' X 56 41,0589.4,948 + 24,9118.16,534 = =5,726 (kV) 107,416 U 5Csc U 6Csc = U 5csc - ∆ U 56sc =107,416 - 5,726 = 101,69 (kV) sc = ∆ U 05sc + ∆ U 56sc = 13,584 + 5,726 = 19,31 (kV) ∆ U 056 19,31 sc %= 100 = 17,55% ∆ U 056 110 II, Tính tổng ∆PΣ = ∑∆Pnh = 1,117+1,495+1,1507+1,535+0,8595+2,0278 = 8,185 (MW) ∆AΣ = ∆PΣ τ = 8,185*3411 = 27919,035 (MWh) bt %=max{ bt %}=max{7,2%; 10,35; 10,546}=10,546% ∆ U nh ∆ U max ∆U sc max %=max{ ∆ U nhsc %}=max{11,27; 15,46; 17,55}=17,55% CHƯƠNG V : TÍNH TOÁN LỰA CHỌN ĐẦU PHÂN ÁP (Tính cho phụ tải số 4) I, Tính toán chế độ xác lập phụ tải max phụ tải 1, Khi phụ tải max ( ghi kết chương xuống) Quy đổi phụ tải phía hạ áp sang phía cao áp phụ tải 4: S4max(MVA) 36+j22,309 S3max(MVA) 28+j17,352 RB(Ω) 0,87 RB(Ω) 1,27 XB(Ω) 22 XB(Ω) 27,95 ∆SB(MVA) 0,129+j3,2613 ∆SB(MVA) 0,1139+j2,5065 ∆S0(MVA) 0,059+j0,41 ∆S0(MVA) 0,029+j0,2 Sc4max(MVA) 36,188+j25,9803 Sc3max(MVA) 28,1719+j20,2585 Tính toán chế độ xác lập : Qc3đ (MVAr) 1,344 ∆ S 03 (MVA) Qc3c=Qc4đVAr) 0,752 S 03' (MVA) Qc03(MVAr) 1,468 ∆ U 03 (kV) 36,188+j25,2283 U 3Cmax (kV) 1,1507+j2,9417 ∆ U 34 (kV) 37,3387+j28,17 U 4Cmax (kV) 65,5106+46,3425 ∆ U Bmax (kV) S 34'' (MVA) ∆ S 34 (MVA) S 34' (MVA) S 03'' (MVA) 1,5348+j3,9237 67,0454+j50,2661 4,6609 116,3391 6,7253 109,6138 4,763 2, Khi phụ tải min, ta có điện áp đầu nguồn Uo = 115kV a, Quy đổi phụ tải phía hạ sang phía cao Phụ tải P32 + Q32 19,6 + 12,146 2,54 + j 55,9 ( R + jX ) = ∆SB3 = B3 B3 U dm 110 2 = 0,0558+j1,228 (MVA) Sc3 = S3 + ∆SB3 + ∆S0 =(19,6+j12,146) + (0,0558+j1,228) + 2.(0,029+j0,2) = 19,714+j13,774 (MVA) Phụ tải : P42 + Q42 25,2 + 15,616 ( R + jX ) = ∆SB4 = (0,87+j22) B4 B4 U dm 110 = 0,0632+j1,598 (MVA) Sc4 = S4min + ∆SB4 + ∆S0 = (25,2+j15,616) + (0,0632+j1,598) + (0,059+j0,41) = 25,3222+j17,642(MVA) b, Tính toán chế độ xác lập Tính ngược: coi điện áp nút điện áp định mức Qc3c = Qc4đ= B3− U dm = 62,162.1102.10-6 = 0,752 (MVAr) B0−3 U dm = 100,236.1102.10-6 = 1,334 (MVAr) B = 0−3 U 02 = 100,236.1212.10-6 = 1,468 (MVAr) Qc3d = Qc03 S 34'' = S - jQc4đ (25,3222+j17,624) – j0,752 = 25,3222+j16,872 (MVA) ∆ S 34 = P34''2 + Q34''2 25,3222 + 16,872 ( R + jX ) = (7,155+j18,291) 34 34 U dm 110 = 0,547+j1,4 (MVA) ' 34 S = S 34'' + ∆ S 34 = (25,3222+j16,872) + (0,547+j1,4) = 25,87+j18,272 (MVA) S 03'' = S 34' + S -jQc3c - jQc3đ = (25,87+j18,272)+(19,714+j13,774) – j0,752 -j1,334 = 45,584+j29,96 (MVA) P03''2 + Q03''2 45,584 + 29,96 ( R03 + jX 03 ) = (2,884+j7,373) ∆ S 03 = U dm 110 = 0,709+j1,813 (MVA) ' 03 S = S 03'' + ∆ S 03 = (45,584+j29,96) + (0,709+j1,813) = 46,293+j31,773 (MVA) Tính xuôi P03' R03 + Q03' X 03 46,293.2,884 + 31,773.7,373 = = 3,198 (kV) ∆ U 03 = 115 U U 3C = U - ∆ U 03 = 115 - 3,198 = 111,802 (kV) P34' R34 + Q34' X 34 25,87.7,155 + 18,272.18,291 = = 4,645 (kV) ∆ U 34 = 111,802 U 3C U = U 3C - ∆ U 34 = 111,802- 4,645 = 107,157 (kV) C = ∆ U Bmin P4 RB + Q4 X B 25,2.0,87 + 15,616.22 = = 3,41 (kV) 107,157 U 4C II, Chọn đầu phân áp 1, Tính nấc phân áp máy biến áp Ta có máy biến áp phụ tải TPD63000/110, UBc=115±9x1,78% kV Có 18 đầu phân áp từ -9 dến +9 : Nấc phân áp -9 -8 -7 -6 -5 -4 -3 -2 -1 2, Chọ đầu phân áp Điện áp đầu phân áp 96.577 98.624 100.671 102.718 104.765 106.812 108.859 110.906 112.953 115 117.047 119.904 121.141 123.188 125.235 127.282 129.329 131.376 133.423 K 9.198 9.393 9.588 9.783 9.978 10.173 10.368 10.562 10.757 10,952 11.147 11.342 11.537 11.732 11.927 12.122 12.317 12.512 12.707 +Khi phụ tải max: tính Uc4max = 109,6138 (kV) Phía hạ áp phụ tải max yêu cầu cố điện áp phía hạ 11kV Ta có K1 = U 4c max − ∆U Bmax 109,6138 − 4,763 = = 9,532 11 U ycmax +Khi phụ tải : Tính Uc4min = 107,157 (kV) Phía hạ áp phụ tải yêu cầu có điện áp phía hạ áp 10,5kV Ta có : U 4c − ∆U Bmin 107,157 − 3,41 = K2 = = 9,88 10,5 U ycmin K tb = K1 + K = 9,532 + 9,88 = 9,706 2 ⇒ Chọn đầu phân áp có giá trị gần K tb= 9,706 K= 9,783 ứng với nấc phân áp -6 3, Kiểm tra lại : U H pt max U U 4c max − ∆U Bmax 109,6138 − 4,763 = = = 10,717 (kV) K chon 9,783 H pt U 4c − ∆U Bmin 107,157 − 3,41 = = = 10,605 (kV) K chon 9,783 Ta thấy đầu phân áp chọn thoả mãn ứng với đầu phân áp ta có H H : U pt max U pt nằm khoảng [10,5 ; 11] kV CHƯƠNG VI : TỔNG KẾT CHỈ TIÊU KINH TẾ - KỸ THUẬT 1, Tổng công suất cực đại = 30 + 45 + 30 + 35 + 25 + 40 =205 (MW) 2, Tổng chiều dài đường dây = 399 (km) 3, Tổng công suất MBA hạ áp = 2.32 + 2.40 + 2.25 + 63 + 2.32 +63 = 384 (MVA) 4, Tổng vốn đầu tư đường dây = 358867,159 106 đ 5, Tổng vốn đầu tư trạm biến áp = 1,8.22 + 1,8.25 + 1,8.19 + 35 + 1,8.22 + 35 = 228,4 tỷ đồng 6, Tổng vốn đầu tư mạng = tổng vốn đường dây+ tổng vốn trạm biến áp = 358867,159+ 228400 = 587267,159.106 đồng 7, Tổng điện phụ tải tiêu thụ = ∑P.Tmax =204.5000 = 1020000 (MWh) 8, Tổn thất điện áp lớn lúc tải bình thường = 10,564% 9, Tổn thất điện áp lớn lúc tải cố = 17,55% 1ii0, Tổng tổn thất luới = 8,185 (MW) 11,Tổng tổn thất công suất MBA ∆P0 = 2.0,035 + 2.0,042+ 2.0,029+ 0,059 + 2.0,035 + 0,059 = 0,4 (MW) ∆Pcu = 0,0963 + 0,1473 + 0,1139 + 0,129 + 0,0668+ 0,1404 = 0,6937 (MW) ∑∆PB = ∑(∆P0+∆Pcu) = 0,4 + 0,6937 =1,0937 (MW) 12,Tổng tổn thất công suất toàn lưới = 8,185 + 1,0937 = 9,2787 (MW) 13, Tổn thất điện đường dây : ∆Ad©y = ∆PΣ τ = 8,185*3411 = 27919,035 (MWh) 14, Tổn thất điện MBA: ∆AB = ∆P0.8760 + ∆Pcu.τ = 0,4.8760 + 0,6937.3411 = 5870,2107 (MWh) 15,Tổng tổn thất điện toàn mạng = ∆Ad©y + ∆AB = 33789,2457 (MWh) 16, Tổn thất chi phí hàng nam: Z∑∑ = atc.(Vd©y+VBA) + c.(∆AB+∆AB) = 0,125 373474,6.106 + 700 33789,2457 103= 70336,8.106 Z ΣΣ 70336,8.106 = 17, Giá thành truyền tải điện = = 66 (đ/kWh) A 1020.106 18,Gía thành xây dựng 1MW phụ tải cực đại = Vday + Vmba ΣPpt = 373474,6.106 =1830,758.106 (đ/MW) 204 Ta có bảng tóm tắt số liệu sau: TT 10 11 12 13 14 15 16 17 18 Chỉ tiêu Tổng công suất cực đại Tổng chiều dài đường dây Tổng công suất MBA hạ áp Tổng vốn đầu tư đường dây Tổng vốn đầu tư trạm biến áp Tang vốn đầu tư mạng Tổng điện phụ tải tiêu thụ Tổn thất điện áp lớn lúc tải bình thường Tổn thất điện áp lớn lúc tải cố Tổng tổn thất luới Tổng tổn thất công suất MBA Tổng tổn thất công suất toàn lưới Tổn thất điện đường dây Tổn thất điện MBA Tổng tổn thất điện toàn mạng Tổn thất chi phí hàng năm Giá thành truyền tải điện Gía thành xây dựng 1MW phụ Đơn vị MW Km MVA 106 đ 106 đ 106 MWh % Số liệu 204 242,523 384 358867,159 228400 587267,159 1020000 10,564 % MW MW MW 17,55 8,185 1,0937 MWh MWh MWh 27919,035 5870,2107 106 đ đ/kWh 106 đ/MW 70336,8 66 1830,758 9,2787 33789,2457 tải cực đại MỤC LỤC LỜI NÓI ĐẦU Chương : Tính toán cân công suất xây dựng phương án…4 Chương : Tính toán kinh tế - kỹ thuật, chọn phương án tối ưu…… 12 Chương : Chọn máy biến áp sơ đồ nối điện chính……………….29 Chương : Tính toán chế độ xác định lưới điện………………….31 Chương : Tính toán lựa chọn đầu phân áp………………………… 45 Chương : Tổng hợp tiêu kinh tế - kỹ thuật…………………… 50 i ii