THIẾT kế CUNG cấp điện CHO NHÀ máy sản XUẤT VÒNG BI

trờng đại học bách khoa hà nội khoa điện môn hệ thống điện đồ án tốt nghiệp thiết kế cung cấp điện cho nhà máy sản xuất vòng bi Sinh Viên Thực Hiện : Lớp : Khoá : Giáo viên hớng dẫn : Giáo viên duyệt : Hà Nội 5/2005 Trờng đại học bách khoa hà nội Khoa điện môn hệ thống điện đồ án tốt nghiệp thiết kế hệ thống cung cấp điện cán hớng dẫn: TS Nguyễn Thị Hồng Hải Cán duyệt: TS: Sinh viên thực Hà nội: tháng năm 2005 Bộ giáo dục đào tạo Trờng đại học bách khoa hà nội cộng hoà xã hội chủ nghĩa việt nam Độc lập Tự Hạnh phúc Nhiệm vụ thiết kế tốt nghiệp Họ tên: Khoá: khoa : Điện Ngành: Hệ Thống Điện I.Đầu đề thiết kế: Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho Nhà máy Chế tạo Vòng bi Thiết kế đờng dây từ Trạm biến áp trung gian Trạm phân phối trung tâm Thiết kế trạm biến áp phân xởng II Các số liệu ban đầu: Bản đồ phụ tải điện nhà máy chế tạo vòng bi cho vẽ Danh sách sơ đồ bố trí thiết bị phân xởng sửa chữa khí nhà máy phụ lục kèm theo Nhà máy đợc cung cấp điện từ trạm biến áp trung gian đờng dây không, dùng loại dây nhôm lõi thép Khoảng cách từ nhà máy đến trạm biến áp 15 km Điện áp truyền tải: tự lựa chọn theo công suất nhà máy khả đáp ứng trạm biến áp trung gian Công suất nguồn điện vô lớn Dung lợng ngắn mạch phía hạ áp trạm biến áp trung gian: 250 MVA Nhà máy làm việc ca Các số liệu kỹ thuật trạm biến áp trung gian thu thập trạm III Nội dung phần thuyết minh tính toán: Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy chế tạo vòng bi Thiết kế đờng dây từ Trạm biến áp trung gian Trạm phân phối trung tâm Thiết kế trạm biến áp phân xởng IV Các vẽ đồ thị (ghi rõ loại vẽ kích thớc vẽ): (Các vẽ khổ A0) Biểu đồ phụ tải Các phơng án dây mạng điện cao áp Sơ đồ nguyên lý mạng điện cao áp Sơ đồ nguyên lý mạng điện hạ áp phân xởng sửa chữa khí Sơ đồ nguyên lý hệ thống chiếu sáng Sơ đồ mặt cắt đờng dây Sơ đồ nguyên lý mặt cắt trạm biến áp V Cán hớng dẫn: Phần Họ tên cán Phần thứ PGS.TS Nguyễn Thị Hồng Hải VI Ngày giao nhiệm vụ thiết kế: tháng năm 2005 VII Ngày hoàn thành nhiệm vụ: 10 tháng năm 2005 Ngày tháng năm 2005 Chủ nhiệm môn (ký,ghi rõ họ tên) Cán hớng dẫn (ký,ghi rõ họ tên) PGS TS Nguyễn Thị Hồng Hải sinh viên hoàn thành (và nộp toàn thiết kế cho khoa) Ngày tháng năm 2005 Bảng Danh sách phân xởng nhà làm việc nhà máy: Ký hiệu Trên mặt 10 Tên phân xởng Phòng thí nghiệm Phân xởng số Phân xởng số Phân xởng số Phân xởng số Phân xởng sửa chữa khí Lò ga Phân xởng rèn Bộ phận nén ép Trạm bơm Công suất đặt (kW) 220 2.500 2.700 1.000 2.000 Theo tính toán 300 1.500 600 200 Danh sách thiết bị phân xởng sửa chữa khí TT Tên thiết bị 1 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Ca máy Máy mài Máy mài phẳng Máy phay vạn Máy tiện rêvônve Ca tay Máy mài tron Máy phay ngang Máy bào ngang Máy xọc Máy khoan hớng tâm Máy phay đứng Máy phay đứng Máy doa ngang Máy tiện ren Máy tiện tự động Máy tiện tự động Máy tiện tự động Máy tiện tự động Máy xọc Số Luợng 1 1 1 1 1 2 1 Số mặt 29 20 18 28 19 12 13 17 10 16 14 PĐm (kW) máy Toàn 1.7 1.7 2.8 2.8 18 3.4 3.4 1.7 1.7 1.35 1.35 5.6 5.6 1.8 1.8 29 8.4 25.2 1.7 1.7 7 14 28 4.5 4.5 4.5 4.5 5.1 15.3 14 28 5.6 11.2 2.2 2.2 2.8 2.8 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 Bàn thợ nguội Máy nén mày dao cắt gọt Máy mài phá Máy mài sắc vạn Máy mài Máy khoan vạn Tấm cữ (đánh dấu) Máy pháy vạn Máy ép kiểu trục khuỷ Máy khoan bàn Bàn thợ nguội Ca tay Thiết bị phun cát Bể điện phân Tấm kiểm tra Thùng xói giửa Máy nén Tủ điều khiển lò Lò điện kiểu đứng Bể Bể chứa Lò điện kiểu bể Lò điện kiểu buồng Bàn thí nghiệm Máy nén Bàn nguội Khoan bàn Tủ xấy Máy dây Giá kho Máy khoan đứng Lò tăng nhiệt Máy nén khí Thùng xói giửa Giá kho Quạt Máy cắt Máy mài tròn Máy tiện ren 1 30 38 21 27 22 2.8 0.65 2.8 0.65 1 1 11 15 25 24 2.2 4.5 3.4 1.7 2.2 4.5 3.4 1.7 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 23 30 28 35 34 39 36 38 40 32 41 42 33 31 67 38 65 70 69 66 64 52 55 53 62 64 54 60 51 45 0.65 1.35 10 25 30 30 15 0.5 0.65 0.85 0.5 1.8 10 3.2 1.7 4.5 0.65 1.35 10 25 30 30 15 1.5 0.65 0.85 0.5 1.8 10 3.2 1.7 4.5 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 Máy phay Máy tiện ren Máy bào ngang Máy xọc Máy tiện ren Máy mài phá Tấm cữ (đánh dấu) Thùng Biến áp hàn Máy phay ngang Máy phay vạn Bàn thợ nguội Tủ xấy 2 1 1 1 1 48 43 50 49 44 58 61 56 57 46 47 63 69 2.8 2.8 10 20 7.6 15.2 2.8 2.8 4.5 4.5 3.2 3.2 24(kVA) 24(kVA) 2.8 2.8 2.8 2.8 0.85 0.85 Lời nói đầu Nhằm hệ thống hoá vận dụng kiển thức đợc học tập năm trờng để giải vấn đề cụ thể thực tế, em đuợc giao nhiệm vụ thực đề tài thiết kế tốt nghiệp với nội dung: Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho Nhà máy chế tạo vòng bi Thiết kế đờng dây từ trạm biến áp trung gian nhà máy Thiết kế trạm biến áp phân xởng cấp điện cho phân xởng lắp giáp khí Trong năm học tập trờng nh thời gian thực đề tài tốt nghiệp em nhận đợc dậy bảo, giúp đỡ tận tình Thầy, Cô Bộ môn Hệ Thống điện ,Khoa Điện, Trờng Đại Học Bách Khoa Hà Nội, đặc biệt TS Nguyễn Thị Hồng Hải Mặc dù cố gắng, Song hạn chế kiến thức nên Đồ án em nhiều khiếm khuyết , Em mong nhận đợc bảo Thầy Cô Em xin chân thành cảm ơn, dìu dắt bảo Thầy Cô Hà nôi, ngày tháng năm 2005 Mục lục Lời nói đầu Thiết kế hệ thống cung cấp đIện cho nhà máy khí trung quy mô Phần I Chơng i Giới thiệu chung nhà máy Chơng ii Xác định phụ tảI tính toán Chơng iii Thiết kế mạng đIện cao áp nhà máy 29 Chơng iv Thiết kế mạng đIện hạ áp cho phân xởng sửa chữa khí 76 chơng v Thiết kế hệ thống chiếu sáng chung phân xởng sửa chữa khí chơng vi 86 tính toán bù công suất phản kháng để nâng cao hệ số công suất cho nhà máy chơng VIi Thiết kế trạm biến áp phân xởng 92 114 chơng VIIi Thiết kế đờng dây 35 kv từ rạm biến áp trung gian cung cấp đIện cho nhà máy tàI liệu tham khảo 98 124 Lời nói đầu Trong công xây dựng đất nớc ta nay, ngành công nghiệp giữ vai trò quan trọng kinh tế quốc dân Chính ngày từ lập dự án xây dựng nhà máy, xí nghiệp vấn đề quan tâm hàng đầu việc thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy điện điều kiện tồn phát triển nhà máy, xí nghiệp Hệ thống cung cấp điện đợc thiết kế phù hợp giảm đợc vốn đầu t, giảm đợc chi phí vận hành hàng năm dẫn tới chi phí lợng cho đơn vị sản phẩm giảm Vì vậy, nhiệm vụ đặt cho kỹ s thiết kế hệ thống cung cấp điện phải nghiên cứu kỹ đặc điểm công nghệ nhà máy, xí nghiệp công nghiệp phải ý đến vấn đề chất lợng nh: tổng thất điện năng, tổn thất công suất Việc bố trí xây dựng trạm phân phối trung tâm trạm biến áp phân xởng cho hợp lý Trạm phân phối trung tâm phải gần tâm phụ tải, trạm biến áp cấp điện cho phân xởng có công xuất lớn phải đặt gần phân xởng để giảm bớt tổn thất điện Đồng thời việc bố trí từ trạm phân phối trung tâm trạm biến áp phân xởng phải không ảnh hởng đến việc sản xuất nhà máy, xí nghiệp Trong điều kiện nớc ta để phát triển kinh tế vững mạnh ngang tầm với nớc tiên tiến giới đòi hỏi có sở hạ tầng vững chắc, nhà máy xí nghiệp đòi hỏi điện cao Vì việc thiết kế hệ thống cung cấp điện vừa đảm bảo yêu cầu kỹ thuật vừa kinh tế cho nhà máy trở thành đòi hỏi vô thiết giai đoạn Trong thời gian làm đồ án, Em đợc phân công nhiệm vụ thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhà máy khí Đây nhà máy có quy mô lớn cần đợc đảm bảo cung cấp điện liên tục an toàn 3.2.3.Chọn sứ: Tại cột dùng sứ Liên xô cũ chế tạo Tra bảng PL2.28 (TL 2), ta chọn sứ OIIIH 35-2000 có Fph = 2000 kG 3.3 Xác định ứng suất độ võng dây ac-50 khoảng cột: Chọn vùng khí hậu III để tính toán đờng dây không : Lúc nhiệt độ không khí cao nhất: = 400C, v= n/s max Lúc nhiệt độ không khí thấp : = 50C, v= m/s = 250C, v = 35 m/s Lúc bão: Tra bảng PL5.3(TL2) tìm đợc tải trọng dây AC-50: g1 = 32,9.10-3 N/m.mm2 đặt g1 = gn g2 = 109.10-3 N/m.mm2 g3 = 114.10-3 N/m.mm2 đặt gm = gbão= g3 Hình 7.1- Cách lắp đặt xà cột Tra bảng phụ lục 4.3 (TL II) tìm đợc FFe = mm2 a= F F Al Fe = 48,3 = 6.0375 FAl = 48,3 mm2 Tra bảng: 4.8 (Tl trang 65) Tìm đợc đặc tính lý dây dẫn Bảng 7.2 Đặc tính lý dây dẫn AC-50 Vật liệu gh(n/mm2) Fe Al 1175 157 E (n/mm2) 196.103 61,6.103 (độ-1) 12.10-6 23.10-6 Hệ số dãn nở nhiệt dây phức hợp o= E + E E + a E Fe Fe Al Fe = Al Al 12.10 19610 + 2310 61,610 196.10 + 6,0375.61,6.10 = 6,63.10-6 l/oC Hệ số kéo dài đàn hồi dây phức hợp: 1+ a l E = 0= E Fe + a E Al o = + 6,0375 196.103 + 6,037561,6.103 = 12,39.10-6 Lực tác động lên dây dẫn làm nhôm (Al) bị phá huỷ trớc thép tốt, nên phải dựa vào ứng suất cho phép lớn Al để tính Vì Al gh = 175 N/mm2 Theo quy phạm có hệ số nên ứng suất cho phép nhôm: gh = 175 = 87,5 N/mm2 3.3.1 Xác định khoảng vợt tới hạn lth: Để xác định đợc ứng suất giả tởng ghm ghn dùng công thức tính khoảng vợt tới hạn , ta xác định ứng suất chênh lệch nhiệt độ AL phát sinh phần nhôm nhiệt độ bão = 25oC ứng suất chênh lệch nhiệt độ đuợc tính theo công thức: AL= ( AL ) ( ) EAl Trong đó: - nhiệt độ lúc chế tạo ,lấy = 15oC Thay số ta có: 6 min= 50C Al = ( 23.10 6,6310 ) (15 -5)61,6.103 = 10 N/mm2 bão= 250C Al = ( 23.10 6,6310 ) (15 -25)61,6.103 = -10 N/mm2 ứng suất giả tởng dây dẫn đợc xác định theo công thức: E0 = gt E AL T gt Trong đó: T T gt - ứng suất phần nhôm dây dẫn phụ tải giới gây nên: gt = Al Al T Khi = 50C gt = 87,5 10 = 77,5 N/mm2 gn = 77,5 = 101,5 N/mm2 12,39.10 61,6.103 T Khi bão: bão = 250C gt = 87,5 + 10 = 97,5 N/mm2 gn = 97,5 = 127,7 N/mm2 12,39.10 61,6.10 Khoảng vợt giới hạn dây dẫn: lth = 24. Al ( bao ) gm g gtm gn g gtn = 24.23.10 ( 25 5) 114.10 32,9.10 127,7 101,5 lth = 126,49 m Do khoảng cột đợc chọn 120 m < lth = 126,49 m nên ứng suất lớn mhất dây suất lúc to nhỏ = 50C gtn= Al.min = 101,5 N/mm2 3.3.2 Tính độ võng lớn nhất: Khi nhiệt độ max = 40oC, gió, ứng suất giả tởng dây dẫn lúc nhiệt độ max đợc xác định theo phơng trình trạng thái Al.min ALbão- l g12 24. Al2 max 100 2.32,9 2.10 24.11,53.10 AL max 32,9 10 Al - 100 24.11,53.10 2 Al Al - 39115,7 max max 6 max l g12 24. Al2 = Al.min - max Al = 126,49 max Al 126,49 AL ( max ) ( 100 2.32,9 2.10 24.11,53.10 6126,49 126,49 - max = 56,6 + 2,44 = 56,6 Al max ( Al max - 54,16) = 39115,7 Dùng phơng pháp dò ta có: Al Al Al Al Al Al bao = 58.00 N/mm f = 39493,36 bao = 58.80 N/mm f = 43356,29 bao = 58.90 N/mm f = 43850,81 bao = 58.94 N/mm f = 44049,35 bao = 58.935 N/mm bao = 58.933 N/mm 6 10 = 126,49 - 1123 ,53.10 Al 23.10 f = 44020,02 f = 44014,57 l g 10023,29.103 f1 = = = 0,74 m 8. AL max 8.53,933 3.4.Kiểm tra khoảng cách an toàn từ dây dẫn tới mặt đất: ) - 11,53.10 (40 5) 39115,7 max 35 Khoảng cách an toàn từ mặt đất tới dây dẫn đợc xác định theo công thức: h0 = h - f1 - h1 - h2 Trong đó: f1 - độ võng dây dẫn , f1 = 0,74 m h1 Khoảng cách từ điểm treo dây xà đến diểm dới đỉnh cột lấy h1 = 2m h - chiều cao cột ,cột chọn dùng có chiều cao h = 12m h2 - độ chôn sâu móng cột, lấy h2 = 1,5 m Hình 7.2 Xác định khoảng cách an toàn L X Y F Thay số vào ta có : h0 = 12 0,74 1,5 = 7,76 m Tra bảng 4-9 (TL II.Trang 67) hcp = h0 > hcp 3.5 Kiểm tra khả chịu lực (uốn) cột trung gian: Các tải trọng tác dụng lên cột: *Lực gió tác dụng lên cột: Pc = 9,81 16 c F Trong đó: - hệ số tính đến phân bố không đồng gió c: - hệ số động lực dây dẫn phụ thuộc bề mặt chịu gió, c = 1,1 d - đờng kính dây dẫn , d = mm Fc diện tích mặt cột chịu gió Fc = (d d ) (h h ) = 2 190 + 300 10,5 = 2,57 m2 Thay số ta đợc: Pc = 9,81 0,75.1,1.352.2,57 = 1592,47 N *Lực gió tác động lên dây độ cao 10,5 m; 9,5 m; 8,5 m Pd = g2.l.Fd = 109.10-3.100.50 = 545 N *lực gió tác động lên mặt tâm cột: + ( 2.0,19 + 0,3).10,5 h hc = 2.d+1 d = = 4,85 m d d ( 0,19 + 0,3).3 Pd h=10,5m Pc hc = 4,85m *Tổng mô men uốn ngoại lực tác động lên cột: Mtt = n.(Pa.h +Pc.hc) Trong đó: n - hệ số tải, tra bảng (TL2 trang 12) có n = 1,2 Thay số vào ta đợc: Mtt = 1,2.[2.( 10,5 + 9,5 +8,5).545 + 1592,47.4,85] = 65246,74 N.m Tổng Ngoại lực tác động lên đầu cột: (1N = 9,81kG) Ptt = M = h tt 65246,74 = 6213,97 N = 633,43 kG < Pcp = 720 kG 10,5 3.6.Kiểm tra khả chịu lực cột góc: Có hai khả xẩy tình trạng làm việc nặng nề cột góc: Lực kéo dây lớn ( , V = 0),lúc tải trọng đặt lên cột lực kéo Lực gió bão lớn : Lúc tải trọng đặt lên cột gồm lực gió lên dây, lực gió lên cột lực kéo dây 250C (không phải lớn nhất) 3.6.1 Xét trờng hợp lực kéo dây lớn nhất: Vì dây tạo với trục mặt chịu lực cột góc 600C nên lực kéo dây đặt vào cột là: Td = T Đờng dây bao gồm dây AC -50 Lực kéo tác động lên hai dây: Td = 2. max F = 2.126,49.120 = 30357,6 N Mômen tính toán tác động lên cột sắt mặt đất: Mtt = n.Td.h Trong đó: n tải trọng ngang lực kéo dây dẫn Tra bảng 4-13 (TL II), lấy n = 1,3 Thay số vào ta có: Mtt = n.Td.h = 1,3.30357,6.(10,5 + 9,5 + 8,5) = 1124749 N.m Quy đổi mômen tính toán lực tính toán đầu cột: Ptt = M tt = 10919,36 kG >2.Pcp = 1440 kG 9,81.h 3.6.2 Xét trờng hợp gió bão lớn : Lực gió tác động lên cột(2 cột): Pc = 2.1592,47 = 3184,94 N Mômen tính toán tác động lên cột: Mtt = n.Pc.hc (Tra bảng 4-13 TL II ,n = 1,2) Mtt = 1,2.3184,94.4,85 = 18536,35 N.m Lực gió tác động lên dây: Pd = 2.g2.F120 sin600.l = 2.109.10-3.120.100.0,866 = 2265,4 N Mômen tính toán tác động lên cột sát mặt đất: Mtt = n.Pd.h = 1,2.2265,4.(10,5 +9,5 + 8,5 ) = 77476,68 N.m Lực kéo dây dẫn: cần tìm bão = ( = 250C ) cách giải phơng trình trạng thái theo Al : l g l g bao 100 109 10 bao - 24.11,53.10 2Al Al bao 23.10 11,53.10 bao bao bao - Al 429350 bao Al - 429350,9 Al = 126,49 - 100 2.109 2.10 24.24.11,53.10 6126,49 (25 5) 109 10 Al - 100 24.11,53.10 AL 2 ( bao bao ) = 126,49 Al 2 24. AL 24 bao AL max bao Al bao 126,49 1 126,49 = 86,5 + 26,8 = 86,5 Al max ( Al max - 59,6) = 429350 Al Dùng phơng pháp dò ta có: Al Al Al Al Al bao = 94,50 N/mm f = 163780,78 bao = 94,60 N/mm f = 165022,51 bao = 94,70 N/mm f = 166268,38 bao = 94,80 N/mm f = 167518,42 bao = 94,84 N/mm f = 168019,60 Lực kéo hai dây tác động lên cột: = 126,49 - 23.10 11,53.10 20 - Td = max.F = 2.94,84.120 = 22761,6 N Mô men tính toán tác động lên cột sát mặt đất: Mtt = n.Td.h = 1,3.22761,6.(10,5 + 9,5 + 8,5) = 843317,28 N.m Tổng mômen tính toán tác động lên cột: M = Mtt = 18536,35 + 77476,68 + 843317,28 = 939330,31 N.m Quy đổi mômen lực đầu cột: Ptt = M = 939330,31 = 9119,26,26 kG > 2.P = 2.720 = 1440 kG cp 9,81.10,5 9,81.h Biện pháp khắc phục: Mua cột có sức bền cao cấu tạo thép 25G2C có 2.Mcp > Mtt 3.7 Kiểm tra khả chịu lực cột đầu cột cuối: Cột đầu cột cuối chịu lực dây kéo phía Cũng tơng tự nh với cột góc,cột dầu cột cuối đợc tính cho hai trờng hợp: Lực kéo dây lớn nhất: (min, V = 0) Lực gió bão lớn 3.7.1.Xét trờng hợp lực kéo dây lớn nhất: lực kéo tác động lên dây: Td = max.F = 2.126,49.120 = 30357,6 N Mômen tính toán tác động lên cột sát mặt đất: Mtt = n.Td,h = 1,3.30357,6.(10,5 +9,5 + 8,5) = 1124749 N.m Quy đổi mômen tính toán lực tính toán đầu cột: Ptt = M tt = 10919,36 kG > 1440 kG 9.81.h 3.7.2 Xét trờng hợp gió bão lớn nhất: Lúc hớng gió nguy hiểm thổi dọc tuyến dây: Pd = *Lực gió tác động lên cột (2 cột): Pc = 2.1592,47 = 3184,94 N Mômen tính toán tác động lên cột: Mtt = n.Tc,hc = 1,2.3184,94.4,85 = 18536,35 N.m Lực kéo dây dẫn : tính đợc bao , bao = Al = 94,84 N/mm2 Lực kéo dây tác động lên cột: Td = max F = 2.94,84.120 = 22761,6 N Mômen tính toán tác động lên cột sát mặt đất: Mtt = n.Pd.h = 1,3.22761,6.(10,5 + 9,5 + 8,5) = 843317,28 N.m Tổng mômen tính toán tác động lên cột: M = M = 18536,35 + 843317,28 = 861853,63 N.m tt Quy đổi mômen lực đầu cột: P= 861853,63 = 8367,1 kG > 2.Pcp = 2.720 = 1440 kG 9,81.10,5 M = 9,81.h Biện pháp khắc phục mua cột có sức bền cao cấu tạo thép 25G2C có 2.Mcp > Mtt 38 thiết kế móng cột: Để tiện thi công tất móng cột chọn loại móng cột ngắn không cấp toàn tuyến có ba loại móng: móng cột đầu, móng cột trung gian móng cột cuối kích thớc chiều dài đặt cột, móng so với hớng tuyến dây nh hình 3.8.1 Kiểm tra khả chống lật móng cột trung gian: Móng ngắn đợc kiểm tra theo công thức: k.S = F ( F2.En + F3.Q0) Trong đó: H H + + 1.tg + 0,5 h h F1 = 1,5 d F2 = (1+ tg ).(1,5 tg ) h 2 d F3 = ( + tg ) + tg h En = b(.h+.ktg0 ) [ 0,5.h +C(1+ )] Hình 7.4- Kích thớc loại móng cột đờng dây a) Móng cột trung gian; b) Móng cột góc; c) móng cột cuối H - độ cao trung bình lực ngang đặt vào cột S - tổng lực ngang đặt lên cột Q0 tổng trọng lợng đặt lên kể trọng lợng móng Q0 = Qc + Qm + Qd + Qh = 110,25 + 10,78 + 2,51 + 0,6 = 124,14 kN Trong đó: Qm trọng lợng móng; Bê tông có tỷ trọng 24,5 Qm = 1,5.1,5.2.24,5 = 110,25 kN Qc trọng lợng cột; Thể tích cột: 0,44 Qc = 0,44.24,5 = 10,78 kN Qd trọng lợng dây khoảng cột Qd = g1.l.6.F = 32,8.10-3.6.100.120 = 2,51 kN Qx trọng luợng xà sứ Qx = 0,6 kN , , k ,C, - trị số dùng để tính móng ngắn, H,h,d,b kích thớc cột móng ( cho hình vẽ 7.3.) K hệ số an toàn tra bảng 4.13 (Tl II trang 69 ) tìm đợc k = 1,5 - góc ma sát đất Tra PL 5.10 5.11 với môI trờng đất sét cát ẩm tự nhiên ta có: = 40; tg = 0,839; = 0,469; = 0,218 k0 = 1,2; C = 0,39; = 14,7 Thay số vào ta có: H= P.h = P 4,85.1592,47 + 2.818,4(10,5 + 9,5 + 8,5) = 8,36 m 1592,47 + 6.818,4 S = P 6,5 kN H F1 = 1,5 h H + + tg h + 0,5 8,36 8,36 + + 10,839 + 0,5 = 12,24 = 2,2 2,2 F2 = (1 + tg )(1 + 1,5 d tg ) h = (1 + 0,8392).(1 + 1,5 F3 = (1 + tg ) 1,5 0.839) = 3,31 d + tg h = (1 + 0,8392) 1,5 + 0,839 = 2,12 En = b(.h+.ktg0 ) [ 0,5.h +C(1+ )] = 1,5.2.1,2 [ 0,5.2.14,7 + 0,39(1 + 0,218) ] = 89,57 0,467(0,467 + 0,839) Cuối kiểm tra khả chịu lật móng cột trung gian: k.S = F (F E n + F Q ) (3,31.89,57 + 2,12.124,14) = 45,72 12,24 1,5.6,5 = 9,5 < Kết luận móng cột làm việc an toàn 3.8.2.Kiểm tra móng cột góc: Kích thớc móng: 2,5*2,5*2,2 m Tơng tự nh kiểm tra móng cột trung gian, Kiểm tra theo công thức: k.S = F (F E + F Q ) n Trong đó: Q0 = Qc + Qm + Qd + Qh = 21,56 + 336,88 + 2,51 + 0,6 = 359,94 kN Trong đó: Qm = 2,5.2,5.2,2.24,5 = 336,88 kN Qc = 2.0,44.24,5 = 21,56 kN Qd = 32,49.10-3.6.100.120 = 2,51 kN Qx = 0,6 kN H= P.h = P 3184,94.4,85 + (1417,5 + 2276,16).(10,5 + 9,5 + 8,5) = 9,29 m 3184,94 + 3(1417,5 + 2276,16) S = P = 75,72 kN H H h + h + tg F1 = 1,5 9,29 9,29 + 0,5 + + 10,839 + 0,5 = 12,3 = 2,2 2,2 F2 = (1 + tg )(1 + 1,5 d tg ) h = (1 + 0,8392).(1 + 1,5 F3 = (1 + tg ) 2,5 0.839) = 4,14 d + tg h = (1 + 0,8392) 2,5 + 0,839 = 2,78 En = b(.h+.ktg0 ) [ 0,5.h +C(1+ )] = 2,5.2.1,2 [ 0,5.2,2.14,7 + 0,39(1 + 0,218) ] = 180,2 0,467(0,467 + 0,839) Cuối kiểm tra khả chịu lật móng cột trung góc: k.S = F (F E n + F Q ) Tra bảng: 4.13 (TL II trang 69), ta tìm đợc: k = 1,8 1,8.75,72 = 136,29 < (4,14.180,2 + 2,78 359,94) = 142 12,3 Kết luận móng cột làm việc an toàn 3.8.3 Kiểm tra móng cột cuối: Kích thớc móng 2,5*2,5*2 m Tơng tự nh kiểm tra móng cột góc Kiểm tra theo công thức: k.S = F (F E n + F Q ) Trong đó: Q0 = 359,94 kN H= 3184,94.4,85 + 22761,6.(10,5 + 9,5 + 8,5) P.h = = 9,28 m 3184,94 + 32276,16 P S = P = 71,74 kN F1 = 12,16 F2 = 4,14 F3 = 2,78 Fn = 180,21 Cuối kiểm tra khả chịu lật móng cột cuối: k.S = F (F E n + F Q ) Tra bảng: 4.13 (TL II trang 69), ta tìm đợc: k = 2.71,47 = 142,94 (4,14.180,2 + 2,78 359,94) = 142,24 12,3 Kết luận móng cột làm việc an toàn Tài liệu tham khảo Gt : Thiết kế cấp điện (NXB KHKT, 1998) Tg : Ngô Hồng Quang, Vũ Văn Tẩm Gt : Cung cấp điện cho xí nghiệp công nghiệp ( ĐHBK ) Tg : Trần Bách, Đặng Ngọc Dinh, Phan Đăng Khải, Ngô Hồng Quang Gt : Kỹ thuật điện cao áp - An toàn điện Tg: Võ Viết Đạn Gt : Hớng dẫn thiết kế kỹ thuật điện cao áp Tg : Nguyễn Minh Chớc Gt : Nhà máy trạm biến áp Tg: Trịnh Hùng Thám, Nguyễn Hữu Khái, Đào Quang Thạch, Lã Văn út, Phạm Văn Hoà, Đào Kim Hoa Gt : Sách tra cứu cung cấp điện xí nghiệp công nghiệp Bản dịch Bộ môn hệ thống điện - Trờng ĐHBK Hà nội Sách : Hệ thống cung cấp điện T.g: Nguyễn Công Hiền, Nguyễn Mạnh Hoạch - NXHKHKT 2001 [...]... vực cung cấp điện cho nhà máy Đứng về mặt tiêu thụ điện năng thì nhà máy là một trong những hộ tiêu thụ điện năng lớn Do tầm quan trọng của nhà máy nên ta có thể xếp vào hộ loại 1, cần đợc cung cấp điện một cách liên tục và an toàn Theo yêu cầu từ phía nghành điện, nhà máy sẽ đợc cấp từ trạm bi n áp trung gian cách nhà máy 15 km, bằng đờng dây trên không, dung lợng ngắn mạch về phía hạ áp của trạm bi n... 2.500 2.700 1.000 2.000 Theo tính toán 300 1.500 600 200 Nhà máy có nhiệm vụ sản xuất chế tạo các loại vòng bi phục vụ cho sự nghiệp công nghiệp hoá, hiện đại hoá đất nớc Ngoài những mặt hàng trên nhà máy còn có dây chuyền sản xuất bi gang, phục vụ cho các máy nghiền than của các nhà máy Xi măng và các nhà máy Nhiệt điện Để thực hiện tốt nhiệm vụ sản xuất chiến lợc của mình, không những chỉ đòi hỏi về tính... Máy phay ngang Nhóm 2 Máy bào ngang Máy xọc Máy khoan hớng tâm Máy phay đứng Máy phay đứng Máy doa ngang Nhóm 3 Máy tiện ren Máy tiện tự động Máy tiện tự động Máy tiện tự động Máy tiện tự động Máy xọc Nhóm 4 Bàn thợ nguội Máy nén mày dao cắt gọt Máy mài phá Máy mài sắc vạn năng Máy mài Máy khoan vạn năng Tấm cữ (đánh dấu) Máy pháy vạn năng Máy ép kiểu trục khuỷ Máy khoan bàn 1 1 2 1 1 1 1 1 1 2 3 4... Ca tay Thiết bị phun cát Bể điện phân Tấm kiểm tra Thùng xói giửa Máy nén Tủ điều khiển lò Lò điện kiểu đứng Bể tôi Bể chứa Lò điện kiểu bể Lò điện kiểu buồng Nhóm 6 Bàn thí nghiệm Máy nén Bàn nguội Khoan bàn Tủ xấy Máy cuốn dây Giá kho Máy khoan đứng Lò tăng nhiệt Máy nén khí Thùng xói giửa Giá kho Quạt Nhóm 7 Máy cắt Máy mài tròn Máy tiện ren Máy phay răng Máy tiện ren Máy bào ngang Máy xọc Máy tiện... và giúp đỡ em hoàn thành đồ án này Hà Nội, ngày tháng 5 năm 2005 Sinh viên CHƯƠNG I GiớI THIệU CHUNG Về NHà MáY Nhà máy sản xuất vòng bi là một nhà máy lớn đợc xây dựng trên một diên tích lớn với quy mô gồm 10 phân xởng và nhà làm việc Bảng 1.1: Danh sách các phân xởng và nhà làm việc trong nhà máy: Ký hiệu Trên mặt bằng 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Tên phân xởng Phòng thí nghiệm Phân xởng số 1 Phân xởng số... các thiết bị trong phân xởng ta có thể chia các thiết bị trong phân xởng sửa chữa cơ khí thành 6 nhóm Kết quả phân nhóm đợc thể hiện trong bảng sau (2.1) Bảng 2.1: Tổng hợp kết quả phân nhóm phụ tải điện trong phân xởng sửa chữa cơ khí: TT Tên thiết bị Số Luợng 1 2 3 1 2 3 4 5 6 7 8 Ca máy Máy mài trong Máy mài phẳng Máy phay vạn năng Máy tiện rêvônve Ca tay Máy mài tron Máy phay ngang Nhóm 2 Máy. .. 0,8 f Tính toán cho nhóm VII: Số liệu phụ tải cuả nhóm VII cho trong bảng 2.8 Bảng 2.8: Danh sách các thiết bị thuộc nhóm VII TT Tên thiết bị Số Luợng Số trên mặt bằng 1 2 3 4 1 1 1 1 2 2 1 1 1 1 60 51 45 48 43 50 49 44 58 61 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Nhóm 7 Máy cắt Máy mài tròn Máy tiện ren Máy phay răng Máy tiện ren Máy bào ngang Máy xọc Máy tiện ren Máy mài phá Tấm cữ (đánh dấu) PĐm (kW) 1 máy Toàn bộ 5... phụ tải tính toán của các nhóm phụ tải: a Tính toán cho nhóm I: Số liệu phụ tải của nhóm I cho trong bảng 2.2 Bảng 2.2: Danh sách các thiết bị thuộc nhóm I: TT Tên thiết bị Số Luợng Số trên mặt bằng 1 2 3 4 PĐm (kW) Toàn 1 máy bộ 5 6 7 Nhóm 1 1 2 3 4 5 6 7 8 Ca máy Máy mài trong Máy mài phẳng Máy phay vạn năng Máy tiện rêvônve Ca tay Máy mài tron Máy phay ngang Cộng nhóm I 1 1 2 1 1 1 1 1 9 29 20 18... thiết bị sử dụng hiệu quả 5 Phơng pháp xác định phụ tải theo công suất tiêu hao điện năng cho một đơn vị sản phẩm: ptt = a0 M Tm Trong đó: Tm - Thời gian sử dụng công suát lớn nhất a0 - Suất chi phí điện năng cho một đơn vị sản phẩm M - số sản phẩm sản xuất trong một năm 6 Phơng pháp xác định phụ tải tính toán theo suất trang bị điện trên một đơn vị diện tích: ptt = p0 F Trong đó: p0 - suất trang thiết. .. đồng thời , ở đây lấy kđt = 0,8 b Tính toán cho nhóm II: Số liệu phụ tải của nhóm II cho bảng 2.3 Bảng 2.3: Danh sách các thiết bị của nhóm II TT Tên thiết bị Số Luợng Số trên mặt bằng 1 2 3 4 1 2 3 4 5 6 Nhóm 2 Máy bào ngang Máy xọc Máy khoan hớng tâm Máy phay đứng Máy phay đứng Máy doa ngang Cộng nhóm II 2 3 1 1 2 1 10 12 13 17 10 9 16 PĐm (kW) Toàn 1 máy bộ 5 6 9 8.4 1.7 7 14 4.5 18 25.2 1.7 7 28