Đồ án lưới điện Phân Tích Nguồn Phụ Tải Cân Bằng Công Suất

ĐỒ ÁN LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC TRƯỜNG ĐH ĐIỆN LỰC LỜI NÓI ĐẦU Lưới điện phận hệ thống điện làm nhiệm vụ tải điện từ nguồn điện tớ thiết bị dung điện Thiết kế xây dựng lưới điện công việc quan trọng ngành điện, có ảnh hưởng lớn tới cách tiêu kinh tế- kỹ thuật hệ thống điện Giải đắn vấn đề kinh tế- kỹ thuật, xây dựng vận hành mang lại lợi ích không nhỏ hệ thống điện Đồ án môn học “ Thiết kế lưới điện khu vực” tính toán thiết kế mạng điện cho khu vực gồm hộ tiêu thụ điện gồm loại I loại III, đưa phương án thiết kế thực thi nhất, đảm bảo cung cấp điện cho hộ tiêu thụ điện với chi phí nhỏ thực hạn chế kỹ thuật độ tin cậy cung cấp điện chất lượng điện Do kiến thức hạn chế nên đồ án em không tránh khỏi thiếu sót, em mong nhận bảo giúp đỡ thầy , cô giảng viên để em tự hoàn thiện kiến thức Đặc biệt em xin chân thành cảm ơn Th.S Nguyễn Đức thuận giúp đỡ em hoàn thành đồ án môn học Tháng năm 2016 Sinh viên thực hiện: Nguyễn Thị Hồng Quế GVHD: ThS Nguyễn Đức Thuận -1- SV: N.T.Hồng Quế- D8H2 ĐỒ ÁN LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC TRƯỜNG ĐH ĐIỆN LỰC MỤC LỤC GVHD: ThS Nguyễn Đức Thuận -2- SV: N.T.Hồng Quế- D8H2 ĐỒ ÁN LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC TRƯỜNG ĐH ĐIỆN LỰC CHƯƠNG 1: PHÂN TÍCH NGUỒN, PHỤ TẢI, CÂN BẰNG CÔNG SUẤT 1.1 PHÂN TÍCH NGUỒN, PHỤ TẢI -Phân tích nguồn cung cấp điện cần thiết phải quan tâm mức bắt tay vào làm thiết kế Việc định sơ đồ nối dây mạng điện phương thức vận hành mạng nhà máy điện, hoàn toàn phụ thuộc vào vị trí, nhiệm vụ tính chất nhà máy điện -Số liệu phụ tải loại tài liệu quan trọng Thiết kế hệ thống có xác hay không hoàn toàn toàn mức độ xác công tác thu thập phân tích phụ tải định 1.1.1 Phân tích nguồn -Hệ thống công suất vô lớn -Hệ số công suất: 0,85 1.1.2 Phân tích phụ tải Bảng1.1_Các số liệu cho Các hộ tiêu thụ Các số liệu Phụ tải cực đại (MW) 21 20 18 23 27 31 20 t kt kt Thời gian sử dụng công suất lớn 4700 Phụ tải cực tiểu(MW) 60%Pmax Hệ số công suất cos φ 0,85 Mức đảm bảo cung cấp điện Yêu cầu điều chỉnh điện áp I Kt t Điện áp danh định thứ cấp GVHD: ThS Nguyễn Đức Thuận t kt 22 kV -3- SV: N.T.Hồng Quế- D8H2 ĐỒ ÁN LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC TRƯỜNG ĐH ĐIỆN LỰC -Gồm phụ tải loại I- phụ tải phải đảm bảo cung cấp điện liên tục , điện gây hậu nghiêm trọng -Tổng công suất tác dụng cực đại: 160 MW -Thời gian sử dụng công suất lớn nhất: Tmax= 4700h -Điện áp danh định thứ cấp: 22 kV -Phụ tải ( 1, 4, 6, 7) phụ tải có yêu cầu khác thường , phụ tải ( 2, 3, 5) phụ tải có yêu cầu thường Bảng 1.2_Số liệu tổng hợp phụ tải STT cosϕ tanϕ Phụ tải max Qmax Pmax (MW) (MVAr) Phụ tải Smax (MVA) 0.85 0.62 21 13.01 21+13.01j 0.85 0.62 20 12.39 20+12.39j 0.85 0.62 18 11.16 18+11.16j 0.85 0.62 23 14.25 23+14.25j 0.85 0.62 27 16.73 27+16.73j 0.85 0.62 31 19.21 31+19.21j 0.85 0.62 20 12.39 20+12.39j Pmin (MW) 12.6 12.0 10.8 13.8 16.2 18.6 12.0 Qmin (MVAr) Smin (MVA) 7.81 12.6+7.81j 7.44 12+7.44j 6.69 10.8+6.69j 8.55 13.8+8.55j 10.04 16.2+10.04j 11.53 18.6+11.53j 7.44 12+7.44j cos= 0.85 suy tg=0.62=tgng Pmin=60%Pmax Qmin=tgPmin Ṡ=P+jQ 1.2 CÂN BẰNG CÔNG SUẤT 1.2.1 Cân công suất tác dụng -Cân công suất tác dụng để ổn định tần số hệ thống biểu diễn biểu thức tổng quát : Png= Py/c= m∑Pmaxi+ ∑∆Pmax+ Pdt GVHD: ThS Nguyễn Đức Thuận -4- SV: N.T.Hồng Quế- D8H2 ĐỒ ÁN LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC TRƯỜNG ĐH ĐIỆN LỰC Png: Tổng công suất tác dụng phát nguồn điện Py/c: Tổng công suất tác dụng yêu cầu m: hệ số đồng thời( tính toán sơ lấy 1) ∑Pmaxi: Tổng công suất tác dụng lớn phụ tải ∑∆Pmax: Tổng tổn thất công suất tác dụng lưới điện (bằng 5%∑Pmaxi) Pdt: Công suất tác dụng dự trữ hệ thống (vì hệ thống công suất vô lớn nên lấy 0) Vậy Png= 1,05∑Pmaxi= 1,05.160 Png=168( MW) 1.2.2 Cân công suất phản kháng - Cân công suất phản kháng để giữ điện áp định mức hệ thống tính biểu thức: Qy/c= m∑Qmaxi+ ∑∆Qba + ∑∆QL- ∑QC+ Qdt Qy/c: Tổng công suất phản kháng yêu cầu m: hệ số đồng thời( tính toán sơ lấy 1) ∑Qmaxi: Tổng công suất phản kháng lớn phụ tải ∑∆Qba: Tổng tổn thất công suất phản kháng biến áp (bằng 15%∑Qmaxi) ∑∆QL:Tổng tổn thất công suất phản kháng đường dây ∑QC: Tổng công suất phản kháng đường dây sinh ra( ∑∆QL) Qdt: Tổng công suất phản kháng dự trữ( sơ 0) Vậy Qy/c= ∑Qmaxi+ 15%∑Qmaxi= 1,15tgф.∑Pmaxi = 1,15.0,62.160 Qy/c=114,08( MVAr) -Công suất phản kháng nguồn điện phát : Qng= Png.tgфng= 168.0,62= 104,16 (MVAr) Thấy Qy/c > Qng GVHD: ThS Nguyễn Đức Thuận -5- SV: N.T.Hồng Quế- D8H2 ĐỒ ÁN LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC TRƯỜNG ĐH ĐIỆN LỰC Kết luận : Hệ thống phải bù sơ để cân công suất phản kháng CHƯƠNG 2: DỰ KIẾN PHƯƠNG ÁN NỐI DÂY Nguyên tắc chủ yếu công tác thiết kế mạng điện cung cấp điện kinh tế với chất lượng điện độ tin cậy cung cấp điện cao Mục đích tính toán thiết kế nhằm tìm phương án phù hợp với nguyên tắc nêu Với nhiệm vụ đồ án có phụ tải loại I cung cấp điện đường dây kép có nguồn cung cấp điện ( vòng kín) 2.1 PHƯƠNG ÁN HÌNH TIA Là phương án cấp từ nguồn điện trực tiếp đến phụ tải Ta phải dùng lộ kép Sơ đồ hình tia: NÐ ( ô= 10x10 km) 2.2 PHƯƠNG ÁN LIÊN THÔNG Khi liên thông để đảm bảo an toàn dễ thi công có quy tắc : GVHD: ThS Nguyễn Đức Thuận -6- SV: N.T.Hồng Quế- D8H2 ĐỒ ÁN LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC TRƯỜNG ĐH ĐIỆN LỰC + Không nên liên thông nhiều phụ tải( phụ tải) + Không nên liên thông từ loại III sang loại I + Đường dây không chéo Sơ đồ liên thông: NÐ ( 1ô= 10x10 km) 2.3 PHƯƠNG ÁN LƯỚI KÍN Sơ đồ lưới kín: GVHD: ThS Nguyễn Đức Thuận -7- SV: N.T.Hồng Quế- D8H2 ĐỒ ÁN LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC TRƯỜNG ĐH ĐIỆN LỰC NÐ CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN KỸ THUẬT CÁC PHƯƠNG ÁN 3.1 XÉT PHƯƠNG ÁN HÌNH TIA 3.1.1 Phân bố công suất Bỏ qua tổn thất công suất đường dây ta có: ṠNi= Ṡmaxi suy ra: ṠN1= 21+ j13,01 (MVA) ṠN2= 20+ j12,39 (MVA) ṠN3= 18+ j11,16 (MVA) ṠN4= 23+ j14,25 (MVA) ṠN5= 27+ j16,73 (MVA) ṠN6= 31+j19,21 (MVA) ṠN7= 20+ j12,39 (MVA) 3.1.2 Chọn Uđm Để phù hợp tiết kiệm chi phí ta dùng điện áp tối ưu nhờ tính công thức Still: Utti = 4, 34 Li + 16 Pi GVHD: ThS Nguyễn Đức Thuận -8- SV: N.T.Hồng Quế- D8H2 ĐỒ ÁN LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC TRƯỜNG ĐH ĐIỆN LỰC Với Li ( km) : Khoảng cách truyền tải từ nguồn đến phụ tải thứ i Pi: Công suất tác dụng truyền tải đường dây đến phụ tải i( =Pmaxi) Nếu 70 ≤ Utti ≤ 170 chọn Uđm= 110kV Bảng 3.1_ kết tính toán: Đoạn dây Pmaxi (MW) Li (km) Utti (kV) N-1 21 30 83,03 N-2 20 63,25 84,85 N-3 18 50 79,79 N-4 23 76,16 91,47 N-5 27 50 95,28 N-6 31 67,08 102,99 Uđm (kV) 110 N-7 20 42,43 82,62 Vậy điện áp định mức lưới 110kV 3.1.3 Chọn dây dẫn a, Cơ sở tính toán kiểm tra Lưới điện 110 kV chọn tiết diện theo mật độ dòng điện kinh tế Bước 1: Chọn Ftc Ta có tiết diện tính toán: Ftt = I lvmax jkt Trong đó: Ilvmax: Là dòng điện chạy đường dây chế độ phụ tải cực đại(A) jkt : mật độ kinh tế dòng điện (A/mm2) Sử dụng dây nhôm lõi thép (dây AC) có Tmax= 4700h suy jkt= 1,1( A/mm2) I lvmax = Smaxi n 3.U đm với: Smax: Công suất chạy đường dây phụ tải cực đại( MVA) GVHD: ThS Nguyễn Đức Thuận -9- SV: N.T.Hồng Quế- D8H2 ĐỒ ÁN LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC TRƯỜNG ĐH ĐIỆN LỰC n: số mạch đường dây Uđm: điện áp định mức mạng điện (kV) Khi có Ftt , chọn Ftc gần với Ftt Bước : Kiểm tra ( điều kiện) -Vầng quang điện : Đối với đường dây không 110kV, để giảm tối thiểu lượng tổn thất vầng quang dây nhôm lõi thép phải có tiết diện 70 mm -Độ bền đường dây không thường phối hợp với điều kiện vầng quang nên kiểm tra điều kiện - Điều kiện phát nóng cho phép : Từ loại dây AC suy dòng điện cho phép Icp , dòng phải thoải mãn : Icp ≥ Icp Isc Trong : Ilvmax: Dòng điện làm việc cực đại k1: hệ số hiệu chỉnh nhiệt độ môi trường (coi nhiệt độ môi trường nhiệt độ tiêu chuẩn k1= 1) k2: hệ số hiệu chỉnh (Đường dây cáp không coi k2= 1) Isc: Dòng điện chế độ cố ( lộ kép mạch hoạt động) -Điều kiện tổn thất điện áp cho phép: Ta xét chế độ : chế độ làm việc bình thường chế độ cố Tổn thất điện áp chế độ làm việc bình thường : Ubt 15%Uđm Bỏ qua phần ảo điện áp : Ubt= (P.R+Q.X)/U2đm (kV) Trong : P (MW) :Công suất tác dụng chạy đoạn đường dây Q(MVAr): Công suất phản kháng chạy đường dây R, X (Ὼ) : Điện trở , điện kháng đoạn đường dây GVHD: ThS Nguyễn Đức Thuận -10- SV: N.T.Hồng Quế- D8H2 ĐỒ ÁN LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC TRƯỜNG ĐH ĐIỆN LỰC Bảng 6.2Tính toán chế độ xác lập phụ tải cực tiểu P T ∆S& Bi ( MVA) S&'' Bi ( MVA) 12.6+ 7.81j 12+ 7.44j 10.8+ 6.69j 0.06 + 1.41j 0.06 + 1.28j 0.08 + 1.61j 0.08 + 1.69j 0.11 + 2.33j 13.8+ 8.55j 16.2+ 10.04 j 18.6+ 11.53 0.1+ j 2.39j 0.06 12+ + 7.44j 1.28j S&' Bi ( MVA) 12.62 + 8.32j ∆S& o ( MVA) jQ" c ( MVAr ) 0.058 +0.4j 0.94 j 12.02 + 7.9j 10.83 + 7.27j 13.83 + 9.16j 16.24 + 10.88j 18.64 + 11.53j 0.058 +0.4j 0.042 +0.27 j 1.97 j 0.058 +0.4j 2.38 j 0.058 +0.4j 0.07 +0.48 j 1.56 j 12+ 7.44j 0.058 +0.4j 1.32 j 1.56 j 2.09 j S&" N −i ( MVA) ∆S& N −i ( MVA) 12.68 + 7.78j 12.08 + 6.33j 10.87 + 5.98j 13.89 + 7.18j 0.12 + 0.12j 0.22 + 0.21j 0.14 + 0.14j 0.35 + 0.34j 0.33 16.3+ + 9.72j 0.33j 18.71 0.43 + + 10.72j 0.55j 0.15 12.08 + +6.98j 0.15j S&' N −i ( MVA) jQ' c ( MVAr ) S& N −i ( MVA) 12.8+ 7.9j 1.02 12.8+ j 6.88 12.3+ 6.54j 11.01 + 6.12j 2.16 12.3+ j 4.38j 14.24 +7.52j 16.63 + 10.05j 19.14 + 11.27j 12.23 + 7.13j 14 24 +4.92j 1.71 11.01+ j 4.41 2.6j 1.71 16.63 j +8.34j 2.29 19.14+ j 8.92j 1.45 12.23+ j 5.68j 6.3 CHẾ ĐỘ SỰ CỐ Khi xét cố đứt mạch lộ kép ta không giả thiết cố xếp chồng nên ta xét phụ tải cực đại.Tính toán tương tự cho đoạn dây chế độ phụ tải cực đại có: Bảng 6.3 Tính toán chế độ xác lập phụ tải cố PT S&'' Bi ( MVA) ∆S& Bi ( MVA) S&' Bi ( MVA) ∆S& o ( MVA) 21+ 13.01j 20+ 12.39j 18+ 11.16j 23+ 14.25j 27+ 0.06 +1.41j 0.06 +1.28j 0.08 +1.61j 0.08 +1.69j 0.11 21.06 +14.42j 20.06 +13.67j 18.08 +12.77j 23.08 +15.94j 27.11 0.116 +0.8j 0.116 +0.8j 0.084 +0.544j 0.116 +0.8j 0.116 GVHD: ThS Nguyễn Đức Thuận jQ" c (MVAr ) 1.87j 3.95j 3.12j 4.76j 3.12j -33- S&" N −i ( MVA) ∆S& N −i ( MVA) S&' N −i ( MVA) 21.18 +13.35j 20.18 +10.52j 18.16 +10.19j 23.2 +11.98j 27.23 0.7 +0.67j 0.73 +1.16j 0.94 +0.92j 1.27 +1.24j 1.9 21.88 +14.02j 20.91 +11.68j 19.1 +11.11j 24.47 +13.22j 29.13 jQ' c ( MVAr ) 2.27j 4.78j 3.78j 5.75j 3.78j SV: N.T.Hồng Quế- D8H2 S& N −i ( MVA) 21.88 +11.75j 20.91 +6.9j 19.1 +7.33j 24.47 +7.47j 29.13 ĐỒ ÁN LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC 16.73j 31+ 19.21j 20+ 12.39j +2.33j 0.1 +2.39j 0.06 +1.28j +19.06j 31.1 +21.6j 20.06 +13.67j +0.8j 0.14 +0.96j 0.116 +0.8j TRƯỜNG ĐH ĐIỆN LỰC +16.74j 31.24 4.3j +18.26j 20.18 2.65j +11.82j +1.86j 2.4 +3.11j 0.86 +0.84j +18.6j 33.64 +21.37j 21.04 +12.66j +14.82j 33.64 5.21j +16.16j 21.04 3.21j +9.45j Với ṠBi” =Ṡmaxi CHƯƠNG 7: TÍNH TOÁN ĐIỆN ÁP NÚT VÀ ĐIỀU CHỈNH ĐIỆN ÁP 7.1 TÍNH TOÁN ĐIỆN ÁP NÚT 7.1.1 Chế độ cực đại (UN= 121kV) -Xét đường dây N-1: UN= 121kV Tổn thất điện áp đoạn đường dây N-1 là: P' R + Q' X N _1 N − N − N − 21, 06.6, 75 + 14, 42.6, ∆U = = ≈ 1.97 ( kV ) N −1 U 121 N -Điện áp nút là: U = U − ∆U = 121 − 1,97 = 119,03 ( kV ) 1C N N −1 -Tổn thất điện áp trạm biến áp: P ' R + Q ' X B1 B1 = 21, 06.1, 27 + 14, 42.27,95 ≈ 3, 61( kV ) ∆U = B1 B1 B1 U 119, 03 1C -Điện áp quy đổi phía cao áp: U = U − ∆U = 119,03 − 3, 61 = 115, 41 ( kV ) 1q max 1C B1 Tương tự ta có: Bảng 7.1.Điện áp nút chế độ cực đại GVHD: ThS Nguyễn Đức Thuận -34- SV: N.T.Hồng Quế- D8H2 ĐỒ ÁN LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC ĐD N-1 N-2 N-3 N-4 N-5 N-6 N-7 UN (kV) 121 121 121 121 121 121 121 ∆UN-1 (kV) 1.97 3.91 2.81 5.50 4.33 5.53 2.64 TRƯỜNG ĐH ĐIỆN LỰC Uic ∆Ubi (kV) (kV) 119.03 3.61 117.09 3.48 118.19 5.02 115.50 4.11 116.67 4.86 115.47 4.32 118.36 3.44 Uiqmax (kV) 115.41 113.61 113.18 111.39 111.81 111.15 114.92 7.1.2 Chế độ cực tiểu Làm tương tự 7.1.1 thống số chế độ cực tiểu có : Bảng 7.2.Điện áp nút chế độ cực tiểu ĐD N-1 N-2 N-3 N-4 N-5 N-6 N-7 UN (kV) 115 115 115 115 115 115 115 ∆UN-1 (kV) 1.20 2.31 1.66 3.22 2.59 3.25 1.59 Uic ∆Ubi (kV) (kV) 113.80 2.18 112.69 2.09 113.34 2.99 111.78 2.45 112.41 2.89 111.75 2.57 113.41 2.08 Uiqmax (kV) 111.61 110.59 110.35 109.33 109.52 109.18 111.32 7.1.3 Chế độ cố Tính toán tương tự 7.1.1 thông số chế độ cố có : Bảng 7.3.Điện áp nút chế độ cố ĐD N-1 N-2 N-3 N-4 N-5 N-6 N-7 ∆UN-1 Uic ∆Ubi Uiqsc UN (kV) (kV) (kV) (kV) (kV) 121 3.97 117.03 3.67 113.36 121 7.61 113.39 3.59 109.80 121 5.57 115.43 5.14 110.29 121 10.59 110.41 4.30 106.10 121 8.80 112.20 5.05 107.15 121 11.24 109.76 4.55 105.22 121 5.27 115.73 3.52 112.20 GVHD: ThS Nguyễn Đức Thuận -35- SV: N.T.Hồng Quế- D8H2 ĐỒ ÁN LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC TRƯỜNG ĐH ĐIỆN LỰC 7.2 ĐIỀU CHỈNH ĐIỆN ÁP 7.2.1 Yêu cầu điều chỉnh điện áp Các hộ phụ tải tiêu thụ mạng điện thiết kế có yêu cầu điều chỉnh điện áp khác nhau.Yêu cầu điều chỉnh điện áp T gồm hộ phụ tải 2,3,5 yêu cầu điều chỉnh điện áp KT gồm hộ phụ tải 1,4,6,7 Để điều chỉnh điện áp HTĐ ta có nhiều biện pháp Đối với MBA điều chỉnh điện áp cách thay đổi đầu phân áp MBA thay đổi tỉ số biến đổi điện áp,thay đổi thông số đường dây, thay đổi dòng công suất phản kháng phụ tải mạng điện Yêu cầu điều chỉnh chất lượng điện áp bao gồm: + Yêu cầu điều chỉnh điện áp T, độ lệch điện áp cho phép góp hạ áp là: Chế độ phụ tải cực tiểu: Umin% ≤ +7.5%.Uđm Chế độ phụ tải cực đại: Umax% ≥+2.5%.Uđm Chế độ phụ tải cố: Usc% ≥ -2.5%.Uđm + Yêu cầu điều chỉnh điện áp KT, độ lệch điện áp cho phép góp hạ áp Trong chế độ phụ tải cực tiểu: Umin% = %.Uđm Trong chế độ phụ tải cực đại: Umax% = +5 %.Uđm Trong chế độ phụ tải cố: Usc% = (0÷5) %.Uđm Phương pháp chọn đầu phân áp sau: +Đối với hộ phụ tải yêu cầu điều chỉnh điện áp T thì: U =U + δU %.U = 22 + 7,5%.22 = 23, 65kV yc U U yc max yc sc đm =U =U đm đm + δU + δU max sc %.U đm %.U đm đm = 22 + 2,5%.22 = 22,55kV = 22 − 2,5%.22 = 21, 45kV +Đối với hộ phụ tải yêu cầu điều chỉnh điện áp KT thì: U =U + δU %.U = 22 + 0.22 = 22kV yc U U yc max yc sc =U đm =U đm đm + δU + δU sc max %.U đm %.U đm đm = 22 + 5%.22 = 23,1kV = 22 + 5%.22 = 23,1kV 7.2.2 Các máy biến áp có điều chỉnh điện áp A- Máy biến áp thường GVHD: ThS Nguyễn Đức Thuận -36- SV: N.T.Hồng Quế- D8H2 ĐỒ ÁN LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC TRƯỜNG ĐH ĐIỆN LỰC Sử dụng máy biến áp có đầu phân áp cố định với phạm vi điều chỉnh là: Upatc= 115 ± 2.2, 5%.115 Bảng 7.3 Phạm vi điều chỉnh MBA thường n -2 -1 Utc (kV) 109,25 112,125 115 117,875 120,75 B-Máy biến áp điều áp tải Ta sử dụng MBA có điều chỉnh tải tiến hành chọn đầu phân áp với phạm vi điều chỉnh: Upatc = 115 ± 9.1, 78%.115 Bảng 7.4 Các đầu phân áp tiêu chuẩn máy biến áp điều áp tải n -9 -8 Utc (kV) 96,577 98,624 n -3 -2 Utc (kV) -6 -5 -4 -3 100,671 102,718 104,765 106,812 108,859 -1 108,859 110,906 112,953 n Utc (kV) -7 115 117,047 119,094 121,141 121,141 123,188 125,235 127,282 129,329 131,376 133,423 7.2.3 Chọn đầu phân áp máy biến áp A- Chọn đầu phân áp cho máy biến áp thường Xét trạm 1: -Tính đầu điều chỉnh máy biến áp phụ tải lớn nhỏ nhất: U 22 =U Hđm = 115, 41 = 109.92 ( kV ) đc max 1q max U 23,1 yc max U 22 U =U Hđm = 111, 61 = 111, 61( kV ) đc 1q U 22 yc U GVHD: ThS Nguyễn Đức Thuận -37- SV: N.T.Hồng Quế- D8H2 ĐỒ ÁN LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC TRƯỜNG ĐH ĐIỆN LỰC -Tính đầu điều chỉnh chung cho hai chế độ phụ tải lớn nhỏ nhất: U ( ) 1 = U +U = (109,92 + 111, 61) = 110, 76(kV) đctb đc max đc  Chọn Upa = 112,125 (kV) ứng với đầu phân áp n= -1 Kiểm tra: - Chế độ phụ tải lớn : U δU t max =U U 22 Hđm = 115, 41 = 22, 64 ( kV ) q max U 112,125 pa U −U đm 100% = 22, 64 − 22 100% = 2,9% ≠ 5% % = t max max U 22 đm  Không cần xét chế độ phụ tải nhỏ Kết luận: Đầu phân áp không thỏa mãn Tương tự ta có: Bảng 7.5-Chọn đầu phân áp YCĐC Uiqmax (kV) UHđm (kV) Uy/cmax Uiqmin (kV) Uy/cmi n Uđ/cmax (kV) Uđ/cmin (kV) Uđctb (kV) Upa (kV) kt t t kt t kt kt 115.41 113.6 113.1 111.3 111.8 111.1 114.9 22 22 22 22 22 22 22 23.1 22.55 22.55 23.1 22.55 23.1 23.1 111.61 110.5 110.3 109.3 109.5 109.1 111.3 22 23.65 23.65 22 23.65 22 22 110.8 102.8 106.8 109.2 110.4 102.6 106.5 109.2 106.0 109.3 107.7 109.2 109.0 101.8 105.4 109.2 105.8 109.1 107.5 109.2 109.4 111.3 110.3 109.2 109.92 111.61 110.76 112.12 GVHD: ThS Nguyễn Đức Thuận -38- SV: N.T.Hồng Quế- D8H2 ĐỒ ÁN LƯỚI ĐIỆN KHU VỰC Đầu phân áp -1 -2 TRƯỜNG ĐH ĐIỆN LỰC -2 -2 -2 -2 -2 Bảng 7.6-Kiểm tra đầu phân áp TBA B1 B2 B3 B4 B5 B6 B7 YCĐC kt t t kt t kt kt Chế Utmax 22.65 22.88 22.79 22.43 22.51 22.38 23.14 độ ma x Umax% 2.93 3.99 3.59 1.96 2.34 1.74 5.19 Ktra ≠ 5% ≥2,5% ≥2,5% ≠ 5%