Móng Cọc Kiểm Tra Cọc Theo Điều Kiện

Có sức chịu tải lớn, với đường kính lớn và chiều sâu lớn có thể tới hàng nghìn tấn. Khoan xoắn ốc tạo lỗ khi thi công không gây ra chấn động mạnh và tiếng ồn lớn đến công trình và môi trường ở xung quanh nên khắc phục được nhược điểm này của cọc đóng. Có thể mở rộng đường kính và tăng chiều dài cọc đến độ sâu tuỳ ý (đường kính phổ biến hiện nay từ 60 250cm, chiều sâu đến 100m). Khi điều kiện địa chất và thiết bị thi công cho phép, có thể mở rộng mũi cọc hoặc mở rộng thân cọc để làm tăng sức chịu tải của cọc. Lượng thép bố trí trong cọc thường ít hơn so với các loại cọc lắp ghép (với cọc đài thấp). Tiết kiệm phí tổn đào và vận chuyển đất, cọc ngắn hay dài có

Mmax = 0,0214qL 2

L

0,207L 0,586L 0,207L

2 móc cẩu

0,293L

Mmax = 0,043qL 2

Sơ đồ dựng cọc

3.8 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang

3.8.1 Kiểm tra chuyển vị ngang của cọc

H  Png (Png: sức chịu tải ngang của cọc)

3 0

1000

ng ng

EJ P

l



 ng = 1 cm: chuyển vị ngang tại đầu cọc cho phép

 EJ : độ cứng của cọc

  = 0,65 : khi cọc đóng trong đất sét

  = 1,2 : khi cọc đóng trong đất cát

 lo  0,7 d ; d [cm]: cạnh hay đường kính cọc

3.8.2 Tính toán cọc chịu tải trọng ngang (Theo TCXDVN 205-1998)

M0

y

H0

’

y (kN/m2)

z

L

z

4

d y

E I

y

Cy z

z

y 



z K

Cy z  

3.8 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang

Hệ số K (Tf/m4)

Loại đất quanh cọc

Cọc đóng Cọc nhồi Sét, á sét dẻo chảy, IL =[0,75 - 1] 65 - 250 50 - 200 Sét, á sét dẻo mềm, I L = ]0,5 – 0,75]

Á sét dẻo, I L = [0 – 1]

Cát bụi, e = [0,6 – 0,8]

200 - 500 200 - 400

Sét, á sét dẻo và nửa cứng, I L = [0 – 0,5]

Á sét cứng, IL < 0 Cát nhỏ, e = [0,6 – 0,75]

Cát hạt trung, e = [0,55 – 0,7]

500 - 800 400 - 600

Sét, á sét cứng, I L <0 Cát hạt thô, e = [0,55 – 0,7]

800 - 1300 600 - 1000

 Áp lực tính toán z:

z

K





 Moment uốn Mz :

bd

H

M  E Iy A  E I  B M C D



 Lực cắt Qz :

3.8 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang

 ze : chiều sâu tính đổi, ze = bd z

 le : chiều dài cọc trong đất tính đổi, le = bd l

 bd : hệ số biến dạng (1/m)

 bc : chiều rộng qui ước của cọc:

 d  0,8 m => bc = d + 1 m;

 d < 0,8 m => bc = 1,5d + 0,5 m

5 c

bd

b

Kb

E I

Trong đó:

H

M

N

 n

0

y0

z

l

H0=1

HH

H M

z

M0=1 MH

M M

z

N

H

l

l0

l

0 0 HH 0 HM

y  H   M 

 Chuyển vị ngang HH , HM , MH , MM do các ứng lực đơn vị

0 3

1

HH

bd b

A

E I







0 2

1

MH HM

bd b

B

E I



0

1

MM

bd b

C

E I







Mo, Ho : Moment uốn và lực cắt của cọc tại z = 0 (mặt đất)

 Chuyển vị ngang y 0 và góc xoay 0 tại z = 0 (mặt đất)

3.8 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang

0 0

0 0 0

n

Hl Ml

y l

E I E I



 Góc xoay của cọc ở cao trình đặt lực hay đáy đài

2

0

2 b b

    

3.8 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang

 Ổn định nền xung quanh cọc

1 2

4 cos

z

I

tg c



  ’v : ứng suất hữu hiệu theo phương đứng tại độ sâu z

 cI , I : lực dính và góc ma sát trong tính toán của đất

  : hệ số = 0,6 cho cọc nhồi và cọc ống, = 0,3 cho các cọc còn lại

 1 : hệ số = 1 cho mọi trường hợp; trừ ct chắn đất, chắn nước = 0,7

 2 : hs xét đến tỉ lệ ảnh hưởng của phần tải trọng thường xuyên trong tổng tải

2

p v

p v

nM M



 Mp : moment do tải thường xuyên

 Mv : moment do tải tạm thời

 n = 2.5, trừ:

 n = 4 cho móng 1 hàng cọc chịu tải trọng lệch tâm thẳng đứng

 Đối với công trình quan trọng:

le ≤ 2.5 lấy n = 4;

le ≥ 2.5 lấy n = 2.5

le : chiều dài cọc trong đất tính đổi, le = bd l

3.9 Xác định chiều cao đài cọc

Pxt  Pcx

Pxt =  phản lực của những cọc nằm ngoài tháp xuyên ở phía nguy hiểm nhất

Pcx = 0,75 Rbt Stháp xuyên

Tính moment: dầm conxôn, ngàm

tại mép cột, lực tác dụng lên dầm là

phản lực đầu cọc

x y

Pmax

Pmax

Pmax d

x y

Pmax

Pmax

Pmax d

0 0 9 0

s

A

R  h , R h