22 TCN 200 1989 TK CT phu tam thi cong CAU

Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 Quy trình thiết kế công trình thiết bị phụ trợ thi công cầu Design process of temporary works and auxiliary equipments for bridge construction Ch|ơng I Những nguyên tắc 1A 1.1 1.2 1.3 1.4 Những dẫn chung Quy trình sở đến bố trí cấu tạo tính toán công trình phụ trợ công tác thiết kế thi công ngành Giao thông vận tải Những quy định quy trình đ|ợc áp dụng công trình cầu, cống Việc thiết kế kết cấu, thiết bị công trình phụ trợ phải thực lập thiết kế kĩ thuật thiết kế vẽ thi công cầu Khi lập thiết kế kĩ thuật cầu, phần "Các kết cấu, thiết bị công trình phụ trợ" bao gồm: a) Các ph|ơng án giải pháp kết cấu công trình phụ trợ phải đồng với thiết kế cầu thiết kế tổ chức thi công Các ph|ơng án lập thông th|ờng kết cấu cần thiết công trình mặt khối l|ợng đủ đến lập tiêu dự toán b) Những so sánh kinh tế - kĩ thuật giải pháp kết cấu công trình định làm giai đoạn vẽ thi công, phần "Những kết cấu, thiết bị công trình chuyên dụng" bao gồm: a) Những vẽ chi tiết cần cho việc chế tạo thi công kết cấu công trình phụ trợ phải kèm theo dẫn chất l|ợng vật liệu đ|ợc sử dụng phù hợp với tiêu chuẩn quốc gia quy trình kĩ thuật b) Những yêu cầu công nghệ chế tạo nhà máy phân x|ởng đơn vị thi công c) Những dẫn khả sử dụng vùng khí hậu khác tr|ờng hợp cần thiết bao gồm yêu cầu thí nghiệm d) Các tính chủ yếu, bao gồm kết tính toán e) Những dẫn kĩ thuật an toàn; Danh mục kết cấu công trình phụ trợ, nh| vật liệu kết cấu vạn dùng cho nó, đ|ợc xác định thiết kế kĩ thuật Những hản vê thi công công trình phụ trợ đ|ợc thiết kế sở thiết kế kĩ thuật, phù hợp với nhiệm vụ đề thiết kế Khi thi công công trình phụ trọ, theo thỏa thuận với quan quản lí công trình quan thiết kế, cho phép có thay đổi đến phù hợp với điều kiện thi công thực tế, thay đổi phải ghi vẽ thi công Tiêu chuẩn ngành 1.5 22 TCN 200 : 1989 Các công trình phụ trợ phải lắp kết cấu vạn đ|ợc chế tạo nhà máy Việc sử dụng kết cấu phi tiêu chuẩn (kể kết cấu gỗ) đ|ợc coi ngoại lệ kết cấu vạn đáp ứng đ|ợc yêu cầu Những công trình phụ trợ phải đáp ứng yêu cầu thi công nhanh, khả giới hóa cao yêu cầu kĩ thuật an toàn thi công 1.6 Các công trình phụ trợ phải đ|ợc tính toán, bảo vê đủ chịu tác dụng m|a, lũ bão Độ chôn sâu chân cọc ván đê quai, móng công trình d|ới n|ớc phải xét đến mức độ xói lở đất Những công trình phụ trợ nằm phạm vi thông thuyền cầu, việc đặt tín hiệu, cần phải đảm bảo tránh tao nên ùn tắc tầu thuyền giai đoạn thi công cách tổ chức việc dẫn tầu thuyền luồng lạch quy định d|ới cầu Những biện pháp cần phải có thỏa thuận với quan quản lí đ|ờng sông Trong tr|ờng hợp đặc biệt, có dẫn thích hợp thiết kế tổ chức thi công, phải dự tính đặt vòng vây bảo vệ riêng, phải tính toán cho công trình phụ trợ chịu đ|ợc tải trọng va đập thuyền bè 1.7 Việc theo dõi, kiểm tra công trình phụ trợ cần đ|ợc thực theo nề nếp quy định quy chế văn h|ớng dẫn ngành 1B Khổ giới hạn 1.8 Các công trình phụ giai đoạn thi công xây dựng bên đ|ờng sắt, đ|ờng ô tô đ|ờng thành phố, cần tuân theo khổ giới hạn hành Trong tr|ờng hợp cần thiết, việc giảm khổ giới hạn cần phải có thỏa thuận quan quản lí 1.9 Những khổ giới hạn d|ới cầu, khoảng trống đà giáo phạm vi thông thuyền có vật trôi đ|ợc quy định phụ thuộc vào đặc điểm qua lại tàu thuyền giai đoạn thi công phụ thuộc vào cấp đ|ờng sông có xét đến yêu cầu quan quản lí đ|ờng sông địa ph|ơng 1.10 Việc xác định tĩnh không công trình phụ trợ khoảng thông thuỷ trụ cầu phải đ|ợc quy định thiết kế tùy thuộc vào điều kiện nơi thi công có xét đến yêu cầu sau: a Trong thiết kế lấy mức n|ớc lớn theo mua xẩy giai đoạn thi công công trình, t|ơng ứng với l|u l|ợng tính toán theo tần suất l0% mức n|ớc thi công Đồng thời phải xét đến cao độ ứ dềnh chiều cao sóng Trên sông có điều tiết dòng chảy mức n|ớc thi công đ|ợc định sở tài liệu quan điều tiết dòng chảy b Đỉnh vòng vây cọc ván, thùng chụp đê quai đất cần cao mực n|ớc thi công tối thiểu 0,7m pbải mực n|ớc ngầm đất Đảo đến hạ giếng chìm giếng chìm ép cần phải cao mức n|ớc thi công tối thiểu 0,5m c Đáy kết cấu nhịp cầu tạm thi công, cầu cho cần cẩu đà giáo sông không thông thuyền bè mảng, trôi, nh| nhịp không thông thuyền sông có tàu bè qua lại phải cao mức n|ớc thi công 0,7m Cho phép giảm trị số tlên, mức cao xuất thời gian ngắn có khả tháo dỡ nhanh kết cấu đ|ợc phép ngập n|ớc tạm thời Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 d nhịp v|ợt, mà có gỗ trôi có dòng bùn + đá không nên xây dựng công trình phụ trợ khoảng trụ Khi cần thiết phải xây dựng chúng khoảng cách tĩnh trụ đà giáo không đ|ợc nhỏ 10m, nên xây dựng chúng vào lực có khả xuất tác động lũ nguy hiểm dòng chảy có gô trôi có dòng bùn + đá (lũ núi) đáy kết cấu nhịp cầu cho cần cẩu cầu tạm thi công yêu cầu phải cao mực n|ớc thi công tối thiểu 1m 1.11 Bề rộng lối đ|ờng hành không đ|ợc nhỏ 0,75m 1C Những dẫn tính toán kết cấu 1.12 Những kết cấu công trình phụ trợ chúng cần phải đ|ợc tính toán chịu đựng lực dụng lực tác dụng khác theo ph|ơng pháp trạng thái giới hạn Trạng thái giới hạn trạng thái mà bắt đầu xuất kết cấu không đáp ứng đ|ợc yêu cầu sử dụng thi công Các trạng thái giới hạn đ|ợc chia thành nhóm: + Nhóm thứ nhất: (trạng thái giới hạn thứ l) Là trạng thái mà kết cấu công trình phụ trợ không đáp ứng đ|ợc yêu cầu sử dụng, khả chịu lực, cần thiết phải ngừng sử dụng khả chịu lực hay t|ới trạng thái lầm giới + Nhóm thứ hai: (trạng thái giới hạn thứ 2) Là trạng thái xuất biến dạng mức, gây khó khăn cho việc sử dụng bình th|ờng kết cấu phụ trợ Các trạng thái giới hạn thuộc nhóm thứ gây bởi: - Sự ổn định vị trí ổn định độ nổi, - Mất ổn định hình dạng tổng thể - Mất ổn định hình dạng cục dẫn đến khả chịu lực - Sự phá hoại ròn, dẻo ao đặc tr|ng khác, có v|ợt sức bền, kéo đến, tr|ợt, hay trồi đất - Sự biến dạng chảy ép lún, biến dạng dẻo mức vật liệu (khi có vùng chảy) - Sự v|ợt mức liên kết ma sát - Sự ổn định cục hình dạng, dẫn đền biến dạng mức, nh|ng ch|a làm khả chịu lực - Biến dạng đàn hồi mức, guy ảnh h|ởng không cho phép đến hình dạng khả chịu lực công trình đ|ợc xây dựng Thuộc nhóm thứ hai trạng thái giới hạn gây chuyển vị đàn hồi hay chuyển vị d| (độ võng, độ vồng, độ lún, độ dịch chuyển, độ nghiêng, góc xoay độ dao động) 1.13 Ngoài tính toán chịu tác dụng lực, tr|ờng hợp cần thiết phải tiến hành tính toán khác nh| sau: - Những tính toán thấm vòng vây hố móng Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 - Những tính toán xói trụ tạm vòng vây cọc ván (nếu xói mòn không đ|ợc loại trừ nh|ng giải pháp kết cấu) Tính toán lực kéo đến di chuyển kết cấu lắp ghép 1.14 Việc tính toán kết cấu công trình phụ trợ chúng theo trạng thái giới hạn thứ đ|ợc tiến hành với tải trọng tính toán, xác định bằng: Tích số tải trọng tiêu chuẩn với hệ sổ v|ợt tải t|ơng ứng n, hệ số xung kích l+ M, với hệ số tổ hợp Kc Chỉ dẫn giá trị hệ số với tính toán khác nêu mục - Việc tính toán kết cấu chúng theo trạng thái giới hạn thứ hai đ|ợc tiến hành với tác động tải trọng tiêu chuẩn 1.15 Khi tính toán cần chọn tổ hợp tải trọng bất lợi xảy giai đoạn thi công riêng biệt, phận kết cấu khác công trình phụ trợ chúng Vị trí tổ hợp tải trọng đ|ợc xác định thiết kế theo dẫn nêu mục 3- Các tổ hợp tải trọng tính toán chịu tác động trôi phải đ|ợc xác định với xem xét trạng thái công trình có trôi, th|ờng chi tính với tr|ờng hợp công trình không làm việc (ở mục 3- Tính toán th|ờng không đ|ợc xét danh mục tổ hợp tải trọng kiến nghị) Đối với công trình phụ trợ không tính lực động đất 1.16 C|ờng độ tính toán vật liệu (đất) tính toán độ bền ổn định cần phải lấy theo dẫn mục 7- l0 Trong tr|ờng hợp cần thiết chúng đ|ợc giảm tăng hệ số điều kiện làm việc m, xét đến gần sơ đồ tính toán Đồng thời không phụ thuộc vào giá trị hệ số m có hệ số tin cậy k, xét đến mức độ quan trọng công trình độ nghiêm trọng hậu xuất trạng thái giới hạn Ph|ơng thức áp dụng trị số m, k đ|ợc quy định theo yêu cầu bảng phù hợp với điều mục - 10 Trong tr|ờng hợp không quy định bảng k m đ|ợc lấy Bảng Hệ sế tin cậy k Tên kết cếu (hoặc phận kết cấu) công trình phụ trợ điều kiện làm việc m kH Dây cáp đến treo nâng hạ giá đà giáo thi công Những phận chịu lực khác giá đà giáo thi công đ|ợc treo nâng hạ Trị số lực giữ (hàm), kết cấu đ|ợc kẹp chặt ma sát (trừ kết cấu đà giáo dùng cho ng|ời ) Vòng vây cọc ván chỗ ngập n|ớc Kết cấu nhịp cấu cho cấu, phận trụ đà dọc thành bến tàu (không kể móng) Cố định neo chôn bê tông: 1,3 1,1 1,05 m Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 + Neo kết cấu nhịp công xôn đón dầm + Liên kết cột trụ với bệ Những kết cấu kim loại neo, giữ chò kết cấu nhịp khỏi lật Những trụ phao, đ|ợc giữ cân qua lỗ đáy Những trụ xà lan, đ|ợc giữ cân nhờ máy bơm Những sà lan đáy đến đặt giá búa cần cấu Những sà lan đáy đến đặt cần cấu chân đê nh| đến chuyên chở vật liệu kết cấu thi công Những phận gỗ ván khuôn lều ủ nhiệt chịu tác dụng n|ớc Những ván lát tăng cầng vách hố móng Những phận ván khuôn kết cấu đổ bê tông toàn khối (trừ gỗ chống) Những kết cấu gỗ nằm d|ới n|ớc Những t|ờng cọc ván (nh|ng không chống) - Có dạng vòng mặt - Có chiều dài < 5m với tầng kẹp chống trung gian 2,0 1,5 1,125 1,20 - 1,25 - - 0,08 1,10 1,15 0,90 - 1,15 1,10 Chú thích: Cần phải chia trị số c|ờng độ tính toán (lực giữ) cho hệ số kH, nhân trị số c|ờng độ tính toán với hệ số m Khi tính toán độ nổi, trọng l|ợng tỉnh toán tàu đ|ợc nhân với hệ số tin cậy Những hệ số kH m đ|ợc sử dụng đồng thời với hệ số điều kiện làm việc khác nêu phần 7, 8, 10 tập quy trình Hệ số m tính toán ổn định cần lây phù hợp với yêu cầu phần1 (đối với vòng vây cọc ván) 1.17 Độ ổn định chống lật kết cấu phải tính toán theo công thức: M1 d mMg Trong đó: M 1- Mômen lực lật trục quay kết cấu; kết cấu tựa gối riêng biệt trục quay đ|ợc lấy trục qua tim gối (gối biên), kết cấu đ|ợc tựa có tính chất liên tục, thì, trục quay trục qua cạnh thấp nhất, kết cấu Mg - Mômen lực giữ ổn định, trục m - Hệ số điều kiện làm việc, kết cấu có điểm tra tập trung (trên điểm riêng biệt) lấy m - 0,95; trụ chống nề lồng gỗ lấy m = 0,9; t|ờng cọc ván lấy theo phần Khi tính toán độ ổn định kết cấu có neo cần phải mômen giữ ổn định lực khả chịu lực tính toán neo 1.18 Độ ổn định chống tr|ợt kết cấu phải tính toán theo công thức: Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 Tt d m Tg kH Trong đó: Tt - Lực tr|ợt tổng hình chiếu lực tr|ợt lên mặt phẳng có khả bị tr|ợt Tg - Lực tr|ợt giới hạn hình chiếu lực giữ ổn định tr|ợt theo thiết kế tác dụng lên mặt phẳng tr|ợt m - Hệ số điều kiện làm việc; m = 0,9 kết cấu mặt đất m = l,0 kết cấu chôn đất l kH - Hệ số an toàn theo vật liệu, xét đến biến đổi hệ số ma sát lắy 1,1 Khi Tính toán ổn định kết cấu đ|ợc tăng c|ờng neo chống phải tính lực giữ ổn định khả chịu lực tính toán neo chống Khi tính toán độ ổn định hệ số ma sát, vật liệu khác lấy theo phụ lục 1.19 Khi tính toán độ ổn định kết cấunằm mặt đất trị số lực tr|ợt đ|ợc xác định với hệ số v|ợt tải lớn 1, trị số lực giữ ổn định đ|ợc xác định với hệ số v|ợt tải nhỏ Khi xác định ổn định cọc ván, cần tuân theo dẫn phần Việc kiểm toán độ cần đ|ợc thực theo công thức: Trong đó: J- Trọng l|ợng riêng n|ớc lấy lt/m3 n|ớc 6Vn: L|ợng choán n|ớc giới hạn tàu, l|ợng choán n|ớc ứng với mớn n|ớc chiều cao thành tàu mặt cắt (tính m) 6Q: Trọng l|ợng tính toán tàu, lấy theo dẫn ch|ơng (Tính t) Hệ số tin cậy, lấy theo dẫn bảng l ch|ơng kH: 1.20 Độ ổn định hệ đ|ợc đảm bảo tân theo điều kiện sau: a) Chiều cao tâm nghiêng có giá trị d|ơng b) Mép boong không đ|ợc phép ngập n|ớc (*) c) Không cho phép đáy lên khỏi mặt n|ớc (ở l|ờn tàu) Những công thức đến kiểm tra trạng thái giới hạn theo mục "a", "b", 'c" nêu ch|ơng 1.21 Những biến dạng đàn hồi kết cấu công trình phụ trợ theo trạng thái giới hạn thứ hai đ|ợc tính với tải trọng tiêu chuẩn (không tính hệ số v|ợt tải hệ số xung kích) * (ở trạng thái giới hạn thứ nhất) Và phải kiểm toán thỏa mãn điều kién mép boong cao mặt n|ớc khoảng cách chiều cao sóng (ở trạng thái giới hạn thứ 2) Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 công trình có mối nối lắp ráp bu lông th|ờng (không phải bu lông c|ờng độ cao) biến dạng tính toán đ|ợc xét đến khả biến dạng liên kết (mối nối) cần phải tăng độ võng đàn hồi tính toán lên 30% Trong kết cấu có mối nối kiểu mặt bích chịu kéo đ|ợc tính thêm biến dạng mối nối Những trị số biến dạng d| chỗ tiếp giáp (ở chỗ giao nhau) cần phải lấy nh| sau: Gỗ với gỗ: 2mm Gỗ với kim loại bê tông: 1mm Kim loại với bê tông: 0,5mm Kim loại với kim loại: (ở chỗ nối mặt bích chịu nén): + 0,2 mm Phải lấy độ lún tà vẹt kê lót cách khít chặt l0mm độ lún hõm cát, đựng đầy cát 5mm 1.22 Sơ đồ tính toán kết cấu thiết bị công trình phụ trợ cần phải phù hợp với sơ đồ hình học thiết kế nó, có xét đến giải pháp kết cấu giai đoạn thi công thứ tự đặt tải kết cấu Khi định sơ đồ tính toán không cần kể đến độ vồng xây dựng độ võng kết cấu d|ới tác dụng tải trọng, trừ kết cấu dây Việc xác định ứng lực phận kết cấu đ|ợc tiến hành với giả thiết vật liệu làm việc giai đoạn đàn hồi, cho phép phân tích sơ đồ kết cấu không gian thành hệ phẳng riêng biệt Trong tr|ờng hợp cần thiết đ|ợc xét đến ảnh h|ởng t|ơng hỗ hệ phẳng kết cấu kim loại sơ đồ không gian Ch|ơng II Tải trọng hệ số chúng 2.1 Việc tính toán kết cấu công trình phụ trợ cần phải tiến hành với tổ hợp bất lợi tải trọng lực tác động phận riêng biệt với liên kết, toàn kết cấu nói chung (hay chúng đ|ợc nêu bảng 2) Bảng Số thứ tự Tên tải trọng lực tác động Trọng l|ợng thân công trình phụ trợ áp lực trọng l|ợng đất áp lực thuỷ tĩnh n|ớc áp lực thuỷ động n|ớc (bao gồm sóng) Tác dụng việc điều chỉnh nhăn tạo ứng lực công trình phụ trợ Những tác động kết cấu đ|ợc xây dựng (lắp ráp, đổ bê tông, đ|ợc di chuyển) tải trọng gió, tải trọng cần cẩu trọng l|ợng thiết bị đạt kết cấu Trọng l|ợng vật liệu xây dựng khối nàng thi công khác Trọng l|ợng giá búa, thiết bị lắp ráp (hoặc thiết bị nâng tải ph|ơng tiện vận tải Trọng l|ợng ng|ời dụng cụ thiết bị nhỏ Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 10 11 12 13 Lực ma sát di chuyển kết cáu nhịp, máy móc kết cấu khác Lực quán tính nằm ngang cần cẩu, giá búa xe ô tô Tải trọng đồ đầm chấn động hỗn hợp bê tông Lực tác dụng kích điều chỉnh ứng suất điêu chỉnh vị trí độ vồng cầu tạo kết cấu láp ráp Lực tác dụng căng cốt thép dự ứng lực 14 ứng lực hông xiên lệch lăn hoạc đ|ờng tr|ợt không song song, độ lệch chân cần cẩu Lực tác đụng lún đất Tải trọng gió Tải trọng va đập tàu hệ Tải trọng gố trôi Tải trọng va chạm xe ôtô Tải trọng thay đổi nhiệt độ 15 16 17 18 19 20 2.2 Tùy thuộc vào thời gian tác động mà tải trọng đ|ợc chia tải trọng cố định tạm thời (tải trọng tác động lâu dài tải trọng tác động ngắn hạn) Thuộc vào loại tải trọng tác động ngắn hạn là: a) Những tải trọng ghi mục 11, 14, 16, 19; b) Những tải trọng đầm chấn động hỗn hợp bê tông rung lắc xả hỗn hợp bê tông bao gồm tải trọng nêu mục 12; Thuộc vào loại tải trọng tác động lâu dài tải trọng ghi mục 5, 8, l0, 13, 15, 20 áp lực ngang hỗn hợp bê tông tơi (tải trọng ghi mục 12) Chú thích: Khi tính toán công trình phụ trợ không tính tải trọng đặc biệt nh|: lực động đất, tác động sụ cố máy móc 2.3 Những đặc tr|ng tải trọng giá trị tiêu chuẩn chúng đ|ợc xác định theo điều 2.4 ~ 2.23 Tải trọng tính toán đ|ợc xác định tích số tải trọng tiêu chuẩn với hệ số v|ợt tải n, xét đến sai lệch tải trọng, thiên phía bất lợi so với giá trị tiêu chuẩn đ|ợc xác định tuỳ thuộc vào trạng thái giới hạn đ|ợc kiểm toán Những trị số hệ số v|ợt tải n lấy theo bảng 13 Những đặc tr|ng tổ hợp tải trọng đ|ợc xét đến tính toán công trình phụ trợ dùng cho mục đích khác nêu ch|ơng 3: Xác suất tổ hợp tải trọng khác đ|ợc tính hệ số tổ hợp Kc trị số lấy phù hợp với dẫn ch|ơng 3.6 Trong tr|ờng hợp quy định riêng trị số Kc lấy Những hệ số tổ hợp Kc đ|ợc đ|a vào d|ới dạng số cho tải trọng tác dụng ngắn hạn ảnh h|ởng tải trọng xung kích đ|ợc xét đến tính toán kết cấu mặt đất cách đ|a vào hệ số xung kích theo dẫn điều 2.9; 2.l0; 3.34; 4.89; 4.91; 5.17; 5.19 Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 2.4 Tải trọng thẳng đứng trọng l|ợng thân công trình phụ trợ đ|ợc xác định theo bảng thống kê vật liệu thiết kế, thể tích thiết kế trọng l|ợng riêng vật liệu đất nêu phụ lục Trong tr|ờng hợp cần phải xét đến lực ngang tải trọng thẳng đứng (lực xô lực kéo, v.v ) Việc phân bố tải trọng trọng l|ợng thân kết cấu tính toán đ|ợc lấy nh| sau: a) Trong lát, dầm ngang, dầm dọc, xà mũ dàn kiểu dầm, giàn giáo kiểu vòm, hộp ván khuôn v.v cấu kiện thẳng khác lấy theo phân bố theo chiều dài kết cấu nh| mức độ không thực tế không v|ợt l0% trị số trung bình b) Trong cột đứng cửa đà giáo, cầu bến vận chuyển, trụ tạm, cầu cạn cho cần cẩu, vv dùng đến đỡ kết cấu tải trọng đ|ợc coi phân bố tất cột khung hay trụ c) Trong kết cấu khác tải trọng đ|ợc phân bố théo trọng thực tế phận riêng biệt 2.5 áp lực thẳng đứng trọng l|ợng đất P (tính T/m2) tác dụng vào vòng vây hố móng, t|ờng chắn đất, v.v đ|ợc xác định theo công thức: P= J H Trong đó: J - Trọng l|ợng theo thể tích(dung trọng) đất (t/m3) H - Chiều dầy tính toán lớp đất (m) áp lực ngang, (áp lực hông) đất tác dụng vào vòng vây hố móng đ|ợc xác định theo phụ lục Khi xác định áp lực ngang lên t|ờng chống loại tạm thời cho phép sử dụng phụ lục 2.6 áp lực thuỷ tĩnh n|ớc phận công trình đất nằm d|ới mặt n|ớc thấp mức n|ớc ngầm đất đ|ợc tính cách giảm trọng l|ợng phận công trình đ|a vào tính toán áp lực ngang n|ớc áp lực n|ớc mặt đáy kết cấu Mực n|ớc đ|ợc xem bất lợi ứng với giai đoạn thi công công trình mực n|ớc thấp cao tính với tần suất 10% thời gian thi công Mực n|ớc tác dụng vào vòng vây hố móng đ|ợc xác định vào dẫn phụ lục ch|ơng áp lực n|ớc theo ph|ơng bằng: P =J H Trong đó: J: Dung trọng n|ớc lấy (t/m3) H: Chiều cao tính toán n|ớc (m) 2.7 áp lực động n|ớc tác dụng lên phận nằm d|ới n|ớc kết cấu: NBn (tính kg) đ|ợc lấy bằng: Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 Nđ = Nn + Ns Trong đó: Nn- áp lực n|ớc (tính kg) lên phận nằm d|ới n|ớc kết cấu tính nh| sau: Nn = 50 M0 F V2 Ns - Lực ma sát n|ớc theo bề mặt vật (kg) tính nh| sau: Ns = f S V2 VĐối với kết cấu không di động, V vận tốc trung bình dòng n|ớc, lấy theo số liệu quan sát phao đo máy đo l|u tốc phạm vi mớn n|ớc; Đối với kết cấu di chuyển đ|ợc V vận tốc di chuyển t|ơng đối dòng n|ớc vật (m/s) Trong tr|ờng hợp nh| phần d|ới n|ớc kết cấu (hệ nổi) làm thắt hẹp mặt cắt |ớt dòng chảy lớn 10% cần phải xét đến tăng vận tốc dòng chảy M0 - Hệ số xét đến mức độ dạng thuôn vật thể ngập n|ớc, loại có dạng đầu nhọn hay dạng l|ợn tròn mặt lấy M0 = 0,75 Còn dạng chữ nhật lấy M0 = 1,0 f- Hệ số đặc tr|ng cho ma sát n|ớc với bề mặt bị ngập n|ớc vật thể, bề mặt kim loại lấy 0,17; bề mặt gỗ 0,25; bề mặt bê tông 0,2 kg/m4/sec2 F- Diện tích mặt cản n|ớc (tiết diện ngang bề rộng nhất) m2 S- Diện tích mặt cắt |ớt (bề mặt ma sát n|ớc) m2 Giá trị F S lấy a) Đối với hệ phao sà lan: F = t.B; S = L (2t +B) b) Đối với loại thùng chụp, hộp thông đáy giếng chìm ép v.v F = (H+ 0,5 y1)B; S = L2 (H + 0,5 y 1) + B Trong đó: t - Độ chìm hệ phao hay sà lan (m) H- Chiều sâu n|ớc chỗ hạ thùng chụp hay giếng chìm ép (m) A- Bề rộng hệ phao, sà lan, thùng chụp, giếng chìm (m) L- Chiều dài hệ phao, sà lan, thùng chụp, giếng chìm (m) Khi Vt 2m/sec cần phải tính độ dềnh mực n|ớc chỗ có công trình: Trong g- Gia tốc trọng tr|ờng (m/s2) Khi dòng chảy xiên liên mà trục dọc vật thể làm với ph|ơng dòng chảy góc z00 áp diện n|ớc N, không tính theo diện tích mặt cắt ngang vật lên mặt phẳng vuông góc với ph|ơng dòng chảy Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 p1= 0, (9) p J H tg Đ ă â 45  M ã 10 Trong tr|ờng hợp ch|a nói mục 9, xác định áp lực chủ động đất cát cát ph|ơng pháp d|ới đây: Coi hợp lực áp lực chủ động đất - lực E nh| giá trị lớn Ei, Ei tính theo công thức: Ei G i tg I i  M (10) Gi - Tổng trọng l|ợng Gi lăng thể phá hoại đ|ợc giả thiết ABCi hợp lực tải trọng tác dụng (hình 7a) Ii Góc mặt phẳng phá hoại giả thiết với mặt phẳng ngang Giá trị góc Ii mà cho trị số lớn EI xác định theo công thức (10) lấy góc góc mặt phẳng phá hoại mặt phẳng ngang Coi E tổng lực Ep trọng l|ợng đất lăng thể phá hoại lực Eq tải trọng (1) đặt lăng thể phá hoại Lực Ep đ|ợc xác định theo công thức: Ep GptgT  M (11) Ep - Hợp lực áp lực mà biểu đồ có dạng hình chữ nhật (hình 7b) Eq - Do tải trọng q đặt lăng thể phá hoại phân bố theo bề rộng b, xác định theo công thức: (12) Lấy Eq hợp lực áp lực tác dụng vào t|ờng đ|ợc phân bố điểm A1 A2; Ai- giao điểm t|ờng thẳng với mặt phẳng song song với mặt phẳng phá hoại phát từ điểm đầu cuối đoạn tải trọng q tác dụng (xem hình 7b) Nếu chia mặt phẳng phá hoại thành đoạn, tải trọng q tác dụng, lấy vết cắt mặt phẳng phá hoại mặt đất điểm đoạn 11 Nếu mặt đất nằm ngang có tải trọng c|ờng độ q phân bố nằm phạm vi lớp đất thứ i coi áp lực chủ động đất Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 gồm nhiều lớp cát cát đ|ợc biến đổi bậc từ áp lực đáy lớp (hình 8) q  J 1h1  J h2   J i  J 1i 1hi 1 Oai q  J 1h1  J h2   J i  J 1i 1hi 1  J i hi Oai pi p 'i (13) hi- Chiều dầy lớp đất thứ i có dung trọng Ji góc nội ma sát Mi O tg Đ ă 45 â  M i ã - Hệ số áp lực chủ động lớp đất thứ i 12 Cho phép xác định áp lực chủ động đất sét sét với việc tham gia lực dính C cách giảm tung độ biểu đồ áp lực, mà biểu đồ đ|ợc xây dựng cho loại đất rời có dung trọng J góc nội ma sát M đất sét sét đến trị số ứng với tr|ờng hợp mặt đất mặt nghiêng với mặt phẳng ngang góc D đ|ợc xác định theo biểu thức: (14) Oa- Hệ số áp lực chủ động đất, đ|ợc xác định theo công thức (8) Ng|ời ta không tính đến áp lực chủ động đất sét sét phạm vi đoạn não, mà độ lớn pc v|ợt tung độ áp lực chủ động tính nh| với đất rời Việc xây dựng biểu đồ áp lực chủ động đất sét sét đồng trình bầy hình Trong tr|ờng hợp đất không đồng ng|ời ta ý tới việc giảm áp lực tính thêm lực dính kết phạm vi lớp sét hay sét Đồng thời xác định pc công thức (14) theo đặc tr|ng M C lớp đất t|ơng ứng; Khi mặt đất nằm ngang ( D = 0) Công thức (14) biểu diễn d|ới dạng: Pc Đ C tg ă 45 â  M ã c O a (15) 13 Ng|ời ta lấy biểu đồ áp lực bị động cát cát, vào t|ờng, d|ới dạng hình tam giác có tung độ lớn (hình 10): pn = JH.On; (16) Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 On - Hệ số áp lực bị động đất, tính theo biểu thức: O cos n cos Đ G ăă  â sin M M sin M cos G  G ãá (17) G- Góc ma sát đất mặt t|ờng, lấy theo điểm Khi G =0, công thức (17) đ|ợc hóa sử dụng d|ới dạng: On M ã Đ tg ă 45  2ạ â (18) Tung độ biểu đồ áp lực bị động sét sét (hình 11) nhận đ|ợc tổng tung độ t|ơng ứng biểu đổ Biểu đố đ|ợc lập nên nh| đất rời (thoa trị số góc ma sát M sét sét), biểu đồ có tung độ bằng: Hình 9: Để xác định áp lực chủ động đất sét Hình 10: Biểu đồ áp lực cát cát tác dụng vào t|ờng vây Hình 11: Biểu đồ áp lực bị động đất sét sét, lên thành đứng vòng vây Đối với lớp bề mặt, nơi mà kết cấu đất sét sét có khả bị phá huỷ giảm dần lực dính kết C theo luật bậc từ giá trị nguyên (xác định theo điều 2) độ 1m đến số "0" mặt đất 14 Khi thiết kế vòng vây kín hố móng nhỏ sâu, đật nơi đất khô có góc nội ma sát lớn 300, cho phép tính giảm áp lực chủ động đất xét đến điều kiện làm việc không gian Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 Việc giảm đ|ợc tính thông qua hệ số K đ|a vào tính toán áp lực E trọng l|ợng thân đất gây Hệ số K lấy 0,7 H = k = 0,5 lấy l k t (B = kích th|ớc lớn mặt H - chiều sâu hố móng) Khi trị số 0,5 < K < giá trị K lấy theo ph|ơng pháp nội suy Phụ lục Tính loại phao kim loại Liên Xô Chỉ thị Đơn vị KC - KC - 63 Kích th|ớc ngoài: Dài Rộng Cao Trọng l|ợng L|ợng choán n|ớc Độ chìm trọng l|ợng thân Sức chở tiêu chuẩn mớn khô = 0,5m Tải trọng cho phép (hình1) m t m3 m t 7,2 3,6 1,8 5,9 45 0,25 26,3 7,2 3,6 1,8 5,96 45 0,25 26,3 - nứt khung s|ờn tăng c|ờng P; - 46 31 26 26 2,5 47 32 24 28 4,0 - nứt thành phao s|ờn P1; - góc phao P2; - nứt đầu phao P3; - điểm nhịp s|ờn P4 Vật liệu làm phao CT3 Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 Chiều dầy tôn Thành bên hai đầu Mặt boong đáy mm - 4 Khả chịu lực phao mối nối Chế độ làm việc Uốn phao mặt phẳng thành bên: h = 1,8m Uốn phao mặt phẳng boong h = 3,6m Uốn phao mặt phẳng đầu phao với h =1,8m Yếu tố xác định khả chịu tải KC-3 Mmp t.m KC - 63 Qnp t C|ờng độ phao C|ờng độ mối nối Xem sơ đồ hình C|ờng độ phao C|ờng độ mối nối Xem đồ thị (h-3) 546 C|ờng độ Khi có tải phao mối trọng cục nối W =,8t/m2 Khi tải trọng cục Uốn phao C|ờng độ Khi có tải mặt phẳng đầu phao mối trọng cục phao với h = 3,6m nối W = 3,6t/m2 Khi tải trọng cục 138 Mnp t.m Qnp t 575 138 608 207 908 124* 229* 119* 348* 124* 389* 119* 486* 124* 149* 238* 430* 124* 792* 238* 993* 248* Ghi chú: 1- Việc tính toán phao đ|ợc tiến hành điều kiện, coi phao làm việc nh| sà lan (đáy bằng) có mớn n|ớc 1,8m, 3,6m 2- Dấu * trị số Mnp Q= Qnp M=0 3- Khi có tác dụng đồng thời M Q cần phải kiểm tra c|ờng độ phao tính toán tr|ờng hợp cụ thể Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 Phụ lục Tính mômen quán tính hệ ghép phao Ký hiệu: a,b Kích th|ớc phao theo h|ớng xx, yy n,n1 - Số phao xếp theo h|ớng x-x, y-y m- Số phao có n|ớc dằn tải w- Diện tích mặt n|ớc dằn phao ixn iyn Mômen quán tính diện tích w trục riêng xn, yn song song cách t|ơng ứng với hệ trục sà lan lx ly - Khoảng cách từ trọng tâm diện tích w phao có n|ớc đến trục y-y, x-x K- Hệ số ảnh h|ớng ngăn cách phao có n|ớc mạng ống dẫn khí Khi có liên thông không gian bên phao với không bên K=1 O- Hiệu số mực n|ớc phao phao vị trí xét hệ nồi (m) t- Chiều cao thành phao mặt n|ớc vị trí xét hệ (m) Phụ lục Xác định mômen uốn 'M lực cắt 'Q trụ tải trọng sóng gây Mômen uốn phụ sóng gây 'M (tính theo TM đ|ợc xác định theo công thức): 'M = r ko kl k2 k.3 BL2h Trong đó: k3- Hệ số toàn phần l|ợng choán n|ớc L- Chiều dài sà lan mức mớn nuớc (m) B- Chiều rộng sà lan mức mớn n|ớc tính theo mặt cắt sà lan (m) h - Chiều cao tính toán sóng, thời gian chở kết cấu nhịp (m) Chiều cao tính toán sóng phải lấy sở tài liệu đ|ờng thuỷ địa ph|ơng có liên quan đến vùng lại trụ xây dựng cầu, không lấy nhỏ 0,6m Hệ số k0 đ|ợc tính theo công thức: Hệ số k1 phụ thuộc vào chiều dài L tầu, lấy bằng: 0,0123 tầu dài 20m 0,0l01 tầu dài 40m 0,0085 tầu dài 60m 0,00061 tầu dài l00m Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 Khi chiều dài tầu nằm khoảng trện giá trị k1 xác định theo nội suy: tính theo công thức: TH - Độ chìm mũi tầu (m) Biểu đồ mômen uốn phụ sóng 'M lấy theo hình Lực cắt phụ sóng gây 'Q(T) xác định theo công thức: ' Q ' M L Biểu đồ lực cắt phụ 'Q sóng gây lấy theo hình Phụ lục Quy đinh tạm ứng suất cho phép cứa gỗ dùng công trình giao thông vận tải Gỗ đ|ợc chia thành nhóm, lấy nhóm VI làm nhóm Nhóm I: lát II: trắc, lim, táu, nghiến III: vàng tâm, chò chỉ, săng lẻ IV: giối, mít V: dẻ, thông, vài, xà cừ, phi lao VI: xoan, sấu, sổi VII: ngát, sui, trám, táo VIII: sung, gạo, bố kết, núc nác, bố đề ứng suất cho phép nhóm gỗ bản: a) ép dọc thớ 120kg/cm2 Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 b) Uốn tĩnh c) Kéo dọc thớ d) Cắt dọc thuận thớ đ) Cắt ngang thuận thớ e) Cắt ngang ngang thô 120 kg/cm2 100kg/cm2 19kg/cm2 9,5kg/cm2 24kg/cm2 g) ép ngang toàn 24kg/cm2 h) ép ngang thớ cục chiều dài tự không nhỏ chiều dài chịu ép chiều dầy cấu kiện i) Môđun đàn hồi uốn tĩnh k) Môđun đàn hối theo dọc thớ,vềkéo lớn ép,trong tính toán lấy trị số môđun đàn hồi uốn tĩnh l) Môđun đàn hồi theo ngang thớ Kéo 8kg/cm2 00.000kg/cm2 100.000kg/cm2 10.000kg/cm2 ép Xoắn 8.000kg/cm2 4.000 kg/cm2 Hệ số chỉnh ứng suất cho thép t|ơng ứng nhóm gỗ khác Hệ số điều chỉnh loại ứng suất Số thứ tự Nhóm gỗ ép dọc thớ uốn tĩnh kéo dọc thớ Cắt dọc ngang thuận thớ cắt ngang thớ ép ngang thớ toàn bộ, ép ngang thớ cục Mođun đàn hồi tĩnh, môđun đàn hồi theo dọc thớ, ngang thớ Nhóm II III IV V VI VII VIII 1,7 1,5 1,3 1,1 1,0 0,8 0,5 1,5 1,4 1,3 1,2 1,0 0,9 0,6 2,3 2,0 1,7 1,4 1,0 0,8 0,5 1,2 1,2 1,2 1,2 1,0 0,8 0,5 Hệ số điều chỉnh ứng suất cho phép gỗ theo điều kiện sử dụng công trình Số thứ tự Hệ số Điều kiện sử dụng công trình Lực khô, lực |ớt liên tục xen kẽ ứng suất Môdun đàn hồi 0,85 0,85 Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 Luôn ngâm n|ớc Kết cấu làm việc môi tr|ờng luôn có nhiệt độ từ 35500C Kết cấu chịu lực tác dụng tải trọng tĩnh chủ yếu Khi chịu lực tạm thời trình lắp ráp, thi công thì: 0,75 0,80 0,75 0,80 0,80 0,80 a) ép dọc thớ b) C|ờng độ khác Công trình tạm thời Công trình đảm bảo giao thông thời chiến đ|ờng sắt (cầu phà) Công trình đảm bảo giao thông thời chiến đ|ờng cầu, phao, phà 1,30 1,10 - 1,20 1,20 - 1,50 - Phụ lục Tính toán móng cọc Tính toán móng cọc khung tăng c|ờng Để tính toán móng cọc, ng|ời ta sử dụng hệ tọa độ vuông góc xoz (hình la) Góc' tọa độ trùng với điểm 0, điểm nằm mặt d|ới kết cấu liên kết đầu cọc Trong tr|ờng hợp sơ đố tính toán phằng móng đối xứng điểm nằm trục đứng đối xứng hệ Trong tr|ờng hợp sơ đồ toán phẳng móng không đối xứng móng có số cọc thẳng đứng điểm nằm đ|ờng thẳng đứng qua trọng tâm tiết diện ngang tất cọc Những tr|ờng hợp lại không bó buộc Trục x trục nằm ngang h|ớng bên phải Trục z trục thẳng đứng h|ớng xuống d|ới [...]... ma sát và lực thuỷ động với vận tốc giả định là 0,1m/phút 3C Đà giáo thi công, giá treo, sàn công tác và các thi t bị khác đến làm việc trên cao Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 3 .22 Đà giáo thi công, kết cấu bảo vệ và giàn giáo treo phải đảm bảo: - Kết cấu đơn giản, phù hợp với điều kiện chế tạo chung theo khả năng của đơn vị thi công - Dễ vận chuyển, đơn giản và an toàn khi sử dụn, khi lắp ráp... không d|ới 1,5m phải đặt công tắc hạn vị và cả thi t bị chắn Thi t bị chắn đ|ờng phải đ|ợc tính toán thi t kế sao cho chịu đ|ợc lực xung kích của cẩu di chuyển động va đập vào Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 3.7 Cầu dùng cho cẩu phải đ|ợc kiểm toán theo trạng thái giới hạn thứ nhất và trạng thái giới hạn thứ hai ở tổ hợp bất lực bất lợi Bảng 14 giới thi u các tổ hợp lực cần phải xét đến khi tính... ph|ơng dọc) Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 Hệ phao Những bề mặt nằm ngang (vùng hút gió ra) 1,4 -0,4 Chú thích: Trong những tr|ờng hợp khi mà tốc độ gió lực thi công phải hạn chế đến đảm bảo điều kiện thi công và an toàn kỹ thuật, thì cầng độ áp lực gió đ|ợc lấy bằng: a) Khi tính toán các tàu lai, dắt và thi t kế cấu nhịp trên các trụ nổi 9kg/m2 (xuất phát từ điều kiện thi công ứng với gió của tốc... 3.4 3.5 22 TCN 200 : 1989 tuân theo những yêu cầu về 1-6 với các điều kiện thi t kế tổ chức thi công đã phòng tr|ớc tình trạng cầu phải ngừng làm việc khi ngập lũ Đ|ờng dùng cho cẩu đi lại trên cầu (nh| trên nền đắp) cần phải bố trí ngang bằng Chỉ trong tr|ờng hợp cá biệt mới cho phép làm đ|ờng cẩu có độ dốc không quá 3% Khi phải xây dựng đồng thời cầu dùng cho cẩu chân đê và cầu tạm phục vụ thi công,... trọng tiêu chuẩn cộng với lực phụ đ|ợc quy định bởi thi t kế kết cấu cần thi t đến điều chỉnh ứng suất (hoặc vị trí) của nó Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 Việc xác định áp lực gối tựa (phản lực tác dụng lên kích của kết cấu đang lắp ráp đ|ợc tiến hành theo sơ đồ tính phát sinh lực bắt đầu điều chỉnh ứng suất hoặc điều chỉnh vị trí và độ vồng thi công, áp lực đó không phụ thuộc vào trình tự lắp... các tải trọng riêng biệt kế trên cần phải lấy phù hợp với những điều kiện làm việc của thi t bị 2.11 Tải trọng của ng|ời, dụng cụ và các thi t bị nhỏ đ|ợc tính d|ới dạng: Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 a Tải trọng thẳng đứng phân bố đều với c|ờng độ 250kg/m), khi tính các tấm ván khuôn, ván lát sàn của đà giáo thi công, lối đi, đ|ờng bộ hành cũng nh| khi tính các kết cấu trực tiếp chống đỡ chúng... Năng l|ợng công trình bển tàu biến dạng do tàu va cho phép tính theo công thức: Trrong đó: k - Hệ số độ cứng của công trình bén tàu theo ph|ơng ngang (t/m), sơ bộ lấy k = 200 t/m Tiêu chuẩn ngành 2.20 2.21 2 .22 2.23 22 TCN 200 : 1989 Hx - Lực thuỷ bình h|ớng ngang tác dụng vào công trình bến tàu do tàu va khi cập bển xác định bằng cân bằng biểu thức (1) và (2) Lực dọc Hy (tính bằng t) do va đập của... hải miền Trung Vùng trung du Vùng núi (toàn miền) áp lực gió q0 kg/m2) 120 100 80 50 Tiêu chuẩn ngành 22 TCN 200 : 1989 Chú thích cho phân vùng áp lực gió Phân vùng áp lực gió toàn quốc xem trong TCVN 4088: 1985 Số liệu khí hậu dùng trong thi t kế xây dựng" Chú thích: 1- Vùng đồng bằng gồm các tỉnh tam giác châu thổ sông Hồng, sông Cửu Long 2 - Vùng Duyên hải miền Trung bao gồm dải đất ven biển rộng... bản vẽ thi công đà giáo, kết cấu bảo hiểm, giàn giáo đỡ phải ghi rõ trị số tải trọng tiêu chuẩn đ|ợc dùng trong tính toán Cầu tạm thi công Cầu tạm thi công dùng cho các ph|ơng tiện vận chuyển, các máy móc xây dựng máy nâng hàng đi lại và làm việc Cầu tạm thi công nên đặt trên đ|ờng thẳng, có độ dốc dọc không lớn hơn Cầu tạm thi công nên bố trí ở phía hạ l|u của cầu chính đang đ|ợc xây dựng tạm thi công... cứng" Cầu tạm thi công phải đ|ợc tính toán theo hoạt tải thực tế tác dụng trên nó Có hệ số xung kích l,05 đối với các dầm chủ kim loại của kết cấu nhịp (xe chạy với tốc độ hạn chế d l0km/h) Các tổ hợp tải trọng dùng trong tính toán các cầu tạm tbi công ghi ở bảng 17 Độ võng của kết cấu nhịp cầu tạm thi công không hạn chế Bảng 17 Thứ tự tải trọng (1) a) 1 2 b) 3 4 5 c) 6 7 22 TCN 200 : 1989 Tải trọng