mất ổn định bờ dốc tại quốc lộ 70 đoạn qua km số 194.số liệu khảo sát về địa chất phục vụ việc nghiên cứu xử lý thiết kế.đề xuất các giải pháp thiết kế xử lý sụt trượt.kiểm toán ổn định các phương án thiết kế
Hiện tượng sụt trượt km 194 + 538- km 194+717 quốc lộ 70 yên bái- lào cai Thành viên nhóm : Nguyễn Thế Kiên Vũ Văn Quản NỘI DUNG 3 Gi ới thi ệu qu ốc l ộ 70 Hi ện tr ạng s ự c ố s ụt trư ợt Nguyên nhân, s ố li ệu quan tr ắc Bi ện pháp kh ắc ph ục Gi ới thi ệu qu ốc l ộ 70 Quốc lộ 70 tuyến giao thông đường cấp quốc gia nối tỉnh vùng Tây Bắc Việt Nam Phú Thọ,Yên Bái Lào Cai với Tuyến đường dài 185 km chạy bên bờ tả ngạn sông Hồng từ ngã ba thị trấn Đoan Hùng, tỉnh Phú Thọ đến ngã ba Bản Phiệt (ngã ba nối với quốc lộ 4D), tỉnh Lào Cai Đoạn qua địa bàn Lào Cai (cụ thể huyện Bảo Yên, Bảo Thắng thành phố Lào Cai) dài 79 km, qua địa bàn Yên Bái (Lục Yên, Yên Bình) dài 90 km Tuyến đường xây dựng từ thập niên 1970 theo tiêu chuẩn đường cấp 5, xuống cấp nghiêm trọng từ lâu Hiện có dự án cải tạo lại quốc lộ nâng cấp lên tiêu chuẩn đường cấp Hi ện tr ạng s ự c ố s ụt trư ợt Bình đồ khu vực trượt Đỉnh cung trượt gần với vị trí cột điện, nơi đỉnh phân thủy Đất đá sụt trượt Vị trí khác cung trượt Đất đá từ Taluy dương bị sụt trượt đẩy xuống lòng sông Vị trí tường bên Taluy âm bị dịch chuyển trượt bên Taluy dương Một phần tường kè bên Taluy âm bị đẩy ngang bị đẩy ngang Đất đá tầng phủ bị sụt trượt 3.Nguyên nhân, s ố li ệu quan tr ắc Nguyên nhân: Như biết, trượt lở xảy điều kiện cân khối đất đá sườn dốc bị phá hủy Nguyên nhân gây trượt độ bền đất đá bị giảm đi, trạng thái ứng suất sườn dốc bị thay đổi theo chiều hướng bất lợi, hai nguyên nhân Theo Lomtadze [5], nguyên nhân gây trượt thường là: tăng cao độ dốc sườn dốc cắt xén, khai đào xói lở, thi công mái dốc; giảm độ bền đất đá biến đổi trạng thái vật lí tẩm ướt, trương nở, giảm độ chặt, phong hoá, phá huỷ kết cấu tự nhiên, tượng từ biến đất đá; tác động áp lực thuỷ tĩnh thuỷ động lên đất đá, gây nên biến dạng thấm (xói ngầm, chảy trôi, biến thành trạng thái cát chảy v.v.); biến đổi trạng thái ứng suất đất đá đới hình thành sườn dốc thi công mái dốc; tác động bên chất tải sườn dốc, dao động địa chấn vi địa chấn, v.v Mỗi nguyên nhân riêng biệt kể làm cân khối đất đá sườn dốc, thông thường tác động đồng thời số nguyên nhân Trong vùng nghiên cứu nguyên nhân nêu thể số phân tích sau Độ dốc sườn dốc Tác độg l ực thuỷ tĩnhthuỷ độg Giảm độ bền đất đá Nguyên nhân Sự thay đổi trạng thái ứng suất sườn dốc giỡ tải Sự gia tải sườn dốc BẢNG TỔNG HỢP CÁC CHỈ TIÊU CƠ LÝ CỦA CÁC LỚP 4.Biện pháp khắc phục Biện pháp hạn chế sụt trượt Hạn chế đào xén chân dốc Hạn chế chất tải lên đỉnh dốc Không nổ mìn thiết kế đường tàu xe lớn gây chấn động mạnh đến mái dốc Các biện pháp xử lí sụt trượt Tiêu nước cho mái dốc (nước mặt nước ngầm) Dùng lưới thép chịu lực gia cố bề mặt mái dốc Bạt thoải mái dốc, làm mái dốc bậc thang( bạt giật cấp), cắt mái dốc Làm bệ phản áp phần trồi lên cung trượt Làm kè mái dốc, tường chắn đất, Sử dụng neo Dùng vật liệu có cốt cho mái đất đắp Khoan, phun xi măng gia cố mái dốc ( Chủ yếu bờ dốc vùng núi đá vôi) ( weep hole= Đư ờng thoát nư Drain=Mi ệng l ỗ thoát nư ớc) GIẢI PHÁP THIẾT KẾ XỬ LÝ SỤT TRƯỢT A BÌNH ĐỒ THIẾT KẾ B CÁC PHƯƠNG ÁN THIẾT KẾ XỬ LÝ SỤT TRƯỢT Phương án xử lý Xử lý tường chắn bê tông cốt thép *Đoạn km194+538.04 Xử lý tường chắn bê tông cốt thép taluy dương taluy âm Trắc ngang thiết kế điển hình * Đoạn Km194+717.8 Xử lý tường chắn bê tông cốt thép + móng cọc khoan nhồi bên taluy dương kết hợp sử dụng đất đắp bên taluy âm Sơ đồ bố trí chung tường chắn chân taluy dương Sử dụng tường bê tong cốt thép kết hượp với móng cọc khoan nhồi Chiều cao tường : 6m Khe phòng lún: 4cm Kích thước bệ móng : 5000x9960x1500mm Đường kính cọc khoan nhồi: 1m Chiều dài cọc : 9m ( chưa tính phần ngàm vào bệ ) Gồm cọc ngàm bệ móng , bố trí hình vẽ M? T CHÍNH 6000 94.53 40 9960 6000 9960 88.53 1500 88.53 87.03 94.53 87.03 40 9960 9000 9960 78.03 78.03 Sơ đồ bố trí chung tường chắn chân taluy âm Sử dụng tường bê tong cốt thép kết hượp với móng cọc khoan nhồi Chiều cao tường : 6m Khe phòng lún: 4cm Kích thước bệ móng : 5500x9960x1500mm Đường kính cọc khoan nhồi: 1m Chiều dài cọc : 11m ( chưa tính phần ngàm vào bệ ) Gồm cọc ngàm bệ móng , bố trí hình vẽ M? T CHÍNH 75.58 83.08 6000 6000 9960 77.08 1500 77.08 40 9960 83.08 75.58 9960 11000 9960 64.58 64.58 C Kiểm toán ổn định trượt geoslope Kiểm toán ổn định mái dốc chưa xử lý Kiểm toán ổn định mái dốc trước xử lý Kiểm toán ổn định mái tường sau xử lý The end [...]... *TRẮC DỌC Mặt cắt dọc địa chất công trình tại tim đường từ Km194+380 đến Km194+801 Mặt cắt ngang địa chất công trình tại Km194+538.41 Mặt cắt ngang địa chất công trình tại Km194+717.81 BẢNG TỔNG HỢP CÁC CHỈ TIÊU CƠ LÝ CỦA CÁC LỚP 4.Biện pháp khắc phục Biện pháp hạn chế sụt trượt Hạn chế đào xén chân dốc Hạn chế chất tải lên đỉnh dốc Không nổ mìn hoặc thiết kế các đường tàu xe lớn gây chấn động mạnh... của nước mặt và nước dưới đất trong sự thành tạo trượt d Sự thay đổi trạng thái ứng suất ở sườn dốc do giỡ tải Nguyên nhân thứ tư trong sự phát sinh trượt là sự biến đổi trạng thái ứng suất của đất đá trong đới hình thành sườn dốc Đất đá trong điều kiện thế nằm tự nhiên thường ở trong trạng thái ứng suất nào đó cân bằng với các lực bên trong của đất đá Nhưng nếu có sự thay đổi các điều kiện của môi... những nguyên nhân cơ bản, thường là chủ yếu, trong sự phá huỷ cân bằng các khối đất đá ở sườn dốc b Giảm độ bền của đất đá Nguyên nhân thứ hai thường gặp trong sự thành tạo trượt là sự giảm độ bền của đất đá do biến đổi trạng thái vật lý của chúng khi ẩm ướt, trương nở, giảm độ chặt, phong hoá, phá hoại kết cấu tự nhiên, cũng như liên quan với quá trình phát triển hiện tượng từ biến c Tác động của... lý Xử lý bằng tường chắn bê tông cốt thép *Đoạn km194+538.04 Xử lý bằng tường chắn bê tông cốt thép trên cả taluy dương và taluy âm Trắc ngang thiết kế điển hình * Đoạn Km194+717.8 Xử lý bằng tường chắn bê tông cốt thép + móng cọc khoan nhồi bên taluy dương kết hợp sử dụng nền đất đắp bên taluy âm 2 Sơ đồ bố trí chung tường chắn chân taluy dương Sử dụng tường bê tong cốt thép kết hượp với móng cọc khoan... trượt Tiêu nước cho mái dốc (nước mặt và nước ngầm) Dùng lưới thép chịu lực gia cố bề mặt mái dốc Bạt thoải mái dốc, làm mái dốc bậc thang( bạt giật cấp), cắt cơ mái dốc Làm bệ phản áp ở phần trồi lên của cung trượt Làm kè mái dốc, tường chắn đất, Sử dụng neo Dùng vật liệu có cốt cho mái đất đắp Khoan, phun xi măng gia cố mái dốc ( Chủ yếu ở các bờ dốc vùng núi đá vôi) ( weep hole= Đư ờng thoát... phát triển hiện tượng từ biến c Tác động của lực thuỷ tĩnh, thuỷ động Nguyên nhân cơ bản thứ ba trong sự phát triển trượt là tác động của lực thuỷ tĩnh và lực thuỷ động lên đất đá Chính bản thân các lực đó đã gây nên biến dạng thấm ở trong đất đá Lực thuỷ tĩnh và lực thuỷ động có ảnh hưởng đến sự biến đổi trạng thái ứng suất của đất đá trên sườn dốc, mái dốc; chúng có vai trò không đồng nhất và hay... 4cm Kích thước bệ móng : 5000x9960x1500mm Đường kính cọc khoan nhồi: 1m Chiều dài cọc : 9m ( chưa tính phần ngàm vào bệ ) Gồm 8 cọc ngàm trên 1 bệ móng , được bố trí như hình vẽ M? T CHÍNH 2 1 4 6000 94.53 40 3 9960 6000 9960 4 88.53 1500 88.53 87.03 94.53 87.03 40 9960 9000 9960 78.03 78.03 3 Sơ đồ bố trí chung tường chắn chân taluy âm Sử dụng tường bê tong cốt thép kết hượp với móng cọc khoan nhồi... 78.03 78.03 3 Sơ đồ bố trí chung tường chắn chân taluy âm Sử dụng tường bê tong cốt thép kết hượp với móng cọc khoan nhồi Chiều cao tường : 6m Khe phòng lún: 4cm Kích thước bệ móng : 5500x9960x1500mm Đường kính cọc khoan nhồi: 1m Chiều dài cọc : 11m ( chưa tính phần ngàm vào bệ ) Gồm 8 cọc ngàm trên 1 bệ móng , được bố trí như hình vẽ M? T CHÍNH 1 75.58 83.08 6000 6000 3 9960 4 77.08 1500 77.08 40