Đồ án tót nghiệp xây dựng dân dụng

Đồ án tốt nghiệp ngành xây dụng dân dụng và công nghiệp tính toán sàn,khung,dầm ,cầu thang,Sơ đồ tính của bản thang được xem là khớp vì bản thang thường được đổ bê tông sau khi đổ bê tông dầm sàn và để thiên về an toàn khi tính bản thang với sơ đồ khớp sẽ cho moment nhịp lớn , cốt thép gối sẽ được tính với 40% cốt thép nhịpVậy sơ đồ tính của bản thang là

ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ****** LỜI CẢM ƠN Nhằm tạo điều kiện cho sinh viên làm quen với cơng việc làm việc thực tế ngành xây dựng ,khi trường khơng bỡ ngỡ với cơng việc có thêm kinh nghiệm tính tốn, thiết kế sau này.Nhà trường tổ chức cho chúng em làm đồ án thiết kế tốt nghiệp, để em hiểu bổ sung thêm lí thuyết học giảng đường Đồng thời, tập cho em làm quen với cơng việc tính tốn thiết kế kỹ sư Trong thời gian tháng, khơng phải dài với khoảng thời gian cho em nắm bắt phần cơng việc tính tốn,cách quản lý cơng việc người kỹ sư xây dựng Em xin cảm ơn Thầy Hồng Quốc Thanh tận tâm hướng dẫn để em hồn thành tốt đề tài Em xin cảm ơn thầy khoa xây dựng trường Đai học Bình Dương tạo điều tốt cho em có hội tiếp xúc với kiến thức thực tế cơng việc tạo điều kiện thuận lợi giúp đỡ hướng dẫn chúng em hồn thành nhiệm vụ này.Trong thời gian làm em có thiếu xót khuyết điểm ,em mong q thầy góp ý để em hồn thiện thân hơn.Em xin chân thành cảm ơn Bình Dương, ngày 17 tháng năm 2013 Sinh vi ên Dương Mạnh Tiến SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH NHẬN XÉT CỦA GIẢNG VIÊN HƯỚNG DẪN Bình Dương, NGÀY 29 THÁNG 04 NĂM 2016 Giảng viên hướng dẫn Th.S : Hồng Quốc Thanh SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH PHẦN I: KIẾN TRÚC I TỔNG QUAN VỀ YÊU CẦU THIẾT KẾ: Thành phố Hồ Chí Minh có dân số triệu người,chủ yếu dân nhậ p cư ,vì nhu cầu nhà ln mức cao.Trong năm gần đây, mức sống nhu cầu người dân ngày nâng cao kéo theo nhiều nhu cầu ăn ở, nghỉ ngơi, giải trí mức cao hơn, tiện nghi Chung cư AN LẠC đầu tư xây dựng nhằm đáp ứng nhu cầu nêu - Chức sử dụng công trình làø hộ cao tầng - Công trình có tổng cộng lầu kể tầng thượng Tổng chiều cao công trình 25.6 m Khu vực xây dựng rộng, trống, công trình đứng riêng lẻ Mặt đứng công trình hướng phía Đông, xung quanh trồng cây, vườn hoa tăng vẽ mỹ quan cho công trình II ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH: Giới thiệu công trình: Vò trí xây dựng công trình: Quận 8, Tp Hồ Chí Minh Công trình gồm văn phòng hộ cao cấp tầng cao 25.6 kể từ mặt đất, gồm loại hộ: - Căn hộ A: diện tích xây dựng 92.4m gồm phòng ngủ, 2wc, phòng khách, phòng ăn, bếp - Căn hộ B: diện tích xây dựng 92.4m gồm phòng ngủ, 2wc, phòng khách, phòng ăn, bếp - Căn hộ C: diện tích xây dựng 92.4m gồm phòng ngủ, 2wc, phòng khách, phòng ăn, bếp - Căn hộ D: diện tích xây dựng 92.4m2 gồm phòng ngủ, 2wc, phòng khách, phòng ăn, bếp - Căn hộ E: diện tích xây dựng 92.4m gồm phòng ngủ, 2wc, phòng khách, phòng ăn, bếp Tổng diện tích xây dựng 2784 m 2, chiều cao tầng m , lầu cao 3.6m 2/ Vị trí , đặc điểm khu vực xây dựng - Vị trí khu đất xây dựng: +Phía Đơng Bắc : Giáp đường Nguyễn Thị nhỏ +Phía Tây Nam : Giáp đường Tân Thành +Phía Đơng Nam : Giáp cơng trình liền kề +Phía Tây Nam : Giáp cơng trình liền kề - Diện tích khu đất quy hoach:788.13 m2 - Tổng diện tích sàn xây dựng: 703.17m2 - Đặc điểm khu đất xây dựng: Vị trí khu đất xây dựng nằm trung tâm Thành Phố, địa hình tương đối phẳng SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH -Điều kiện khí hậu: Nhiệt độ khơng khí cao trung bình tháng năm Tháng 4: 34.6 o C Tháng 12: 30.8 oC Nhiệt độ khơng khí thấp trung bình tháng năm: Tháng 4: 25.8 o C Tháng 1: 21.1 o C Biên độ ngày trung bình nhiệt độ khơng khí: Tháng 9: 6.9 oC Tháng 10: 10.5 oC Độ ẩm trung bình: 72 % (30 oC ) Giải pháp kiến trúc: - Khối nhà thiết kế theo khối vuông phát triễn theo chiều cao mang tính đại, bề - Các ô cửa kính khung nhôm, ban công với chi tiết tạo thàn h mảng trang trí độc đáo cho công trình - Bố trí nhiều vườn hoa, xanh sân thượng ban công nhằm tạo cho người sử dụng gần gũi với thiên nhiên giải trí, nghỉ ngơi Giao thông nội bộ: - Giao thông tầng có hành lang thông hành rộng 3.8m nằm mặt tầng, đảm bảo lưu thông tiện lợi đến hộ - Giao thông đứng tầng thông cầu thang hành đảm bảo nhu cầu lưu hành Tóm lại: Các hộ thiết kế hợp lí, đầy đủ tiện nghi, phòng tiếp xúc với tự nhiên, có ban công phòng khách, phòng ngủ, khu vệ sinh có gắn trang thiết bò đại Các hệ thống kỹ thuật công trình: - Hệ thống chiếu sáng: Công trình xây dựng thuộc khu vực ngoại ô thành phố, hộ, phòng làm việc, hệ thống giao thông tầng chiếu sáng tự nhiên thông qua cửa kính bố trí bên - Hệ thống chiếu sáng nhân tạo thiết kế tính toán cho đảm bảo - Hệ thống đường dây điện bố trí ngầm tường sàn, có hệ thống máy phát điện dự phòng riêng phục vụ cho công trình cần thiết SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH Hệ thống cấp thoát nước: - Nước từ hệ thống cấp nước thành phố (nước TP.HCM) đưa vào bể đặt tầng kỹ thuật (dưới tầng hầm) nước bơm thẳng lên bể chứa lên tầng thượng, việc điều khiển trình bơm thực hoàn toàn tự động thông qua hệ thống van phao tự động Ống nước hộp gen - Nước thải sinh hoạt thu từ ống nhánh, sau tập trung ống thu nước bố trí thông tầng qua lỗ hợp gen Nước tập trung hố ga chính, xử lý đưa vào hệ thống thoát nước chung thành phố Hệ thống rác thải: Ống thu rác thông suốt tầng, rác tập trung ngăn chứa phía sau tầng trệt, sau có xe đến vận chuyển Hệ thống chữa cháy: - Chung cư nơi tập trung nhiều người nhà cao tầng việc phòng cháy chữa cháy quan trọng - Trang bò súng cứu hoả (ống  20 dài 25m, lăng phun  13) đặt phòng trực, có 01 02 vòi cứu hoả tầng tuỳ thuộc vào khoảng không tầng ống nối cài từ tầng đến vòi chữa cháy bảng thông báo cháy - Các vòi phun nước tự động đặt tất tầng nối với hệ thống chữa cháy thiết bò khác bao gồm bình chữa cháy khô tất tầng Đèn báo cháy cửa thoát hiểm, đèn báo khẩn cấp tất tầng SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH PHẦN II: TÍNH TOÁN KẾT CẤU CHƯƠNG I: THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH I SỐ LIỆU TÍNH TOÁN: 1.1 Số liệu tính toán: - Chọn bê tông B20 - Chọn thép sàn A-1, thép trơn có đường kính   12 - Chọn thép chòu lực A-2, thép gân có đường kính   12 Bê tông B20 (MPa) Rb = 11.5 Rbt = 0.9  b = 0.9 Bảng tổng hợp số liệu tính toán Cốt thép Sàn d  12 (MPa) Rs = 225 Cốt đai, cốt xiên d  12 (MPa) Rsw = 175 Cốt dọc d  12 (MPa) Rsc = 280 1.2 Sơ đồ mặt sàn: SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH II TÍNH TOÁN: 2.1 Xác đònh tải trọng tác dụng lên sàn: 2.1.1 Chọn sơ tiết diện dầm sàn: - Tiết diện dầm phụ thuộc vào yếu tố + Tải trọng từ sàn truyền vào + Nhòp dầm + Điều kiện thi công * Xác đònh sơ kích thước dầm phụ : 1 1 1 1 hd =    L      480   369.2  266.67   Chọn hd =350 cm nhiên lấy  13 18   13 18  400 cm để thẩm mỹ dễ thi cơng 1 1 1 1 => bd     hd      400   200  100  Chọn hd =200 cm 2 4 2 4 * Xác đònh sơ kích thước dầm : 1 1 1 hdc  (  ) L      5800   580  446   Chọn hdc =500 cm 10 13  10 13  1 1 1 1 => bd     hdc      500  250  125  Chọn bd = 200 cm 2 4 2 4 - Những tiết diện dầm chọn: + Dầm ngang nhà bxh = 200x500 + Dầm dọc nhà bxh = 200x400 + Dầm phụ nhà vệ sinh bxh = 200x300 - Sơ chọn kích thước tiết diện sàn: Chọn chiều dày sàn chọn theo biểu thức kinh nghiệm: hb  D  l1 m m = 30 - 35 dầm (1 phương) m = 40 - 45 kê cạnh (2 phương) D = 0.8 - 1.5 hệ số phụ thuộc vào tải trọng  1  hb      480  10.67  12cm Vậy ta chọn chiều dày sàn: hs  11cm  40 45  SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH 2.1.2 Tónh tải: - Các lớp cấu tạo sàn nhà thông thường: Thành phần tải  (m)  (daN / m3 ) HSVT n g tt (daN / m2 ) Gạch ceramic 0.01 2000daN/m 1.2 24 Vữa lót 0.02 1800daN/m 1.2 43.2 Sàn BTCT 0.11 2500daN/m 1.1 302.5 Vữatrát trần 0.015 1800daN/m 1.2 32.4 STT Tổng g tt    i   i  ni 402.1 - Đối với sàn nhà vệ sinh, nhà tắm: STT Thành phần tải  (m)  (daN / m3 ) HSVT n g tt (daN / m2 ) Gạch ceramic 0.01 2000 1.2 24 Vữa lót 0.02 1800 1.2 43.2 Lớp Bê tông chống thấm 0.1 2200 1.1 242 Sàn BTCT 0.11 2500 1.1 302.5 Vữatrát trần 0.015 1800 1.2 32.4 Tổng g tt    i   i  ni 644.1 2.1.3 Hoạt tải: Giá trò hoạt tải lấy theo quy phạm TCVN (2737 – 1995), ta có bảng giá trò sau: pstc  200  n  1.2 pstc  200  n  1.3 STT Loại phòng Tải trọng tiêu chuẩn ( ptc (daN / m2 ) HSVT(n) Tải trọng tính toán ( ptt (daN / m2 ) Phòng bếp 150 1.3 195 P.khách, P.ăn 150 1.3 195 P.vs, P.tắm 150 1.3 195 Phòng ngủ 150 1.3 195 Hành lang 300 1.2 360 Ban công 300 1.2 360 Cầu thang 300 1.2 360 Mái 75 1.3 97.5 SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH 2.2 Tính nội lực: 2.2.1 Phân loại ô bản: Số Số hiệu ô sàn l2 (m) l1 (m) Tỷ số l2/l1 Lượng S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 5.8 5.8 4.8 2.4 5.8 4.8 5.1 4.8 3.6 4.8 4.2 9.6 4.8 4.2 2.4 1.5 1.6 1.6 0.6 0.6 0.6 4.2 0.6 0.6 1.2 1.4 2.0 1.6 3.6 3.0 8.5 8.0 6.0 1.1 16 32 8 2 2 Loại ô Sàn làm việc phương Sàn làm việc phương Sàn làm việc2 phương Sàn làm việc2 phương Sàn làm việc1 phương Sàn làm việc1 phương Sàn làm việc1 phương Sàn làm việc1 phương Sàn làm việc1 phương Sàn làm việc phương Sàn làm việc phương Sàn làm việc phương 2.2.2 Tính kê cạnh: a Sơ đồ tính: l2  xem ô làm việc theo phương, tính theo sơ đồ đàn hồi l1 có tải nhòp khác nhau, tải nhòp tính theo sơ đồ dẻo h Và tỉ số d  liên kết xem ngàm, dầm ngàm vào (vì dầm có độ cứng lớn hb l bản) Quá trình tính toán Dựa vào tỉ số điều kiện liên kết cạnh theo công thức l1 hd  ta tra bảng phụ lục 12 sách kết cấu bê tông cốt thép tập tác giả VÕ BÁ TẦM hb Khi tỉ số cạnh Ta xác đònh hệ số tương ứng mi1 , mi , ki , ki Từ ta xác đònh - Moment nhòp theo phương cạnh ngắn Mi1  mi1  q - Moment nhòp theo phương cạnh dài M i  mi  q - Moment gối theo phương cạnh ngắn M i  ki  q - Moment gối theo phương cạnh dài M i  ki  q Trong đó, q  ( g tt  ptt )  l1  l2 Là tổng tải tính toán sàn l1 : cạnh ngắn ô bản; l2 : cạnh dài ô g tt : tónh tải tính toán ô bản; p tt : hoạt tải tính toán ô hd : chiều cao dầm; SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN hb : chiều dày MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH b Tính toán kết nội lực: - Gồm ô bản, S1, S2, S3, S4, S10 Vì ô thoả điều kiện: l +  , làm việc theo phương, tính theo sơ đồ đàn hồi l1 + hd  , dầm ngàm vào hb Trong : l 1,l cạnh ngắn cạnh dài ô q  ( g tt  ptt )  l1  l2 Moment dương lớn : Mi = mi1 x q (daNm/m) Mi = m i2 x q (daNm/m) Moment âm lớn nhât gối : Mi I = ki1 x q (daNm/m) Mi II = ki2 x q (daNm/m) Các giá trò m i1 , mi2 , ki1 , ki2 tra bảng phụ lục 12, sơ đồ sách kết cấu bê tông cốt thép, tập 2, tác giả VÕ BÁ TẦM Tra bảng tính toán ta xác đònh kết nội lực, kết cốt thép bảng sau SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 10 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH 2400 100 100 300 900 X 2400 900 300 100 100 300 900 Y 900 300 Mặt bố trí cọc n  : Tổng số cọc móng x i 1 i  x12  x22   x82  (0.9)  (0.9)  (0.9)    (0.9)  (0.9)  (0.9)   (0.9)2 P1  P2 N P  P4  P5  tt  n N n P6  P7  P8  tt  x max ( M ).xmax N n ( M ytt ).xmax tt y tt  x ( M ).x  x max tt y max  2185.83 237.37  (0.9)   198.9 KN  (0.9) 2185.83 237.37    242.87 KN  (0.9) max  2756.74 237.37  0.9   286.83KN  (0.9) Hệ số nhóm cọc:  d   m(n  1)  n(m  1)     arctg    90.m.n  S   Với d = 0.3m: Cạnh cọc S = 0.9m; m = 3(số hàng cọc); n = 3(số cọc hàng)  d   m(n  1)  n(m  1)   0.3   3(3  1)  3(3  1)      arctg      arctg   0.72   90.m.n 90    S    0.9     .Qa  0.72  430.29  308.54KN  Điều kiện:  P  P6  P7  P8  286.83KN  .Qa  308.54 KN  tt  Pmin  P1  P2  P3  198.9 KN   Tất cọc đủ khả chòu tải tt  231.41KN   Cọc không bò nhổ vì: Pmin tt max SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 125 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH VII KIỂM TRA SỰ ỔN ĐỊNH CỦA NỀN ĐẤT DƯỚI MŨI CỌC: Xem đài cọc với cọc với đất xung quanh cọc thể thống gọi móng khối quy ước (MKQƯ) MKQƯ xác đònh cách xẽ đường thẳng từ mép cọc cùng, hợp với mặt thân cọc góc ảnh hưởng  với:    tb  tb : Góc ma sát trung bình lớp đất mà thân cọc qua: tb  1.h1   h2    n hn h1  h2   hn    h h i i i 2.XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ CỦA MKQƯ: tb  5.633   14.13  2.8  23.85  8.6  17.85   18.14  18o8' 15.4 Góc mở:   tb  18.14  4.54  4o32'  Kích thước đáy móng khối quy ước: lqu  l1  2.l.tg  2.1   15.4  tg 4o32'  4.54m bqu  b1  2.l.tg  2.1  15.4  tg 4o32'  4.54m  Diện tích móng khối quy ước: Fqu  lqu  bqu  4.54  4.54  20.6m SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 126 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH N M 4 Móng khối quy ước SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 127 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH 3.KIỂM TRA SỰ ỔN ĐỊNH CỦA NỀN ĐẤT DƯỚI MKQƯ: Điều kiện kiểm tra ổn đònh đất nền: Với: tc tc  Pmax  1,2.Rqu  tc  Pmin   tc tc  Ptb  Rqu N tc  6eb 6el  W tc Pmax  1   Fqu  bqu lqu  Fqu N tc  6eb 6el  W tc Pmin  1   Fqu  bqu lqu  Fqu N tc  Tacó: N tt 1932.39   1610.33KN ; eb  1.2 1.2  N tt  N tt  Ndtt  1932.39  253.44 2185.83KN N  tt 2185.83  1821.53KN 1.2 1.2  M tt  M tt  (Q xtt  bề dày đài)  182.77  (54.6 1)  237.37KN.m N tc  M  tt 237.37  197.81KN m 1.2 1.2  M tc  197.81  0.1086m e  N tc 1821.53  M tc  W: Khối lượng cọc + Trọng lượng đất xung quanh cọ c + Trọng lượng đài  Khối lượng cọc: W1  n.lC FC  bt  15.4  0.32  (25  10)  187.11KN  Trọng lượng đài đất đài: W2  F.DF  tb  (2.4  2.4)   22  232.32KN  Trọng lượng bên đài: W3  ( Fqu  F ).  i hi  (20.6  (2.4  2.4))  (1.4 18  0.6  20.9)  560.06 KN  Trọng lượng đất bên đài đến móng khối quy ước: W4  ( Fqu  n.FC ).  i hi  (20.6   0.32 )  (3 10.9  2.8  9.7  8.6 10.3  1 9.9) W4  3133.55KN  Trọng lượng móng khối quy ước: Wqu  W1  W2  W3  W4  187.11  232.32  560.06  3133.55  4113.04 KN SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 128 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 tc  Pmax  N N tc  Pmin  Fqu Fqu tc tc   el 1  lqu    el 1  lqu  GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH  Wqu 1821.53   0.1086  4113.04   1   289.23KN / m2    20.6  4.54  20.6  Fqu  Wqu 1821.53   0.1086  4113.04   1   288.94 KN / m2    20.6  4.54  20.6  Fqu  Ptbtc  tc tc Pmax  Pmin 289.23  288.94   289.09 KN / m2 2 m1 m2  ( A.bqu  tc  B.hqu  *tc  D.C tc ) k tc Rqutc   II  19.9KN / m3   dn   II  10  19.9  10  9.9KN / m3 C tc  25.5KN / m2 ; hqu  15.4m ; m1 m2  1.1 ; ktc  ; bqu  4.54m  A  0.4313    1751   B  2.7252  D  5.3095  ' hqu   *tc  10.9  2.8  9.7  8.6  10.3  1 9.9  158.34 KN / m tc  Rqu  1.1  (0.4313  3.94  9.9  2.7252 158.34  5.3095  25.5)  642.096 KN / m2 Để kiểm tra ổn đònh đất mũi cọc tức kiểm tra ổn đònh đất MKQƯ thỏa mản điều kiện sau: tc tc  Pmax  289.23KN / m  1.2  Rqu  1.2  642.096  770.52 KN / m  tc  Pmin  288.94 KN / m   tc tc  Ptb  289.09 KN / m  Rqu  642.096 KN / m Vậy đất đáy móng khối quy ước ổn đònh SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 129 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH 3.KIỂM TRA SỰ XUYÊN THỦNG CỦA ĐÀI CỌC: Giả sử thép xuyên thủng không trùng lên hết đầu cọc Điều kiện đài không bò xuyên thủng: PXT  PCX Cột C có kích thước: (45  50)cm Bề dày làm việc đài: ho  hd  a   0.1  0.9m tt PXT  2Pmax   289.23KN  578.46 KN PCX  0.75  Rk  (bc  ac  2h0 )  h0 PCX  0.75 1100  (0.45  0.5   0.9)  0.9  2041.88KN Vậy PXT  PCX  Đài cọc không bò xuyên thủng tt Ta tính lại h0 , ADCT : PCX  PXT  0.75 1100  (0.45  0.5  2h0 )  h0  2Pmax 0.75 1100  (0.45  0.5  2h0 )  h0   289.23  1650h0  783.75h0  578.46   h0  0.40m, Chọn h0  0.5m  h  0.6m , Vậy chọn h  0.6m cho móng M2 N 45° 45° Tháp xuyên thủng SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 130 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH VIII KIỂM TRA LÚN DƯỚI ĐÁY MÓNG KHỐI QUY ƯỚC: Ta dùng phương pháp tổng lớp phân tố tính lún tâm móng: e e  S   S i    1i 2i hi    e1i  p lực gây lún đáy MKQƯ: hqu  15.4(m) ; Ptbtc  289.09 KN / m2 ;  *tc  9.9KN / m2 *tc hqu     10.9  2.8  9.7  8.6  10.3  1 9.9  158.34 KN / m Pgl  Ptbtc   *tc  hqu  289.09  158.34  130.75KN / m *tc  bt    ( hqu  zi )  gl  K0  Pgl P1   bt1   bt P2  P1   gl1   gl 2 • Ta có: lqu bqu  4.54  4.54 Ta chia lớp đất móng khối quy ước thành lớp nhỏ có bề dày hi  (0.2  0.6)b Ta chọn hi  0.2  b  0.2  4.54  0.908m Ta tiến hành chia lớp đất tính giá trò cần thiết lớp đất có:  bt  5. gl ngưng lại, lúc ta lấy tổng độ lún lớp đất so với điều kiện lún SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 131 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH Để xác đònh e1i , e2i , ta vào p1i , p2i dựa vào bảng thí nghiệm nén cố kết mẩu (1 – 9), (độ sâu 17.8 – 18)m, cho bảng sau: P(KN/m2) 25 e 0.6 0.59 Xem móng móng đơn: 50 0.58 100 0.57 200 0.55 400 0.52 BẢNG TÍNH LÚN Lớp σgl (KN/m2) Điểm Z(m) Z/b Ko 1 2 3 4 5 0.908 0.908 1.816 1.816 2.724 2.724 3.632 3.632 4.54 4.54 4.728 0.2 0.2 0.4 0.4 0.6 0.6 0.8 0.8 1 1.2 0.96 0.96 0.8 0.8 0.606 0.606 0.449 0.449 0.334 0.334 0.2829 S S i i σbt (KN/m2) 130.750 152.46 P1 (KN/m2) P2 (T/m2) e1 e2 S(m) 157.0 0.5586 285.1 0.5372 0.0171 125.520 161.45 104.600 170.44 165.9 0.5568 281.0 0.5378 0.0152 104.600 170.44 79.235 179.43 79.235 179.43 58.707 188.42 174.9 0.5550 266.9 0.5400 0.0121 183.9 0.5532 252.9 0.5421 0.0090 58.707 43.671 188.42 197.41 192.9 0.5514 244.1 0.5434 0.0065 43.671 33.603 197.41 206.40 201.9 0.5497 240.5 0.5439 0.0047 125.520 161.45  0.0646(m)  6.46(cm) 0.0646  0.0646(m)  6.46(cm)  8cm Vậy đất móng khối quy ước ổn đònh đảm bảo điều kiện biến dạng SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 132 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH 133 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH IX TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP TRONG ĐÀI CỌC: TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP THEO PHƯƠNG I-I Xét mặt ngàm I – I: Moment tương ứng với mặt ngàm I – I: M I I  P7 r7  P8 r8  P9 r9 Với: P7 N P P  tt n  ( M ytt ).xmax x max  2185.83 237.37  0.9   286.83KN  (0.9)  P6  P7  P8  Pmax  286.83KN ; r6  r7  r8  0.9  0.5  0.65m Ta có: M I I  (286.83 0.65)   559.32KN.m Diện tích cốt thép: M I I 559.32 AS    3.699 103 m  36.99cm 0.9  Ra  h0 0.9  280000  0.6 Chọn 16  AS16   d  3.14 1.62  2.0096cm2 4 36.99  18.4(cây ) Số cây: n  2.0096 Ta chọn n  19(cây) bố trí cốt thép theo phương ngang đài cọc Khoảng cách thép 2.4  0.126m  126mm 19 Vậy chọn 1916a126 bố trí cốt thép theo phương I-I đài cọc a SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 134 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP THEO PHƯƠNG CẠNH NGẮN: Xét mặt ngàm II – II Moment tương ứng với mặt ngàm II – II: M II II  P1.r1  P4 r4  P7 r7 Với: P1   N tt n P4 N  tt ( M ytt ).xmax  2185.82 237.37  (0.9)   198.92 KN  (0.9) max  2185.82 237.37    242.87 KN  (0.9) max  2185.82 237.37  0.9   286.83KN  (0.9) x ( M ).x  x ( M ).x  x max tt y max n N P   tt n tt y max r1  r4  r6  0.9  0.45  0.675m Ta có: M II II  198.92  0.675  242.87  0.675  286.83 0.675  491.82KN.m Diện tích cốt thép: M II  II 491.82 AS    3.253 103 m  32.53cm 0.9  Ra  h0 0.9  280000  0.6 Chọn 16  AS16  d 3.14 1.62    2.0096cm2 4 32.53  16.19(cây ) 2.0096 Ta chọn n  17(cây) bố trí cốt thép theo phương cạnh ngắn đài cọc Số cây: n  Khoảng cách thép 2.4  0.14m  140mm 17 Vậy chọn 1716a140 bố trí cốt thép theo phương cạnh ngắn đài cọc a -   SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 135 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH TÍNH TỐN CỌC ÉP CHỌN LOẠI CỌC, KÍCH THƯỚC VÀ VẬT LIỆU LÀM CỌC, ĐÀI CỌC: – Chọn loại cọc đúc sẵn đặt móng gần hố khoan – Dựa vào hồ sơ đòa chất ta thấy lớp đất số lớp đất sét pha, có màu xám trắng, trạng thái cứng lớp đất tốt nên ta chọn cọc cắm sâu vào lớp đất – Ta dùng đoạn cọc đoạn cọc dài 8m Nối với mối hàn Tổng chiều dài cọc   16m , gồm đoạn 0.1m để chôn vào đài, đoạn 0.5m đặp bỏ đầu cọc để lấy cốt thép neo vào đài Vậy chiều dài tính toán làm việc thực cọc là: 16  (0.1  0.5)  15.4m – Chọn cốt thép dọc cọc: 418  AS   3.14 1.82  10.18cm2 – Chọn cọc có tiết diện (0.3  0.3)m  0.09m2 – Cột B có tiết diện: (0.4  0.5)m – Cột C có tiết diện: (0.45  0.5)m – Chọn bê tông đúc cọc B25 có: Rb  14500(kN / m2 ) , Rbt  10500(kN / m2 ) – Chọn cốt thép dọc thép CII có: RS  280000(kN / m2 ) – Chọn thép làm mũi cọc:  25 – Chọn lưới thép gia cường đầu cọc:  @ 50 SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 136 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH XÁC ĐỊNH CHIỀU SÂU ĐẶT ĐẾ ĐÀI: (Tất giá trò tính toán lấy theo TTGH II) Đài nằm mặt đất đủ sâu để áp lực bò động phía trư ớc đài làm triệt giảm tải ngang Q lên đài Để có E P  Q : Điều kiện : h  0.7hmin  2Q Với hmin  tg  45     b  Chọn b  1.5m , với   5o38' ,   20.9 , Q  50.79  5038   50.79 hmin  tg  45o   2.3   20.9 1.5   h  0.7hmin  0.7  2.3  1.61  Vậy chọn độ sâu đặt đài h  2m Vậy cọc cắm vào đất độ sâu là: 15.4   17.4m I KIỂM TRA DIỆN TÍCH CỐT THÉP DỌC TRONG QUÁ TRÌNH VẬN CHUYỂN VÀ CẨU LẮP CỌC: 1.KHI VẬN CHUYỂN CỌC: Đặt móc cẩu cách đầu cọc khoảng: x  0.207L  0.207   1.656m Trọng lượng cọc 1m dài: Pcoc  Vcoc  bt  1 (0.32 )  25  2.25KN Trọng lượng cọc thiên an toàn: P1  n.Pcoc  1.4  2.25  3.15KN (Với n = 1.4 hệ số động trình cẩu cọc) Moment lớn vận chuyển cọc: M  4.32KN.m Chọn lớp bê tông bảo vệ a  0.025m  h0  0.3  0.025  0.275m M 4.32  AS    6.234 105 m  0.6234cm 0.9.Ra h0 0.9  280000  0.275 SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 137 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH 2.QUÁ TRÌNH DỰNG LẮP CỌC: Đặt móc cẩu cách đầu cọc khoảng: x  0.207L  0.207   1.656m Trọng lượng cọc 1m dài: Pcoc  Vcoc  bt  1 (0.32 )  25  2.25KN Trọng lượng cọc thiên an toàn: P1  n.Pcoc  1.4  2.25  3.15KN (Với n = 1.4 hệ số động trình cẩu cọc) Moment lớn vận chuyển cọc: M  13.76KN.m Chọn lớp bê tông bảo vệ a  0.025m  h0  0.3  0.025  0.275m  AS  M 13.76   1.986 104 m2  1.986cm2 0.9.Ra h0 0.9  280000  0.275 Nhận xét: Ta thấy trình vận chuyển dựng lắp cọc diện tích cốt thép nhỏ so với diện tích cốt thép cọc đúc sẵn mà ta chọn ban đầu, (418  AS  10.18cm ) Vậy lượng cốt thép ta chọn ban đầu cọc đúc sẵn thỏa mản điều kiện vận chuyển dựng lắp cọc SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 138 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH 1.CHỌN THÉP LÀM MÓC CẨU: Trọng lượng thân toàn cọc đứùng yên: Pcoc  Vcoc  bt   (0.32 )  25  18KN Trọng lượng thân toàn cọc thiên an toàn ( n  1.4 ) P1  n.Pcoc  1.4 18  25.2KN  moc  Ra Ta có: n.Pcoc   moc   n.Pcoc 1.4 18   0.0107m  10.707mm   Ra 3.14  280000  Chọn thép làm móc cẩu là: 12 Để móc cẩu không bò tuột khỏi cọc ta phải tìm đoạn l neo n.Pcoc  lneo  moc Rk  lneo   lneo  n.Pcoc 25.2   0.67m  moc Rk 3.14  0.012 1000 0.67  0.34  0.4m BỐ TRÍ CỐ T ĐAI TRONG CỌC: Cốt đai bố trí thân cọc phân bố khoảng cách sau :  @ 50 cho đoạn đầu 1/8L cọc  @100 cho đoạn 1/8L cọc  @ 200 cho đoạn có chiều dài 1/2L cọc SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 139 MSSV: 10640151 [...]... TIẾN 13 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH 2.2.3 Tính các ô bản loại dầm: a Sơ đồ tính: l2  2 ta xem bản làm việc 1 phương theo cạnh ngắn để l1 tính toán ta cắt dải bản rộng 1m theo phương cạnh ngắn - Khi tỉ số 2 cạnh Vậy tải phân bố trên dải bản 1m là, q  ( g tt  ptt ) 1(daN / m) - Nội lực tính toán được xác đònh như sau cho các TH: * Sơ đồ 2 đầu ngàm: + Moment... tốn cầu thang a/ Tính bản thang  Sơ đồ tính -Sơ đồ tính của bản thang được xem là khớp vì bản thang thường được đổ bê tơng sau khi đổ bê tơng dầm sàn và để thiên về an tồn khi tính bản thang với sơ đồ khớp sẽ cho moment nhịp lớn , cốt thép gối sẽ được tính với 40% cốt thép nhịp -Vậy sơ đồ tính của bản thang là: SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 21 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC...  0.1% ) b Tính toán các ô bản S7, S8, S9,S11,S12 có: Sơ dồ tính: Sơ đồ 1 đầu ngàm, 1 tự do -Nội lực tính toán được xác đònh như sau: + q  ( g tt  gdtt )  402.1  360  762.1 q  l12 762.1 0.62 M   137.178  daN m  + Moment đđầu ngàm : 2 2 + Moment đầu tự do : M = 0 tt Với: l1  0.6m , g  402.1daN / m , ptt  360daN / m SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 15 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD:... 305.742 0.0152 360 402.1 15918 233.532 0.0459 705.205 0.0354 543.883 11 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH c Tính toán cốt thép: - Tính toán cốt thép bản sàn như cấu kiện chòu uốn với chiều rộng b = 1m - Chọn chiều dày lớp bảo vệ a = 1.5cm  h0  hb  a = 11 -1.5 = 9.5cm - Công thức tính toán là: m  M 104    1  1  2 m ;  b  Rb  b  h02 (b  1000mm; h0  95mm;... =126.5+712.8+3317.66 = 4156.96(daN/m) -Sơ đồ tính : SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 23 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH Sơ đồ tính của dầm chiếu nghỉ là dầm đơn giản hai đầu khớp tựa lên hai cột ở trục D và trục D’ Kích thước dầm (400x200) +Moment lớn nhất có giá trị tại nhịp : ql32 4156.96  4.22 M max  M nhip    9166.1(daNm) 8 8 -Đối với vùng gối mặc dù sơ đồ tính là khớp nhưng trong... 26 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH CHƯƠNG III: TÍNH DẦM DỌC TRỤC E I SỐ LIỆU TÍNH TOÁN VÀ MẶT BẰNG TRUYỀN TẢI: 1.1 Số liệu tính toán: - Chọn bê tông B20 - Chọn thép sàn A-1, là thép trơn có đường kính   12 - Chọn thép chòu lực A-2, là thép gân có đường kính   12 Bê tông B20 (MPa) Rb = 11.5 Rbt = 0.9  b = 0.9 Bảng tổng hợp số liệu tính toán Cốt thép Sàn d ... Sơ đồ ngàm một đầu, một đầu kê: 9q  l 2 + Moment giữa nhịp: M nh  128 + Moment gối: M g  q l2 8 * Sơ đồ ngàm 1 đầu, 1 đầu tự do: q l2 + Moment đầu ngàm : M  2 + Moment đầu tự do : M = 0 * Tính ô bản dầm: Gồm các ô bản: S5, S6, S7, S8, S9,S11,S12 vì các ô bản này đều thoả 2 điều kiện l + 2  2 bản làm việc theo 1 phương, tính theo sơ đồ đàn hồi l1 SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 14 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN. .. Tĩnh tải 1+ Hoạt tải 8 SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 30 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH Combo 8 : Tĩnh tải 1+ Hoạt tải 9 Combo 9 : Tĩnh tải 1+ Hoạt tải 10 Combo 10 : Tĩnh tải 1+ Hoạt tải 11 Combo 11 : Tĩnh tải 1+ Hoạt tải 12 BAO: Combo 1- Combo 11 - Các trường hợp chất tải lên dầm, biểu đồ bao moment và biểu đồ bao lực cắt Đơn vị nhập vào SAP2000: KN, m, C TT1 : Tĩnh tải... giá trò trên vào để tính toán, ta được kết quả nội lực ,và kết quả cốt thép trong bảng sau + Moment ở gối: M goi  Bảng kết quả cốt thép sàn S5, S6: Tiết diện  M (daN.m) m  (mm2) (%) Gối 162.58 0.0174 0.0176 76.735 0.08077 8 200 Nhòp 81.29 0.0087 0.0087 38.197 0.04021 6 200 SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN As 16 Chọn cốt thép Asc d a (mm) (mm) (mm2) 252 142 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S... 0.7 x 4813.88 = 3369.72 (daN/m) -Momen gối : Mg = 0.4Mmax = 0.4 x 4813.88 = 1925.55(daN/m)    b  Rb  b  ho M    1  1  2 m ; AS  - Công thức tính toán là:  m  2  b  Rb  b  h0 Rs SVTH : DƯƠNG MẠNH TIẾN 22 MSSV: 10640151 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NĂM 2016 GVHD: Th.S HỒNG QUỐC THANH - Kiểm tra hàm lượng cốt thé p: min  0.05%   %  As  R 100%  max   R b b 100% (của b.h0 Rs dầm chính, ... sử dụng công trình làø hộ cao tầng - Công trình có tổng cộng lầu kể tầng thượng Tổng chiều cao công trình 25.6 m Khu vực xây dựng rộng, trống, công trình đứng riêng lẻ Mặt đứng công trình hướng... trồng cây, vườn hoa tăng vẽ mỹ quan cho công trình II ĐẶC ĐIỂM CÔNG TRÌNH: Giới thiệu công trình: Vò trí xây dựng công trình: Quận 8, Tp Hồ Chí Minh Công trình gồm văn phòng hộ cao cấp tầng cao 25.6... Nguyễn Thị nhỏ +Phía Tây Nam : Giáp đường Tân Thành +Phía Đơng Nam : Giáp cơng trình liền kề +Phía Tây Nam : Giáp cơng trình liền kề - Diện tích khu đất quy hoach:788.13 m2 - Tổng diện tích sàn xây