đồ án môn học xử lý khí thải

Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình LỜI MỞ ĐẦU Môi trường không khí yếu tố ảnh hưởng đến sức khoẻ suất làm việc công nhân nhà máy, phân xưởng Khi chất lượng môi trường không khí không đảm bảo hiệu chất lượng công việc người công nhân không đạt yêu cầu Vì mà ngày chủ doanh nghiệp, sở sản xuất hiểu biết quan tâm đến nhiều vấn đề liên quan đến tính hiệu hoạt động khinh doanh họ Đặc biệt đơn vị sản xuất nghành khí, trình sản xuất có phát sinh nhiều nhiệt, loại khí độc hại, chất ô nhiễm vấn đề sống Trước tình hình đó, vấn đề thông gió xử lý khí độc hại trở thành mối quan tâm nhiều quốc gia giới Vì vậy, môn học “Xử lý khí thải” hình thành, với ý nghĩa công cụ khoa học, kỹ thuật biện pháp xử lý cách tốt Sau học môn học “ Xử lý khí thải”, chúng em hiểu rõ vấn đề thầy cô giáo cho chúng em thực đồ án môn học Được giúp đỡ, hướng dẫn tận tình thầy cô giáo với nổ lực cố gắng thân, em hoàn thành xong đồ án môn học Tuy nhiên, trình thực đồ án với lượng kiến thức lớn thực tế hạn chế chắn không tránh khỏi thiếu xót Vì vậy, em kính mong nhận góp ý thầy cô để đồ án em hoàn thiện Cuối em xin chân thành cảm ơn thầy cô giáo môn, đặc biệt cô giáo ThS Nguyễn Thị Lê thầy giáo Th.S Nguyễn Đình Huấn nhiệt tình giúp đỡ em hoàn thành xong đồ án Sinh viên thực Lê Hoàng Sơn Chương 1: TỔNG QUAN CÔNG TRÌNH VÀ NHIỆM VỤ THIẾT KẾ Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình SƠ LƯỢC VỀ ĐỊA ĐIỂM CÔNG TRÌNH Đơn vị sản xuất phạm vi đồ án phân xưởng gò hàn đúc nằm khu công nghiệp Nghi Sơn tỉnh Thanh Hóa, bốn phía tiếp giáp với bãi đất trống Tỉnh Thanh Hoá có diện tích tự nhiên 11.106,09 km2, nằm phía Bắc Trung Bộ Việt Nam, cách thủ đô Hà Nội 110 km phía Nam, cách thành phố Hồ Chí Minh 1.560 km Phía Bắc Thanh Hoá giáp với ba tỉnh Sơn La, Hoà Bình Ninh Bình, phía Nam giáp tỉnh Nghệ An, phía Tây giáp tỉnh Hủa Phăn (nước Cộng hoà Dân chủ Nhân dân Lào); phía Đông vịnh Bắc Bộ với chiều dài bờ biển 102 km Thanh Hoá nằm vị trí cửa ngõ nối liền Bắc Bộ với Trung Bộ Nam Bộ, vị trí thuận lợi Đường sắt quốc lộ 1A, quốc lộ 10 chạy qua vùng đồng ven biển, đường chiến lược 15A, đường Hồ Chí Minh xuyên suốt vùng trung du miền núi Thanh Hoá, tạo điều kiện thuận lợi cho Thanh Hoá việc giao lưu với tỉnh, thành phố khác nước Đường 217 nối liền Thanh Hoá với tỉnh Hủa Phăn nước Lào Hệ thống sông ngòi Thanh Hoá phân bố với hệ thống sông đổ biển với cửa lạch Hiện nay, cảng biển Nghi Sơn cho phép tàu trọng tải 10 nghìn vào dễ dàng (trong tương lai gần cho phép tàu vạn vào), cửa ngõ Thanh Hoá giao lưu quốc tế Địa hình Thanh Hoá đa dạng, thấp dần từ Tây sang Đông, chia làm vùng rõ rệt: vùng núi trung du (chiếm diện tích 8.000 km2, gắn liền với hệ núi cao phía Tây Bắc hệ núi Trường Sơn phía Nam), vùng đồng (được bồi tụ hệ thống sông Mã, sông Chu, sông Yên, sông Hoạt,…) vùng ven biển (từ Nga Sơn, Hậu Lộc, Hoằng Hoá, Sầm Sơn, Quảng Xương đến Tĩnh Gia, chạy dọc theo bờ biển cửa sông Hoạt, sông Mã, sông Yên, sông Bạng) Thanh Hoá nằm vùng khí hậu nhiệt đới gió mùa với mùa rõ rệt Lượng mưa trung bình hàng năm 1.600 - 1.800 Nhiệt độ trung bình 230C – 240C, giảm dần lên vùng núi cao Mùa đông hướng gió Tây Bắc Đông Bắc, mùa hè gió Đông Đông Nam Những đặc điểm tự nhiên, khí hậu, thuỷ văn quỹ đất có tiềm để Thanh Hoá phát triển, mở rộng kinh tế nông – lâm - ngư nghiệp với nhiều sản phẩm có giá trị cao, đáp ứng nhu cầu tiêu dùng nội địa xuất tạo nguồn nguyên liệu cho công nghiệp chế biến phát triển NHIỆM VỤ THIẾT KẾ Thiết kế hệ thống xử lý ô nhiễm không khí bên công trình Chương 2: CHỌN THÔNG SỐ TÍNH TOÁN 2.1 Thông số tính toán nhà - Nhiệt độ: tra nhiệt độ tối cao trung bình tháng nóng nhiệt độ tối thấp trung bình tháng lạnh năm bảng N1-TCVN 4088:1985 N2- Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình TCVN 4088:1985, ta có kết địa phương Thanh Hóa sau: thN = 32,90C (chọn cho tháng vào lúc 13h), tđN = 14,80C (chọn cho tháng vào lúc 6h) - Độ ẩm: tra bảng bảng A1-TCVN 4088-1985, ta có kết địa phương Thanh Hóa sau: φhN = 82% φđN = 84% - Vận tốc gió hướng gió tra bảng G2-TCVN 4088-1985, ta có kết địa phương Thanh Hóa sau: hướng gió mùa đông gió Bắc mùa hè gió Đông Nam Vận tốc gió trung bình mùa hè lấy 1,8m/s mùa đông 2,8m/s - Trực xạ mặt mặt đứng hướng: Tra bảng B-3 B-4 TCVN 4088 : 1985 Mùa hè Mùa đông Nhiệt độ (°C) Độ ẩm (%) Hướng gió 32.9 14.8 82 84 Đông Nam Bắc Vận tốc gió (m/s) 1.8 2.8 Đ 21 Bức xạ (W/m2) T N B Mặt 7 858 -Bảng 1: Thông số tính toán nhà2.2 Thông số tính toán nhà - Nhiệt độ tính toán công trình vào mùa hè (thT) lấy nhiệt độ tính toán bên cộng thêm ÷3 0C Còn nhiệt độ tính toán bên công trình mùa đông (tđT) lấy từ 20 ÷ 240C Vậy ta lấy nhiệt độ bên công trình sau: thT = 34,90C, tđT = 200C Chương 3: TÍNH NHIỆT THỪA 3.1 Tính tổn thất nhiệt 3.1.1 Tổn thất nhiệt qua kết cấu bao che 3.1.1.1 Hệ số truyền nhiệt qua kết cấu bao che (Bảng 2) 3.1.1.2 Diện tích kết cấu bao che (Bảng 3) Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang Đồ án môn học : Xử lý khí thải STT Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình Huấn Tên kết cấu Tường chịu lực Cấu tạo Hệ số truyền nhiệt Lớp vữa δ1=0.015, λ1=0.65 Lớp gạch δ2=0.22, λ2=0.7 Lớp vữa δ3=0.015, λ3=0.65 K= K= Cửa mái cửa sổ Kính δ1=0.005, λ1=0.65 Cửa Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Gỗ δ1=0.03 λ1=0.15 Trang K= Kết 1 δ +∑ i + αT λi α N 1.97 1 δ +∑ i + αT λi α N 2.53 1 δ +∑ i + αT λi α N 2.61 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình Huấn Mái che Nền không cách nhiệt Tôn δ1=0.002 λ1=50 Dải Dải Dải 1 δ +∑ i + αT λi α N Tra bảng -Bảng 2: Tính toán hệ số truyền nhiệt KTrong đó: α T - hệ số trao đổi nhiệt mặt bên tường, α T = 7.5 α N - hệ số trao đổi nhiệt mặt bên tường, α N = 20 δ i - độ dày kết cấu thứ i λi - hệ số dẩn nhiệt kết cấu thứ i DAI DAI DAI Hình 1: Phân chia dải nềnSinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT K= Trang 5.45 1.4 0.2 0.1 Đồ án môn học : Xử lý khí thải STT Tên kết cấu Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình Huấn Hướng Diện tích (m2) Cấu tạo Đông Tường chịu lực 88 H=8m Tây Ftường = Flớn-Fnhỏ Nam Bắc L=60 m Bắc 88 372 378.72 45.6 H=0.8m Cửa mái F=LxH Nam 45.6 L=57m Bắc Kết 96 Cửa sổ H=2m Nam F=LxHxn 84 L=3 Đông 2m x 4m Tây Cửa Nam 1.2m x 2.2m Bắc Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT F=LxHxn 24 5.28 Trang Đồ án môn học : Xử lý khí thải Mái che Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình Huấn B=6.2m Bắc F=LxH Nam 372.7 372.7 L=60m Trong đó: Nền không cách nhiệt Dải Dải Dải -Bảng 3: Diện tích kết cấu- L – Chiều dài, (m) B – Chiều rộng, (m) H – Chiều cao, (m) n – Số cửa Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang F=LxB 288 240 208 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình 3.1.1.3 Tổn thất nhiệt qua kết cấu bao che a) Tổn thất nhiệt qua kết cấu bao che mùa đông: tt Q KC (Kcal/h) t/th = K × F × ∆t ∆t tt = ( t Ttt − t ttN ) × ψ Trong đó: K: số truyền nhiệt F: Diện tích kết cấu (m2) ψ : Số hiệu chỉnh kể đến kết cấu bao che, ψ = Trong công thức tính toán này, tường ta cần phải bổ sung thêm lượng nhiệt mát trao đổi nhiệt bên tăng lên hướng khác nhau, làm tăng trị số tổn thất nhiệt tính toán Hình vẽ thể hướng tổn thất bổ sung: B 10% Ñ 5% 10% T N 0% Hình 2: Tổn thất bổ sung theo hướng- TT Tên kết cấu Cửa mái Phía Nam Phía Bắc Cửa sổ Phía Nam Phía Bắc Cửa Phía Đông Phía Tây Phía Nam Phía Bắc Tường Phía Đông K F(m2) ∆t tt (oC) ψ Qt/th (Kcal/h) Qbs(Kcal/h) Q t/th (Kcal/h) 5,23 5,23 45,6 45,6 5,2 5,2 1 1240,14 1240,14 124 1240,14 1364,14 5,23 5,23 84 96 5,2 5,2 1 2284,46 2610,82 261 2284,46 2871,82 6,21 6,21 6,21 6,21 8 24 5,28 5,2 5,2 5,2 5,2 1 1 258,34 258,34 775 170,5 25,8 12,9 17 284,14 271,24 775 187,1 1,97 88 5,2 901,47 90,1 991,57 Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Phía Tây Phía Nam Phía Bắc Mái Phía Nam Phía Bắc Nền Dải Dải Dải Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình 1,97 1,97 1,97 88 372 378,72 5,2 5,2 5,2 1 901,47 3180,76 3879,6 45,1 387,9 946,57 3180,76 3879,6 5,45 5,45 372,7 372,7 5,2 5,2 1 10562,32 10562,32 1056,2 10562,32 11618,52 0,4 0,2 0,1 288 240 208 5,2 599,04 5,2 249,6 5,2 108,16 Tổng Bảng - Tính toán tổn thất nhiệt qua kết cấu 559,04 249,6 108,16 41374,18 b Tổn thất nhiệt qua kết cấu bao che mùa hè: - Dựa vào kết tổn thất nhiệt qua kết cấu bao che mùa đông, ta tính toán tổn thất nhiệt qua kết cấu bao che mùa hè theo công thức hiệu chỉnh sau: Q KC(h) TT KC(h) =Q ∆htt = 15913,15 (Kcal/h) TT đ = 41374,18 x 5,2 ∆ tt 3.1.2 Tổn thất nhiệt rò gió: Q gio = 0,24 × G × (t Ttt − t ttN ) Kcal/h Trong đó: 0,24 tỉ nhiệt không khí G = ∑(g × l × a) Kg/h lượng không khí lọt vào nhà qua khe cửa g: lượng không khí lọt vào nhà qua 1m chiều dài khe hở loại (kg/h) a hệ số phụ thuộc vào loại cửa Đối với cửa lớp khung kim loại thì: cửa sổ,cửa mái: a = 0,65; cửa vào: a = l: tổng chiều dài khe cửa mà gió lọt qua (chỉ tính cho hướng đón gió) Gió Bắc 100% Hình 3: Hướng tác dụng gió mùa Đông: Bắc Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Mùa Hướng C Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình ∆t tt (oC) g (Kg/h) Bắc Cửa mái Cửa sổ Cửa a l(m) 0.65 0.65 172 272 18 Tổng cộng Kết (Kcal/h) 993.43 1571 319.89 2884.32 Bảng - Tính toán tổn thất nhiệt rò gió vào mùa Đông 65% 65% Gió Đông Nam Hình 3: Hướng tác dụng gió mùa Hè: Đông Nam Mùa hè Mùa Hướng Đông Cửa mái Cửa sổ Cửa Nam Cửa mái Cửa sổ Cửa C ∆t tt (oC) g (Kg/h) a l(m) Kết (Kcal/h) 0,24 5,56 0,65 0,65 0 24 0 128,1 0,24 5,56 0,65 0,65 112,1 153 32 194,46 265,41 170,8 630,67 Tổng cộng Bảng 6- Tính toán tổn thất nhiệt rò gió vào mùa Hè 3.1.3.Tổn thất nhiệt làm nóng vật liệu từ mang vào VL = G × C × (t C − t D ) γ (Kcal/h) Công thức tính: QTT Với: G: lượng vật liệu đưa vào nhà G = β ∑ S đaylo với β = 250 ÷ 300 (kg/h.m2) Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 10 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Mùa hè Mùa đông Mùa Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình G (Kg/h) 400 320 282,5 282,5 Kiểu lò C tĐ-tC (oC) Số lượng Lò rèn miệng cửa 0,1146 1280 Lò phản xạ 0,1146 830 Lò chõ 0,1146 980 Lò nấu đồng 0,1146 1080 Tổng Lò rèn miệng cửa 400 0,1146 1265,1 Lò phản xạ 320 0,1146 815,1 Lò chõ 282,5 0,1146 965,1 Lò nấu đồng 282,5 0,1146 1065,1 Tổng Bảng 11 - Tính toán toả nhiệt làm nguội vật liệu từ lò nung Kết (Kcal/h) 29337,6 60875,52 31727 34964,46 156904,58 28996,1 59782,69 31244,63 34482,08 154505,5 3.2.2 Toả nhiệt người Công thức tính: Q T(ng) = q × n (Kcal/h) Trong đó: n - số người, n = 50 người q - lượng nhiệt người toả vào không khí phòng Với tính chất lao động phân xưởng gò hàn đúc thuộc vào loại lao động nặng nên : mùa đông (200C): q = 110 Kcal/h mùa hè (340C): q = 17 Kcal/h TT q Kết n (người) (Kcal/h) (Kcal/h) Đông 110 50 5500 Hè 17 50 1850 Bảng 12 - Tính toán toả nhiệt người Mùa 3.2.3 Toả nhiệt thắp sáng: Công thức tính: Q TS T = 860 × ∑ N (Kcal/h) Trong đó: ∑ N - tổng công suất phát sáng nhà công nghiệp ∑ N = a F (KW) a – công suất phát nhiệt thiết bị chiếu sáng nhà công nghiệp, a = 18 – 20 W/m2 F – Diện tích sàn, F = 12x60 = 720 m2 ⇒ ∑ N = 20 720 = 14400 (W) = 14,4 (KW) ∑ N (Kw) Hệ số Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Kết (Kcal/h) Trang 12 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn 14,4 Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình 860 12384 Bảng 12 - Tính toán toả nhiệt thắp sáng 3.2.4 Toả nhiệt đông điện Công thức tính: Q TĐC = 860 × η1 × η × η × η × ∑ N (Kcal/h) Trong đó: η1 - hệ số sử dụng công suất lắp đặt máy η - hệ số tải trọng, tỉ số công suất yêu cầu với công suất cực đại η - hệ số làm việc không đồng thời động điện η - hệ số kể đến cường độ nhận nhiệt môi trường không khí Lấy η1 η η η = 0,25 860 - hệ số hoán đổi đơn vị từ KW sang Kcal ∑ N : tổng công suất động điện Kí hiệu 10 Công suất (KW) 5,8 3,5 2,8 7,3 10 2,5 4,5 2,8 Tên thiết bị Số lượng Búa nhịp Máy uốn tôn Máy khoan đứng Máy hàn điện Máy hàn điện Máy hàn điện Máy cắt tôn liên hợp Máy cắt tôn Máy mài đá Máy sàng cát Tổng cộng: ∑ N Bảng 13 - Công suất điện 1 1 1 1 Tổng công suất (KW) 5,8 3,5 2,8 7,3 10 2,5 4,5 5,6 50 ⇒ Q ĐC = 860 x0,25 x ∑ N = 860 x 0,25 x 50 = 10750 (Kcal/h) T 3.2.5 Tỏa nhiệt qua lò 3.2.5.1 Tỏa nhiệt qua lò rèn miệng cửa - Kích thước lò: BxLxH = 0,8mx2mx0,8m - Kết cấu thành lò gồm lớp: Lớp thành lò: δ = 500 mm, λ1 = 1,2 (Kcal/m.h.0C) Lớp cách nhiệt: thép mỏng, δ = 200 mm, λ = 0,15 (Kcal/m.h.0C) Loại lò Lò rèn miệng cửa Mùa Đông t1 (oC) 1300 Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT t2 (oC) 1295 t3(oC) 102,5 t4 (oC) 20 Trang 13 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình Hè 1300 1295 95 34,9 Bảng 16 - Nhiệt độ lò rèn miệng cửa giả thiết Thành lò Lớp cách nhiệt Hình 4: Cấu tạo thành lò * Tính toán nhiệt truyền qua kết cấu lò cho mùa đông - Tính hệ số α α = a (t − t T ) , 25 C + t − tT  T3   TT     −    100   100   => αĐ = 13 (kca;/m2h°C) - Lượng nhiệt tỏa từ 1m2 bề mặt bên lò nung q’Đ = α.(t3-t4) = 1072,5 (kcal/m2h) - Hệ số truyền nhiệt thân thành lò (không kể sức cản trao đổi nhiệt bề mặt) K= δ ∑ i =0,9 (kcal/m h) λi Lượng nhiệt xuyên qua 1m2 thành lò q’’Đ = K.(t2-t3) = 1071,6 (kcal/m2h) Ta nhận thấy q’ q’’ lệch không 1% nên đạt yêu cầu Lượng nhiệt trung bình là: - qĐ = q '+ q ' ' = 1072 (kcal/m2h) Tương tự, ta tính được: qH = 1063 (kcal/m2h) Diện tích (m ) Thành lò 4,48 Nóc lò 1,2 Đáy lò 1,6 Cửa lò 0,2 * Nhiệt truyền qua thành lò là: Đ Qth(Đ) = qα Fth = 1072.4,48 = 4373,76 (Kcal/h) H Qth(H) = qα Fth = 1063.4,48 = 4341,12 (Kcal/h) * Nhiệt truyền qua lò: Qn(Đ) = 1,3 qαĐ Fn = 1,3.1072.1,2 = 2229,76 (Kcal/h) Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 14 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình H Qn(H) = 1,3 qα Fn = 1,3.1063.1,2 = 2211,04 (Kcal/h) * Nhiệt truyền qua đáy lò: Qđ(Đ) = 0,7 qαĐ Fđ = 0,7.1072.1,6 = 1200,64 (Kcal/h) Qđ(H) = 0,7 qαH Fđ = 0,7.1063.1,6 = 1190,56 (Kcal/h) * Nhiệt truyền qua cửa lò: Gang Gạch chiu lửa Hình 5: Cấu tạo cửa lò - Kích thước cửa lò: a x b = 0,4m x 0,5m - Cấu tạo : gồm lớp gang δ1 = 0,2m lớp gạch chịu nhiệt δ2 = 0, 15m - Tỏa nhiệt từ lò nung lúc mở cửa Theo đồ thị 3.16 sách Kỹ thuật thông gió – GS Trần Ngọc Chấn – NXB Xây dựng – Hà Nội 1998, ứng với nhiệt độ 1300°C ta có q = 28000 (kcal/m2h) Các tỉ số : A 0,4 B 0,5 = = 1,1 = = 1,4 δ 0,35 δ 0,35 Dùng đồ thị 3.17 sách Kỹ thuật thông gió – GS Trần Ngọc Chấn – NXB Xây dựng – Hà Nội 1998, ta tìm được: K1 = 0,72 K2 = 0,68  K = 0,7 Lượng nhiệt xạ tỏa 1h : Qbx = q.K A.B 10 = 3920 (kcal/h) 60 -Tỏa nhiệt thân cửa lò Tính toán tương tự tính cho thành lò, ta có lượng nhiệt qua cánh cửa lò 1h vào mùa Đông là: qĐ = 890 (kcal/h) Khi mở cửa thân cánh cửa tiếp tục tỏa nhiệt hơn, thường lấy ½ lúc đóng Cửa lò mở 10’/1h nên : QĐ = 10 50 q +q = 815,83 (kcal/h) 60 60 Tính toán tương tự cho mùa hè, ta có: qH = 885 (kcal/h) Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 15 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn QH = Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình 10 50 q +q = 811,25 (kcal/h) 60 60 Tổng lượng nhiệt tỏa cửa lò: QCĐ = 9471,66 (kCal/h) QCH = 9462,5 (kCal/h) Tên lò Lò rèn miệng cửa Mùa Qth Qn Qđ Qc Mùa đông 4373,76 2229,76 1200,64 9471,66 Mùa hè 4341,12 2211,04 1190,56 9462,5 Bảng 17 - Tổng nhiệt tỏa lò rèn miệng cửa QT(Kcal/h) 17275,28 17205,22 Từ nhiệt tỏa tính toán cho lò rèn miệng cửa, ta hiệu chỉnh cho lò khác theo công thức sau: V *  t L* − t T*   Q = Q . V  t L − t T  * Trong đó: Q,Q*- nhiệt tỏa lò tính lò cần hiệu chỉnh (Kcal/h) V,V* - thể tích lò tính lò cần hiệu chỉnh (m3) t L , t L* - nhiệt độ lò tính lò cần hiệu chỉnh (°C) t T , t T* - nhiệt độ xung quanh lò cần tính lò cần hiệu chỉnh (°C) 3.2.5.2 Tỏa nhiệt qua lò khác V* (m3) 1,92 tL (°C) 1300 Mùa Q(Kcal/h) Lò phản xạ Đông Hè Đông Hè Đông Hè 17275,28 13078,83 17205,22 13068,88 17275,28 12537,83 1,695 17205,22 12512,37 17275,28 11425,2 1,695 17205,22 11385,7 Bảng 18 - Tổng nhiệt tỏa lò lại Lò chõ Lò nấu đồng Q*(Kcal/h) V (m3) 1,28 Tên lò tL* (°C) 850 1000 1100 tT (°C) 20 34,9 20 34,9 20 34,9 3.2.5.3.Tổng lượng nhiệt tỏa từ lò phân xưởng: QĐlò = 67395,97 (Kcal/h) QHlò = 67241,05 (Kcal/h) 3.2.6 Tổng lượng nhiệt tỏa 1h Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 16 tT* (°C) 20 34,9 20 34,9 20 34,9 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Mùa Q TVL (Kcal/h) Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình Q Tng (Kcal/h) Q TDC (Kcal/h) Q TS T (Kcal/h) Q TLo (Kcal/h) ∑ Q T (Kcal/h) Đôn g 156904,58 5500 10750 12384 67395,97 252934,55 Hè 154505,5 1850 10750 12384 67241,05 246730,55 Bảng 19 - Tổng nhiệt tỏa 3.3.Thu nhiệt xạ mặt trời 3.3.1 Bức xạ mặt trời qua cửa kính: Q bx(K) = τ × τ × τ × τ × q bx × F (Kcal/h) Trong đó: τ = 0,9 : hệ số kể đến độ suốt τ = 0,8 : hệ số kể đến độ bẩn mặt kính τ = 0,75 : hệ số kể đến độ che khuất cửa kính τ = 0,95 : hệ số kể đến độ che khuất hệ thống che nắng qbx: cường độ xạ mặt trời cho 1m2 mặt phẵng bị xạ thời điểm tính toán Bảng 20 - Tính toán xạ mặt trời qua cửa kính Hướng qbx (Kcal/hm2) τ1 τ2 τ3 τ4 F (m2) Cửa mái Cửa sổ Đông 21 0,9 0,8 0,75 0,95 0 Tây 0,9 0,8 0,75 0,95 0 Nam 0,9 0,8 0,75 0,95 45,6 84 465,4 Bắc 0,9 0,8 0,75 0,95 45,6 96 Tổng 507 3.3.2 Bức xạ mặt trời qua mái: Q bx(M) = Q ∆bxt + Q Abxτ (Kcal/h) Q ∆bxt Q Aτ bx : xạ mặt trời truyền vaò nhà chênh lệch nhiệt độ : xạ mặt trời truyền vaò nhà dao động nhiệt độ Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 17 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình Q ∆bxt Q Abxτ a.Bức xạ mặt trời truyền vaò nhà chênh lệch nhiệt độ tương đương: Q ∆bxt = K m × Fm × ( t tbt − t T ) Kcal/h tb t tbt = t td + t max Trong đó: K: hệ số truyền nhiệt mái, K = 5,45 Fm: Diện tích mái, F = 372,7 x = 745,4 (m2) t ttb : nhiệt độ trung bình tổng tb tb t max : trị số trung bình nhiệt độ tháng nóng nhất, t max = 26,50C ttđ : nhiệt độ tương đương q bxtb : cường độ xạ mặt trời trung bình ngày đêm ρ = 0,45 hệ số hấp thụ nhiệt xạ bề mặt kết cấu bao che, phụ vào tính chất, màu sắc,của lớp vật liệu (Tra bảng 2.17 sách TKTG) α N = 20 : hệ số trao đổi nhiệt bề mặt kết cấu t T : nhiệt độ nhà, t T = 34,90C 2 Q ng bx = 6481 (W/m ) = 5574 (Kcal/h.m ) tb q bx = t td = Q ng 5574 bx = = 232,25 (Kcal/h.m2) 24 24 tb ρ × q bx ( o C) αN 0,45 × 232,25 = 5,23 ( o C) 20 ⇒ t tbt = 5,23 + 26,5 = 31,73o C ⇒ t td = Vì t t < tT nên xạ mặt trời truyền vào nhà chênh lệch nhiệt độ tương đương tb b Bức xạ mặt trời truyền vào nhà dao động nhiệt độ: Q Abxτ = α T Aτ T F (Kcal/h) Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 18 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Aτ T = Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình At tông ν At tông = ( At tđ + At N )ψ At tđ = ρ Aq αN Aq = qbxmax + qbxtb At N = t Nmax − t Ntb α T : hệ số trao đổi nhiệt bề mặt kết cấu, α T = 7,5 Aτ T : biên độ dao động nhiệt độ, 0C At tđ : biên độ dao động nhiệt độ tương đương At N : biên độ dao động nhiệt độ nhà ψ : hệ số lệch pha υ : hệ số tắt dần dao động nhiệt độ, υ = F = diện tích mái, F = 1006,28 m2 Ta có: qbxmax = 858 (W/m2) = 738 (Kcal/h.m2) qbxtb = 232,25 (Kcal/h.m2) ⇒ Aq = 738 – 232,25 = 505,75 (Kcal/h.m2) ⇒ At N = 32 – 26,5 = 5,5 (0C) ⇒ At tđ = 0,45.505,75 = 11,38 (0C) 20 Dựa vào tỉ số At tđ 11,38 = = 2,07 ∆Z = ⇒ ψ = 0,99 At N 6,4 ⇒ Aτ T = At tông = (11,38 + 6,4).0,99 = 17,6 (0C) Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 19 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình Nhiệt xạ: Q Abxτ = α T × Aτ T × F Kcal/h αT Aτ T F (m2) Kết (Kcal/h) 7,5 17,6 1006,28 132828,96 Bảng 21 - Bức xạ mặt trời truyền vaò nhà dao động nhiệt độ Như nhiệt xạ mặt trời qua mái là: Q bx,M = Q Ar bx = 132828,96 (Kcal/h) 3.3.3 Tổng nhiệt xạ vào nhà là: Q bx(K) (Kcal/h) Q bx(M) (Kcal/h) ∑ Q bx (Kcal/h) Đông 0 Hè 507 132828,96 133335,96 Mùa Bảng 22 - Tổng nhiệt thu TÍNH TOÁN NHIỆT THỪA Mùa ∑ Q t/th (Kcal/h) ∑ Q T (Kcal/h) ∑ Q bx (Kcal/h) ∑ Q thua (Kcal/h) Đông 45079,38 252934,55 207855,17 Hè 16958,55 133335,96 246730,55 Bảng 23 - Thống kê nhiệt thừa 363107,96 V/ TÍNH TOÁN LƯỢNG GIÓ CẦN THIẾT THỔI VÀO CÔNG TRÌNH: G= Qth 363107,96 = = 107138,64 (kg/h) Cx (t r − t v ) 0,24 x(43,9 − 32) Trong đó: - C: tỉ nhiệt không khí, C = 0,24(Kcal/kgoC), - t r , t v : lượng nhiệt vào công trình, tR = tvlv + a x (h0 - hvlv) =34,9 + 1,2 x (9,5 – 2) = 43,9oC với a: hệ số kể đến tăng nhiệt độ theo mét chiều cao phân xưỡng Đối với phân xưởng nóng a = ÷ 1,5 (Sách Kỹ thuật thông gió – GS Trần Ngọc Chấn – NXB Xây Dựng) Chọn a = 1,2 Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 20 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình h0: chiều cao tính từ nhà đến tâm thoát không khí nhà, h0 = 9,5 m hlv: chiều cao vùng làm việc thường tiếp nhận, hlv = m; tvlv = tT =34,9oC Tuy nhiên lượng gió có 30% phần thông gió tự nhiên, nên lưu lượng thổi thực tế quạt là: L= (100% − 30%)GTT 70%.107138,64 = = 53750 (m3/h) p KK 1,293 Với quy mô đặc điểm phân xưởng rèn dập đồ án ta chọn thông gió khử bụi cho xưởng hệ thống riêng biệt, thổi không khí vào để khử nhiệt thừa sinh hệ thống thổi từ trần nhà Với hệ thống thổi yêu cầu phải cung cấp lượng gió đủ để khử hết nhiệt thừa sinh phòng, tương ứng với lưu lượng thổi L = 86000 m3/h Thiết kế miệng thổi cho vận tốc thổi v = ÷ 12 m/s miệng thổi có lưu lượng 2500 m3/h Số miệng thổi cho công trình, với lưu lượng mổi miệng thổi 2500 m3/h: N= L 53750 = = 235,8 ≈ 36 miệng thổi 1500 1500 Chương 7: TÍNH HÚT CỤC BỘ Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 21 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình I.Chụp hút lò: Các lò có miệng nên ta bố trí chụp hút miệng lò để hút khí nóng toả từ lò 1.Chụp hút lò chõ: - Lưu lượng hút chụp: L = Lđl + Fc 2,01 = 1755,6 + = 1757,4(m3/h) Fn 1,13 Trong đó: π 1,2 Fn: diện tích tiết diện nguồn nhiệt, Fn = = 1,13(m2) π (1,2 + 0,4.Z ) π (1,2 + 0,4.1) = Fc: diện tích tiết diện miệng chụp, Fc = = 4 2,01(m2) Lđl: lưu lượng dòng đối lưu, m3/h Lđl = 64 Qdl Z Fn2 = 64 16165,5.1.1,13 = 1755,6(m3/h) Z: khoảng cách đứng từ bề mặt nguồn nhiệt đến miệng chụp, Z = 1m Qdl: nhiệt đối lưu bên nguồn nhiệt, W Qdl = α dl Fn (t n − t xq ) = 14,82 1,13 (1000 – 34,9) = 16165,5 (W) tn: nhiệt độ bề mặt nguồn nhiệt, tn = 1000oC txq: nhiệt độ bề mặt không khí xung quanh, txq = 34,9oC α dl : hệ số trao đổi nhiệt đối lưu, W/m2.oC α dl = 1,5 t n − t xq = 1,5.3 1000 − 34,9 = 14,82(W/m2.oC) Chọn đường kính ống hút : d = 450mm → Vận tốc ống : V = L L.4 1757,4.4 = = = 3,07(m/s) F π d 3600.π 0,45 2.Chụp hút lò nấu đồng: - Lưu lượng hút chụp: L = Lđl + Fc 2,01 = 1834,4 + = 1836,2(m3/h) Fn 1,13 Trong đó: π 1,2 = 1,13(m2) π (1,2 + 0,4.Z ) π (1,2 + 0,4.1) = Fc: diện tích tiết diện miệng chụp, Fc = = 2,01(m2) 4 Lđl: lưu lượng dòng đối lưu, m /h Fn: diện tích tiết diện nguồn nhiệt, Fn = Lđl = 64 Qdl Z Fn2 = 64 18441,6.1.1,13 = 1834,4(m3/h) Z: khoảng cách đứng từ bề mặt nguồn nhiệt đến miệng chụp, Z = 1m Qdl: nhiệt đối lưu bên nguồn nhiệt, W Qdl = α dl Fn (t n − t xq ) = 15,4 1,13 (1100 – 34,9) = 18441,6(W) tn: nhiệt độ bề mặt nguồn nhiệt, tn = 1000oC txq: nhiệt độ bề mặt không khí xung quanh, txq = 34,9oC Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 22 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình α dl : hệ số trao đổi nhiệt đối lưu, W/m2.oC α dl = 1,5 t n − t xq = 1,5.3 1100 − 34,9 = 15,4(W/m2.oC) Chọn đường kính ống hút : d = 450mm → Vận tốc ống : V = L L.4 1836,2.4 = = = 3,2(m/s) F π d 3600.π 0,45 Do lò chõ & lò đúc đồng đặt gần nên ống hút cục lò nhập chung thành ống đưa lên trời Khi để đảm bảo vận tốc V = 3,2(m/s) đường kính ống là: D = 1836,2.2.4 = 0,63m = 630 mm 3600.π 3,2 3.Chụp hút lò rèn miệng cửa: - Lưu lượng hút chụp: L = Lđl + Fc 2,4 = 2243 + = 2245(m3/h) Fn 1,28 Trong đó: Fn: diện tích tiết diện nguồn nhiệt, Fn = 0,8 = 1,6 (m2) Fc: diện tích tiết diện miệng chụp, Fc = (0,8 + 0,4) (2 + 0,4)= 2,88(m2) Lđl: lưu lượng dòng đối lưu, m3/h Lđl = 64 Qdl Z Fn2 = 64 38577,45.1,2.1,88 = 3294(m3/h) Z: khoảng cách đứng từ bề mặt nguồn nhiệt đến miệng chụp, Z = 1,2 m Qdl: nhiệt đối lưu bên nguồn nhiệt, W Qdl = α dl Fn (t n − t xq ) = 16,22 1,88 (1300 – 34,9) = 38577,45 (W) tn: nhiệt độ bề mặt nguồn nhiệt, tn = 1300oC txq: nhiệt độ bề mặt không khí xung quanh, txq = 34,9oC α dl : hệ số trao đổi nhiệt đối lưu, W/m2.oC α dl = 1,5 t n − t xq = 1,5.3 1300 − 34,9 = 16,22(W/m2.oC) Chọn đường kính ống hút : d = 500mm → Vận tốc ống : V = L L.4 3294.4 = = = 4,6(m/s) F π d 3600.π 0,45 4.Chụp hút lò phản xạ: Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 23 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình - Lưu lượng hút chụp: L = Lđl + Fc 2,4 = 1845 + = 1847(m3/h) Fn 1,28 Trong đó: Fn: diện tích tiết diện nguồn nhiệt, Fn = 0,8 1,6 = 1,28 (m2) Fc: diện tích tiết diện miệng chụp, Fc = (0,8 + 0,4) (1,6 + 0,4)= 2,4(m2) Lđl: lưu lượng dòng đối lưu, m3/h Lđl = 64 Qdl Z Fn2 = 64 14623,7.1.1,28 =1845(m3/h) Z: khoảng cách đứng từ bề mặt nguồn nhiệt đến miệng chụp, Z = 1m Qdl: nhiệt đối lưu bên nguồn nhiệt, W Qdl = α dl Fn (t n − t xq ) = 14 1,28 (850 – 34,9) = 14623,7 (W) tn: nhiệt độ bề mặt nguồn nhiệt, tn = 1000oC txq: nhiệt độ bề mặt không khí xung quanh, txq = 34,9oC α dl : hệ số trao đổi nhiệt đối lưu, W/m2.oC α dl = 1,5 t n − t xq = 1,5.3 850 − 34,9 = 14(W/m2.oC) Chọn đường kính ống hút : d = 450mm → Vận tốc ống : V = L L.4 1847.4 = = = 3,23(m/s) F π d 3600.π 0,45 Do lò phản xạ đặt gần nên ống hút cục lò nhập chung thành ống đưa lên trời Khi để đảm bảo vận tốc V = 3,23(m/s) đường kính ống là: D = 1847.2.4 = 0,63m = 630 mm 3600.π 3,23 II.Xiclon Liot : Dùng để hút bụi máy có sinh bụi máy mài đá, máy sàn cát Do có máy mài đá (18), máy mài đá (19) máy sàn cát (20) đặt gần nên ta bố trí Xiclon để hút bụi cho máy - Lưu lượng hút Xiclon là: Lh = 2 2500 D 3= 2500 0,7 3= 3675 (m3/h) Chọn Xiclon có lưu lượng hút 4000 (m3/h) Lưu lượng (m3/h) Đường kinh xiclon D(mm) Đường kính trụ d(mm) Vận tốc (m/s) 4000 1115 345 12-18 117 Tổn thất (kG/m2) 100 17 190 500 22-50 324 1167 Cấu tạo Xilon 400 100 162 162 R 154 100 R 120 100 Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 24 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình - Các thông số quạt hút Loại quạt L (m3/h) Σ∆P (kG/m2) Số vòng quay (v/ph) Hiệu suất sử dụng Quạt ly tâm 4-70 No 2,5 4000 40 2300 0,73 - Kích thước quạt: No quạt H L b b1 b2 C C1 2,5 545 554 481 197 204 162,5 126 C2 C2 d l A A1 A2 C4 D 400 260 12 156,5 175 204 204 102 280 - Bụi hút đến Xiclon mương dẫn kích thước 200x200 mm2 VII/ TÍNH TOÁN THUỶ LỰC: Tính tổn thất áp suất cho hệ thống thông gió: * Tổn thất áp suất ma sát: Δpmsi = Ri x li (kg/m2) Với Ri : tổn thất áp suất ma sát đơn vị đường ống thứ i (kg/m2.m) li : chiều dài đường ống thứ i (m) * Tổn thất áp suất cục bộ: Δpcbi = Pdi Σξi (kg/m2) Với Pdi : áp suất động đường ống thứ i (kg/m2) Σξi : tổng hệ số sức cản cục đường ống thứ i * Tổn thất áp suất đường ống: n Δpdo = ∑ ∆p i =1 i (Δpi = Δpmsi + Δpcbi) Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 25 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình * Tổn thất toàn hệ thống: Δpht = Δpdo + ∑ ∆p tb ∑ ∆p tb (kg/m2) : tổng tổn thất áp suất thiết bị xử lý khí hệ thống thông gió (kg/m2) Các tổn thất đơn vị tra phụ lục (tổn thất áp suất ma sát đơn vị ống dẫn không khí tiết diện tròn) Hệ số sức cản cục thiết bị ống dẫn không khí tra phụ lục Sinh viên thực : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 26 [...]... Trang 25 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình * Tổn thất của toàn bộ hệ thống: Δpht = Δpdo + ∑ ∆p tb ∑ ∆p tb (kg/m2) : tổng tổn thất áp suất của các thiết bị xử lý khí trên hệ thống thông gió (kg/m2) Các tổn thất đơn vị tra ở phụ lục 3 (tổn thất áp suất ma sát đơn vị trên ống dẫn không khí tiết diện tròn) Hệ số sức cản cục bộ của các thiết bị trên ống dẫn không khí. .. Trang 12 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn 14,4 Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình 860 12384 Bảng 12 - Tính toán toả nhiệt do thắp sáng 3.2.4 Toả nhiệt do đông cơ điện Công thức tính: Q TĐC = 860 × η1 × η 2 × η 3 × η 4 × ∑ N (Kcal/h) Trong đó: η1 - là hệ số sử dụng công suất lắp đặt máy η 2 - hệ số tải trọng, tỉ số giữa công suất yêu cầu với công suất cực đại η 3 - hệ số làm việc không đồng thời... Lò nấu đồng 1300 850 1000 1100 tC = tT (0C) Mùa đông Mùa hè 20 34,9 Bảng 10 – Nhiệt độ tính toán của lò Sinh viên thực hiện : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 11 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Mùa hè Mùa đông Mùa Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình G (Kg/h) 400 320 282,5 282,5 Kiểu lò C tĐ-tC (oC) Số lượng Lò rèn 2 miệng cửa 0,1146 1280 1 Lò phản xạ 0,1146 830 2 Lò chõ 0,1146 980 1 Lò nấu đồng 0,1146.. .Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn STT 1 2 3 4 Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình β TÊN THIẾT BỊ F (m2) Lò rèn 2 miệng cửa 250 1,6 Lò phản xạ 250 1,28 Lò chõ 250 1,13 Lò nấu đồng 250 1,13 Tổng Bảng 7 – Tính toán lượng vật liệu G (kg/h) 400 320 282.5 282.5 1530 γ = 0,5 – hệ số kể đến khả năng nhận nhiệt... lò còn lại Lò chõ Lò nấu đồng Q*(Kcal/h) V (m3) 1,28 Tên lò tL* (°C) 850 1000 1100 tT (°C) 20 34,9 20 34,9 20 34,9 3.2.5.3.Tổng lượng nhiệt tỏa ra từ các lò trong phân xưởng: QĐlò = 67395,97 (Kcal/h) QHlò = 67241,05 (Kcal/h) 3.2.6 Tổng lượng nhiệt tỏa ra trong 1h Sinh viên thực hiện : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 16 tT* (°C) 20 34,9 20 34,9 20 34,9 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Mùa Q TVL (Kcal/h)... = 1 ÷ 1,5 (Sách Kỹ thuật thông gió – GS Trần Ngọc Chấn – NXB Xây Dựng) Chọn a = 1,2 Sinh viên thực hiện : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 20 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình h0: chiều cao tính từ nền nhà đến tâm thoát không khí ngoài nhà, h0 = 9,5 m hlv: chiều cao vùng làm việc thường tiếp nhận, hlv = 2 m; tvlv = tT =34,9oC Tuy nhiên lượng gió này có 30% là phần... 235,8 ≈ 36 miệng thổi 1500 1500 Chương 7: TÍNH HÚT CỤC BỘ Sinh viên thực hiện : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 21 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình I.Chụp hút trên các lò: Các lò đều có miệng ở trên nên ta bố trí các chụp hút trên miệng lò để hút khí nóng toả ra từ lò 1.Chụp hút trên lò chõ: - Lưu lượng hút của chụp: L = Lđl + Fc 2,01 = 1755,6 + = 1757,4(m3/h)... nhiệt, W Qdl = α dl Fn (t n − t xq ) = 15,4 1,13 (1100 – 34,9) = 18441,6(W) tn: nhiệt độ bề mặt nguồn nhiệt, tn = 1000oC txq: nhiệt độ bề mặt không khí xung quanh, txq = 34,9oC Sinh viên thực hiện : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 22 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình α dl : hệ số trao đổi nhiệt đối lưu, W/m2.oC α dl = 1,5 3 t n − t xq = 1,5.3 1100 − 34,9 = 15,4(W/m2.oC)... nhiệt độ bề mặt không khí xung quanh, txq = 34,9oC α dl : hệ số trao đổi nhiệt đối lưu, W/m2.oC α dl = 1,5 3 t n − t xq = 1,5.3 1300 − 34,9 = 16,22(W/m2.oC) Chọn đường kính ống hút là : d = 500mm → Vận tốc trong ống là : V = L L.4 3294.4 = = = 4,6(m/s) 2 F π d 3600.π 0,45 2 4.Chụp hút trên lò phản xạ: Sinh viên thực hiện : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT Trang 23 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên... 1300 Sinh viên thực hiện : Lê Hoàng Sơn - Lớp 04MT t2 (oC) 1295 t3(oC) 102,5 t4 (oC) 20 Trang 13 Đồ án môn học : Xử lý khí thải Huấn Giáo viên hướng dẫn : Th.S Nguyễn Đình Hè 1300 1295 95 34,9 Bảng 16 - Nhiệt độ lò rèn 2 miệng cửa được giả thiết Thành lò Lớp cách nhiệt Hình 4: Cấu tạo thành lò * Tính toán nhiệt truyền qua kết cấu lò cho mùa đông - Tính hệ số α α = a (t 3 − t T ) 0 , 25 C + t 4 − tT