Các số liệu ban đầu: Uđm=220 V Tần số: f=50 Hz. Tổn hao không tải: Pđm=10 KW. Hiệu suất 96% Nhiệm vụ : Phân tích công nghệ tải Phân thích chọn sơ dồ chỉnh lưu Tính toán dây quấn Tính toán ngắn mạch Thiết kế kết cấu MBA
TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI LỜI NÓI ĐẦU Thiết kế MBA ngành có trình tồn phát triển lâu, từ xuất ngành chế tạo MBA tới có cải tiến kỹ thuật để nâng cao hiệu dụng máy hạ giá thành sử dụng Bài viết em làm kiến thức lý thuyết chủ yếu thiếu nhiều tính thực tế trình vận hành sử dụng Trong trình làm tập lớn chúng em dã cố gắng nhận giúp đỡ, bảo tận tình thầy cô giáo tài liệu hạn chế nên tiểu luận chúng em sai sót Chúng em mong thầy cô giáo góp ý để chúng em hoàn thiện Chúng em xin chân thành cảm ơn nhà trường, thầy cô giáo khoa điện, môn tự động hóa đặc biệt thầy giáo: NGUYỄN VĂN ĐOÀI người đă trực tiếp hướng dẫn chúng em trình làm tập lớn Hà Nội Ngày 24 Tháng 11 Năm 2012 Sinh Viên Thực Hiện Nhóm 10 SVTH: NHÓM 10 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI Đề tài : Thiết kế máy biến áp dùng cho mạch chỉnh lưu có diều khiển, cấp nguồn cho động chiều kích từ song song Các số liệu ban đầu: - Uđm=220 V - Tần số: f=50 Hz - Tổn hao không tải: Pđm=10 KW - Hiệu suất 96% Nhiệm vụ : Phân tích công nghệ tải Phân thích chọn sơ dồ chỉnh lưu Tính toán dây quấn Tính toán ngắn mạch Thiết kế kết cấu MBA SVTH: NHÓM 10 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI PHẦN PHÂN TÍCH CÔNG NGHỆ TẢI VÀ SƠ ĐỒ CHỈNH LUU Chương Phân tích công nghệ tải Như ta biết Cuộn sơ cấp máy biến áp nối vào lưới điện xoay chiều, phía thứ cấp nối vào tiêu thụ lượng điện (tải) ta gọi chế độ tải máy biến áp Ở chế độ này, cuộn sơ cấp thứ cấp có dòng điện chạy Trong máy biến áp có từ trường tổng tác động tương hỗ từ trường dòng điện cuộn sơ cấp sinh từ trường cuộn thứ cấp sinh Ở chế độ tải tổn hao tăng so với chế độ không tải có thêm tổn hao phía thứ cấp a I1 R1 φ b X2 R2 X1 E1 U1 I2 U2 E2 Zt Sơ đồ tương đương cuộn dây MBA Nếu nối điểm a với điểm b có dòng chạy từ a đến b điều phá vỡ phân bố dòng máy biến áp Để nối điểm a với điểm b mà không chạy dòng điện, ta phải làm cho điện điểm b điểm a Để làm điều ta đưa vào sđđ tính toán E’ có giá trị E1 E’2= E1 Hay E2’ = kuE2 SVTH: NHÓM 10 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI E1 E1 Sở dĩ E = ku suy E2 = k hay E1=E2.ku u Khi thay E2 = E’2 điện điểm b điện điểm a Bây ta nối điểm a với điểm b mà dòng điện chạy Để giữ cho công suất phía thứ cấp không đổi điện áp tăng lên k u lần dòng điện phải giảm ku lần (Vì S2=E2.I2) I2 Do I2’ = k u Để tổn hao không đổi dòng điện giảm k u lần, thi điện trở phải tăng lên ku2 lần (vì tổn hao công suất tỷ lệ với bình phương điện trở) R2’=R2ku2 Nên Bằng cách tính ta có: U2’=U2.ku X2’=X2.ku2 Zt’=Ztku2 Các đại lượng có dấu phảy gọi đại lượng tính qui đổi từ phía thứ cấp sang sơ cấp Người ta tính qui đổi từ phía sơ cấp sang phía thứ cấp Sơ đồ tương đương máy biến áp chế độ tải SVTH: NHÓM 10 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI I1 R1 I1 U1 X1 I µ Xµ U1 R1 E1 = E2’ GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI X1 I0 I X’2 Fe E1 = E2’ RFe I0 X’2 R0 R’2 I’2 U’ Zt’ a) R’2 I’2 U’ Zt’ b) X0 Sơ đồ tương đương máy biến áp tải mắc song song,noitiep Tính chất biến áp có tải Khái niêm : Để nghiên cứu máy biến áp có tải ta quan tâm tới U1, U2 độ sụt áp điện trở máy biến áp Giá trị dòng điện tính chất tải định vị trí tam giác sụt áp Khi điện áp nguồn cung cấp U1=const từ thông φ = const Sđđ cảm ứng cuộn dây tỷ lệ với số vòng dây Khi số vòng dây không đổi, biết E1 ta tính từ thông tổn hao lõi thép Từ thông tính theo (2.6) cò tổn hao lõi thép tính được: ∆PFe= CB2=C1φ2=C2E12 Các tính chất máy biến áp có tải Biến áp làm việc giá trị dòng tải không đổi tính chất tải thay đổi Biến áp làm việc giá trị dòng tải thay đổi tính chất tải không thay đổi Thay đổi diện áp Điều chỉnh điện áp máy biến áp Chọn máy biến áp theo tải SVTH: NHÓM 10 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI CHƯƠNG Mạch chỉnh lưu Ta chọn mạch chỉnh lưu pha hình tia Tổng quan mạch chinh luu pha hình tia : Gồm máy biến áp pha có thứ cấp nối Yo, pha Thyristor nối với tải ¯ Điều kiện cấp xung điều khiển chỉnh lưu: +Thời điểm cấp xung điện áp pha tương ứng phải dương so với trung tính +Khi biến áp đấu hình (Y)trên pha A,B,C nối van.3 catod đấu chung cho điện áp dương tải ,còn trung tính biến áp, điện áp âm Ba pha dịch góc 120o theo đường cong điện áp pha ,có điện áp pha dương điện áp pha khoảng thời gian 1/3 chu kì +Nếu có Thyristor khác dẫn điện áp pha tương ứng phải dương pha Vì phải xét đến thời gian cấp xung Góc mở tự nhiên: +Góc mở α xác định từ lúc điện áp đặt lên van tương ứng chuyển từ âm đến (từ đóng sang khoá) bắt đầu đặt xung điều khiển vào +Điện áp gây nên trình chuyển mạch: điện áp dây SVTH: NHÓM 10 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI + Hình 1.2 : Sơ đồ dạng sóng tia pha A T1 a B T2 b C T c R E L Nguyên lý hoạt động a) Xét góc mở α = 0: chinh lu tia pha SVTH: NHÓM 10 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI u Vc Vb Va E θ i1 E θ i2 E θ i3 E θ id θ1 θ2 θ4 θ3 θ Điện áp pha thứ cấp máy biến áp v a = 2u sin θ vb = 2u2 sin ( θ − 2π / 3) vc = 2u2 sin ( θ + 2π / 3) - Qua hình ta thấy: • Lúc θ1 < θ < θ → v a > v b > v c v a có giá trị lớn nên T mở cho dòng chạy va − E R • Lúc θ < θ < θ → v b > v c > v a v b có giá trị lớn nên T mở cho dòng chạy v −E qua T1; T3 khoá i = b R v −E • Lúc θ < θ < θ1 v c > v a > v b , T3 mở; T1, T2 khoá; i = c R qua T2; T3 khoá i1 = SVTH: NHÓM 10 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI Trong đó: R: điện trở động E: suất điện động phản kháng động Id = ud − E R Dòng trung bình: I1 = I = I = 2π ∫ 5π π I d dθ = Id b) Xét góc mở α ≠ : Giả thiết tải : R, L,Eu , chuyển mạch tức thời Điện áp pha thứ cấp máy biến áp: u1 = U m sin θ 2π ) 2π u3 = U m sin(θ + ) *Nhịp V1: khoảng thời gian từ θ1 → θ Tại θ điện áp đặt lên u1 > 0, có xung kích khởi: T1 mở, đó: u = U m sin(θ − u v1 = u v = u − u1 < u = u − u < v3 T1 mở, T2, T3 đóng, lúc này: +Điện áp chỉnh lưu điện áp u1 : ud = u1 +Dòng điện chỉnh lưu dòng điện qua van 1: id = Id = i1 +Dòng điện qua T2, T3 0: i2 = i3 = Trong nhịp V1: uV2 từ âm chuyển lên 0, uV2 = T2 mở, lúc uV1 = u1 – u2 = bắt đầu âm nên T1 đóng, kết thúc nhịp V1, bắt đầu nhịp V2 *Nhịp V2: từ θ → θ u v = Lúc : u v1 = u1 − u u = u − u v3 T2 mở, T1, T3 đóng +Điện áp chỉnh lưu điện áp u2: ud = u2 +Dòng điện chỉnh lưu dòng điện dòng điện qua van 2: id = Id = i2 +Dòng điện qua T1, T3 0: i1 = i3 = Trong nhịp V2: uV3 từ âm chuyển lên 0, uV3 = T3 mở, lúc uV2 = u2 – u3 = bắt đầu âm nên T2 đóng, kết thúc nhịp V2, bắt đầu nhịp V3 *Nhịp V3: từ θ3 → θ SVTH: NHÓM 10 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI uv = Lúc : uv1 = u1 − u3 u = u − u v2 T3 mở, T1, T2 đóng +Điện áp chỉnh lưu điện áp u3: ud = u3 +Dòng điện chỉnh lưu dòng điện dòng điện qua van 3: id = Id = i3 +Dòng điện qua T1, T2 0: i1 = i2 = Trong nhịp V3: uV1 từ âm chuyển lên 0, uV1 = T1 mở, lúc uV3 = u3 – u1 = bắt đầu âm nên T3 đóng, kết thúc nhịp V3, bắt đầu nhịp V1 Trong mạch ,dạng sóng dòng điện phụ thuộc vào tải, tải trở dòng điện id dạng sóng ud ,khi điện kháng tải tăng lên ,dòng điện trở nên phẳng hơn, Ld tiến tới vô dòng điện id không đổi, id = Id Trị trung bình điện áp tải: Ud = 3π 5π +α ∫ 2.U sin θ dθ = π +α 6U cos α = 1,17U 2cosα 2π Trong : α : Góc mở Thyristor Trùng dẫn: e a = U sin θ 2π eb = U sin(θ − ) 2π ec = 2.U sin(θ + ) Giả sử T1 cho dòng chạy qua, iT1 = Id Khi θ = θ cho xung điều khiển mở T2 Cả Thyristor T1 T2 cho dòng chảy qua làm ngắn mạch nguồn ea eb Nếu chuyển gốc toạ độ từ θ sang θ ta có: 5π e a = U sin(θ + + α) eb = U sin(θ + π +α) Điện áp ngắn mạch: U c = eb − e a = U sin(θ + α ) Dòng điện ngắn mạch xác định phương trình: U sin(θ + α ) = X c di c dt Do đó: ic = SVTH: NHÓM 10 U [ cos α − cos(θ + α )] X c 10 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI Ruột máy phải bắt chặt vào đáy thùng để tránh cố xảy vận chuyển hay vận hành máy 4.BỐ TRÍ CÁC CHI TIẾT TRÊN NẮP MÁY Nắp máy nơi bố trí đầu dây vào MBA, qua điểm đấu Trên nắp máy có bố trí sứ cao cấp, sư scos tầng Trên nắp máy bố trí ống đổ dầu bổ sung vào máy ống phòng nổ, ống phòng nổ miệng hướng theo phương thẳng đứng Ta bố trí móc nâng hạ bên nắp máy mặt để nâng hạ nắp máy tiến hành bảo trì bảo dưỡng máy KẾT CẤU MÁY HOÀN CHỈNH Sau tiến hành bước lắp ghép máy ta MBA hoàn chỉnh Khi MBA lắp ghép hoàn chỉnh phận xong ta tiến hành hít chân không ruột máy tiến hành bơm dầu vào đường van đặt phía cạnh bên đáy máy Ở máy có bố trí chỗ chờ bắt bulong để cố định máy vào nơi cần đặt máy để vận hành sử dụng SVTH: NHÓM 10 51 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI Mục lục Phần : phân tích công nghệ tải sơ dồ chỉnh lưu Chương phân tích công nghệ tải Chương mạch chỉnh lưu Phần tính toán kích thước chủ yếu máy biến áp Chương thiết kế mạch từ Chương tính toán dây quấn máy biến áp Chuong tính toán tham số không tải ngắn mạch Chương tính toán cuối mạch từ Chương kết cấu máy biến áp SVTH: NHÓM 10 52 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 13 25 35 42 50 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI SVTH: NHÓM 10 GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI 53 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI SVTH: NHÓM 10 GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI 54 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI SVTH: NHÓM 10 GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI 55 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI SVTH: NHÓM 10 GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI 56 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI SVTH: NHÓM 10 GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI 57 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI SVTH: NHÓM 10 GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI 58 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI SVTH: NHÓM 10 GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI 59 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI SVTH: NHÓM 10 GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI 60 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI SVTH: NHÓM 10 GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI 61 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI SVTH: NHÓM 10 GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI 62 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI SVTH: NHÓM 10 GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI 63 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI SVTH: NHÓM 10 GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI 64 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI SVTH: NHÓM 10 GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI 65 LỚP: CĐĐH ĐIỆN – K5 [...]... GT+ GG PT =1, 618 75.GT PG =1, 50875.GG 3 GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI 1. 0466 1. 1583 1. 2446 1. 316 0 1. 3774 1. 0954 1. 3 416 1. 5492 1. 7320 1. 8974 1. 1465 1. 0466 363.45 68.03 4 31. 47 299.98 34. 91 334.89 766.36 698.45 505.26 1. 5540 1. 1583 328. 41 55.54 383.96 406.59 42.76 449.35 833. 31 6 21. 53 677.95 2.2795 1. 316 1 289.04 43.02 332.06 596. 41 55.20 6 51. 61 983.67 537.53 983 .11 16 15.7 0 2. 613 5 1. 3774 276 .16 39.27 315 .44 683.80... 2.4 012 766.36 856 .17 2.6573 833. 31 699.06 2.8555 907.60 605.40 3. 019 4 983.67 5 41. 49 16 22.54 15 32.37 12 03.7 2 12 99.49 0 .18 31 0.2027 15 13.0 14 08.2 5 0. 217 8 QFe =1, 775GT +1, 575GG 12 93.32 13 89.25 Qf= 71. G’ Q=7,52TT Q0 =1, 25(QFe+Qf+Q) I0=Q0 /10 .S G’=24 ,17 .x3 TT=0,0236x2 Gdq=C1/x2=488,84/x2 Gdd =1, 06Gdq = 2573 Gdq CFe=GFe Cdq =1, 81 Gdd Ctd=CFe+Cdq P0=PT+PG d=A.x=0 ,17 5.x 17 32 .13 3 .16 01 1059. 71 494. 31 1554.0 15 25 .16 ... -Bộ biến đổi Thyristor có nhiệm vụ biến dòng điện xoay chiều của lưới thành dòng điện một chiều cung cấp cho phần ứng động cơ Nó có thể điều khiển suất điện động bộ biến đổi nên có khả năng điều chỉnh tốc độ động cơ -Trong bộ biến đổi Thyristor : máy Biến áp lực có nhiệm vụ biến đổi điện áp lưới cho phù hợp với điện áp cung cấp cho động cơ , tạo điểm trung tính , tạo pha cho chỉnh lưu nhiều pha,hạn chế... kính trong của dây quấn HA D 1= d+2.a 01. 10-3=0, 216 7+2.5 .10 -3=0,2267 m 14 .Đường kính ngoài của dây quấn HA D’ 1= D 1+ 2.a1=0,2267+2.0,02=0,2667 m 15 .Trọng lượng đồng dây quấn HA: Gcul= 28 .10 3.t.D1tb.W1.T1 .10 -6=28 .10 3.3.0,2467 .19 .2,632 .10 -4 =10 3,63 kg Trong đó: D1tb= D1' + D1'' 0,2267 + 0,2667 = =0,2467 m 2 2 Trọng lượng dây quấn kể cả cách điện: Gdq1 =1, 02.Gcu1 =1, 0225 .10 3,63 =10 6 kg 8 5 8 20 Hình 2.3 Tiết... điều chỉnh điện áp của dây quấn HA - Số vòng dây của cuộn CA ứng với điện áp định mức: Uf2 W2dm= W1 U =19 f1 20207 =16 62 2 31 1 Số vòng dây cuộn CA ở một cấp điều chỉnh: ∆U 875 Wđc= 3.U = = 41, 8 ≈ 42 3 .12 ,077 v 2 Số vòng dây tương ứng trên các nhánh: - Cấp 36750 V : W2 =16 62+2.42 =17 46; - Cấp 35875 V: W2 =16 62+42 =10 74; - Cấp 35000 V: W2đm =16 62; - Cấp 3 412 5 V: W2 =16 62-42 =16 20; - Cấp 33250 V: W2 =16 62-2.42 =15 78;... 744.27 10 59. 71 510 . 61 112 2.92 19 67.52 2666.79 0 .19 44 0.23 81 4076.3 5070.3 1 5 0.6470 0.8048 27. 71 37.56 0.0258 0.0 316 446.25 364.36 473.02 386.22 1. 9282 1. 2446 305.62 48 .10 353.73 504.50 49.37 553.87 907.60 572.59 835.65 15 00.2 1 3308.9 7 0.2749 6 011 .8 3 0.9542 46.60 0.0365 315 .54 334.47 3 911 .79 4484.99 0.3074 0.3367 77 71. 8 6909.75 2 1. 0968 1. 2336 55.09 63 .16 0.0408 0.0447 282.23 257.64 299 .16 273.09... 0,507.4 = 0 ,17 5 2 2 f u nx BT k ld 50.6,42 .1, 6 2.0,9 2 (Trong đó hệ số 0,507= 4 7,9 / 3 ,14 2 .1, 112 .10 ) Mặt khác, đối với MBA 3 pha dùng tôn cán lạnh thì các hệ số: A1=5,663 .10 4.A3.k1d.a (kg) (1. 12) A2=3,605 .10 4.A2.kld.l02 (kg) (1. 13) Trong đó: a =1, 4; kld=0,9; l02=l 01= 7,5 (cm); A=0 ,17 6 Thay số ta được: A1=5,633 .10 4.A3.kld.a=5,633 .10 4.0 ,17 53.0,9 .1, 4=380,4 (kg) A2=3,605 .10 4.A2.kld.l02=3,605 .10 4.0 ,17 52.0,9.0,075=74,52(kg)... NHÓM 10 27 LỚP: CĐĐH ĐIỆN 2 – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI l 1= 2.b’ .10 -3.(W1 +1) +k.[(2.W1 +1- 4).hr+4 .10 ] .10 -3 =2.8 .10 -3. (19 +1) +0,95.[(2 .19 +1- 4).5+4 .10 ] .10 -3=0,524 m 12 .Chiều dày dây quấn HA a1 =4.5 .10 -3=0,02 m Theo bảng 18 , với Ut1=5 kV, S=630 KVA, dây quấn hình xoắn, ta tìm được a 01= 5 mm, dây quấn được quấn trên ống bìa bakelit có đường kính d= 0,27 0,77 m có 8 cái chèn 0,278 13 .Đường... Gdq=C1/x2=488,84/x2 500 446.25 400 364.36 300 315 .54 200 282.23 257.64 10 0 0 0 i 1. 2 1. 8 2.4 3 3.6 β Quan hệ giá thành vật liệu tác dụng theo β Ctd=CFe+Cdq 16 40 16 20 16 00 15 80 15 60 15 40 15 20 15 00 0 16 22.54 15 54.02 15 32.37 15 25 .16 15 13.0 1. 2 1. 8 2.4 3 3.6 β Theo như bảng tính toán và đồ thị ta thấy: + Với giới hạn P0 =14 00 (W) đó cho ta tra được trên đồ thị P0=f( β ) trị số β ≤ 2,4 và với giới hạn I0 =1% ... 10 Số lớp trong cuộn CA SVTH: NHÓM 10 31 LỚP: CĐĐH ĐIỆN 2 – K5 TRƯỜNG ĐHCN HÀ NỘI n12 = GVHD: TH.S NGUYỄN VĂN ĐOÀI W2 dm 16 62 = =9,77 (lớp) W12 17 0 Làm tròn n12 =10 lớp 11 Điện áp giữa 2 lớp kề nhau U12=2.W12.Uv=2 .17 0 .12 ,16 = 413 4,4 (V) Trong đó Uv =12 ,16 (V): điện áp trên 1 vòng dây Dựa vào U12 chọn chiều dày cách điện giữa các lớp ( Theo bảng 26 trang 200 [Tài liệu 1] ) ta chọn cách điện ở mỗi lớp là ... ảnh hưởng tới đặc tính vận hành kết cấu máy Khi Un% bé dòng điện ngắn mạch In lớn gây nên lực học MBA lớn Khi Un% lớn điện áp giáng ∆U MBA tăng lên ảnh hưởng đến hộ dùng điện Sự phân phối tải... chiều không đối xứng làm cho công suất biến áp phải lớn Khi chế tạo biến áp động lực, cuộn dây thứ cấp phải đấu sao(Y) ,có dây trung tính phải lớn dây pha dây trung tính chịu dòng tảiính PHẦN TÍNH... thấy: • Lúc θ1 < θ < θ → v a > v b > v c v a có giá trị lớn nên T mở cho dòng chạy va − E R • Lúc θ < θ < θ → v b > v c > v a v b có giá trị lớn nên T mở cho dòng chạy v −E qua T1; T3 khoá i = b