Bài tập lớn môn: BẢO VỆ RƠLE VÀ TỰ ĐỘNG HÓA HỆ THỐNG ĐIỆN

Bài toán: Hãy tính toán bảo vệ rơle cho mạng điện 100 kV gồm các đường dây và trạm biến áp với sơ đồ cho trên hình 1. Máy biến áp mã hiệu , có công suất định mức S¬¬nB ( MVA), máy có bộ phận tự động điều chỉnh điện áp với . Tổ nối dây của máy biến áp là , hệ số tin cậy bằng 1,3. Công suất ngắn mạch trên thanh cái A của hệ thống là Sk.HT (MVA). Dây dẫn thuộc loại ACO với tiết diện F,mm2 khoảng cách trung bình giữa các dây dẫn là a=5m, chiều dài của các đoạn dây l (km). Tốc độ gió lớn nhất của môi trường xung quanh là v (m/s), thời gian tác động của bảo vệ nhanh nhất là t1= 0,03s , phân cấp thời gian của các bảo vệ tiếp theo là . Dữ liệu bài toán được cho trong bảng 1. Ghi chú:Dữ liệu được lấy theo hai số cuối của mã sinh viên ( 0 và 7

Lời nói đầu Trong kinh tế đại ngày lượng điện nguồn lượng vô quan trọng, việc xây dựng nhà máy điện hệ thống truyền tải trở thành gánh nặng Quốc gia Trong phụ tải điện có phụ tải quan trọng điện thời gian dài, thiết bị điện đắt tiền bị hư hỏng xảy cố không loại bỏ phần tử bị cố Để thực nhiệm vụ loại bỏ cách nhanh phần tử bị hư hỏng khỏi hệt hống cần có hệ thống bảo vệ rơle làm việc an toàn Là sinh viên chuyên nghành hệ thống điện không nghiên cứu, tìm hiểu bôn “Bảo vệ rơle tự động hóa hệ thống điện” Môn học mang lại cho sinh viên kiến thức kĩ thuật bảo vệ hệ thống điện rơle, nguyên tắc tác động, cách thực bảo vệ thường gặp chế dộ hư hỏng làm việc không bình thường điển hình hệ thống điện loại bảo vệ đặt cho Bài tập lớn “Bảo vệ rơle tự động hóa hệ thống điện” giúp sinh viên hệ thống lại toàn kiến thức học tiếp cận với số loại rơle thực tế Những kiến thức tảng cho trình tiếp cận thực tế sau Em xin chân thành cảm ơn giúp đỡ thầy cô giáo môn, đặc biệt tận tình thầy Trần Quang Khánh giúp em hoàn thành tập lớn Do thời gian làm không nhiều, kiến thức hạn chế nên làm em tránh thiếu sót, em kính mong nhận bảo, góp ý thầy cô cho làm em hoàn thiện Hà Nội, ngày 24 tháng 11 năm 2015 Sinh viên thực hiện: Nguyễn Tài Tuấn BÀI TẬP LỚN MÔN BẢO VỆ RƠLE VÀ TỰ ĐỘNG HÓA HỆ THỐNG ĐIỆN Giáo viên hướng dẫn :TS TRẦN QUANG KHÁNH Sinh viên thực : NGUYỄN TÀI TUẤN Mã sinh viên : 0841240207 Lớp : ĐIỆN CLC-K8 Khoa:ĐIỆN Bài toán: Hãy tính toán bảo vệ rơle cho mạng điện 100 kV gồm đường dây trạm biến áp với sơ đồ cho hình Máy biến áp mã hiệu TPДH , có công suất định mức SnB ( MVA), máy có phận tự động điều chỉnh điện áp với ∆U dc = 10% Tổ nối dây máy biến áp Υ / ∆ , hệ số tin cậy 1,3 Công suất ngắn mạch A hệ thống Sk.HT (MVA) Dây dẫn thuộc loại ACO với tiết diện F,mm2 khoảng cách trung bình dây dẫn a=5m, chiều dài đoạn dây l (km) Tốc độ gió lớn môi trường xung quanh v (m/s), thời gian tác động bảo vệ nhanh t1= 0,03s , phân cấp thời gian bảo vệ ∆t = 0,5s Dữ liệu toán cho bảng Ghi chú:Dữ liệu lấy theo hai số cuối mã sinh viên ( ) Bảng Dữ liệu tập lớn Bảo vệ rơle Tự động hóa HTĐ N 0 l0 75 F0 300 Chỉ số thứ Dữ liệu đường dây l1 F1 l2 F2 56 240 62 300 l3 43 F3 240 Chỉ số thứ hai Công suất mba, MVA SnB1 SnB2 SnB3 Sk.HT v 10 10 16 1850 42 Hình Sơ đồ mạng điện tập dài tính toán bảo vệ rơ le CHƯƠNG 1: THIẾT LẬP SƠ ĐỒ THAY THẾ TÍNH TOÁN VÀ TÍNH TOÁN NGẮN MẠCH TẠI CÁC ĐIỂM CẦN CHO BẢO VỆ RƠLE I SƠ ĐỒ THAY THẾ TÍNH TOÁN NGẮN MẠCH - Sơ đồ thay tính toán sơ đồ điện mà phần tử mạng điện thay tổng trở tương ứng, riêng máy phát phụ tải thay điện trở suất điện động Đối với sơ đồ thay tính toán ngắn mạch ta cần quan tâm đến phần tử có liên quan đến tính toán ngắn mạch - Từ sơ đồ mạng điện đề ta thay phần tử sau: +) Nguồn cấp HT: EHT, XHT +) Đoạn dây AB : RAB ,XAB +) Đoạn dây BC : RBC , XBC +) Đoạn dây BD : RBD , XBD +) Đoạn dây BE : RBE , XBE +) Máy biến áp BA1: RBA1 , XBA1 +) Máy biến áp BA2: RBA2 , XBA2 +) Máy biến áp BA3: RBA3 ,XBA3 - Các biểu thức tính toán điện trở thực hệ đơn vị có tên thực II TÍNH TOÁN NGẮN MẠCH Tóm lược tính toán ngắn mạch Các biểu thức tính toán điện trở thực hệ đơn vị có tên thực dưới: TT Các phần tử Hệ đơn vị có tên X HT Hệ thống U CB = S k HT ∆PK U CB RBA = SnBA Z BA Máy biến áp U K U CB = 100.Sn.BA XBA= Rd= Đường dây Xd= Tính toán ngắn mạch điểm cần cho bảo vệ role - Điện trở hệ thống: X HT = U S k HT = 1102 = 6,54 Ω 1850 - Điện trở đoạn dây: Tra phụ lục 18.pl giáo trình Cung cấp điện - TS.Trần Quang Khánh Đoạn AB sử dụng dây ACO-240 có r0 = 0,12 x0 = 0,4 (Ω/km) RAB = l0 r0= 75.0,12 = 9Ω XAB = l0 x0 = 75 0,4 = 30Ω Tính toán tương tự cho đoạn BC, BD, BE ghi bảng 1.1 Đoạn Loại dây dẫn AB BC BD BE ACO ACO ACO ACO r0(Ω/km F(mm2) ) 240 240 185 240 0,12 0,12 0,162 0,12 x0(Ω/km ) l (km) R X 0,4 0,4 0,413 0,4 75 56 62 43 6,72 10,044 5,16 30 22,4 25,606 17,2 - Điện trở ngắn mạch B: Z k B = R AB +(X +X HT AB ) = 92+(6,54+30) =37,632Ω - Dòng ngắn mạch B: U 110.103 I k B = 3.Z = 3.37, 632 = 1534 A = 1,534kA kB (3) - Điện trở ngắn mạch C: Z k C = ( RAB + RBC )2 + ( X HT + X AB + X BC ) = (9 + 6,72) + (6,54 + 30 + 22, 4) = 61Ω - Dòng ngắn mạch C: U 110.103 I k C = 3.Z = 3.61 = 0,947kA k C (3) - Điện trở ngắn mạch D: Z k C = ( RAB + RBD ) + ( X HT + X AB + X BD ) = (9 + 10,044) + (6,54 + 30 + 25,606) = 65Ω - Dòng ngắn mạch D: (3) I k D = U 110.103 = = 0,977kA 3.Z k D 3.65 k k Máy biến áp BA1 loại TPДH 25000/110 có U = 10,5%, ∆P = 120kW - Điện trở BA1: RBA1 = X BA1 = ∆Pk U cb2 120.103.37 = = 1, 643Ω S nBA (10.10 ) U k U 10,5.37 = = 10,375Ω 100.S nBA1 100.25.103.10−3 Tính toán tương tự với BA2, BA3 bảng 1.2 BA Loại k k BA BA ∆ P (kW) U (%) R (Ω ) X (Ω ) TPДH 25000/110 120 10,5 1,643 10,375 TPДH 10000/110 60 10,5 0,821 10,375 TPДH 10000/110 60 10,5 0,321 8,984 - Điện trở ngắn mạch K : Z k K = ( RAB + RBC + RBA1 ) + ( X HT +X AB +X BC + X BA1 ) = (9 + 6, 72 + 1, 643) + (6,54 + 30 + 22, + 10,375) = 71, 46Ω - Dòng ngắn mạch K : U 37.103 I k K = 3.Z = 3.71, 46 = 0, 299kA k K1 (3) Tính toán tương tự với điểm K , K ghi bảng 1.3 k k Điểm ngắn mạch (3) Z (Ω ) I (kA) K 71,460 0,299 K 75,193 0,284 K 64,374 0,332 Tổng hợp kết tính toán ghi bảng 1.4 k (3) Điểm ngắn mạch I (kA) B 1,534 C 0,947 D 0,977 K 0,299 K 0,284 K 0,332 CHƯƠNG 2: BẢO VỆ CHO ĐƯỜNG DÂY I.BẢO VỆ QUÁ DÒNG CỰC ĐẠI Tính toán dòng làm việc trên đoạn dây I BC S BA1 10.103 = = = 52, 486 (A) 3.U 110 Tính toán tương tự ta có IBD = 52,486 (A) IBE= 83,978 (A) Từ suy : IAB = IBC + IBE + IBD = 83,978 + 2×52,486 = 188,95 (A) Bảo vệ 1: Căn vào dòng làm việc đoạn dây IBC = 52,486 (A) ta chọn máy biến dòng BI có dòng định mức In1BI = 100A dòng định mức phía thứ cấp In2BI = 5A, máy biến dòng mắc theo sơ đồ thiếu có hệ số sơ đồ ksđ = 1, dự định chọn rơle số có hệ số trở ktv = 0,98; chế độ mở máy nhẹ với kmm =1,6 - Hệ số biến dòng ni = - Dòng khởi động bảo vệ là: I1nBI 100 = = 20 I nBI I kđ = k tc kmm I lv.M = k tv 1,3 1, 6.52, 486 = 111,399( A) 0,98 - Dòng khởi động rơle bảo vê là: I = ksđ kđ R1 I kđ 111,399 = = 5,57( A) ni 20 Căn vào dòng khởi động rơle vừa tính toán để chọn dòng đặt rơle I dR dR theo giá trị gần thang dòng điện phía trên: I = 7(A) - Dòng khởi động thực tế bảo vệ rơle1 : I kdI > = ni I dR k sđ = 20.7 = 140( A) =I - Độ nhạy bảo vệ: k I k nh = kdI > I k(2) I = 0,87.I k(3) I kdI > kdI > = 0,87.947 = 5,88 > 1,5 140 → Vậy bảo vệ đáp ứng độ nhạy cần thiết - Kiểm tra máy biến dòng theo điều kiện làm việc tin cậy cuộn cắt: n1BI I cc k (3) = 100 > I = 0,05.I =0,05.947 = 47,35 (A) → Vậy máy biến dòng chọn đảm bảo yêu cầu làm việc cuộn cắt Bảo vệ 2:Tính toán tương tự với bảo vệ ta xác định giá trị tham số bảo vệ AB - Dòng làm việc I = 188,95(A) n1BI - Dòng sơ cấp máy biến dòng : I i = 250(A), hệ số biến dòng n = 50 kd.R2 - Dòng khởi động rơle : I = 8,021 (A) dR2 - Dòng đặt rơle : I = 8,5 (A) kdI> - Dòng khởi động thực tế: I = 425 (A) nh2 - Độ nhạy bảo vệ : k = 3,14 cc - Dòng tin cậy cuộn cắt I = 76,7 (A) * Tính toán thời gian bảo vệ theo đặc tính độc lập - Thời gian tác động bảo vệ 1: t = 0,03s - Độ phần cấp thời gian ∆t= 0,5s - Thời gian tác động bảo vệ 2: t = t + ∆t = 0,03 + 0,5 = 0,53 (s) * Xét nhánh AE: Tính toán tương tự nhánh AC Tham số tính toán Ký hiệu Nhánh AC Nhánh AE Bảo vệ Bảo vệ Bảo vệ Bảo vệ 52,486 188,95 83,978 216,188 100 250 150 300 20 50 30 20 5,57 8,021 5,94 8,355 8,5 6,5 8,5 140 425 195 510 5,88 3,14 4.36 3,27 lv.M Dòng làm việc, A I n1BI Dòng sơ cấp BI, A I i Hệ số biến dòng n Dòng khởi động kdR I rơle, A dR Dòng đặt rơle, A Dòng khởi động I kdI> I bào vê, A nh Độ nhạy k Dòng tin cậy I 47,35 76,7 48,85 95,95 T 0,03 0,53 0,03 0,53 cc cuộn cắt, A Thời gian tác động * Chú ý:Bảo vệ tức bảo vệ đặt A dùng chung cho hai nhánh II BẢO VỆ KHOẢNG CÁCH CHO ĐƯỜNG DÂY Công suất ngắn mạch A hệ thống Sk.HT = 1850 (MVA), hệ số tin cậy ktc = 1,3; hệ số mở máy trung bình kmm = 1,6; thời gian tác động bảo vệ nhanh t1= 0,03 (s), phân cấp thời gian cho bảo vệ ∆t= 0,5 (s) khoảng cách trung bình dây dẫn a=5m.Tốc độ gió lớn môi trường xung quanh ν = 35 (m/s) - Vùng bảo vệ A: Điện trở khởi động vùng I bảo vệ A: +) Xác định điện trở độ đoạn dây AB: *) Vùng 1: RqdAB = 28700.( a + v.tk ) 28700.(5 + 35*0, 05) = = 7,5748(Ω) 1,4 I kB 1407, 47 +) Điện trở khởi động vùng I bảo vệ A xét đến điện trở độ: 0,8.( (Ω) (Ω) Chọn máy biến áp có (kV) (V) , tức hệ số biến áp Điện trở khởi động rơle: RKD.RI.A = RKD.I.A ni 80 = 10, 23 = 0, 744(Ω) nu 1100 RKD.RI.A = RKD.I.A ni 80 = 24 = 1, 745(Ω) nu 1100 Tổng trở khởi động rơle: = 1,897 (Ω) Ta chọn tổng trở đặt rơle (Ω) Tổng trở thực tế bảo vệ khoảng cách : Z KD KCI A = Z D R A nu 1100 = = 27,5(Ω) ni 80 Độ nhạy bảo vệ khoảng cách vùng I : k nh = Z AB Z KD.KC.A = 39,1695 = 1, 4243 27,5 *) Vùng bảo vệ A: Thời gian tác động vùng 2: (s) Trong số đoạn dây phía sau đoạn AB đoạn BC có giá trị điện trở nhỏ điện trở khởi động vùng bảo vệ A xác định: RqdAB = 28700.( a + v.tk ) 28700.(5 + 35*0, 05) = = 17,3005(Ω) 1,4 I kB 780, 251,4 Vậy (Ω) (Ω) Điện trở khởi động rơle: RKD RII A = RKD.I.A ni 80 = 16, 4221 = 1,1943(Ω) nu 1100 X KD.RII A = X KD.I.A ni 80 = 46,312 = 3,3681(Ω) nu 1100 Tổng trở khởi động rơle: = 3,5736 (Ω) Ta chọn tổng trở đặt rơle (Ω) *) Vùng bảo vệ A: Trong số tổng trở đến sau máy biến áp (Ki) giá trị điện trở nhánh dây A-K3 điện trở khởi động vùng xác định: = 0,7.(9,5+ 0,7.(9,35+0,5.16,5592+0,8.7,26) = 0,7.(38+ 0,7.(22,33+0,8.126,842) (Ω) (Ω) Điện trở khởi động rơle: (Ω) (Ω) Tổng trở khởi động rơle: CHƯƠNG : BẢO VỆ CHO MÁY BIẾN ÁP I.THỰC HIỆN BẢO VỆ CHO MÁY BIẾN ÁP BẢO VỆ QUÁ DÒNG CHO MÁY BIẾN ÁP • Bảo vệ cắt nhanh : *) Đối với máy biến áp : - Trước hết ta xác định dòng điện định mức hai phía máy biến áp : I n1 = S nBA1 10000 = = 52, 49( A) 3.U n1 3.110 In2 = SnBA1 10000 = = 262, 43( A) 3.U n1 3.22 Dựa vào dòng điện định mức ta chọn máy biến dòng bão hoà nhanh (A), dòng định mức thứ cấp là : (A), tỷ số biến dòng ni1 = 100 300 = 20 ni = = 60 5 Dòng khởi động bảo vệ cắt nhanh chọn từ điều kiện +) Lớn dòng ngắn mạch ngoài, (A) =1,3.79,3= 103,9 +) Lớn dòng đột biến từ hoá máy biến áp : (A) Do dòng nên dòng khởi động bảo vệ cắt nhanh chọn theo điều kiện thứ : (A) Dòng khởi động rơle bảo vệ cắt nhanh xác định theo biểu thức : I kdCN R = I CN 335,9128 ksd = = 8,3978( A) ni 40 Chọn rơle với dòng đặt rơle (A) Dòng khởi động thực tế bảo vệ cắt nhanh: I kdCN = I dRCN ni 9, 40 = = 360( A) k sd Tỷ lệ vùng tác động cắt nhanh m% =   100  E 100  22.103 − X =  − 6,1111÷ = 36, 784% > 30%  HT ÷ X BA  I kdCN   79,3045  3.360 Vậy bảo vệ đảm bảo yêu cầu cần thiết BẢO VỆ SO LỆCH CHO MÁY BIẾN ÁP Tính toán bảo vệ so lệch cho BA1: biến áp loại TPДH 25000/110, điện áp định mức dc 110/22 kV, máy có phận điều chỉnh điện áp với ∆U = 10%; Tổ nối máy biến áp (3) k tc Y/∆ Hệ số tin cậy k = 1,3 ; dòng ngắn mạch pha phía thứ cấp I = 299 (A) - Trước hết xác định dòng điện định mức phía máy biến áp I n1 = In2 = Sn 3.U n1 Sn 3.U n = 10000 = 52, 49( A) 3.110 = 10000 = 156, 04( A) 3.37 Dựa vào dòng định mức chọn máy biến dòng loại bão hòa nhanh có dòng định nI nII mức phía sơ cấp I = 100 (A);I n2 = 200 (A); dòng định mức thứ cấp I = 5(A) - Hệ số biến dòng là: ni1 = 100 200 = 40 = 20; ni = 5 Chọn sơ đồ nối dây máy biến dòng: sơ đồ nối dây máy biến áp Y/∆ nên ta chọn sơ đồ nối máy biến dòng máy biến dòng phía sơ cấp nối theo hình tam giác (∆), phía sơ cấp nối heo sơ đồ đủ (Y), hệ số sơ đồ phía thứ cấp sd2 k =1và hệ số sơ đồ sơ cấp ksd = - Giá trị dòng điện phía thứ cấp hai phía máy biến dòng chế độ định mức I2I = I k I n1.ksd 52, 49 156, 04 = = 4, 546( A); I II = n sd = = 6, 757( A) ni1 20 ni 40 Ta thấy chênh lệch điện áp phía thứ cấp máy biến dòng lớn nên ta chọn lại máy biến dòng phía thứ cấp InII = 300 (A); ni2 = 60 Khi : I II = I n k sd 156, 04 = = 4,504( A) ni 60 - Sai số chênh lệch dòng điện phía thứ cấp: I I − I II 4,546 − 4,504 = = 0,00923 I2I 4,546 s2i = a Các máy biến dòng bão hòa nhanh nên k = 1; máy biến dòng khác nên cl i k = 1; sai số máy biến dòng s = 0,1 Như dòng không cân có giá trị là: Ikcb.M = (ka kcl.si + ∆Udc + s2i) IkMax.ng = (1.1.0,1+0,1+0,00923) 299 = 62,562(A) - Dòng khởi động rơle I kdR = ksd ktc I kcb.M = 1,3.62,562 = 1,36( A) ni 60 dR - Chọn rơle có dòng đặt I = 1A - Dòng khởi động thực tế bảo vệ so lệch I kdSL = I dR ni 1.60 = = 60( A) k sd - Hệ số nhạy bảo vệ so lệch knhSL = I k I k(2) 0,87 I k(3) 0,87.299 = = = = 4,336 > I kdSL I kdSL I kdSL 60 → Vậy bảo vệ đảm bảo độ nhạy cần thiết n Với số vòng dây cuộn cân ω = 20 Chọn số vòng dây san dòng điện thứ cấp: I   4,546  ω = ωn  II − 1÷ = 20  − 1÷ = 0,19vòng I 4,504    2I  c Chọn số vòng dây mắc thêm vào phía sơ cấp ω = vòng [...]... 0,53 cc cuộn cắt, A Thời gian tác động * Chú ý :Bảo vệ 2 tức là bảo vệ đặt tại A dùng chung cho cả hai nhánh II BẢO VỆ KHOẢNG CÁCH CHO ĐƯỜNG DÂY Công suất ngắn mạch trên thanh cái A của hệ thống là Sk.HT = 1850 (MVA), hệ số tin cậy ktc = 1,3; hệ số mở máy trung bình kmm = 1,6; thời gian tác động của bảo vệ nhanh nhất là t1= 0,03 (s), phân cấp thời gian cho các bảo vệ tiếp theo là ∆t= 0,5 (s) khoảng... độ gió lớn nhất của môi trường xung quanh là ν = 35 (m/s) - Vùng 1 của bảo vệ A: Điện trở khởi động vùng I của bảo vệ A: +) Xác định điện trở quá độ đoạn dây AB: *) Vùng 1: RqdAB = 28700.( a + v.tk ) 28700.(5 + 35*0, 05) = = 7,5748(Ω) 1,4 I kB 1407, 47 +) Điện trở khởi động của vùng I của bảo vệ A khi xét đến điện trở quá độ: 0,8.( (Ω) (Ω) Chọn máy biến áp có (kV) và (V) , tức hệ số biến áp Điện trở... khởi động của rơle: = 3,5736 (Ω) Ta chọn tổng trở đặt của rơle là (Ω) *) Vùng 3 của bảo vệ A: Trong số các tổng trở đến sau các máy biến áp (Ki) giá trị điện trở của nhánh dây A-K3 vì vậy điện trở khởi động của vùng 3 được xác định: = 0,7.(9,5+ 0,7.(9,35+0,5.16,5592+0,8.7,26) = 0,7.(38+ 0,7.(22,33+0,8.126,842) (Ω) (Ω) Điện trở khởi động của rơle: (Ω) (Ω) Tổng trở khởi động của rơle: CHƯƠNG 3 : BẢO VỆ... khởi động của bảo vệ cắt nhanh được chọn từ 1 trong 2 điều kiện +) Lớn hơn dòng ngắn mạch ngoài, (A) =1,3.79,3= 103,9 +) Lớn hơn dòng đột biến từ hoá máy biến áp : (A) Do dòng nên dòng khởi động của bảo vệ cắt nhanh được chọn theo điều kiện thứ 2 : (A) Dòng khởi động của rơle bảo vệ cắt nhanh được xác định theo biểu thức : I kdCN R = I CN 335,9128 ksd = 1 = 8,3978( A) ni 40 Chọn rơle với dòng đặt của rơle. . .Bảo vệ 1 Bảo vệ 2 Bảo vệ 1 Bảo vệ 2 52,486 188,95 83,978 216,188 100 250 150 300 20 50 30 20 5,57 8,021 5,94 8,355 7 8,5 6,5 8,5 140 425 195 510 5,88 3,14 4.36 3,27 lv.M Dòng làm việc, A I n1BI Dòng sơ cấp BI, A I i Hệ số biến dòng n Dòng khởi động của kdR I rơle, A dR Dòng đặt của rơle, A Dòng khởi động của I kdI> I bào vê, A nh Độ nhạy k Dòng tin... đặt của rơle (A) Dòng khởi động thực tế của bảo vệ cắt nhanh: I kdCN = I dRCN ni 9, 40 = = 360( A) k sd 1 Tỷ lệ vùng tác động cắt nhanh m% =   100  E 100  22.103 − X =  − 6,1111÷ = 36, 784% > 30%  HT ÷ X BA  I kdCN   79,3045  3.360 Vậy bảo vệ đảm bảo yêu cầu cần thiết 2 BẢO VỆ SO LỆCH CHO MÁY BIẾN ÁP Tính toán bảo vệ so lệch cho BA1: biến áp loại TPДH 25000/110, điện áp định mức dc 110/22... (1.1.0,1+0,1+0,00923) 299 = 62,562(A) - Dòng khởi động của rơle I kdR = ksd 2 1 ktc I kcb.M = 1,3.62,562 = 1,36( A) ni 2 60 dR - Chọn rơle có dòng đặt là I = 1A - Dòng khởi động thực tế của bảo vệ so lệch I kdSL = I dR ni 1.60 = = 60( A) k sd 1 - Hệ số nhạy của bảo vệ so lệch knhSL = I k min I k(2) 0,87 I k(3) 0,87.299 = = = = 4,336 > 2 I kdSL I kdSL I kdSL 60 → Vậy bảo vệ đảm bảo độ nhạy cần thiết n Với số vòng... KD.KC.A = 39,1695 = 1, 4243 27,5 *) Vùng 2 của bảo vệ A: Thời gian tác động của vùng 2: (s) Trong số các đoạn dây phía sau đoạn AB đoạn BC có giá trị điện trở nhỏ nhất vì vậy điện trở khởi động của vùng 2 của bảo vệ A được xác định: RqdAB = 28700.( a + v.tk ) 28700.(5 + 35*0, 05) = = 17,3005(Ω) 1,4 I kB 780, 251,4 Vậy (Ω) (Ω) Điện trở khởi động của rơle: RKD RII A = RKD.I.A ni 80 = 16, 4221 = 1,1943(Ω)... khởi động của rơle: RKD.RI.A = RKD.I.A ni 80 = 10, 23 = 0, 744(Ω) nu 1100 RKD.RI.A = RKD.I.A ni 80 = 24 = 1, 745(Ω) nu 1100 Tổng trở khởi động của rơle: = 1,897 (Ω) Ta chọn tổng trở đặt của rơle là (Ω) Tổng trở thực tế của bảo vệ khoảng cách sẽ là : Z KD KCI A = Z D R A nu 1100 = 2 = 27,5(Ω) ni 80 Độ nhạy của bảo vệ khoảng cách vùng I : k nh = Z AB Z KD.KC.A = 39,1695 = 1, 4243 27,5 *) Vùng 2 của bảo. .. VỆ CHO MÁY BIẾN ÁP I.THỰC HIỆN BẢO VỆ CHO MÁY BIẾN ÁP 1 BẢO VỆ QUÁ DÒNG CHO MÁY BIẾN ÁP • Bảo vệ cắt nhanh : *) Đối với máy biến áp 1 : - Trước hết ta xác định dòng điện định mức ở hai phía của máy biến áp : I n1 = S nBA1 10000 = = 52, 49( A) 3.U n1 3.110 In2 = SnBA1 10000 = = 262, 43( A) 3.U n1 3.22 Dựa vào dòng điện định mức ta chọn các máy biến dòng bão hoà nhanh (A), và dòng định mức thứ cấp là là