THIẾT KẾ ĐỒ ÁN MÔN HỌC

1 THIẾT KẾ ĐỒ ÁN MÔN HỌC I Chọn động điện : Để chọn động điện cần tính công suất cần thiết N tan g Nct= η với Ntang :công suất băng tải η :là hiệu suất chung Ntang = 7000 * 0.6 PV = = 4.32 (Kw) 1000 1000 Với: η chung = η dai *η brn *η brt *η olan *η nt • • • • • ⇒ η η d =0.95:là hiệu suất đai thang η brn = 0.96 : hiệu suất bánh nón thẳng η brt = 0.97 : hiệu suất bánh trụ thẳng η olan = 0.995 : hiệu suất ổ lăn η NT = : hiệu suất khớp nối trục = 0.95 * 0.96 * 0.97 * 0.995 * = 0.87 4.32 ⇒ Nct= = (Kw) 0.87 *Ta cần phải chọn động có công suất lớn công suất cần thiết Nct=5kw -Dựa vào bảng 2P/322 ;ta chọn động có công suất có kí hiệu:A02-42-4 có Nđc=5.5(Kw) , số vòng quay phút :n=1450 (vòng /phút ) *Ta phải chọn động thoả điều kiện : Nđc * η DM > Nct=5 (Kw) ⇔ 5.5*0.87 =4.785 (Kw)Nct=5 Do chọn động có công suất N=7.5(Kw) II Phân phối tỉ số truyền : Ta có tỉ số truyền chung :Ic= Với ntang= n dc (1) n tan g 60 * 1000 * v 60 * 1000 * 0.6 = = 41 (vòmg /phút) π *D 3.14 * 280 1450 1460 = = 35.6 Ic = n 41 tan g Mà ic=iđ*ibn*ibt Dựa vào bảng (2-2)/32 ta chọn iđ=3.25 ⇒ ibn*ibt= 35.6 = 11 Ta tạo điều kiện bôi trơn truyền hợp giảm tốc phương pháp ngăm dầu Ibn=(0.22 _0.28)in Với in tỉ số truyền hợp giảm tốc ⇒ in=11 ⇒ ibn=0.25*11=2.73 ⇒ ibt= 11 =4 2.73 III Lập Bảng Số Liệu: trục Động I II III IV Thông số i n(v/p) N(Kw) với : IV 1640 3.25 450 4.73 2.73 165 4.5 • N1=Nct*η d *η olan =5*0.95*0.995=4.73(Kw) • N2=N 1*η olan *η bn =4.73*0.96*0.995=4.5(Kw) • N3=N2*η olan *η bt =4.5*0.97*0.995=4.36(Kw) • N4=N3* µ olan *η NT =4.36*0.995*1=4.3(Kw) 41 4.3 Tính Toán Bộ Truyền : 41 4.3 A)Thiết Kế Bộ Truyền Đai: ta chọn loai đai thang B1)Giả thiết ta chọn vận tốc đai v>5 m/s ,tra bảng 5-13 trang 93 với Nct=7.5Kw.suy ta chọn loại động :A,Á Ta tính theo phương án chọn phương án tối ưu LOẠI ĐAI A .Á Tiết diện đai a*h (mm)(bảng)(5-11) 13*8 17*10.5 Diện tích F(mm2) 81 138 B2)Đường kính bánh đai nhỏ tra theo bảng 5-14 /93 ⇒ D1(mm) .140 200 Kiểm nghiệm vận tốc đai:V= π * n1 * D1 ;(m/s) 10.7 15.3 60 *1000 Vận tốc V phải nhỏ (30 ÷ 35)m/s ;so sánh với điều ⇒ thoả B3)tímh đường kính D2 bánh lớn : D2= n1 1460 (1 − 0.02) D1 = (1 − 0.02) D1 445 635 n2 450 Lấy D2theo tiêu chuẩn bảng (5-15)/93: 450 630 Số vòng quay thực trục bò dẫn: n2’=(1- ξ )n1 D1 D2 ta chọn ξ =0.01 Sai số tốc độ lý thuyết thực tế : ∆n% = n2 − n ' *100% ≤ ±5% .1.1% 1.1% n2 ⇒ chọn D2 Avà Á B4) Chọn sơ khoảng cách trục A: Tỷ số truyền :id= 1460 ≈ 3.2 450 Theo bảng (5-16)/94 ⇒ chọn Asb=1.2D2: 450 630 B5)Tính chiều dài đai L theo khoảng cách trục A: ( D2 − D1 ) π L=2Asb+ ( D1 + D2 ) + 1880 2637 Asb Chọn L theo tiêu chuẩn .1900 2650 Kiểm nghiệm số vòng quay u 1(s): u= V ≤ [ u mã ] = 10m / s .6.32 7.16 L ⇒ thoả B6)Xác đònh khoảng cách trục A theo chiều dài đai lấy theo tiêu chuẩn: A= L − π ( D1 + D2 ) + [[ L − π ( D ] + D1 ) − 8( D2 − D1 ) 2 ] ⇒ A= 460 637 Ta có :0.55*(D2+D1)+h ≤ A ≤ 2*(D1+D2 ) ⇒ thoả đk Khoảng cách nhỏ cần thiết để mắc đai: Amin=A-0.015L(mm) 432 597 Khoảng cách lớn cần thiết để mắc đai : Amã=A+0.03L(mm) 517 717 D − D1 57 142 142 B7)tính góc ôm α 1: α 1: =180- A ⇒ điều thoả mản điều kiện α 1: ≥ 1200 B8)tính số Z đai cần thiết Chọn ứng suất ban đầu σ =1.2 N/mm2 theo trò số D1 tra bảng (5-17)/95 tìm ứng suất có ích cho phép : σ p ;N/mm2: 1.7 1.74 [ ] Sử dụng phương thức tra bảng ;ta tìm trò số : Ct ;bảng (5-6)/90 0.9 0.9 C α :bảng (5-18)/95 0.92 0.89 Cv :bảng (5-19)/95 0.94 Số đai Z tính theo công thức : 1000 * N Z≥ v* σ .4.6 1.9 p * Cv * Ct * Cα * F [ ] ⇒ lấy số đai Z: .5 B9)Các kích thước chủ yếu bánh đai: Chiều rộng đai:B=(Z-1)t+2s Tra bảng (10-3)/257 ⇒ tA=16 ;tÁ=20 Sa=10;SÁ=12.5 ⇒ B= 84 45 Điều kiện bánh đai: Bánh dẫn Dn1=D1+2h0 Tra bảng (10-3)/257 ⇒ h0a=3.5 ;h0Á=5 ⇒ Dn1= 147 .210 Bánh bò dẫn Dn2=D2+2ho 457 .640 Bảng (5-25)Tính lực căng ban đầu : S0= σ * F ;(N) 97 .166 Bảng (5-26) Lực tác đụn lên trục : α R=3S0Z Sin( ):N 1380 .910 *Kết luận :chọn phương án dùng truyền đai loai A có kích thước nhỏ gọn Á có lực tác dụng lên trục lớn không đáng kể a ? f BỘ TRUYỀN BÁNH ĐAI THANG B-Thiết Kế Bộ Truyền Bánh Nón Răng Thẳng: Chọn vật liệu để chế tạo bánh : Vì số chu kì làm việc bánh nhỏ nhiều bánh lớn 2.5 lần bánh nhỏ làm vật liệu tốt -Chọn vật liệu chế tạo bánh nhỏ :là thép 45 thường hoá (bảng 3-6trang 39) - Chọn vật liệu chế tạo bánh lớn :là thép 35 thường hoá (bảng 3-6trang 39) tính thép Dựa vào bảng (3-8 trang 40)ta có : +thép 45 có σbk1=600 N/mm2, σch1=300N/mm2,HB=200 +thép 35 có σbk2=500N/mm2, σch2=200N/mm2 ,HB=170 Đònh ứng suất tiếp xúc ứng suất cho phép : a)Ứng suất tiếp xúc cho phép :[ σ]tx=[σN]tx* K N Bảng (3-9 trang 43)số chu kì sở N0=107 [σN]tx=2.6HB Giả sử bánh nhỏ chòu tải trọng không đổi -Số chu kì làm việc bánh lớn : n 450 = 165 (vòng /phút) Ntđ2=N=60*v*n2*T ; với n2= = i 2.73 v:số lần ăn khớp bánh quay vòng T:tổng thời gian làm việc (T= năm *ngày *ca *giờ ) ⇒ Ntđ2=60*1*165*5*300*2*8=23.7*107>107 ⇒ K N =1 Số chu kì làm việc bánh nhỏ : Ntđ1=i*Ntđ2=3.25*23.7*107=77.22*107 ⇒ K N =1 Ứng suất tiếp xúc cho phép : +Bánh nhỏ : :[ σ]tx1=2.6*200=520 +Bánh lớn : :[ σ]tx2=2.6*170=442 ⇒ Chọn :[ σ]tx có giá trò nhỏ để tính toán b)Ứng suất uốn cho phép : Giả sử bánh chòu tải trọng không thay đổi : ⇒ số chu kì làm việc +Bánh lớn : Ntđ260*v*n2*T=60*165*5*300*2*8=23.7 107 ⇒ Ntđ2>N0=5 106 ⇒ K " N =1 +Bánh nhỏ : Ntđ1=i* Ntđ2=3.25*23.7 107> N0=5 106 ⇒ K " N =1 Lấy hệ số an toàn bánh nhỏ (thép rèn) n=1.5;bánh lớn thép rèn n=1.5,hệ số tập trung ứng suất K σ =1.8 Ứng suất uốn bánh nhỏ : σ 1=(0.4 ÷ 0.5) σ bk1=0.43*500=215 N/mm2 Ứng suất uốn bánh lớn : σ 2=(0.4 ÷ 0.5) σ bk2=0.43*600=258 N/mm2 Ứng suất uốn cho phép : +Bánh nhỏ : σ1 1.5 * * 258 = 143.3 N/mm2 [ σ]u1=(1.4 ÷ 1.6) K " N = n * Kσ * +Bánh lớn : σ2 1.5 * * 215 = = 119.4 N/mm2 [ σ]u2=(1.4 ÷ 1.6) K " N n * Kσ 1.5 *1.8 1) Sơ hệ số tải trọng K( Ksb= (1.3 ÷ 1.5)) Chọn Ksb=1.4 2) Chọn hệ số bề rộng : b Ta có : ψL= =0.3 (trang 44) L 3) Tính chiều dài nón L:    1.05 * 10 KN  L ≥ i + *     (1 − 0.5 * 0.3) * i * [σ ] tx  0.85 *ψ L * n2  2   1.05 * 10 1.4 * 4.73  ⇒ L ≥ 2.73 + 13       (1 − 0.5 * 0.3) * 2.73 * 442  0.85 * 0.3 *165  ⇒ L ≥ =160(mm) 4) Tính vận tốc vòng tiến hành chọn cấp xác cho bánh : Sử dụng công thức (3-18)trang 46: 2πL(1 − 0.5 *ψ L )n1 * 3.14 * 160 * (1 − 0.5 * 0.3) * 450 = v= =2.2(m/s) 60 * 1000 * i + 60 *1000 * 2.73 + Bảng (3-11)trang 46 ta chọn cấp xác 5) Đònh cấp xác hệ số tải trọng K: Vì bánh có độ cứng HBN0=106 ⇒ NK2=1 +Bánh nhỏ : Ntđ1=i* Ntđ2=3.572*5.76*106>5*106 ⇒ KN2=1 *Ứng suất uốn : +Đối với bánh nhỏ : σ1=0.43 σbk1=0.43*600=258 N/mm2 +Đối với bánh lớn : σ2=0.43 σbk2=0.43*480=215 N/mm2 Lấy hệ số an toàn n=1.5 dùng chung cho bánh hệ số tập trung ứng suất K σ =1.8 *Ứng suất uốn cho phép : 1.5 * K N" * σ 1.5 * * 258 = = 143.3 N/mm2 +Bánh nhỏ : [ σ]u1= n * Kσ 1.5 *1.8 +Bánh lớn : [ σ]u2= 1.5 * K N" * σ 1.5 *1 * 206.4 = = 114.6 N/mm2 n * Kσ 1.5 * 1.8 Sơ Bộ Về Tải Trọng K: Ksb=Ktt*Kđ Ta có ψ d = b 47 = =0.3 d1 140 Bảng (3.12/47) ⇒ Ktt=1 Bảng (3.13/48) ⇒ Kđ=1.3 ⇒ Ksb=1.3 18 ? 45 tăng lên so với tính toán ).Đường kính ngỗng trục d=50mm.lấy đường kính đấu trục d=45mm ∑ x=0 ⇔ Rex – P4 + RFx =0 ⇒ REXÕ=1782N THIẾT KẾ CÁC TRỤC CHI TIẾT MÁY 19 BIỂU ĐỒ NỘI LỰC CHO CÁC TRỤC : 20 21 22  TÍNH CHÍNH XÁC TRỤC:  Kiểm nghiệm tiết diện (6-6) trục III: +Công thức (7-5) η σ *η τ ≥ [η ] Ta có : η σ2 + ητ2 Vì trục quay nên ứng suất pháp uốn biến đổi theo chu kì đối xứng Ta có : σ a = σ mã = σ = M u / ω ; σ m = σ1 ησ = Kσ *σ a εσ * β Vì truyền làm việc chiều nên ứng suất tiếp (xoắn )biến đổi theo chu kì mạch động τ M τ −1 τ a = τ m = mã = x ⇒ ητ = Kτ 2ω *τ a + ψ τ * τ a ετ * β -Giới hạn uốn xoắn : σ −1 = 0.45 * σ bk = 0.45 * 600 = 270 N / mm (trục làm thép C45 có σ b=600N/mm2 τ −1 = 0.25 * σ bk = 0.25 * 600 = 150 N/mm2 M σa = u ω Bảng (7-3b)/122 có ω =30800mm2; ω =14510mm3;Mu=290692 290692 ⇒ σ a= =20N/mm2 14510 M 1001585 τa =τm = x = =16N/mm2 2ω * 30800 Chọn hệ số Ψσ & Ψτ thép cacbon trung bình Ψσ = 0.1 & Ψτ = 0.05 +Hệ số biến β = Bảng (7-4)/143 chọn ε σ = 0.78; ε τ = 0.67 Bảng (7-8)/123 Chọn K σ = 1.63; K τ = 1.5 Kτ K σ 1.63 = = 2 = =2 ; -Tỉ số ετ 0.67 εσ 0.78 Kσ = 3.3 Tra bảng (7.10) ta có : εσ K Kτ = + 0.6 * ( σ − 1) = + 0.6 * (3.3 − 1) = 2.38 ετ εσ Thay giá trò vào : 270 150 ησ = = ;η τ = = 3.8 3.3 * 20 2.38 * 16 + 0.05 *16 23 * 3.8 =2.7 ta có hệ số an toàn cho phép [η ] =(1.5 ÷ 2.5) ta thấy η > [η ] + 3.8 ⇒ thoả điều kiện Kiểm nghiệm tiết diện (4-4) trục II η σ *η τ ≥ [η ] -Sử dụng công thức (7.5) ta có : η = η σ2 + η τ2 ⇒η = Vì trục quay nên ứng suất pháp uốn biến đổi theo chu kì đối xứng σ = σ max = σ = Mu / ω ; σ m = ησ = σ −1 Kσ *σ a εσ * β Bộ truyền làm việc chiều nên ứng suất tiếp (xoắn) biến đổi theo chu kì mạch động τ −1 τ mã Mx ητ = τa =τm = = Kτ (Vậy *τ a + ψ τ *τ m 2 *ω0 ετ * β Giới hạn mối uốn mối xoắn : σ = 0.45 * σ b = 0.45 * 600 = 270 N / mm Vì trục làm thép C45 có σ b = 600N/mm2) τ −1 = 0.25* σ b =0.25*600=150N/mm2 Mu +σ a = ω ; Bảng (7.3/122) ⇒ ω = 7870mm & ω = 3660mm Mu=102225N.mm ⇒ σ a = M u 102225 = = 28 N / mm ω 3660 M Ux 260454 = = 17 N / mm 2ω * 7870 +Chọn hệ số ψ σ = 0.1 & ψ τ = 0.05 thép cacbon trung tính +Hệ số bền β = +Bảng (7.4) chọn K σ = 1.63; Kτ = 1.5 [η ] τ a = τ m = K σ 1.63 K 1.5 = = 1.89; σ = =2 ετ εσ 0.86 0.75 Kσ = 3.3 +Bảng (7.10)ta có : εσ +tỉ số ⇒ K σ =1+0.6( K σ − )=1+0.6(2.65-1)=1.99 ετ εσ Thay giá trò vào : ησ = σ −1 Kσ *σ a εσ * β = 270 = 2.65 * 28 24 τ −1 ητ = = 150 1.99 * 17 + 0.05 * 17 =4.3 Kτ *τ a + ψ τ *τ m ετ * β 3.6 * 4.3 =2.7> [η ] =(1.5 ÷ 2.5) ⇒η = 3.6 + 4.3 *Kiểm nghiệm tiết diện (1-1) trục I: 2 Làm tương tự :ta có : σ −1 = 261N / mm τ −1 = 145 N / mm Mu Ta có : σ a = ω ; Mu=111090N.mm Bảng (7.3b)/122 có : ω = 3660mm ; ω = 7870 N mm M u 111090 =30N/mm2 = ⇒σa = ω 3660 τ mã M x = 100381 = = 6.3N / mm 2 * ω * 7870 Đối với thép cacbon trung bình : ψ d = 0.1;ψ τ = 0.05 ;hệ số bền β = Bảng (7.4)/123 chọn ε σ = 0.86 & ε τ =0.785 Bảng (7.8) K σ = 1.63; Kτ = 1.5 Kσ K = 1.89 σ = +tỉ số ετ εσ Kσ = 2.65 +Bảng (7.10)ta có : εσ τa =τm = ⇒ K σ =1+0.6( K σ − )=1+0.6(2.65-1)=1.99 ετ εσ Thay giá trò vào : ητ = τ −1 Kτ *τ a + ψ τ *τ m ετ * β ⇒η = VI ησ = 3.4 * 11.6 3.4 + 11.6 σ −1 = 270 = 2.65 * 30 Kσ *σ a εσ * β 150 = 1.99 * 6.3 + 0.05 * 6.3 =11.6 =3.6> [η ] =(1.5 ÷ 2.5) ⇒ Thoả yêu cầu Tính Then  Để truyền moment chuyển động từ trục đến bánh ngược lại ta dùng then Theo đường kính trục II để lắp then 36mm (chọn then kích thước ) Bảng (7.23) chọn then có b=12mm; h=8mm; t1=4.5mm ;t2=3.6mm; K=4.4 +Chiều dài then :l=(1.2 ÷ 1.5)d=1.5*36=54mm +Kiểm nghiệm sức bền dập : 25 2M x ≤ [σ ] d dKl MX=260454N.mm d=36mm;l=54mm * 260454 =60.8N/mm2 ⇒σd = 36 * 4.4 * 54 Bảng (7.20) [σ ] d =150 N/mm2 Ta thấy : σ d < [σ ] d ⇒ thoả yêu cầu 2M X ≤ [τ ] c +Kiểm nghiệm sức cắt: τ c = dbl Bảng (7.21) ta có [τ ] c =120 N/mm2 2M X * 260454 =22.3 N/mm2< ⇒ τc = [τ ] c =120 N/mm = dbl 36 * 12 * 54 Đối với trục III:d=56mm Bảng (7.23) chọn then có b=16mm; h=10mm; t1=5mm ;t2=5.1mm; K=6.2 +Chiều dài then :l=(1.2 ÷ 1.5)d=1.5*56=84mm +Kiểm nghiệm sức bền dập : 2M x ≤ [σ ] d ta có : σ d = dKl MX=1001585N.mm d=56mm;l=84mm * 1001585 =68.6N/mm2 ⇒σd = 56 * 6.2 * 84 Bảng (7.20) [σ ] d =150 N/mm2 Ta thấy : σ d < [σ ] d ⇒ thoả yêu cầu 2M X ≤ [τ ] c =120N/mm2 +Kiểm nghiệm sức cắt: τ c = dbl Bảng (7.21) ta có [τ ] c =120 N/mm2 2 M X * 1001585 =26.6 N/mm2< ⇒ τc = [τ ] c =120 N/mm = dbl 56 * 16 * 84 Đối với trục I:d=26mm Bảng (7.23) chọn then có b=8mm; h=7mm; t1=4mm ;t2=3.1mm; K=3.5 +Chiều dài then :l=(1.2 ÷ 1.5)d=1.5*26=39mm +Kiểm nghiệm sức bền dập : 2M x ≤ [σ ] d ta có : σ d = dKl MX=100381N.mm d=26mm;l=39mm *100381 =56.5N/mm2 ⇒ σd = 26 * 3.5 * 39 Bảng (7.20) [σ ] d =150 N/mm2 Ta thấy : σ d < [σ ] d ⇒ thoả yêu cầu 2M X ≤ [τ ] c +Kiểm nghiệm sức cắt: τ c = dbl ta có : σ d = 26 Bảng (7.21) ta có [τ ] c =120 N/mm2 2 M X * 100381 =24.7 N/mm2< ⇒ τc = [τ ] c =120 N/mm = dbl 26 * * 39 VII 1)CHỌN Ổ LĂN : THIẾT KẾ GỐI ĐỢ TRỤC : TRục III chọn ổ bi đỡ ;trục II có lực dọc trục nên chọn ổ bi đỡ chặn ; trục I có lực dọc trục nên chọn ổ đũa đỡ chặn SƠ ĐỒ CHỌN TRỤC I: ß góc β =16 (kiểu 7307)/349 +Hệ số khả làm việc : C=Q(nh)0.3 ≤ C bảng n=480 v/p ;h=5*300*2*8=24000 (giờ ) +Tải trọng tương đương Q: Q=( Kv*R+m*At)Kn*Kt (có đơn vò daN) -m=1.5 (bảng 8.2) -Kt=1 tải trọng tónh (bảng 8.3) -Kn=1 nhiệt độ làm việc 1000C (bảng 8.4) -Kv =1 vòng ổ quay (bảng 8.5) -RA= +Chọn 2 R AX + R AY = 1820 + 2772 =3316N -RB= 2 R BX + R BY = 4007 + 644 =4058N -SA=1.3*RA*tg β =1.3*3316*0.2867=1236N -SB=1.3*RB*tg β =1.3*4058*0.2867=1512N Tính tổng lực chiếu trục At=SA-Pa1-SB=1236-274-1512=-550N Như lực At hướng gối trục bean trái Vì lực hướng tâm gối trục gần ta cần tính gối trục bên trái QA=3316+1.5*550=4141N=414 daN C=414*(450*24000)0.3=52164 Bảng 14P ⇒ d=35mm lấy ổ bi có kí hiệu 7307 có D=80mm;Cb=74000 ;B=21mm 27 SƠ ĐỒ CHỌN TRỤC II ß +Chọn góc β =160(kiểu 363108) +Hệ số khả làm việc : C=Q(nh)0.3 ≤ C bảng n=165 v/p ;h=5*300*2*8=24000 (giờ ) +Tải trọng tương đương Q: Q=( Kv*R+m*At)Kn*Kt (có đơn vò daN) -m=1.5 (bảng 8.2) -Kt=1 tải trọng tónh (bảng 8.3) -Kn=1 nhiệt độ làm việc 1000C (bảng 8.4) -Kv =1 vòng ổ quay (bảng 8.5) -RC= 2 RCX + RCY = 227 + 137 =265N -RD= 2 R DX + R DY = 2693 + 1477 =30742N -SC=1.3*RC*tg β =1.3*265*0.2867=98N -SD=1.3*RD*tg β =1.3*3074*0.2867=1145N Tính tổng lực chiếu trục At=SC-Pa2-SD=98-1145-748=-1795 Như lực At hướng gối trục bean trái Vì lực hướng tâm gối trục gần ta cần tính gối trục bên trái QC=265+1.5*1795=2958N=296daN C=296*(165*24000)0.3=26344 Bảng 14P ⇒ d=40mm lấy ổ bi có kí hiệu 7307 có D=90mm;Cb=57000 ;B=23mm SƠ ĐỒ CHỌN TRỤC III 28 +Chọn góc β =160(kiểu 0311)/349 +Hệ số khả làm việc : C=Q(nh)0.3 ≤ C bảng n=41 v/p ;h=5*300*2*8=24000 (giờ ) +Tải trọng tương đương Q: Q=( Kv*R+m*At)Kn*Kt (có đơn vò daN) -m=1.5 (bảng 8.2) -Kt=1 tải trọng tónh (bảng 8.3) -Kn=1 nhiệt độ làm việc 1000C (bảng 8.4) -Kv =1 vòng ổ quay (bảng 8.5) -RE= 2 R EX + R EY = 1782 + 659 =1899N -RF= 2 RFX + R FY = 3225 + 1229 =3544N Tính cho gối đỡ F có lực RF lớn : Hệ số làm việc C=Q(nh)0.3 ≤ C bảng Q=Kv*RF +m*At)Kn*Kt Ở At=0 nên ⇒ Q=RF=3544N=354.5daN ⇒ C=354.4*(41*24000)0.3=20909 Bảng 14P ⇒ d=55mm lấy ổ bi có kí hiệu la 0311 có D=120mm;Cb=84000 ;B=29mm Bôi trơn ổ lăn : Bộ phận ổ bôi trơn mở ; vận tốc truyền bánh lớn nên dùng phương pháp toé dấu phận khác Đẻ bôi trơn ổ dùng loại π ứng với nhiệt độ làm việc từ 60 ÷ 100 0C vận tốc 1500v/p Lượng dầu chứa 2/3 chỗ rỗng phận ổ Bảng 8.28 *che kín cho ổ lăn : Để che kín đầu trục , tránh xâm nhập bụi tạp chất vào ổ ngăn mỡ chảy ta sử dụng phương pháp che kín đơn giản VIII TIẾT MÁY KHÁC CẤU TẠO VÕ HP VÀ CÁC CHI Chọn võ hợp đúc ; mặt ghép trục thân mặt phẳng qua đường làm trục để việc lắp ghép dễ dàng Bảng 10.9 ta có : +Chiều dày thành thân hộp hai cấp : δ = 0.025A+3 (A:khoảng cách trục hai bánh cấp chậm ) ⇒ δ = 0.025*254+3=9mm +Chiều dày thành nắp hợp hai cấp δ = 0.02*A+3=0.02*254+3=8mm Chiều dày mặt bích thân :b=1.5 δ =1.5*9=14mm +Chiều dày mặt bích nắp : b1=1.5 δ = 1.5*8=12mm +Chiều dày đế hộp phần lồi :P=2.35* δ =22mm 29 +Chiều dày gân thân hợp :m=(0.85 ÷ 1) δ = 9mm +Chiều dày gân nắp hợp m1=(0.85 ÷ 1) δ = 8mm +Đường kính bullong :dn=0.036*A+12=0.036*254+12=21mm +Đường kính bullông khác : -Ở cạnh ổ :d1=0.7dn=14.7mm ⇒ Lấy d1=16mm -Ghép vào nắp thân :d2=0.5dn=0.5*21=10.5mm.Lấyd2=10 -Ghép nắp ổ d3=0.4dn=8mm +Đường kính bullông vòng chọn theo trọng lượng hộp giảm tốc ; với chiều dài L ≈ 157mm; khoảng cách trục A ≈ 243mm ⇒ trọng lượng hộp giảm tốc 400Kg bảng 10.11b dựa vào bảng 10.11b ta chọn bullông M16 30 NÚM THÔNG HƠI NẮP CỬA THĂM HỘP GIẢM TỐC 31 32 [...]... = = 25 i +1 4 +1 +Bánh lớn :Z2*Z1=4*25=100 răng -Số răng :+Bánh nhỏ :Z1= 12 Z t * m 125 * 4 = = 0.9842 2A 2 * 254 ⇒ β = 10 011'' 2.5m = 56.59 Chiếu rộng bánh răng thoả điều kiện:b= sin β Tính chính xác góc nghiêng: cos β = 8 Kiểm Nghiệm Sức Bền Uốn Của Răng : -Hệ số bánh răng nhỏ ::y1=0.429 bảng (3.8/52) -Hệ số bánh răng lớn :y2=0.517 bảng (3.18/52) -Kiểm nghiệm ứng suất uốn: +Bánh răng nhỏ : 19.1... hở giữa trục và bánh răng :l7=20cm +Khoảng cách giữa gối đỡ trục và điểm đặc của bánh đai tác dụng lên trục : B1 b l1= d + l4+ l3+ =84/2 +10+20+17/ 2=80.5mm 2 2 +Khoảng cách giữa gối đỡ trục bánh răng nón : l’=2.5*d=2.5*25=62.5mm +Khoảng cách giữa gối đỡ trục bánh răng trụ : l=B3+2 l2+2a+x+b+bn+bt=29+2*10+2*10+10+10+95+47=231mm +các kích thước trên trục : -Khoảng cách từ ổ lăn đến bánh răng nón trục... +10+10+10+47/2=64mm -Khoảng cách từ ổ lăn đến bánh răng trụ trục II: c’=bt/2 +a+l2+B2/2=95/2+10+10+21/2=78mm -Khoảng cách từ ổ lăn đến bánh răng trụ trên trục III: b’=bt/2 +a+l2+B3/2 =47/2 +10+95/2=81mm a1=a+l2+B1/2+bn/2=10+10+17/2+47/2=52 -Khoảng cach tù ổ lăn đến bánh răng trụ trên truc 3 b”=bt/2+a+l2+B3/2=95/2+10+10+29/2=82mm 16 *Tính toán để vẽ biểu đồ nội lực : • Trục1 a)tính phản lực tại các gối... giữa bánh răng và thành trong của hợp ∆ =10mm +Khoảng cách từ mặt cạnh chi tiết quay đến thành trong của hợp a=10mm +Khoảng cách từ ổ đến thành trong của hộp :l2=10mm +Chọn chiều dài x=10mm +Khoảng cách các chi tiết quay b=10mm +Khoảng cách từ nắp ổ đến mặt cạnh chi tiết quay ngoài họp l 4=10mm +Chiều cao của nắp và đầu bullông l3=20mm +Chiều rộng bánh đai :bđ=84mm +Chiều rộng bánh nón :bn=47mm;bánh... =50.23mm 0.1 * 50 Lấy đường kính trục tại tiết diện (6-6)là 55mm(nếu có rãnh then lấy đường kính ⇒d≥ 3 18 ? 45 tăng lên so với tính toán ).Đường kính ngỗng trục d=50mm.lấy đường kính đấu trục ra d=45mm ∑ x=0 ⇔ Rex – P4 + RFx =0 ⇒ REXÕ=1782N THIẾT KẾ CÁC TRỤC CHI TIẾT MÁY 19 BIỂU ĐỒ NỘI LỰC CHO CÁC TRỤC : 20 21 22  TÍNH CHÍNH XÁC TRỤC:  Kiểm nghiệm tại tiết diện (6-6) trục III: +Công thức (7-5) η σ *η τ... Bảng (7.21) ta có [τ ] c =120 N/mm2 2 2 M X 2 * 100381 =24.7 N/mm2< ⇒ τc = [τ ] c =120 N/mm = dbl 26 * 8 * 39 VII 1)CHỌN Ổ LĂN : THIẾT KẾ GỐI ĐỢ TRỤC : TRục III chọn ổ bi đỡ ;trục II có lực dọc trục nên chọn ổ bi đỡ chặn ; trục I có lực dọc trục nên chọn ổ đũa đỡ chặn SƠ ĐỒ CHỌN TRỤC I: ß góc β =16 (kiểu 7307)/349 +Hệ số khả năng làm việc : C=Q(nh)0.3 ≤ C bảng n=480 v/p ;h=5*300*2*8=24000 (giờ ) +Tải... =48 ... 2.73 165 4.5 • N1=Nct*η d *η olan =5*0.95*0.995=4.73(Kw) • N2=N 1*η olan *η bn =4.73*0.96*0.995=4.5(Kw) • N3=N2*η olan *η bt =4.5*0.97*0.995=4.36(Kw) • N4=N3* µ olan *η NT =4.36*0.995*1=4.3(Kw)... Ta có tỉ số truyền chung :Ic= Với ntang= n dc (1) n tan g 60 * 1000 * v 60 * 1000 * 0.6 = = 41 (vòmg /phút) π *D 3.14 * 280 1450 1460 = = 35.6 Ic = n 41 tan g Mà ic=iđ*ibn*ibt Dựa vào bảng (2-2)/32... bánh nhỏ :là thép 45 thường hoá (bảng 3-6trang 39) - Chọn vật liệu chế tạo bánh lớn :là thép 35 thường hoá (bảng 3-6trang 39) tính thép Dựa vào bảng (3-8 trang 40)ta có : +thép 45 có σbk1=600 N/mm2,