thiết kế hệ thống dẫn động băng tải

ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến BỘ GIÁO DỤC LUC: VÀ ĐÀO TẠO MUC TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA THÀNH PHÔ Hồ CHÍ MINH Mục lục Trang KHOA CO KHÍ Lời nói đầu BỘ MÔN Cơ SỞ THIẾT KẾ MẤY Phần 1: Giới thiệu chung đồ án thiết kế hệ thông dẫn động băng tải 1.1 Phân tích nhiệm vụ o cầu kỹ thuật 1.2 Xác định yêu 1.3 Nhiệm vụ phải làm 1.4 Lập kế hoạch thực 1.5 Xây dựng phương án thiết kế Phần 2: Tính toán thiết kế Chương I: Tính toán chọn động phân phôi tỉ sô" truyền T.l Chọn động I Phân phôi tỉ sô" truyền Chương II: Tính toán thiết kế chi tiết truyền động 10 II Thiết kế truyền xích 10 TT.2 Thiết kế hộp giảm tốc bánh 13 11.3 Thiết kế Trục - Then - Khớp nôi 27 11.3.1 Thiết kế Trục - Then 27 A Thiết kế trục 27 B Chọn then 37 11.3.2 Chọn khớp nôi 39 11.4 Tính toán chọn ổ lăn 40 11.5 Chọn chi tiết phụ 44 11.6 Thiết kế vỏ hộp giảm tốc 46 Bảng dung sai lắp ghép 47 Tài liệu kham khảo 48 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD : Nguyễn Tấn Tiến SVTH : Trần Duy Phường MSSV : 20102054 THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH THÁNG 12-2004 SVTH: Trần Dux Phườnữ Trang 21 ĐAMH ĐAMHthiết thiếtkếkếhệhệthông thôngtruyền truyềnđộng độngcơcơkhí khí GVHD: GVHD:TS.Nưuvễn TS.NưuvễnTấn TấnTiến Tiến 1.3 l:Giđi Lâp kế hoach hiên :về đồ án thiết kế thông băng tái Phẩn thiêuthưc chunẹ 1.1 Phân tích nhiêm vu: LỜI NÓI ĐẦU MSSV: 20102054 Ngày hệ thông dẫn động khí sử dụng rộng rãi ngành công nghiệp sản xuất đời sông.Vì tầm quan trọng hệ thông dẫn động khí lớn *Gồm việccác sảnyêu xuấtcầu sau: thiết bị công việc tất yếu Tuần +Xác định yêu cầu kỹ thuật Đồ án môn học thiết kế hệ thông truyền động khí ngành khí nhà trường môn học giúp cho sinh viên ngành khí vận dụng kiến thức học vào việc thiết kế hệ thông truyền động cụ thể.Ngoài môn học giúp sinh viên củng cô" cáctốc kiến thứctảicác môn học liên quan,vận -Vận băng dụng khả sáng tạo,tìm hiểu hệ kính thông,nắm -Đường tang vững trình thiết kế để vận dụng vào thiết kế-Thời hệ thông cơvụ khí khác hoàn thành tốt gian phục đồ án môn học tạo điều kiện viên thực tốt luận án tốt -t,cho = 27sinh (giây) nghiệp sau -T2 = 0,4T -T3 = * Yốu cẩu thiết kc': SVTH: SVTH: Trần Trần Dux Dux Phườriữ Phườnữ Trang Trang 43 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến * Bô truvễn đai: ưu điểm:Cổ thể truyền trục khoảng cách xa (> 15m) Tính chất đàn hồi cao,có thể trượt làm việc tải.ĐỘ dẻo dai cao,truyền động êm nên làm việc không gây ồn,thích hợp truyền động lớn.Vận tốc truyền động đai lớn.Kết cấu đơn giản,không cần bôi trơn Khuyết điếm:Phái căng đai trước làm việc,kích thước truyền đai lớn.TỈ sô" truyền thay đổi bị trượt đai.Tải trọng tác dụng lên trục ổ lđn (từ đến lần bánh răng).Tuổi thọ (từ 1000 đến 1500 giờ) 1.4 Xâv dừng phương án thiết kế: * Bô truyền xích: 1.4.1 Ý tưởns thiết kế: a Đông + bô truyền + bô phân công tác:Bô truyền (kín) thường dùng hộp giảm tốc ưu điếm:Không trượt,hiệu suâ"t làm việc cao.Làm việc căng xích,kích thước nhỏ truyền đai.Truyền động nhờ ăn khớp dây xích bánh xích,có thể lúc truyền chuyển động công suâ"t cho Ưu bánh điểm:xích Các bị cơdẫn.Có cấu nằm che nên bụi nhiều thểtrong dùngnắp hộp truyền xích đểkín thay đổitránh tốc độ(tăng bẩn,hiệu làm việclàm cao giảm tốc độ).Khả tải vàsuất hiệu suâ"t việc cao truyền động đai Động + truyền + truyền + phận công Khuyết điểm:Bô truyền xích làm việc ồn gây tải trọng phụ.Phải kiểm tra hệ thông bôi trơn thường xiêng.Khi bôi trơn không đảm bảo môi trường tác SVTH: Trần Dux Phườnữ Trang 56 ĐAMH ĐAMH ĐAMH thiết thiết thiết kếkế kế hệhệ hệ thông thông thông truyền truyền truyền động động động cơcơ khí khí khí GVHD: GVHD: GVHD: TS.Nưuvễn TS.Nưuvễn TS.Nưuvễn Tấn Tấn Tấn Tiến Tiến Tiến suất làm Piv = Pivkế: = Ptđ = 2,606kW vết điểm:Ap phân bô" không răng.Hiệu suâ"t truyền Phần Công 2:Khu Tính toánviệc: vàlực thiết 2,606 động kémĨ.Tính (so với truyền bánhđông trụ 0,85).Kích Chương toán chon cơchỉvàbằng phân phôi tỉthước sô"bánh truvền 111 u 2,11 kw 0,99.0,95 lớn.Bánh côn đỏng khó chế LỊ Chon cơ:tạo 2,77 = 2,92 kW 0,99.0,96 ’ OP„ = 3,5 ^ T-'' 92 = 3,01 kW 0, 99.0,96 VoiVbr Tính tỉ sô" truyền hộp giảm tốc uh,chọn sơ uh = 12,25 1.5 Chon phương án thiết kế: Vì hộp giảm tốc đồng trục:U| = u2= 4Ũ = 3,5 _ 5800.0,7 l2.27 + 0,42.63 + OPtd = 1000 J -— 27 + 63— +70 = 2,606 kw , „ „ r6 n,y vòng/phút nn = —= = —= T, 29 = 9,55.10 405,7 vòng/phút = ^- = 9,55.106 —= 2690lNmm ux p Mô men xoắn động trục: T = 9,55.106.— Công suât động cần thiết:Pct =— kW u1 3,5 n Với 77 hiệu suất truyền động ,77 = « = ^L = = 116 vòng/phútĩfol.ĩ]ịr.77 r 1420 TỊk Trong đó: p ,= pt _ 2,606 T, =77 9,55.10 0,83 5_ n, sb = n U( = niv.Uh.Un T„ = 9,55.106.^" n„ = 9,55.106.^ị 1420 = 20633 Nmm = 9,55.106.^^405,7 = 68736 Nmm lv T,„ = 9,55.106.^ = 9,55.106.—= 228047 Nmm 116 T,y = 9,55.106.^c = 9,55.106.^^ = 858183 Nmm nÌV 29 " _ 60000.v_ 60000.0,7 số vòng quay làm việc,nlv = — =-——— = 33,42 vòng/phút Bảng thông sô"cho động trục 77, Theo phụ lục p 1.3,tài liệu tính toán thiết kế HTTĐCK-Đặng Châ"tNXB Giáo dục chọn động 4A100L4Y3 với pđc = kW ndc = 1420 ' k _= T nm 1.2 Phân phôi tỉ sô" truyền: n SVTH: Trần Dux Phườnữ SVTH: Trần Duv Phườne Động i Trang Trang 78 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến Chương II Tính toán thiết kế chi tiết truvển đỏng IT ■ Thiết kế bỏ truyền xích: Chon xích tái: Lực vòng băng tải F = 5800 N Vận tốc băng tải V = 0,7 m/s => Chọn xích lăn dãy Vì tải trọng nhỏ vận tốc băng tải bé Độ bền mỏi cao,chế tạo phức tạp xích ông Xác đinh thông số xích bỏ truyền xích: a Chon sô" đĩa xích: Với ux = SVTH: SVTH:Trần TrầnDux DuxPhườnữ Phườnữ Trang Trang10 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động khí , 2.a GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến „ x2 Sô mắt xích: X = — +—.(ZI + Z,)H -2—*(^2 -Z,)2./? xe -0,5.(z2 + z,)+ Vk - 0,5.(z2 + z, f - 2.[(z2 - z,)/ /r]2 =0,25.19,05 136 - 0,5.(21 + 84) + V[l36 - 0,5.(21 + 84)] - 2.[(84 -21 )ỉTTỴ a* = 771,7 mm Để xích không chịu lực căng lớn,cần giảm bớt khoảng cách trục a: Aa = (0,002 0,004).a = 0,004.771,7 = 3,08 mm Do vậy: a = a*- Aa = 768 mm Sô" lần va đập i lề xích giây: i= zI n|/( 15.x) < [/'] Trong đó: [/]số lần va đập cho phép,tra bảng 5.9[ ] ta có [/'] = 35 1/s i = 21.116/(15.136) = 1,2 1/s < [/■] Kiểm nghiêm xích đỏ bển: SVTH: Trần Dux Phườnữ Trang 11 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến Fvđ= 13.10'7.n,.p3.m = 13.10 7.116.19,053.3 = 3,1 Kđ = 1,3 => ỡ-„, = 0,47.^0,468.(1 ĩ94.1,2 + 3,1).2,1.ĩo5 /(106.2,5) => ƠHX = 343 Mpa Va ơHị — ƠH2 Chọn thép 45 cải thiện có ứng suất tiếp cho phép [ơH] = 600 MPa đạt độ rắn HB210,bảo đảm độ bền tiếp xúc cho hai đĩa SVTH: Trần Dux Phườnữ Trang 12 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến TĨ.2 Thiết kếhỏp giám tỏ"c bánh răng: Chon vât liêu: Từ thông sô" ban đầu thống hai cấp bánh chọn vật liệu: Bánh nhỏ: Thép 45 cải thiện đạt độ cứng HB241 285(chọn HB260),tra bảng 6.1 [1] ta có 6bi = 850MPa, 6Chi = 580MPa Bánh lớn: Thép 45 cải thiện đạt độ cứng HB241 285(chọn HB255),tra bảng 6.1 [1 ]ta có 6b2 = 850MPa, 6ch2 = 580MPa Xác đinh ứng suâ"t cho phcp: Xác định ứng suâ"t tiếp ứng suất uô"n cho phép: SVTH: Trần Dux Phườnữ Trang 13 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động khí NHE = 60cntI =60.c.^ Nfe= 60 cnti = 60.c ^ T T GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến \ max J V max mF:bậc đường cong mỏi thử uô"n,mF =6 HB < 350 c:sô"lần tiếp xúc vòng quay,c = n:sô" vòng quay phút ( 'T \ ^ NHE2- 60.c.(ni/Uj) T V inax / NHE2 = 60.1.(1420/3,5).40880.(1.27 + 0,43.63 +0) = 3,1.1010 Ta CÓ:NHE2 > NHO2 đó:KHL2 —1- —>NHEI > NHOI KHLI = ^Ẽ T I: \ max / NFE2= 60.1.(1420/3,5).40880.(16.27 + 0,46.63 + 0) = 2,7.1010 Ta co :NEE > NFQ2 đo KFE2 = =^NFE| > NFQ| đo KFE| — Sơ ta xác định ứng suất tiếp xúc cho phép:[6H] = 6°Hiim.KHL/SH [6HI]= 6°Him,i.K„u/S„ = 590.1/1,1 = 536,4 MPa [6h2] = 6°„lim2.K„L2/S„ = 580.1/1,1 = 527,3 MPa SVTH: Trần Dux Phườnữ Trang 14 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động khí 56 GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến 103 => dw > 17,8mm\dn > 0mm\dn > 14,2mm\dn > 14,7mm SVTH: Trần Dux Phườnữ Trang 29 123 r23 20 = OY =0 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến Truc II: Lực tác dụng từ truyền bánh trụ: 7L = 2^8736 dw2 89 3,52 = 439JV F,n = Fm.^ = l 6 N cos Ị Fa22 = Fl22.tgfi = 84 N T\_ _ 268736 _ Ị F =2 Fr 23 89 tga, 586/V Ft 23 cos p Thay lực dọc trục mô men tập trung:Maj = 84.89.3,52 M ,, = _ = 46316Nmm a22 294 89 M/23 = — = 130837Vww - —— ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến 244 => d20 > Omm‘,d1{ > 0mm\d12 > 25,66mm;d23 > 27,2mm 228047 1/lc^Ar T = 1456JV F = 2 —— t a F f ^ !^ - 552ÝV Lực Lác dụng iưa truyền bánh Irụ: = i SVTH: SVTH: Trần Trần Dux Dux Phườnữ Phườnữ /-32 -* /-32 * ^ JJ"V cos p Trang Trang 30 31 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động khí SVTH: Trần Dux Phườnữ GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến Trang 32 F rì2 + Frìì ~ ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến Thay lực dọc trục mô men xoắn tập trung:Ma32 = ĩỉ.r = r« Trong mặt phẳng YZ: = 43233 N F_ hl-Kìì +hl-Frn ~lỉỉ-Frỉỉ + 1^-30 = 28157V 1^,31 = = Trong mặt phẳng XZ: |Z ^ = -^30-^31+^32 12>,0 = lĩrFtĩ] — /3 ,Fnĩ = ịF I Ì O =163N [F m =693N Mô men ucm tổng: Mj = ^ỊÃí ị + Mị Mô men tương đương: Mtđj = yjMj + 0,75Tl Mtđ30 = Nmm Mtd32 = 271596 Nmm Mtđ3l = 364121 Nmm Mtđ33 = 197494 Nmm I Ã7T Đường kính truc:dj = f , ;tra bảng 10.5[ ] [ơ] = 50 MPa V 0,l.[crj => d ì ữ > 0mm;d,\ > 41,8mm;d r > 31,9mm;d ì ì > 34,1 mm Chọn đường kính trục: Truc I: d1 = d1 =25 mm;di2 = mm;d|3 = 30 mm Truc II: d20 = d2i = 30 mm;d22 = d23 = 35 mm Truc ITT: d30 = d31 = 45 mm;d32 = 50 mm;d33 = 35mm [sl Truc ĨTT:*Bánh răngxhiều dài mayơ lm32 = 40 mm,đường kính d = 50 mm Tra bảng 9.1 [1] chọn then có lt.b.h.t|.t2 = 35.12.8.5.3,3 Trong đó:Q tải trọng phá hỏng xích Bán kính góc lượng rãnh r = 0,32 [ơvỵ] ứng suất dập cho phép,tra bảng 9.5[ ] [ơvỵ] = 100 MPa [rc] ứng suất cắt cho phép,tải va đập nhẹ [rj = 20-^30 MPa 2.228047 ơ, = - = 86,8 MPa 50.35.(8-5) Chọn then thoã mãn yêu cầu Fị lực vòng tác dụng lên xích 2.228047 = 2ỊlMPa 50.35.12 *Bánh xích:chiều dài mayơ lm33 = 64 mm,đường kính trục d = 35 mm Tra bảng 9.1 [ ] chọn then có lfb.h.t|.t2 = 50.14.8.5,5.3,8 Bán kính góc lượng rãnh r = 0,32 [ơVỵ] ứng suất dập cho phép,tra bảng 9.5[ ] [crỵ]= 100 MPa 2ki 2.A:.7\sin(l 80 /z) _ 2.1,2.20633.sin(180/12) N p_ _ SVTH: Trần Dux Phườnữ _ 673 Trang 38 E V 3483 + 3483 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến Kiểm khảvànăng tải động : 11.4 Tínhtratoán chonchịu ổ lăn: a Truc T: Cd = QE '4^Ĩ , í Frữ = JFÍ:0 + Fr.ị = 199 N Phản lực tác dụng lên hai ô :< => Cd =0,966.^3483= 14,6 kN < c = 21,lkN Vậy khả tải động ổ chọn đảm bảo [Fr, = -ỊĨÝU + Fr,] = 202N Tính lực dọc trục tác dụng lên hai ổ:Fs = e.Fr jFs0 = 0,3.799 = 239, IN ì/s, =0,3.202 = 60,6N Ta thấy ổ bi chịu lực hướng tâm lực dọc trục => Chọn ổ bi đỡ chặn, đường kính ngông trục 25 mm, tải trọng không lớn lắm^ chọn ổ bi đỡ chặn dãy cỡ trung hẹp 46305 Đường kính : d = 25 mm,đường kính : D = 62 mm sin(180/z) v , , , „ _ Khả tải động tĩnh chia : c =đĩa 21,1 kN ; C0 = 14,9 kN Với: D0 = — đường kínhvàvòng xích p *Kiểm tra khả chịu tải động ổ : k hệ sô" làm việc đôi băng tải,k = (1,2-ỉ-1,5) _ 25000 Do đó:S = —-———— = 31 (1,2 -ỉ-1,5).673 „ Ta CÓ:!^ = _LỄL = 0,006 Tra bảng 11.4[1] e = 0,3 c0 14900 [S] hệ sô" an toàn cho phép đĩa xích.Tra bảng 16.7.[2] với bước xích Dux Phường Phườnữ SVTH: Trần Duy Trang 39 40 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến * Kiểm tra khả tải tĩnh ổ : Ọt = Xo.Fr + Yo.Fa Trong đó:X0,Y0 hệ sô" tải trọng hướng tâm,dọc trục Tra bảng 11.6[l]:Với a= 12° chọn X0 = 0,5 ; Yo = 0,47 => Ọ, = 0,5.799 + 0,47.239,7 = 512 N = 0,512 kN < C0 Vậy khả tải tĩnh ổ chọn đảm bảo b Truc II: X = 0,45; Y = 1,81 Với ổ bi đỡ chặn dãy: k = 0,5.(B + (d + D).tga ) = 25,3 > B Tải trọng động tương đương: QF = Trong đó:m = đôi với ổ bi đỡ chặn SVTH: Trần Dux Phườnữ Trang 41 £ V 955 + 955 Co ĐAMH ĐAMHthiết thiếtkế kếhệ hệthông thôngtruyền truyềnđộng độngcơ cơkhí khí GVHD: GVHD:TS.Nưuvễn TS.NưuvễnTấn TấnTiến Tiến 3 „ tra 873 955phu: chịu + 22tải 46động 955 : II.5 Kiểm Chon cáckhả chinăng tiết Tải trọng động tương đương: QE = Qt - QE- ^ — = 18177/ =>ỌR =ị -=>60.116.40880 cđ =1,817.^955 = 18 kN < c = 25,6kN 284, e ổ chọn đảm bảo Vậy khả 10* tải động10 55983.284,5 + 83 03.2 84,5 284,5 + tải 284,5 Kiểm tra khả V chịu động : Qi Vòngtrachắn dụng cho dầu,mỡ tiếp xúc nhau.Không cho *2.Kiểm khả dẩu:Có tảitác tĩnh không ổ: dầu vào ổ lăn cđ = QE- & Qt = Xo.Fr + Yo.Fa Các thông sỏ: Chỏi đinh vi: Có tác dụng định vị xác vị trí nắp thân hộp giảm tốc trước sau gia công lắp ghép,dùng hai chổứ định vf xiết bulong không làm biến dạng vòng ổ ( sai lệch vị trí Trong đó:X0,Y() hệ sô" tải trọng hướng tâm,dọc trục tương đôi nắp thân),do loại trừ nguyên nhân làm ổ chổng hỏng Tra bảng 11.6[l]:Với a= 12° chọn X0 = 0,5 ; Yo = 0,47 => Qt = 0,5.1503 + 0,47.581 = 1024,5 N < C0 Vậy khả tải tĩnh ổ chọn đảm bảo c Truc III: Cửa thăm:CỎ tác dụng để kiểm tra,quan sát chi tiết máy hộp giảm tốc lắp ghép đổ dầu vào hộp,được bô" trí đỉnh hộp.cửa , \Fr0 = J Ft]ữ + Ftị =2916 N Phản tác nắp.Trên dụng lên hai thăm đậylực nắpổcó:ị lắp thêm nút thông SVTH: SVTH:Trần TrầnDux DuxPhườnữ Phườnữ Trang Trang44 42 43 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến Nút thông hơi: c ó tác dụng làm giảm áp suất,điều hòa không khí bên bên hộp giảm tốc làm việc nhiệt độ bên hộp giảm tốc tăng lên.Nút thông lắp nắp cửa thăm I Nứt tháo dẩu:Cổ tác dụng để tháo dầu cũ sau thời gian làm việc,dầu bôi trơn chứa hộp bị bẩn bụi hạt mài bị biến chất Vít tách nấp vả thân:Cổ tác dụng dùng để tác nắp thân ống lótmhằm hạn chế bánh trục vai ổ lăn *Các phương pháp bôi trơn họp giầm tốc: + Bôi trơn ngâm dầu SVTH: Trần Dux Phườnữ Trang 45 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến II.6 Thiết kế vỏ hôp giám tốc: BẢNG DUNG SAI Kích thước vỏ hộp chi tiết ghép: Đường kính: M14 MI M10 M6 Bulông nền: M6 s3 = (1,4-5-1,8).d3 = 15 mm s4 = (0,9H- l).s3 = 15 mm Bulông cạnh ổ: K3 = K2 -(3 H-5) = 40 mm K2 = 44 mm s, = 22 12x8 K| =54 Bulông ghép bích nắp bích thân: A = 10 mm : A, = 30mm Trang 47 VTH: Trần Duy Phường Bulông ghép nắp ổ: bulông ghép nắp kiểm tra: SVTH: Trần Dux Phườnữ Trang 46 ĐAMH thiết kế hệ thông tru\ền đông khí GVHD: TS.Nguyễn Tấn Tiến Tài liệu tham khảo: 1/Đặng Chất,Lê Văn Uyển-Tính toán thiết kế hệ dẫn động khí(tập I II) -NXB Giáo dục 2/ Nguyễn Hữu Lộc-Chi tiết máy-NXB đại học Quô"c gia SVTH: Trần Dux Phườne Trang 48 [...]... cách' trục: awi = 200 mm 40.89.3 Tỷ sô" truyền: Ui = 3,52 Hệ sô" quá tải Kqt = Tmax/T = 1,6 Chiều rộng vành răng: bW| = 40 mm Môđun: m = 3 T: momen xoắn danh nghla Tmax: momen xoắn quá tải SVTH: Trần Dux Phườnữ Phườne Trang 26 25 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động cơ khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến II.3 Thiết kế Trục - Then -^Khớp nối: II 3 1 Thiết kếTruc - Then: (mm) Trong đó: Tk mô men xoắn trục k,với... cắt cho phép ,tải va đập nhẹ [r(.] = 20-ỉ-30 MPa 2.20633 ơ, diện = nguy hiểm đều bảo đảm hệ sô" an toàn cho phép Các tiết 20.25.(7-4) Chọn then trên là thoã mãn yêu cầu SVTH: SVTH: Trần Trần Dux Dux Phườnữ Phườnữ Trang Trang 37 36 ĐAMH ĐAMH thiết thiết k kế h hệ thông thông truyền truyền động động cơcơ khí khí GVHD: GVHD: TS.Nưuvễn TS.Nưuvễn Tấn Tấn Tiến Tiến [rc] ứng suất cắt cho phép ,tải *Bánh răngxhiều... 0,47.239,7 = 512 N = 0,512 kN < C0 Vậy khả năng tải tĩnh của ổ được chọn được đảm bảo b Truc II: X = 0,45; Y = 1,81 Với ổ bi đỡ chặn 1 dãy: k = 0,5.(B + (d + D).tga ) = 25,3 > B Tải trọng động tương đương: QF = Trong đó:m = 3 đôi với ổ bi đỡ chặn SVTH: Trần Dux Phườnữ Trang 41 £ V 955 + 955 Co ĐAMH ĐAMHthiết thiếtkế k hệ hệthông thôngtruyền truyềnđộng độngcơ cơkhí khí GVHD: GVHD:TS.Nưuvễn TS.NưuvễnTấn... ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động cơ khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến Do đó Kp= 1,12.1,37.1,1= 1,7 YF1,YF2 lần lượt hệ số dạng răng bánh 1 và 2 Sô" răng tương đương: ZV| = Z|/cos3/? =31 zv2 = z2 /cos3 /3 = 100 Tra bảng 6.18[1 ]: YF| = 3,8 YF2 = 3,6 hệ sô"dịch chỉnh X = 0 „ ơHmax 2.68736.1,7.0,585.0.92.3,8 = ƠH 7^7 = 450 SVTH: Trần Dux Phườne 0 A/ĩr> = 569,2 Mpa Trang 19 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động. .. ĐAMHthiết thiếtkếkếhệhệthông thôngtruyền truyềnđộng độngcơcơkhí khí GVHD: GVHD:TS.Nưuvễn TS.NưuvễnTấn TấnTiến Tiến Với Kx đó: hệcác sô" trung ứngbình suấtứng do trạng thái bề Lập bảng sô": Trong ơmthông j tập trị sô" trung suất pháp tạimặt tiết diện j ơai trị sô" biên độ ứng suất pháp tại tiết diện j Trong đó: T trị sô" biên Khiđộ trục ứng quay suất1tiếp chiều tại:tiết T =T diện = rj.™axq/ = -L Ky hệ. .. 1,13 ỏ H hệ sô" ảnh hưởng của các sai sô" ăn khớp:Tra bảng 6.15[ 1 ] ổ ịị = 0,002 Hệ số ảnh hưởng sai lệch các bước răng :Tra bảng 6.16[ 1 ] =>go= 56 =>VH = 0,002.56.6,6 — =5,6 Hệ sô" kể đến sự phân bô" không đều tải trọng trên chiều rộng vành răng khi tính về tiếp xúc:tra bảng 6.7[1 ]=> =1,05 Hệ s tải trọng động xuâ"t hiện trong vùng ăn khớp:KHv =1+ vH-bw\-dwỉ 5,6.40.89 = 1,4 Hệ sô" khi tính tải trọng... + 2 2tải 4 6động 955 : II.5 Kiểm Chon cáckhả chinăng tiết Tải trọng động tương đương: QE = Qt - QE- ^ — = 18177/ =>ỌR =ị -=>60.116.40880 cđ =1,817.^955 = 18 kN < c = 25,6kN 284, e ổ đã chọn được đảm bảo Vậy khả năng của 5 10* tải động1 0 55983.284,5 + 83 5 03.2 84,5 284,5 + tải 284,5 Kiểm tra khả V năng chịu động : Qi Vòngtrachắn dụng cho dầu,mỡ tiếp xúc nhau.Không cho *2.Kiểm khả dẩu:Có năng tảitác... Dux Phườnữ Trang 23 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động cơ khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến Với V = 1,22 m/s cấp chính xác động học là 9,cấp chính xác tiếp xúc là 8,chọn Ra= 2.5 độ nhám của bề mặt làm việc, ta có hệ sô" ảnh hưởng đến bề mặt làm việc ZR=0,95 và da < 700 mm nên KxH = 1 Khi HB < 350 thì zv = 0,85.V°J = 0,85.6,6°’' = l,03 :hệ số ảnh hưởng đến vận tốc vòng Trong đó: Ye :hệ sô" trùng khớp của răng:Ye... Trang 17 H = ^H-go-V ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động cơ khí Với V GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến = 1,88 m/s cấp chính xác động học là 9,cấp chính xác tiếp xúc là 8,chọn Ra= 2.5 độ nhám của bề mặt làm việc,ta có hệ sô" ảnh hưởng đến bề mặt làm việc ZR=0,95 và da < 700 mm nên KxH = 1 Khi HB < 350 thì Zv = 0,85.v0,1 = 0,85.0,890,1 = 0,91 :hệ sô" ảnh hưởng đến vận tốc vòng Trong đó: Ye :hệ số trùng khớp của răng:Ye... 2.1,2.20633.sin(180/12) N p_ _ SVTH: Trần Dux Phườnữ _ 673 Trang 38 E V 3483 + 3483 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động cơ khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến Kiểm khảvànăng tải động : 11.4 Tínhtratoán chonchịu ổ lăn: a Truc T: Cd = QE '4^Ĩ , í Frữ = JFÍ:0 + Fr.ị = 199 N Phản lực tác dụng lên hai ô :< => Cd =0,966.^3483= 14,6 kN < c = 21,lkN Vậy khả năng tải động của ổ đã chọn được đảm bảo [Fr, = -ỊĨÝU + Fr,] = 202N Tính lực dọc ...ĐAMH ĐAMHthiết thiếtkếkếhệhệthông thôngtruyền truyềnđộng độngcơcơkhí khí GVHD: GVHD:TS.Nưuvễn TS.NưuvễnTấn TấnTiến Tiến 1.3 l:Giđi Lâp kế hoach hiên :về đồ án thiết kế thông băng tái Phẩn... trường tác SVTH: Trần Dux Phườnữ Trang 56 ĐAMH ĐAMH ĐAMH thiết thiết thiết k kế kế h hệ hệ thông thông thông truyền truyền truyền động động động cơcơ khí khí khí GVHD: GVHD: GVHD: TS.Nưuvễn TS.Nưuvễn... Động i Trang Trang 78 ĐAMH thiết kế hệ thông truyền động khí GVHD: TS.Nưuvễn Tấn Tiến Chương II Tính toán thiết kế chi tiết truvển đỏng IT ■ Thiết kế bỏ truyền xích: Chon xích tái: Lực vòng băng